JP2001098352A

JP2001098352A - 表面仕上性に優れた高耐食快削ステンレス鋼

Info

Publication number: JP2001098352A
Application number: JP27611899A
Authority: JP
Inventors: Kazuo Nakama; 一夫中間; Tatsuro Isomoto; 辰郎磯本
Original assignee: Sanyo Special Steel Co Ltd
Current assignee: Sanyo Special Steel Co Ltd
Priority date: 1999-09-29
Filing date: 1999-09-29
Publication date: 2001-04-10
Anticipated expiration: 2019-09-29
Also published as: JP3638828B2

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明は、耐食性とアウトガス特性を改善し
た快削ステンレス鋼に関し、介在物組成制御により、酸
化物は延伸させて無害化し、硫化物は被削性に好適な紡
錘形を保持させて、被削性と切削表面仕上性を両立させ
た高耐食快削ステンレス鋼を提供すること。【解決手段】重量％で、Ｃ：０．５０％以下、Ｓｉ：
０．０５〜２．００％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、
Ｓ：０．０５〜０．５０％、Ｃｒ：１０．００〜３０．
００％、Ａｌ：０．０００１〜０．００３％未満、Ｏ：
０．００５〜０．０４％、または、上記成分にさらに加
えてＣａ：０．０００５〜０．０１％からなり、長径が
１０μｍ以上の硫化物系介在物の組成について、介在物
中のＣｒ／Ｍｎの重量比が１以上であり、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなることを特徴とする表面仕上
性に優れた高耐食快削ステンレス鋼。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、表面仕上性に優れ
た高耐食快削ステンレス鋼に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、ＳＵＳ４１６、ＳＵＳ４３０Ｆ、
ＳＵＳ３０３等のＳ含有快削ステンレス鋼において、Ｓ
は主に鋼中のＭｎと反応して硫化物ＭｎＳを形成し、こ
の硫化物が切屑処理性の向上や切削抵抗の低下等の効果
を発揮することにより被削性を改善することが知られて
いる。一方、ＭｎＳは一般的に耐食性がステンレス鋼マ
トリクスと比較して劣り、腐食の起点となりやすい欠点
があった。また、材料自体の耐食性のみならず、ＭｎＳ
が空気中の水分と反応して発生する腐食性の硫化水素ガ
ス（アウトガス）が周辺材料を腐食する現象があること
も知られており、例えば切削加工で作られる電子機器用
の部品などにおいて問題となることがある。これらを改
善する一方法として、硫化物組成を変化させる方策が採
られている。すなわち、Ｍｎを低減して硫化物組成をＣ
ｒ−ｒｉｃｈの（Ｃｒ，Ｍｎ）Ｓにする方法であり、こ
れによって、耐食性とアウトガス特性を向上させた快削
ステンレス鋼が開発され実用化されている。

【０００３】上述した硫化物による被削性改善の度合は
硫化物の硬さや形状により異なり、硬さが低く、かつ大
型で球状に近い（延伸度が小さい）形状の場合に効果が
大きい。（Ｃｒ，Ｍｎ）Ｓの硬さは、ＭｎＳに比較して
常温で高いため、（Ｃｒ，Ｍｎ）Ｓの被削性改善効果は
ＭｎＳより低い。加えて（Ｃｒ，Ｍｎ）Ｓの熱間加工に
よる延伸度はＭｎＳより大きく、この点からも（Ｃｒ，
Ｍｎ）ＳはＭｎＳの場合より被削性が悪い。

【０００４】以上のように、（Ｃｒ，Ｍｎ）Ｓ系硫化物
を含有する快削ステンレス鋼の被削性を改善することが
課題になっていた。そこで、硫化物の熱間加工における
延伸度を抑制させるための方法の一つとしてＯに着目し
た。Ｏ量（製鋼時の溶鋼中の溶存酸素量）が多いと、硫
化物中に固溶したり微細な酸化物が析出したりする等の
効果により、硫化物は熱間圧延で延伸しにくいものにな
る。硫化物形状を被削性改善に好適なものにするために
は、Ｏを適量含有していることが必要である。

【０００５】ところが、溶存酸素を高くすることは不純
物としての酸化物の増大をもたらす。酸化物は、組成に
よっては被削性改善に有効であるとする文献もあるが、
改善効果が現れるのは一定の狭い酸化物組成範囲であ
り、効果の程度は切削条件によっても影響を受ける。殆
どの組成の酸化物は硬質で切削工具の摩耗を促進し被削
性に悪影響を与えるとともに、軟化温度の高い酸化物は
圧延等の熱間加工でも変形せずに切削面に粗く表出する
こともある。この表出酸化物は、常温では通常マトリク
スよりも硬く脆い性質のため、加工表面に異物として残
存することにより、表面処理時の欠陥を生じたり、脱落
して精密機械の故障を引き起こしたりする恐れがある。
このように粗大酸化物は表面仕上性を悪化させていた。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】特に、本発明にあるよ
うな、耐食性、アウトガス特性の向上のために低Ｍｎ化
した鋼種の場合は、酸化物が軟化しにくく、短径でも数
百μｍとなる酸化物がみられることが往々にしてあり、
中でも熱間圧延法で製造した丸棒に関しては中心軸と直
交する断面において上記の問題を生じ易くなっている。
これを解決するためには、酸化物を軟質のものとし、熱
間加工により十分に延伸させて切断面に表出する酸化物
の断面積を減少させ硫化物と同程度に無害化する必要が
ある。

【０００７】そこで、精錬時に多量のＳｉＯ₂やＣｒ₂
Ｏ₃が生成する当該快削ステンレス鋼において特徴的で
ある上記問題を解消する方法としてＡｌやＣａの効果に
着目した。いままでに快削ステンレス鋼の酸化物に関し
て、例えば特開平１０−２３７６０３号公報が開示され
ている。この特許はＡｌがＯと酸化物を生成し、硫化
物、セレン化物の核となることから、ＡｌとＯとの酸化
物が有用であるとしているものである。しかしながら、
この酸化物に対する考え方は、本発明とは全く異なるも
のである。本発明では、核としてのＡｌとＯの酸化物の
利用を全く必要とせず酸化物（中でもＳｉＯ₂やＣｒ₂
Ｏ₃が主体の酸化物）は低Ｍｎ化した鋼においては巨大
化するので有害であるとしており、強力な酸化物生成元
素であるＡｌ，さらにはＣａを微量の添加で、これらの
酸化物の組成を変化させ延性を有する複合型酸化物に制
御することにより無害化するものである。

【０００８】従って、これらのことから本発明において
は、ある一定の成分範囲にあるときにはじめて、溶存酸
素の過度の低下（被削性の低下）を抑制しつつ、精錬時
に多量のＳｉＯ₂やＣｒ₂Ｏ₃を含むステンレス鋼にお
いて生成酸化物の軟化温度を低下させることができるこ
とを見出したものである。他方、被削性のためには、硫
化物はできるだけ熱間加工で延伸させない方が都合が良
い。本発明は、耐食性とアウトガス特性を改善した快削
ステンレス鋼に関し、介在物組成制御により、酸化物は
延伸させて無害化し、硫化物は被削性に好適な紡錘形を
保持させて、被削性と切削表面仕上性を両立させた高耐
食快削ステンレス鋼を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】その発明の要旨とすると
ころは、（１）重量％で、Ｃ：０．５０％以下、Ｓｉ：０．０５
〜２．００％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｓ：０．
０５〜０．５０％、Ｃｒ：１０．００〜３０．００％、
Ａｌ：０．０００１〜０．００３％未満、Ｏ：０．００
５〜０．０４％からなり、長径が１０μｍ以上の硫化物
系介在物の組成について、介在物中のＣｒ／Ｍｎの重量
比が１以上であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなることを特徴とする表面仕上性に優れた高耐食快削
ステンレス鋼。

【００１０】（２）重量％で、Ｃ：０．５０％以下、Ｓ
ｉ：０．０５〜２．００％、Ｍｎ：０．０５〜１．００
％、Ｓ：０．０５〜０．５０％、Ｃｒ：１０．００〜３
０．００％、Ａｌ：０．０００１〜０．００３％未満、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、Ｏ：０．００５〜
０．０４％からなり、長径が１０μｍ以上の硫化物系介
在物の組成について、介在物中のＣｒ／Ｍｎの重量比が
１以上であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
ることを特徴とする表面仕上性に優れた高耐食快削ステ
ンレス鋼。

【００１１】（３）前記（１）または（２）の成分に加
え、さらに重量％で、Ｎｉ：２０．００％以下、Ｍｏ：
３．００％以下、Ｃｕ：４．００％以下、Ｔｉ：１．０
０％以下、Ｎｂ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以
下、Ｚｒ：１．００％以下、Ｎ：０．５０％以下、Ｂ：
０．０２％以下、Ｓｅ：０．３０％以下、Ｔｅ：０．３
０％以下、Ｐｂ：０．３０％以下、Ｂｉ：０．３０％以
下の中から１種または２種以上含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とする表面仕上性
に優れた高耐食快削ステンレス鋼。

【００１２】（４）熱間加工をした鋼材において、熱間
加工による鋼材の延伸方向の長さが１０μｍ以上の酸化
物系介在物に関して、重量％でＳｉＯ₂量が３０％以上
７０％以下で、Ａｌ₂Ｏ₃を５％以上含み、かつＳｉＯ
₂量より少ない量で他の酸化物を含有した複合型酸化物
になっているものが、個数割合で８０％以上であること
を特徴とする前記（１）〜（３）に記載の表面仕上性に
優れた高耐食快削ステンレス鋼。（５）熱間加工をした鋼材において、熱間加工による鋼
材の延伸方向と垂直な断面の長径が１００μｍ以下の酸
化物系介在物からなることを特徴とする前記（１）〜
（３）に記載の表面仕上性に優れた高耐食快削ステンレ
ス鋼にある。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る成分組成の限
定理由について述べる。Ｃ：０．５０％以下Ｃは強度を上げる重要な元素であるが、しかし、多すぎ
ると耐食性を悪化させるので、その上限を０．５０％と
した。Ｓｉ：０．０５〜２．００％Ｓｉは発明が解決しようとする課題のところで述べたと
おり巨大酸化物となるＳｉＯ₂の生成源ではあるが、製
鋼時脱酸剤として有用であり、鋼材の硬さ、すなわち強
度を高めるとともに、後述するように酸化物を高延伸性
の好適組成にするためにも必要であり、そのためにも
０．０５％必要である。しかし、多すぎると焼なまし硬
さを大きくし加工性を阻害することから、上限を２．０
０％とした。

【００１４】Ｍｎ：０．０５〜１．００％Ｍｎは脱酸剤として用いられる。また、酸化物を形成す
る重要な元素であり、適度な組成になったとき酸化物の
高温延性を向上する。また硫化物生成元素であり、その
ためにも０．０５％以上必要である。しかし、多すぎる
と硫化物中のＭｎ濃度が増加し耐食性を悪化させるの
で、上限を１．００％とした。Ｓ：０．０５〜０．５０％Ｓは硫化物を形成し被削性向上に極めて効果が大きい。
しかし、多すぎると被削性改善効果が飽和し、かつ熱間
加工性を悪化させるので、その上限を０．５０％とし
た。

【００１５】Ｃｒ：１０．００〜３０．００％Ｃｒはステンレス鋼の基本的な元素で酸化皮膜を形成し
耐食性を付与する。従って、少ないと十分な耐食性皮膜
を形成できず、多いと高価であり、かつ熱間加工性が悪
化するので、その範囲を１０．００〜３０．００％とし
た。Ａｌ：０．０００１〜０．００３％未満、Ａｌは本発明の最大の特徴とするものであり、そのＡｌ
は強力な脱酸元素であり、酸化物組成に対する影響が大
で、適量を含有するときに熱間延伸性に優れた酸化物を
生成する。しかし、多すぎると酸化物組成が不適当にな
り非延性酸化物を生じるとともに、溶製時に溶存酸素量
を減少させ被削性を悪化させることから、その範囲を
０．０００１〜０．００３％未満、好ましくは０．００
０１〜０．００２０％、さらにより好ましくは０．００
０３〜０．００１５％とした。

【００１６】Ｃａ：０．０００５〜０．０１％Ｃａは強力な脱酸元素であり、酸化物組成に大きく影響
し、適量含有するときに好適な酸化物組成となる。しか
し、多すぎると酸化物組成が不適当になり非延性化する
とともに、溶存酸素の低下による被削性低下をもたら
す。従って、その範囲を０．０００５〜０．０１％とし
た。Ｏ：０．００５〜０．０４％Ｏは製鋼時に脱酸元素の過剰添加等の原因で過少になる
と、硫化物が熱間で延伸しやすくなり被削性改善に不適
当な形状になる。また、多すぎると被削性改善効果が飽
和し、酸化物量が増加し、靱性が低下する。従って、そ
の範囲を０．００５〜０．０４％、好ましくは０．０１
０〜０．０２５％とした。

【００１７】Ｎｉ：２０．００％以下Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼に主に添加され
る。非磁性用途向けに一定以上必要とされる。さらに、
非酸化性酸に対する耐食性を改善する等の効果を有す
る。しかし、多量の添加はコスト高となるため、その上
限を２０．００％とした。Ｍｏ：３．００％以下Ｍｏは耐食性を向上させる元素である。しかし、多すぎ
ると脆化相を析出し耐食性、機械的性質を低下させるの
で、その上限を３．００％とした。

【００１８】Ｃｕ：４．００％以下Ｃｕは主にオーステナイト地に固溶し、耐食性改善、冷
間加工性改善の効果がある。しかし、過剰添加は熱間加
工性を悪化させるので、その上限を４．００％とした。Ｔｉ：１．００％以下ＴｉはＴｉ炭窒化物形成により耐食性改善に有効だが、
しかし、多すぎると脆化を起こすので、その上限を１．
００％とした。

【００１９】Ｎｂ：１．００％以下Ｎｂは強力な炭窒化物生成元素でＮｂ炭窒化物を形成
し、Ｃｒ炭化物の生成を抑制し、耐食性を向上させる。
しかし、多すぎると熱間加工性を悪化させるので、その
上限を１．００％とした。Ｖ：１．００％以下Ｖは炭窒化物を生成し、耐食性を向上させるに有効であ
る。しかし、多すぎると熱間加工性を低下させるので、
その上限を１．００％とした。

【００２０】Ｚｒ：１．００％以下ＺｒはＴｉと同様に炭窒化物を形成し、耐食性改善に有
効である。また、熱間加工性を向上させるが、多すぎる
と逆に悪化させるので上限を１．００％とした。Ｎ：０．５０％以下Ｎは耐食性を改善し、強度を向上させる。しかし、過大
な添加は鋼塊中に欠陥を生じさせるので、その上限を
０．５０％とした。Ｂ：０．０２％以下Ｂは適度の添加で、特にオーステナイト系ステンレス鋼
の熱間加工性を改善する。しかし、多すぎると逆に悪化
させるので、その上限を０．０２％とした。

【００２１】Ｓｅ：０．３０％以下ＳｅはＳと同様、ＭｎやＣｒ等と反応し非金属介在物を
形成して被削性を改善する。しかし、過剰添加は効果が
飽和し熱間加工性を悪化させるので、その上限を０．３
０％とした。Ｔｅ：０．３０％以下ＴｅはＳ、Ｓｅと同様、介在物を形成することにより被
削性を改善する効果がある。しかし、過剰添加は効果が
飽和し熱間加工性を悪化させるので、その上限を０．３
０％とした。

【００２２】Ｐｂ：０．３０％以下Ｐｂは鋼中に単独あるいは介在物に付着する形で分散し
て存在し、切削加工中に溶解して潤滑剤としての効果や
切屑破砕性改善の効果がある。しかし、過剰の添加は被
削性改善効果の飽和と熱間加工性の阻害をもたらすこと
から、その上限を０．３０％とした。Ｂｉ：０．３０％以下ＢｉはＰｂと同様、低融点金属で鋼中に分散して存在
し、被削性改善に効果がある。しかし、過剰添加は効果
が飽和し熱間加工性を悪化させることから、その上限を
０．３０％とした。

【００２３】硫化物および硫化物とセレン化物、テルル
化物の複合体（これらを纏めて硫化物系介在物と呼ぶ）
の組成について、Ｃｒ／Ｍｎ比は、耐食性、アウトガス
特性を左右する因子であり、Ｍｎ濃度が減少し、Ｃｒ濃
度が増加するのに伴って、これらの特性は向上し、硫化
物系介在物中のＣｒ量がＭｎ量を上回ると著しく改善す
るので、Ｃｒ／Ｍｎ比を１以上に限定した。硫化物系介
在物の組成について、１０μｍ以上のものに限定してい
るのは、１０μｍ以上の硫化物系介在物が特性上大きな
影響を及ぼすと考えられるためである。

【００２４】酸化物組成は酸化物の熱間延性に大きく影
響する。硬質で巨大化し易いＳｉＯ ₂を延性に富んだ酸
化物にするためには、Ａｌを０．０００１〜０．００３
％未満、好ましくは０．０００１〜０．００２０％、よ
り好ましくは０．０００３〜０．００１５％鋼中に残存
させ、Ａｌ₂Ｏ₃を含んだ複合型酸化物にする必要があ
る。しかし複合型酸化物中のＡｌ₂Ｏ₃が過度に増大す
ると、やはり複合型酸化物が硬質化する。Ａｌ₂Ｏ₃過
多による複合型酸化物の生成を防ぐには、複合型酸化物
を構成する各酸化物の中で特にＳｉＯ₂とＡｌ₂Ｏ₃の
含有量に関して、重量％でＳｉＯ₂量が３０％以上７０
％以下で、Ａｌ₂Ｏ₃量が５％以上とすれば良い。

【００２５】このように硬質な酸化物を延性に富んだ複
合型酸化物に制御するためには、ＳｉとＡｌの共存が必
要であるが、なかでもＡｌの管理が重要である。Ａｌは
精錬過程で脱酸目的で添加したＡｌの一部が脱酸作用に
よりスラグと共に除去される。従って、溶鋼中に添加す
るＡｌ量ではなく、凝固した鋼中に残存するＡｌ量に注
目し、その残存量を上述の組成になるよう微量に管理す
る必要がある。なお、１０μｍ以上の酸化物の個数割合
を規定したのは、大型酸化物は表面仕上性悪化の原因と
なるためである。大きな酸化物を軟質なものとすれば表
面仕上げ性に有害である酸化物の巨大化を防ぐことがで
きる。この理由から１０μｍ以上の酸化物について、そ
の個数割合で８０％以上を上述した複合型介在物にすれ
ば良い。

【００２６】さらに、Ｃａを０．０００５〜０．０１％
添加すると延性はさらに良くなる。適当な組成の酸化物
は熱間加工により延伸し実質上無害化する。本発明でい
う酸化物中のＳｉＯ₂量とは、酸化物をエネルギー分散
型Ｘ線分析装置で酸化物組成を分析したＳｉの濃度をＳ
ｉＯ₂換算したものである。他の酸化物についても同様
な換算を行っている。切削加工等で表面に表出する酸化
物は、延伸方向と垂直な断面に表出した酸化物の長径が
１００μｍ以下ならば実質上問題ない。好ましくは５０
μｍ以下である。

【００２７】

【実施例】６０ｔアーク電気炉で、フェライト系、マル
テンサイト系およびオーステナイト系ステンレス鋼を溶
製した。その成分組成を表１に示す。この出来上がった
約４５０ｍｍの角鋼塊を約１０００℃でφ３０ｍｍに圧
延し、適正な熱処理を施し、圧延方向に直角に切り出し
て実体顕微鏡を用いて倍率３０倍で介在物の大きさを測
定した。この顕微鏡測定法では、認知できるのは２０μ
ｍ以上の酸化物であり、認知された酸化物の最大径を測
定した。さらに、圧延方向に平行な面でも観察を行い、
長径が１０μｍ以上の酸化物の組成をエネルギー分散型
Ｘ線分析装置（ＥＤＸ）を用いて調査した。また、硫化
物系介在物についてもＥＤＸ分析を行った。その硫化物
系介在物組成および酸化物系介在物の組成を表２に示
す。

【００２８】さらに、これらの材料について耐食性およ
びアウトガス試験に供した。耐食性試験は、相対湿度９
０％で２０℃−２ｈ←→５０℃−４ｈの昇温および降温
を２０サイクル繰返して行い、試験片表面の発銹状況を
観察した。アウトガス試験は、試験片、純水および銀板
を８０℃で封入して行い、２０ｈ後の銀板の色の変化に
より、硫化水素ガスの発生多寡を評価した。すなわち、
硫化水素は銀と反応して銀板を褐色に変化させ、硫化水
素アウトガス量の増加に伴って変色度も大きくなる。ま
た、被削性評価として、ドリル穿孔性試験を行った。φ
５ｍｍ、ＳＫＨ５１製ストレートシャンクドリルを用
い、４１４Ｎ、１８．７ｍ／ｍｉｎの一定推力、一定周
速下で、φ１５ｍｍの試験片断面に垂直に穿孔を行い、
深さ１０ｍｍに達するまでに要した時間（秒数）で被削
性評価を行った。すなわち、被削性が良くなるほど穿孔
時間が短くなる。その結果を表３に示す。

【００２９】

【表１】

【００３０】

【表２】

【００３１】

【表３】

【００３２】表３に示すように、発明例Ｎｏ１〜２４
は、硫化物組成が適当に制御されているため、良好な被
削性を保持しつつ、耐食性、アウトガス特性が優れてい
る。かつ大部分の酸化物が適当な組成に複合酸化物化し
て圧延により延伸しているため、粗大酸化物が切断面に
表出して表面性状を害することはない。一方、比較例Ｎ
ｏ２５は、従来の製鋼方法によるものであり、Ａｌ，Ｃ
ａ無添加のため、生成する酸化物は大部分がＳｉＯ₂を
主体とするものであり、圧延で延伸せず球状の形態を保
つため粗大に残存し、これが製品において表面仕上性を
減じる原因となっている。

【００３３】比較例Ｎｏ２６のように、Ａｌを過分に添
加すると、酸化物組成がＡｌ₂Ｏ₃濃度の高いものへと
変化し、圧延による酸化物延伸が低下し、粗大な酸化物
が残存する。さらにＡｌ量が多い比較例Ｎｏ２７の場合
は、脱酸元素であるＡｌの過剰添加により溶製時の溶存
酸素量の低下が進み、酸化物量自体が少なくなる。しか
し、溶存酸素の減少が硫化物の熱間延伸性を高め、圧延
により著しく延伸した硫化物が十分な効果を発揮できな
いため被削性が低下する。

【００３４】比較例Ｎｏ２８のように、Ａｌ量が多い場
合にＣａを添加すると、Ｃａも強力な脱酸元素であるた
めにＣａＯを含む複合組成の酸化物が生成するが、Ａｌ
₂Ｏ ₃濃度が高い不適当な組成のため熱間延伸性に乏し
く、粗大酸化物が残存する。比較例Ｎｏ２９のように、
Ａｌ無添加でＣａを含む場合は、酸化物が主にＳｉＯ₂
とＣａＯの２種類からなる組成となり、圧延で延伸せず
粗大に残存する。

【００３５】汎用の快削鋼であるＳＵＳ４３０Ｆ、ＳＵ
Ｓ３０３、ＳＵＳ４１６の場合を比較として示している
が、これらの鋼種はもともとＭｎ含有量が多く、酸化物
もＭｎＯを多く含むＳｉＯ₂−ＭｎＯ組成であるため、
熱間延伸性が良好で粗大酸化物の問題は殆ど生じない。
ただし、硫化物がＭｎＳ組成であるため、耐食性、アウ
トガス特性に関しては発明例に比べて非常に悪い。ま
た、ＳＵＳ４３０は、快削鋼でなく被削性が発明例に比
べ非常に劣っている。

【００３６】

【発明の効果】以上述べたように、本発明は、硫化物系
介在物の組成制御により、優れた耐食性、アウトガス特
性、被削性を兼ね備えた高耐食性快削ステンレス鋼にお
いて典型的である粗大酸化物残存の問題を、微量のＡ
ｌ、Ｃａの添加により酸化物組成制御することで解決し
た、実用上非常に高い効果を奏するものである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．５０％以下、Ｓｉ：０．０５〜２．００％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｓ：０．０５〜０．５０％、Ｃｒ：１０．００〜３０．００％、Ａｌ：０．０００１〜０．００３％未満、Ｏ：０．００５〜０．０４％からなり、長径が１０μｍ以上の硫化物系介在物の組成
について、介在物中のＣｒ／Ｍｎの重量比が１以上であ
り、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする表面仕上性に優れた高耐食快削ステンレス鋼。
【請求項２】重量％で、Ｃ：０．５０％以下、Ｓｉ：０．０５〜２．００％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｓ：０．０５〜０．５０％、Ｃｒ：１０．００〜３０．００％、Ａｌ：０．０００１〜０．００３％未満、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、Ｏ：０．００５〜０．０４％からなり、長径が１０μｍ以上の硫化物系介在物の組成
について、介在物中のＣｒ／Ｍｎの重量比が１以上であ
り、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする表面仕上性に優れた高耐食快削ステンレス鋼。
【請求項３】請求項１または請求項２の成分に加え、
さらに重量％で、Ｎｉ：２０．００％以下、Ｍｏ：３．００％以下、Ｃｕ：４．００％以下、Ｔｉ：１．００％以下、Ｎｂ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｚｒ：１．００％以下、Ｎ：０．５０％以下、Ｂ：０．０２％以下、Ｓｅ：０．３０％以下、Ｔｅ：０．３０％以下、Ｐｂ：０．３０％以下、Ｂｉ：０．３０％以下の中から１種または２種以上含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする表面仕上性に
優れた高耐食快削ステンレス鋼。
【請求項４】熱間加工をした鋼材において、熱間加工
による鋼材の延伸方向の長さが１０μｍ以上の酸化物系
介在物に関して、重量％でＳｉＯ₂量が３０％以上７０
％以下で、Ａｌ₂Ｏ₃を５％以上含み、かつＳｉＯ₂量
より少ない量で他の酸化物を含有した複合型酸化物にな
っているものが、個数割合で８０％以上であることを特
徴とする請求項１〜３に記載の表面仕上性に優れた高耐
食快削ステンレス鋼。
【請求項５】熱間加工をした鋼材において、熱間加工
による鋼材の延伸方向と垂直な断面の長径が１００μｍ
以下の酸化物系介在物からなることを特徴とする請求項
１〜３に記載の表面仕上性に優れた高耐食快削ステンレ
ス鋼。