JP2001091759A - 光損失フィルタおよびその製造方法 - Google Patents
光損失フィルタおよびその製造方法Info
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
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- G02B6/02057—Optical fibres with cladding with or without a coating comprising gratings
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- G02B6/0208—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by their structure, wavelength response
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 広帯域にわたって高精度の透過特性を有し、
かつ、小型に作製可能の光損失フィルタとその製造方法
を提供するものである。 【解決手段】 所定屈折率のコアを有する光導波路１０
に形成された光損失フィルタであって、コアの屈折率変
化によってコアモードとクラッドモードとの位相回転量
の差が変化する位相シフト部材２０と、位相シフト部材
２０の前後に夫々配置されると共に、コアモードがクラ
ッドモードと結合することによる減衰の極大値が第１波
長である第１長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｄ、並び
にそれら結合による減衰の極大値が第２波長である第２
長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｅとを有し、コアの屈
折率変化によって、第１長周期グレーティング、位相シ
フト部材及び第２長周期グレーティングを伝搬した光の
透過特性の２つの極大値をとる２波長が第１波長および
第２波長から変化するものである。
かつ、小型に作製可能の光損失フィルタとその製造方法
を提供するものである。 【解決手段】 所定屈折率のコアを有する光導波路１０
に形成された光損失フィルタであって、コアの屈折率変
化によってコアモードとクラッドモードとの位相回転量
の差が変化する位相シフト部材２０と、位相シフト部材
２０の前後に夫々配置されると共に、コアモードがクラ
ッドモードと結合することによる減衰の極大値が第１波
長である第１長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｄ、並び
にそれら結合による減衰の極大値が第２波長である第２
長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｅとを有し、コアの屈
折率変化によって、第１長周期グレーティング、位相シ
フト部材及び第２長周期グレーティングを伝搬した光の
透過特性の２つの極大値をとる２波長が第１波長および
第２波長から変化するものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光通信分野など
で、特に稀土類添加ファイバアンプの利得の波長依存性
を解消することができる、長周期ファイバグレーティン
グによって形成された光損失フィルタおよびその製造方
法に関するものである。
で、特に稀土類添加ファイバアンプの利得の波長依存性
を解消することができる、長周期ファイバグレーティン
グによって形成された光損失フィルタおよびその製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】長距離の光ファイバ通信システムでは、
多くの場合、１．５μｍ帯の信号光が用いられ、光増幅
器としてエルビウム（Ｅｒ）等の稀土類が添加されたフ
ァイバアンプが使用されている。このエルビウム添加フ
ァイバアンプ（ＥＤＦＡ）は、１．５３μｍをピークと
した波長帯にわたる波長分布を有することから、複数の
ＥＤＦＡによって光増幅が繰り返されるとＡＳＥの分布
に応じた波長分布が信号光に生じてしまい、この結果、
異なる波長の光に対して利得が異なるという利得の波長
依存性が生じてしまう。
多くの場合、１．５μｍ帯の信号光が用いられ、光増幅
器としてエルビウム（Ｅｒ）等の稀土類が添加されたフ
ァイバアンプが使用されている。このエルビウム添加フ
ァイバアンプ（ＥＤＦＡ）は、１．５３μｍをピークと
した波長帯にわたる波長分布を有することから、複数の
ＥＤＦＡによって光増幅が繰り返されるとＡＳＥの分布
に応じた波長分布が信号光に生じてしまい、この結果、
異なる波長の光に対して利得が異なるという利得の波長
依存性が生じてしまう。
【０００３】このため、波長分割多重（ＷＤＭ）方式の
多重化通信システムでは、チャンネルごとに異なる利得
が与えられてしまい、これによって幾つかのチャンネル
のビット誤り率が高くなるという問題が生じている。こ
れらの問題を解決するために、波長選択性を有し無反射
の光損失フィルタである長周期グレーティングは、ＥＤ
ＦＡ等の利得等化器として開発されている。
多重化通信システムでは、チャンネルごとに異なる利得
が与えられてしまい、これによって幾つかのチャンネル
のビット誤り率が高くなるという問題が生じている。こ
れらの問題を解決するために、波長選択性を有し無反射
の光損失フィルタである長周期グレーティングは、ＥＤ
ＦＡ等の利得等化器として開発されている。
【０００４】この長周期グレーティングは、光導波路の
軸に沿ってコア内に形成された周期的に屈折率が異なる
周期構造を有し、光導波路を伝送するコアモードとクラ
ッドモードとの間の結合を誘起するグレーティングであ
る。このグレーティングの周期は、１周期内のコアモー
ドとクラッドモードとの光路差が所定波長と等しくなる
ように設定されていて、コアモードからクラッドモード
への強いパワー変換をもたらすようになっている。その
結果、長周期グレーティングは、コアモードを放射させ
る作用を有することになり、コアモードの強度を所定波
長（損失波長）を中心とした狭い帯域にわたって減衰さ
せる。
軸に沿ってコア内に形成された周期的に屈折率が異なる
周期構造を有し、光導波路を伝送するコアモードとクラ
ッドモードとの間の結合を誘起するグレーティングであ
る。このグレーティングの周期は、１周期内のコアモー
ドとクラッドモードとの光路差が所定波長と等しくなる
ように設定されていて、コアモードからクラッドモード
への強いパワー変換をもたらすようになっている。その
結果、長周期グレーティングは、コアモードを放射させ
る作用を有することになり、コアモードの強度を所定波
長（損失波長）を中心とした狭い帯域にわたって減衰さ
せる。
【０００５】長周期グレーティングによってコアからク
ラッドに結合される光の波長スペクトルの中心波長、す
なわち損失波長は、次式に基づいて決まる。
ラッドに結合される光の波長スペクトルの中心波長、す
なわち損失波長は、次式に基づいて決まる。
【０００６】
【数１】
【０００７】ここで、ｌ、ｍはコアモードの次数（基本
モードＬＰ01ならｌ＝０、ｍ＝１）であり、βコア(lm)は
（ｌｍ）で規定されるコアモードの伝搬定数であり、β
クラット゛(n)はｎ次のクラッドモードの伝搬定数であり、Λ
は長周期グレーティングの周期である。
モードＬＰ01ならｌ＝０、ｍ＝１）であり、βコア(lm)は
（ｌｍ）で規定されるコアモードの伝搬定数であり、β
クラット゛(n)はｎ次のクラッドモードの伝搬定数であり、Λ
は長周期グレーティングの周期である。
【０００８】伝搬定数βコア、βクラット゛は波長に依存する
パラメータであるから、上記（１）式から、グレーティ
ング周期Λを調整して長周期グレーティングを形成する
ことにより長周期グレーティングの損失波長を制御でき
ることがわかる。また、βコアはコアの実効屈折率、βクラ
ット゛はクラッドの実効屈折率にそれぞれ依存するから、
グレーティングの周期を一定とした場合には、長周期グ
レーティングの損失波長は、主として長周期グレーティ
ングが形成された部位におけるコアとクラッドとの実効
屈折率差に依存することになる。グレーティング形成部
におけるコアの実効屈折率は変調された屈折率の平均値
を基礎として考えることができ、グレーティング形成部
におけるコアとクラッドとの実効屈折率差は、コアの屈
折率の平均値と、クラッドの屈折率との差に依存する。
グレーティング形成時の紫外線の照射量に応じてコアの
屈折率変調の振幅が変化し、これに応じてコアの屈折率
も変化するから、結局、紫外光の照射量を調整して長周
期グレーティングを形成することにより、コア・クラッ
ド間の実効屈折率差を調整し、長周期グレーティングの
損失波長を制御することも可能である。
パラメータであるから、上記（１）式から、グレーティ
ング周期Λを調整して長周期グレーティングを形成する
ことにより長周期グレーティングの損失波長を制御でき
ることがわかる。また、βコアはコアの実効屈折率、βクラ
ット゛はクラッドの実効屈折率にそれぞれ依存するから、
グレーティングの周期を一定とした場合には、長周期グ
レーティングの損失波長は、主として長周期グレーティ
ングが形成された部位におけるコアとクラッドとの実効
屈折率差に依存することになる。グレーティング形成部
におけるコアの実効屈折率は変調された屈折率の平均値
を基礎として考えることができ、グレーティング形成部
におけるコアとクラッドとの実効屈折率差は、コアの屈
折率の平均値と、クラッドの屈折率との差に依存する。
グレーティング形成時の紫外線の照射量に応じてコアの
屈折率変調の振幅が変化し、これに応じてコアの屈折率
も変化するから、結局、紫外光の照射量を調整して長周
期グレーティングを形成することにより、コア・クラッ
ド間の実効屈折率差を調整し、長周期グレーティングの
損失波長を制御することも可能である。
【０００９】通常、１．５５μｍ帯のＥＤＦＡは図１９
に示すように、１５３０ｎｍ付近に急峻な利得ピーク
を、また、１５４０〜１５６０ｎｍに緩やかな２つのピ
ークを有する。このため、図２０に示されるような透過
特性を有する長周期グレーティングを用いて利得等化器
を構成するには、複数の長周期グレーティングを用いる
方法（例えば、特願平１０−１３５５４３）や、２つの
グレーティング間で、コア・クラッドコード間の位相差
に変化を与えることで、透過特性を利得等化器のロスプ
ロファイルに近付ける、いわゆる、位相シフト長周期グ
レーティングを用いる方法（文献１：Electron.Lett.,V
ol.34,No.11,p.1132,1998. 文献２：信学技報、ＯＰＥ
９８−１１１，ｐ．１３，１９９８．）がある。
に示すように、１５３０ｎｍ付近に急峻な利得ピーク
を、また、１５４０〜１５６０ｎｍに緩やかな２つのピ
ークを有する。このため、図２０に示されるような透過
特性を有する長周期グレーティングを用いて利得等化器
を構成するには、複数の長周期グレーティングを用いる
方法（例えば、特願平１０−１３５５４３）や、２つの
グレーティング間で、コア・クラッドコード間の位相差
に変化を与えることで、透過特性を利得等化器のロスプ
ロファイルに近付ける、いわゆる、位相シフト長周期グ
レーティングを用いる方法（文献１：Electron.Lett.,V
ol.34,No.11,p.1132,1998. 文献２：信学技報、ＯＰＥ
９８−１１１，ｐ．１３，１９９８．）がある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記の先行技術におい
て、前者の複数の長周期グレーティングを用いる方法で
は、３０ｎｍ以上の広い帯域で利得の平坦化を達成する
には、３本、あるいはそれ以上の長周期グレーティング
が必要であり、また、各グレーティングを近接して作製
したとしても、全長１００ｍｍ以上になってしまう。
て、前者の複数の長周期グレーティングを用いる方法で
は、３０ｎｍ以上の広い帯域で利得の平坦化を達成する
には、３本、あるいはそれ以上の長周期グレーティング
が必要であり、また、各グレーティングを近接して作製
したとしても、全長１００ｍｍ以上になってしまう。
【００１１】後者の位相シフト長周期グレーティングを
用いる方法では、グレーティングの全長が比較的短くて
済むという利点を有するが、文献１に示されている先行
技術では、波長帯域３０ｎｍという広い帯域での利得平
坦化を達成しているものの、利得偏差は２ｄＢと大き
く、十分な特性とは言えない。一方、文献２に示されて
いる先行技術では、利得偏差０．２ｄＢという利得平坦
化が達成されているが、１５３０ｎｍ付近の利得ピーク
を使用帯域外としているために、帯域は２４ｎｍと狭く
なっている。また、このような位相シフト長周期グレー
ティングの製造方法として、文献２に示される先行技術
では、集光レンズとステージを用いて、１周期分ずつ屈
折率変調を作製し、途中でステージの移動量をずらす方
法を用いているが、この方法では高精度のステージ制御
が必要となる。
用いる方法では、グレーティングの全長が比較的短くて
済むという利点を有するが、文献１に示されている先行
技術では、波長帯域３０ｎｍという広い帯域での利得平
坦化を達成しているものの、利得偏差は２ｄＢと大き
く、十分な特性とは言えない。一方、文献２に示されて
いる先行技術では、利得偏差０．２ｄＢという利得平坦
化が達成されているが、１５３０ｎｍ付近の利得ピーク
を使用帯域外としているために、帯域は２４ｎｍと狭く
なっている。また、このような位相シフト長周期グレー
ティングの製造方法として、文献２に示される先行技術
では、集光レンズとステージを用いて、１周期分ずつ屈
折率変調を作製し、途中でステージの移動量をずらす方
法を用いているが、この方法では高精度のステージ制御
が必要となる。
【００１２】そこで本発明の目的は、広帯域にわたって
高精度の透過特性を有し、かつ、小型に作製可能の光損
失フィルタとその製造方法を提供する。
高精度の透過特性を有し、かつ、小型に作製可能の光損
失フィルタとその製造方法を提供する。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明の光損失フィルタ
は、所定屈折率のコアを有する光導波路に形成され、所
定の使用波長帯域内で使用される光損失フィルタであっ
て、コアの屈折率変化によってコアモードとクラッドモ
ードとの位相回転量の差が変化する位相シフト部材と、
位相シフト部材の前及び後に夫々配置されると共に、屈
折率変動幅が第１変動幅、屈折率変動周期が第１周期で
あり、コアモードがクラッドモードと結合することによ
る減衰の極大値が第１波長である第１長周期グレーティ
ング、並びに屈折率変動幅が第２変動幅、屈折率変動周
期が第２周期であり、コアモードがクラッドモードと結
合することによる減衰の極大値が第２波長である第２長
周期グレーティングとを有し、コアの屈折率変化によっ
て、第１長周期グレーティング、位相シフト部材及び第
２長周期グレーティングを伝搬した光の透過特性の２つ
の極大値をとる２波長が第１波長および第２波長から変
化することを特徴とする。
は、所定屈折率のコアを有する光導波路に形成され、所
定の使用波長帯域内で使用される光損失フィルタであっ
て、コアの屈折率変化によってコアモードとクラッドモ
ードとの位相回転量の差が変化する位相シフト部材と、
位相シフト部材の前及び後に夫々配置されると共に、屈
折率変動幅が第１変動幅、屈折率変動周期が第１周期で
あり、コアモードがクラッドモードと結合することによ
る減衰の極大値が第１波長である第１長周期グレーティ
ング、並びに屈折率変動幅が第２変動幅、屈折率変動周
期が第２周期であり、コアモードがクラッドモードと結
合することによる減衰の極大値が第２波長である第２長
周期グレーティングとを有し、コアの屈折率変化によっ
て、第１長周期グレーティング、位相シフト部材及び第
２長周期グレーティングを伝搬した光の透過特性の２つ
の極大値をとる２波長が第１波長および第２波長から変
化することを特徴とする。
【００１４】本発明の光損失フィルタによれば、位相シ
フト部材と、減衰極大値が夫々第１波長と第２波長であ
る２つの長周期グレーティングとで形成され、位相シフ
ト部材を形成するコアの屈折率を変えることによって両
長周期グレーティングの間でコアモードとクラッドモー
ドの位相回転量の差が変化し、全透過特性の２つの減衰
極大値が減衰極大値の第１波長および第２波長から変化
するというものである。２つの減衰極大値の波長が変化
すると、２つの長周期グレーティングの組合せによって
形成される透過特性が変化するので、所望の透過特性を
容易に得ることができ、また、グレーティングの個数が
少ないので小型である。
フト部材と、減衰極大値が夫々第１波長と第２波長であ
る２つの長周期グレーティングとで形成され、位相シフ
ト部材を形成するコアの屈折率を変えることによって両
長周期グレーティングの間でコアモードとクラッドモー
ドの位相回転量の差が変化し、全透過特性の２つの減衰
極大値が減衰極大値の第１波長および第２波長から変化
するというものである。２つの減衰極大値の波長が変化
すると、２つの長周期グレーティングの組合せによって
形成される透過特性が変化するので、所望の透過特性を
容易に得ることができ、また、グレーティングの個数が
少ないので小型である。
【００１５】上記の光損失フィルタにおいて、所定の使
用波長帯域内の任意の波長がλ、位相シフト部材を形成
する光導波路の長さがΔＬであり、この光導波路のコア
屈折率が変化する前と後との変化量ΔＮが、０＜ΔＮ≦
λ／ΔＬの関係を満たすことが好ましい。この条件の範
囲でコア屈折率を変化させると、コアモードとクラッド
モードの位相回転量の差が０〜２π変化するので、２つ
の長周期グレーティングの組合せによって形成される透
過特性は、変化を始めてから再び元の値に戻るまで変化
することができる。したがって、多様の特性を得ること
ができる。
用波長帯域内の任意の波長がλ、位相シフト部材を形成
する光導波路の長さがΔＬであり、この光導波路のコア
屈折率が変化する前と後との変化量ΔＮが、０＜ΔＮ≦
λ／ΔＬの関係を満たすことが好ましい。この条件の範
囲でコア屈折率を変化させると、コアモードとクラッド
モードの位相回転量の差が０〜２π変化するので、２つ
の長周期グレーティングの組合せによって形成される透
過特性は、変化を始めてから再び元の値に戻るまで変化
することができる。したがって、多様の特性を得ること
ができる。
【００１６】上記の光損失フィルタにおいて、第１周期
と第２周期及び第１変動幅と第２変動幅とが夫々等しい
場合、あるいは第１周期と第２周期とが等しく、第１変
動幅と第２変動幅とが異なる場合、あるいは第１変動幅
と第２変動幅とが等しく、第１周期と第２周期とが異な
る場合、あるいは第１変動幅と第２変動幅及び第１周期
と第２周期とが夫々異なる場合のいずれかであることが
好ましい。いずれの場合も減衰の極大値を示す波長が変
化するので、所望の透過特性が得られ易い。
と第２周期及び第１変動幅と第２変動幅とが夫々等しい
場合、あるいは第１周期と第２周期とが等しく、第１変
動幅と第２変動幅とが異なる場合、あるいは第１変動幅
と第２変動幅とが等しく、第１周期と第２周期とが異な
る場合、あるいは第１変動幅と第２変動幅及び第１周期
と第２周期とが夫々異なる場合のいずれかであることが
好ましい。いずれの場合も減衰の極大値を示す波長が変
化するので、所望の透過特性が得られ易い。
【００１７】本発明の光損失フィルタにおいて、所定の
使用波長帯域内で、コアモードと結合するクラッドモー
ドの次数が第１および第２長周期グレーティング毎に一
致することが好ましい。コアモードと結合するクラッド
モードの次数が一致していると、個々の長周期グレーテ
ィングの透過特性は両者間のコアモードとクラッドモー
ドの位相回転量差によって変化するので、変化に富んだ
特性を得ることができる。
使用波長帯域内で、コアモードと結合するクラッドモー
ドの次数が第１および第２長周期グレーティング毎に一
致することが好ましい。コアモードと結合するクラッド
モードの次数が一致していると、個々の長周期グレーテ
ィングの透過特性は両者間のコアモードとクラッドモー
ドの位相回転量差によって変化するので、変化に富んだ
特性を得ることができる。
【００１８】本発明の光損失フィルタにおいて、光損失
フィルタが形成された同一光導波路に更に１つ以上の第
３長周期グレーティングを備え、第３長周期グレーティ
ングの屈折率変動幅及び屈折率変動周期は、光損失フィ
ルタを構成する第１および第２長周期グレーティングの
屈折率変動幅または屈折率変動周期の少なくともいずれ
かと相違することが好ましい。前述の方法によって得ら
れないような特殊な特性が要求される場合は、さらに新
たな特性の長周期グレーティングを追加することによっ
て形成することができる。
フィルタが形成された同一光導波路に更に１つ以上の第
３長周期グレーティングを備え、第３長周期グレーティ
ングの屈折率変動幅及び屈折率変動周期は、光損失フィ
ルタを構成する第１および第２長周期グレーティングの
屈折率変動幅または屈折率変動周期の少なくともいずれ
かと相違することが好ましい。前述の方法によって得ら
れないような特殊な特性が要求される場合は、さらに新
たな特性の長周期グレーティングを追加することによっ
て形成することができる。
【００１９】上記の光損失フィルタにおいて、第３長周
期グレーティングは複数の長周期グレーティング毎に所
定の使用波長帯域内で、コアモードと結合するクラッド
モードの次数が第１および第２長周期グレーティングで
コアモードと結合するクラッドモードの次数と異なるこ
とが好ましい。コアモードと結合するクラッドモードの
次数が異なる場合は、それぞれのグレーティングが有す
る透過特性をｄＢ単位の和として表されるので、所定の
特性を合成することができる。
期グレーティングは複数の長周期グレーティング毎に所
定の使用波長帯域内で、コアモードと結合するクラッド
モードの次数が第１および第２長周期グレーティングで
コアモードと結合するクラッドモードの次数と異なるこ
とが好ましい。コアモードと結合するクラッドモードの
次数が異なる場合は、それぞれのグレーティングが有す
る透過特性をｄＢ単位の和として表されるので、所定の
特性を合成することができる。
【００２０】本発明に係わる光損失フィルタの製造方法
は、所定屈折率のコアを有する光導波路に光損失フィル
タを製造する方法において、光導波路の感光性を有する
コアの軸方向に所定間隔を設けて第１及び第２長周期グ
レーティングを形成する第１工程と、第１長周期グレー
ティングと第２長周期グレーティングとの間のコアに紫
外光を照射する第２工程とを有することを特徴とする。
は、所定屈折率のコアを有する光導波路に光損失フィル
タを製造する方法において、光導波路の感光性を有する
コアの軸方向に所定間隔を設けて第１及び第２長周期グ
レーティングを形成する第１工程と、第１長周期グレー
ティングと第２長周期グレーティングとの間のコアに紫
外光を照射する第２工程とを有することを特徴とする。
【００２１】本発明に係わる光損失フィルタの製造方法
によれば、第１長周期グレーティングと第２長周期グレ
ーティングとの間の光導波路に紫外光を照射する第２工
程を有する方法である。紫外光を照射してコア屈折率を
変化させる場合、照射量は略連続的に変えることができ
るので、所望の透過特性を高精度に、かつ、容易に形成
することができる。
によれば、第１長周期グレーティングと第２長周期グレ
ーティングとの間の光導波路に紫外光を照射する第２工
程を有する方法である。紫外光を照射してコア屈折率を
変化させる場合、照射量は略連続的に変えることができ
るので、所望の透過特性を高精度に、かつ、容易に形成
することができる。
【００２２】また、本発明に係わる他の光損失フィルタ
の製造方法は、所定屈折率のコアを有する光導波路に光
損失フィルタを製造する方法において、光導波路の感光
性を有するコアの軸方向に屈折率変動の変動幅およびそ
の周期が夫々一定である第１長周期グレーティングを形
成する第１工程と、第１長周期グレーティングが形成さ
れたコア軸方向の区間内で、かつ、区間の両端を除く所
定区間に紫外光を照射する第２工程とを有することを特
徴とする。
の製造方法は、所定屈折率のコアを有する光導波路に光
損失フィルタを製造する方法において、光導波路の感光
性を有するコアの軸方向に屈折率変動の変動幅およびそ
の周期が夫々一定である第１長周期グレーティングを形
成する第１工程と、第１長周期グレーティングが形成さ
れたコア軸方向の区間内で、かつ、区間の両端を除く所
定区間に紫外光を照射する第２工程とを有することを特
徴とする。
【００２３】本発明に係わる光損失フィルタの製造方法
によれば、同一屈折率変動幅および同一屈折率変動周期
の第１長周期グレーティングを形成し、第１長周期グレ
ーティングの中間部に紫外光を照射する方法である。す
なわち、一つの長周期グレーティングを作製し、その中
間部に紫外光を照射する方法であるので製法が簡単であ
り、また、照射量は略連続的に変えることができるの
で、所望の透過特性を高精度に、かつ、容易に形成する
ことができる。
によれば、同一屈折率変動幅および同一屈折率変動周期
の第１長周期グレーティングを形成し、第１長周期グレ
ーティングの中間部に紫外光を照射する方法である。す
なわち、一つの長周期グレーティングを作製し、その中
間部に紫外光を照射する方法であるので製法が簡単であ
り、また、照射量は略連続的に変えることができるの
で、所望の透過特性を高精度に、かつ、容易に形成する
ことができる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照しながら本
発明の光損失フィルタおよびその製造方法にかかわる実
施の形態を詳細に説明する。長周期グレーティングの透
過特性は、下記のモード結合方程式を解くことにより求
められる。
発明の光損失フィルタおよびその製造方法にかかわる実
施の形態を詳細に説明する。長周期グレーティングの透
過特性は、下記のモード結合方程式を解くことにより求
められる。
【００２５】
【数２】
【００２６】
【数３】
【００２７】ここで、ＡとＢmとはそれぞれコアモード
とｍ次のクラッドモードの複素振幅を示し、ｊは虚数単
位である。χcore、とχm cladとは、屈折率上昇による
コアモードとｍ次のクラッドモードとの伝搬定数の変化
量、κmはコアモードとｍ次のクラッドモード間の結合
定数、δmはΛがグレーティング周期、βcore、βm cl ad
がそれぞれコアモードとｍ次のクラッドモードの伝搬定
数である場合、
とｍ次のクラッドモードの複素振幅を示し、ｊは虚数単
位である。χcore、とχm cladとは、屈折率上昇による
コアモードとｍ次のクラッドモードとの伝搬定数の変化
量、κmはコアモードとｍ次のクラッドモード間の結合
定数、δmはΛがグレーティング周期、βcore、βm cl ad
がそれぞれコアモードとｍ次のクラッドモードの伝搬定
数である場合、
【００２８】
【数４】 で表され、ファイバの断面内の屈折率プロファイルによ
って決定される。コア伝搬モードのグレーティングによ
る透過特性は、上記微分方程式（１）、（２）を初期条
件のもとで解いたときの、｜Ａ（Ｌ）／Ａ（０）｜
2（Ｌはグレーティング長）で求められる。このような
方程式の解は行列を用いて、
って決定される。コア伝搬モードのグレーティングによ
る透過特性は、上記微分方程式（１）、（２）を初期条
件のもとで解いたときの、｜Ａ（Ｌ）／Ａ（０）｜
2（Ｌはグレーティング長）で求められる。このような
方程式の解は行列を用いて、
【数５】 と表すことができる。ここで、Ｍmはコアモードとｍ次
のクラッドモードとの結合を表す行列である。
のクラッドモードとの結合を表す行列である。
【００２９】光導波路中にこのような長周期グレーティ
ングが１本形成された場合、クラッドモードの初期条件
はＢm（０）＝０とおけるので、｜Ａ（Ｌ）／Ａ（０）
｜2は簡単な式で書くことができ、長周期グレーティン
グの長さ、周期、変調屈折率の振幅を変化させることに
よって損失波長、損失波長の損失および半値幅を所定値
に調整することができる。
ングが１本形成された場合、クラッドモードの初期条件
はＢm（０）＝０とおけるので、｜Ａ（Ｌ）／Ａ（０）
｜2は簡単な式で書くことができ、長周期グレーティン
グの長さ、周期、変調屈折率の振幅を変化させることに
よって損失波長、損失波長の損失および半値幅を所定値
に調整することができる。
【００３０】図１は、光導波路１０の長手方向に同じ次
数（ｍ次）のクラッドモードとコアモードとの間で結合
するような長周期グレーティングＰＬＧ−ａ（屈折率の
変調周期Λa：５０７μｍ、長さＬa：３０ｍｍ、伝達行
列：Ｍa m）とＰＬＧ−ｂ（屈折率の変調周期Λb：４９
５μｍ、長さＬb：４０ｍｍ、伝達行列：Ｍb m）とが縦
続的に配置された光損失フィルタであり、図２は、図１
に示された光損失フィルタの透過特性を示すグラフであ
る。図１において、光導波路１０は、コア部のみでクラ
ッドは示されていないが、図面の煩雑を避けるためクラ
ッドは省略されている。以下、同様である。
数（ｍ次）のクラッドモードとコアモードとの間で結合
するような長周期グレーティングＰＬＧ−ａ（屈折率の
変調周期Λa：５０７μｍ、長さＬa：３０ｍｍ、伝達行
列：Ｍa m）とＰＬＧ−ｂ（屈折率の変調周期Λb：４９
５μｍ、長さＬb：４０ｍｍ、伝達行列：Ｍb m）とが縦
続的に配置された光損失フィルタであり、図２は、図１
に示された光損失フィルタの透過特性を示すグラフであ
る。図１において、光導波路１０は、コア部のみでクラ
ッドは示されていないが、図面の煩雑を避けるためクラ
ッドは省略されている。以下、同様である。
【００３１】図１において、前段のグレーティングＰＬ
Ｇ−ｂで発生したクラッドモードＢ b m（Ｌb）は、後段
のグレーティングＰＬＧ−ａのクラッドモードの初期値
Ｂa m（０）となり、かつ、Ｂa m（０）は零ではないの
で、ＰＬＧ−ａおよびＰＬＧ−ｂの透過特性は、ＰＬＧ
−ａとＰＬＧ−ｂとが夫々独立に存在する場合とは異な
ったものとなる。このように、前段のグレーティングＰ
ＬＧ−ｂと後段のグレーティングＰＬＧ−ａとが相互依
存性の関係にある場合、図２に示すように、実線で示さ
れた全体の透過特性は、各グレーティングのクラッドモ
ードの初期値を０とおいた透過特性（点線および鎖線）
をｄＢ単位の和として表すことができない。すなわち、
所定の帯域内で同じ次数（ｍ次）のクラッドモードとコ
アモードとの間で結合するような長周期グレーティング
を組合わせると、個々の長周期グレーティングの透過特
性の和にはならず、変化に富んだ透過特性が得られる。
Ｇ−ｂで発生したクラッドモードＢ b m（Ｌb）は、後段
のグレーティングＰＬＧ−ａのクラッドモードの初期値
Ｂa m（０）となり、かつ、Ｂa m（０）は零ではないの
で、ＰＬＧ−ａおよびＰＬＧ−ｂの透過特性は、ＰＬＧ
−ａとＰＬＧ−ｂとが夫々独立に存在する場合とは異な
ったものとなる。このように、前段のグレーティングＰ
ＬＧ−ｂと後段のグレーティングＰＬＧ−ａとが相互依
存性の関係にある場合、図２に示すように、実線で示さ
れた全体の透過特性は、各グレーティングのクラッドモ
ードの初期値を０とおいた透過特性（点線および鎖線）
をｄＢ単位の和として表すことができない。すなわち、
所定の帯域内で同じ次数（ｍ次）のクラッドモードとコ
アモードとの間で結合するような長周期グレーティング
を組合わせると、個々の長周期グレーティングの透過特
性の和にはならず、変化に富んだ透過特性が得られる。
【００３２】これに対して、図３は、光導波路１０の長
手方向に所定の帯域内で異なる次数（ｍ次とｎ次）のク
ラッドモードとコアモードとの間で結合するような長周
期グレーティングＰＬＧ−ａ（屈折率の変調周期Λa：
５０７μｍ、長さＬa：３０ｍｍ、伝達行列：Ｍa m）と
ＰＬＧ−ｃ（屈折率の変調周期Λc：５６４μｍ、長さ
Ｌc：３２ｍｍ、伝達行列：Ｍc n）とが縦続的に配置さ
れた光損失フィルタであり、図４は、図３に示された光
損失フィルタの透過特性を示すグラフである。
手方向に所定の帯域内で異なる次数（ｍ次とｎ次）のク
ラッドモードとコアモードとの間で結合するような長周
期グレーティングＰＬＧ−ａ（屈折率の変調周期Λa：
５０７μｍ、長さＬa：３０ｍｍ、伝達行列：Ｍa m）と
ＰＬＧ−ｃ（屈折率の変調周期Λc：５６４μｍ、長さ
Ｌc：３２ｍｍ、伝達行列：Ｍc n）とが縦続的に配置さ
れた光損失フィルタであり、図４は、図３に示された光
損失フィルタの透過特性を示すグラフである。
【００３３】図４に示された波長帯域においては、コア
の伝搬モードと結合し得るクラッドモードの次数がそれ
ぞれのグレーティングで異なる（ｎ次とｍ次）ものであ
る。このような条件のもとでは、前段のグレーティング
ＰＬＧ−ｃでクラッドモードＢc nが発生するが、このク
ラッドモードは 後段のグレーティングＰＬＧ−ａで
は、結合が殆ど起こらなくなるので、ＰＬＧ−ａの特性
に影響を与えない。したがって、後段のグレーティング
ＰＬＧ−ａに関するクラッドモードＢb mの初期値は０と
おくことができるので、ＰＬＧ−ａの透過特性はＰＬＧ
−ａが独立に存在する場合と等しくなる。
の伝搬モードと結合し得るクラッドモードの次数がそれ
ぞれのグレーティングで異なる（ｎ次とｍ次）ものであ
る。このような条件のもとでは、前段のグレーティング
ＰＬＧ−ｃでクラッドモードＢc nが発生するが、このク
ラッドモードは 後段のグレーティングＰＬＧ−ａで
は、結合が殆ど起こらなくなるので、ＰＬＧ−ａの特性
に影響を与えない。したがって、後段のグレーティング
ＰＬＧ−ａに関するクラッドモードＢb mの初期値は０と
おくことができるので、ＰＬＧ−ａの透過特性はＰＬＧ
−ａが独立に存在する場合と等しくなる。
【００３４】すなわち、所定の帯域内でコアの伝搬モー
ドと結合し得るクラッドモードの次数がそれぞれのグレ
ーティングで異なるようにすれば、図４に示すように、
実線で示された全体の透過特性は、それぞれのグレーテ
ィングが有する透過特性（点線および鎖線）をｄＢ単位
の和として表すことができる。
ドと結合し得るクラッドモードの次数がそれぞれのグレ
ーティングで異なるようにすれば、図４に示すように、
実線で示された全体の透過特性は、それぞれのグレーテ
ィングが有する透過特性（点線および鎖線）をｄＢ単位
の和として表すことができる。
【００３５】したがって、本発明の光損失フィルタに適
用される長周期グレーティングは、所定の波長帯域で次
数の異なるクラッドモードとコアモードとをそれぞれ結
合させるために、屈折率周期が異なる２種以上の周期構
造を有することを要件とし、各長周期グレーティングの
透過特性と、全体の透過特性との間に加算あるいは減算
の関係（ｄＢ単位の場合）が成立するように形成されて
いる。
用される長周期グレーティングは、所定の波長帯域で次
数の異なるクラッドモードとコアモードとをそれぞれ結
合させるために、屈折率周期が異なる２種以上の周期構
造を有することを要件とし、各長周期グレーティングの
透過特性と、全体の透過特性との間に加算あるいは減算
の関係（ｄＢ単位の場合）が成立するように形成されて
いる。
【００３６】次に、上記の要件を有する光損失フィルタ
の製造方法について説明する。図５（ａ）は長周期グレ
ーティングを製造する方法を示す図、図５（ｂ）は長周
期グレーティングの屈折率プロファイルを示すグラフ
（ｂ）である。
の製造方法について説明する。図５（ａ）は長周期グレ
ーティングを製造する方法を示す図、図５（ｂ）は長周
期グレーティングの屈折率プロファイルを示すグラフ
（ｂ）である。
【００３７】図５（ａ）において、光ファイバ１０の上
に、紫外光の透過部と遮断部とが光ファイバ１０の長手
方向に交互に格子状に配列された強度変調マスク３２
と、強度変調マスク３２の上に光ファイバ１０のコア軸
に沿って移動自在に紫外光反射ミラー３１が設けられて
いる。また、光ファイバ１０の一端には、使用波長帯域
の測定光を発振する半導体レーザの光源５０が接続さ
れ、光ファイバ１０の他端には、光ファイバ１０を通過
した所定帯域の測定光の波長とその波長のパワー強度を
検出する光スペクトルアナライザ５１とが接続されてい
る。
に、紫外光の透過部と遮断部とが光ファイバ１０の長手
方向に交互に格子状に配列された強度変調マスク３２
と、強度変調マスク３２の上に光ファイバ１０のコア軸
に沿って移動自在に紫外光反射ミラー３１が設けられて
いる。また、光ファイバ１０の一端には、使用波長帯域
の測定光を発振する半導体レーザの光源５０が接続さ
れ、光ファイバ１０の他端には、光ファイバ１０を通過
した所定帯域の測定光の波長とその波長のパワー強度を
検出する光スペクトルアナライザ５１とが接続されてい
る。
【００３８】光ファイバ１０は、石英ガラスを主成分と
し、コアにのみ屈折率上昇材のゲルマニウムが添加され
ている。このゲルマニウムは、周知の通り、波長２４８
μｍ又は１９３μｍ付近の紫外光に対する感光材として
の役割を有している。すなわち、ゲルマニウムが添加さ
れた石英ガラスは、上記のような波長の紫外光が照射さ
れると、その照射部分において屈折率が上昇するという
性質をもつようになる。このことに鑑み、本実施形態で
は、光ファイバ１０への照射紫外光３０として、波長２
４８μｍ帯のエキシマレーザ光を用いている。なお、紫
外光照射による屈折率上昇の効率を高めるため、１００
ａｔｍで水素を添加した光ファイバを使用している。
し、コアにのみ屈折率上昇材のゲルマニウムが添加され
ている。このゲルマニウムは、周知の通り、波長２４８
μｍ又は１９３μｍ付近の紫外光に対する感光材として
の役割を有している。すなわち、ゲルマニウムが添加さ
れた石英ガラスは、上記のような波長の紫外光が照射さ
れると、その照射部分において屈折率が上昇するという
性質をもつようになる。このことに鑑み、本実施形態で
は、光ファイバ１０への照射紫外光３０として、波長２
４８μｍ帯のエキシマレーザ光を用いている。なお、紫
外光照射による屈折率上昇の効率を高めるため、１００
ａｔｍで水素を添加した光ファイバを使用している。
【００３９】強度変調マスク３２は、透明な石英ガラス
平板３３の表面に複数の帯状クロム層３４を等間隔に蒸
着したものである。このクロム層３４は、紫外光ビーム
３０を遮断する作用を有する。従って、石英ガラス平板
３３のクロム蒸着面には、光遮断部（即ち、クロム層）
と光透過部（各クロム層の間に位置するガラス表面）と
が交互に格子状に配列されていることになる。このた
め、光ファイバ１０には、紫外光が等間隔の格子状に照
射されることになる。この照射光は、感光材であるゲル
マニウムが添加されたコアに入射して、コアの屈折率変
化を誘起する。これにより、光ファイバ１０のコアに
は、屈折率が局所的に上昇した複数の部位がファイバ軸
に沿って格子状に等間隔に配列されることになる。この
ようにコア部屈折率の上昇が周期的に行なわれ、コア部
屈折率に周期構造を有する長周期グレーティングが形成
される。
平板３３の表面に複数の帯状クロム層３４を等間隔に蒸
着したものである。このクロム層３４は、紫外光ビーム
３０を遮断する作用を有する。従って、石英ガラス平板
３３のクロム蒸着面には、光遮断部（即ち、クロム層）
と光透過部（各クロム層の間に位置するガラス表面）と
が交互に格子状に配列されていることになる。このた
め、光ファイバ１０には、紫外光が等間隔の格子状に照
射されることになる。この照射光は、感光材であるゲル
マニウムが添加されたコアに入射して、コアの屈折率変
化を誘起する。これにより、光ファイバ１０のコアに
は、屈折率が局所的に上昇した複数の部位がファイバ軸
に沿って格子状に等間隔に配列されることになる。この
ようにコア部屈折率の上昇が周期的に行なわれ、コア部
屈折率に周期構造を有する長周期グレーティングが形成
される。
【００４０】（実施形態１）本実施形態では、上述の方
法によって得られた二つの長周期グレーティングによっ
て形成される光損失フィルタについて説明する。図６
（ａ）は２つの長周期グレーティングの製造方法を示す
図、図６（ｂ）はその長周期グレーティングの中間部に
紫外光を照射する方法を示す図である。
法によって得られた二つの長周期グレーティングによっ
て形成される光損失フィルタについて説明する。図６
（ａ）は２つの長周期グレーティングの製造方法を示す
図、図６（ｂ）はその長周期グレーティングの中間部に
紫外光を照射する方法を示す図である。
【００４１】まず、図６（ａ）に示されるように、強度
変調マスク３２を介して光ファイバ１０に反射ミラー３
１を走査し紫外光ビーム３０を照射することによって光
ファイバ１０のコアに２つの長周期グレーティング（Ｌ
ＰＧ-ｄ、ＬＰＧ-ｅ）を５ｍｍの間隙２０を設けて形成
する。ＬＰＧ-ｄは全長１５ｍｍ、周期３４５μｍ、Ｌ
ＰＧ-ｅは全長１５ｍｍ、周期３５０μｍの長周期グレ
ーティングである。
変調マスク３２を介して光ファイバ１０に反射ミラー３
１を走査し紫外光ビーム３０を照射することによって光
ファイバ１０のコアに２つの長周期グレーティング（Ｌ
ＰＧ-ｄ、ＬＰＧ-ｅ）を５ｍｍの間隙２０を設けて形成
する。ＬＰＧ-ｄは全長１５ｍｍ、周期３４５μｍ、Ｌ
ＰＧ-ｅは全長１５ｍｍ、周期３５０μｍの長周期グレ
ーティングである。
【００４２】次いで、図６（ｂ）に示されるように、強
度変調マスク３２を取り除いた後、長周期グレーティン
グ：ＬＰＧ-ｄとＬＰＧ-ｅとの間隙部分２０の光ファイ
バ１０に反射ミラー３１を走査し紫外光を照射して光損
失フィルタを作製する。ここで、コアモードとの結合に
寄与するクラッドモードの次数は、同一波長帯域内でコ
アモードの次数と一致させる。所望の透過特性が得られ
やすいからである。
度変調マスク３２を取り除いた後、長周期グレーティン
グ：ＬＰＧ-ｄとＬＰＧ-ｅとの間隙部分２０の光ファイ
バ１０に反射ミラー３１を走査し紫外光を照射して光損
失フィルタを作製する。ここで、コアモードとの結合に
寄与するクラッドモードの次数は、同一波長帯域内でコ
アモードの次数と一致させる。所望の透過特性が得られ
やすいからである。
【００４３】図７は上記の方法によって得られた光損失
フィルタの透過特性を示すグラフである。２つの長周期
グレーティング：ＬＰＧ-ｄとＬＰＧ-ｅとの間隙部２０
の光ファイバ１０に紫外光が照射されると、光ファイバ
１０のコアの屈折率が上昇するためコアモードの位相速
度が変化し、両者間の実質的な光路長が変化する。した
がって、紫外光の照射量に応じて実線、点線、鎖線で示
されるように減衰の極大値波長が変化し、種々の透過特
性を得ることができる。
フィルタの透過特性を示すグラフである。２つの長周期
グレーティング：ＬＰＧ-ｄとＬＰＧ-ｅとの間隙部２０
の光ファイバ１０に紫外光が照射されると、光ファイバ
１０のコアの屈折率が上昇するためコアモードの位相速
度が変化し、両者間の実質的な光路長が変化する。した
がって、紫外光の照射量に応じて実線、点線、鎖線で示
されるように減衰の極大値波長が変化し、種々の透過特
性を得ることができる。
【００４４】このように２つの長周期グレーティングの
間隙部２０の位相がシフトする：位相シフト長周期グレ
ーティングでは、間隙部分２０でのコアモードとクラッ
ドモードの位相回転量の差が、２π変化するごとに略同
じ透過特性を示すので、（紫外光照射後の位相回転の
差）−（紫外光照射前の位相回転の差）が、０から２π
の間で所望の特性を得ることができる。すなわち、
間隙部２０の位相がシフトする：位相シフト長周期グレ
ーティングでは、間隙部分２０でのコアモードとクラッ
ドモードの位相回転量の差が、２π変化するごとに略同
じ透過特性を示すので、（紫外光照射後の位相回転の
差）−（紫外光照射前の位相回転の差）が、０から２π
の間で所望の特性を得ることができる。すなわち、
【数６】 の関係を満たせばよい。ここで、ΔＬは２つの長周期グ
レーティングの間隔、β core、βcladは夫々紫外光が照
射される前のコアモードとクラッドモードの使用波長λ
における伝搬定数、βcore’、βclad’は夫々紫外光が
照射された後のコアモードとクラッドモードのλにおけ
る伝搬定数である。さらに、
レーティングの間隔、β core、βcladは夫々紫外光が照
射される前のコアモードとクラッドモードの使用波長λ
における伝搬定数、βcore’、βclad’は夫々紫外光が
照射された後のコアモードとクラッドモードのλにおけ
る伝搬定数である。さらに、
【数７】
【数８】 を用いれば、下記の関係が得られる。
【００４５】
【数９】
【００４６】上記の通り、間隙部分２０はこの部分の光
ファイバに紫外光を照射することによってコアの屈折率
が変化し、コアモードの位相回転量が変化するので「位
相シフト部材」と呼ぶ。
ファイバに紫外光を照射することによってコアの屈折率
が変化し、コアモードの位相回転量が変化するので「位
相シフト部材」と呼ぶ。
【００４７】次に、上記と同じ方法によって形成される
他の光損失フィルタについて説明する。まず、図６
（ａ）に示されるように反射ミラー３１を走査し、強度
変調マスク３２を介して光ファイバ１０のコアに２種類
の長周期グレーティングを間隔を設けて形成する。次い
で、図６（ｂ）に示されるように、強度変調マスク３２
を取り除いた後、間隙部２０の光ファイバ１０に紫外光
を均一に照射して光損失フィルタが得られる。
他の光損失フィルタについて説明する。まず、図６
（ａ）に示されるように反射ミラー３１を走査し、強度
変調マスク３２を介して光ファイバ１０のコアに２種類
の長周期グレーティングを間隔を設けて形成する。次い
で、図６（ｂ）に示されるように、強度変調マスク３２
を取り除いた後、間隙部２０の光ファイバ１０に紫外光
を均一に照射して光損失フィルタが得られる。
【００４８】図８はこのようにして得られた光損失フィ
ルタを示す図であり、図８（ａ）に示す光損失フィルタ
は、光ファイバ１０の軸方向に全長２２ｍｍ、周期３４
３．５μｍの長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｄ1と、全
長７ｍｍ、周期３５２．５μｍの長周期グレーティン
グ：ＬＰＧ-ｅ1とを５ｍｍの間隔を設け、この間隙部分
２０に紫外光を照射して形成されたものである。
ルタを示す図であり、図８（ａ）に示す光損失フィルタ
は、光ファイバ１０の軸方向に全長２２ｍｍ、周期３４
３．５μｍの長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｄ1と、全
長７ｍｍ、周期３５２．５μｍの長周期グレーティン
グ：ＬＰＧ-ｅ1とを５ｍｍの間隔を設け、この間隙部分
２０に紫外光を照射して形成されたものである。
【００４９】図８（ｂ）に示す光損失フィルタは、光フ
ァイバ１０の軸方向に全長２０ｍｍ、周期３４８μｍの
長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｄ2と、全長７ｍｍ、周
期３４８μｍの長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｅ2とを
５ｍｍの間隙２０を設け、この間隙部分２０に紫外光を
照射したものである。また、ＬＰＧ-ｄ2とＬＰＧ-ｅ2と
の屈折率変調幅の大きさは夫々相違している。
ァイバ１０の軸方向に全長２０ｍｍ、周期３４８μｍの
長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｄ2と、全長７ｍｍ、周
期３４８μｍの長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｅ2とを
５ｍｍの間隙２０を設け、この間隙部分２０に紫外光を
照射したものである。また、ＬＰＧ-ｄ2とＬＰＧ-ｅ2と
の屈折率変調幅の大きさは夫々相違している。
【００５０】図８（ｃ）に示す光損失フィルタは、光フ
ァイバ１０3の光軸方向に全長２０ｍｍ、周期３４７μ
ｍの長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｄと、全長７ｍ
ｍ、周期３５１μｍの長周期グレーティング：ＬＰＧ-
ｅ3とを５ｍｍの間隙２０を設け、この間隙部分２０に
紫外光を照射したものである。ＬＰＧ-ｄ3とＬＰＧ-ｅ3
との屈折率変調幅の大きさは夫々相違している。
ァイバ１０3の光軸方向に全長２０ｍｍ、周期３４７μ
ｍの長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｄと、全長７ｍ
ｍ、周期３５１μｍの長周期グレーティング：ＬＰＧ-
ｅ3とを５ｍｍの間隙２０を設け、この間隙部分２０に
紫外光を照射したものである。ＬＰＧ-ｄ3とＬＰＧ-ｅ3
との屈折率変調幅の大きさは夫々相違している。
【００５１】図９は上記の各光損失フィルタに対する透
過特性を示すグラフである。鎖線が示す透過特性は、図
８（ａ）に示されるように両長周期グレーティングの長
さ及び屈折率変周期が相違し、屈折率変動幅の大きさが
等しい場合の一例である。点線が示す透過特性は、図８
（ｂ）に示されるように両長周期グレーティングの長さ
及び屈折率変動幅の大きさが相違し、屈折率変動周期が
等しい場合の一例である。実線が示す透過特性は、図８
（ｃ）に示されるように両長周期グレーティングの長
さ、屈折率変動幅の大きさ及び屈折率変動周期が異なる
場合の一例である。
過特性を示すグラフである。鎖線が示す透過特性は、図
８（ａ）に示されるように両長周期グレーティングの長
さ及び屈折率変周期が相違し、屈折率変動幅の大きさが
等しい場合の一例である。点線が示す透過特性は、図８
（ｂ）に示されるように両長周期グレーティングの長さ
及び屈折率変動幅の大きさが相違し、屈折率変動周期が
等しい場合の一例である。実線が示す透過特性は、図８
（ｃ）に示されるように両長周期グレーティングの長
さ、屈折率変動幅の大きさ及び屈折率変動周期が異なる
場合の一例である。
【００５２】上記のように、間隙部分２０の光ファイバ
に紫外光を照射することによってコアの屈折率を略連続
的に変化させることができるので、高精度の透過特性を
有する光損失フィルタを容易に得ることができ、また、
グレーティングの個数が少ないので小型にできる。
に紫外光を照射することによってコアの屈折率を略連続
的に変化させることができるので、高精度の透過特性を
有する光損失フィルタを容易に得ることができ、また、
グレーティングの個数が少ないので小型にできる。
【００５３】（実施形態２）本実施形態では、一つの長
周期グレーティングの中間部に紫外光を照射して得られ
る光損失フィルタについて説明する。図１０（ａ）は長
周期グレーティングの製造方法を示す図、図１０（ｂ）
はその長周期グレーティングの中間部に紫外光を照射す
る方法を示す図である。
周期グレーティングの中間部に紫外光を照射して得られ
る光損失フィルタについて説明する。図１０（ａ）は長
周期グレーティングの製造方法を示す図、図１０（ｂ）
はその長周期グレーティングの中間部に紫外光を照射す
る方法を示す図である。
【００５４】まず、図１０（ａ）に示されるように反射
ミラー３１を走査し、強度変調マスク３２を介して光フ
ァイバ１０のコアに長周期グレーティングを形成する。
この長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｆは全長３０ｍ
ｍ、周期３５０μｍである。次いで、図６（ｂ）に示さ
れるように、強度変調マスク３２を取り除いた後、長周
期グレーティング：ＬＰＧ-ｆの中央５ｍｍの部分２１
に反射ミラー３１を走査し紫外光を均一に照射して光損
失フィルタを作製する。
ミラー３１を走査し、強度変調マスク３２を介して光フ
ァイバ１０のコアに長周期グレーティングを形成する。
この長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｆは全長３０ｍ
ｍ、周期３５０μｍである。次いで、図６（ｂ）に示さ
れるように、強度変調マスク３２を取り除いた後、長周
期グレーティング：ＬＰＧ-ｆの中央５ｍｍの部分２１
に反射ミラー３１を走査し紫外光を均一に照射して光損
失フィルタを作製する。
【００５５】図１１は上記の方法によって得られた光損
失フィルタの透過特性を示すグラフである。長周期グレ
ーティング：ＬＰＧ-ｆの中間部２１に均一に紫外光が
照射されると、中間部２１の屈折率変動部分の屈折率が
上昇しコアモードとクラッドモードの位相回転量差が変
化し、照射位置の前方と後方に形成された屈折率変動部
分の間の各モードの実効光路長が変化するので、合成さ
れた透過特性は照射量に応じて実線、点線、鎖線で示さ
れるように減衰の極大値波長がシフトする。
失フィルタの透過特性を示すグラフである。長周期グレ
ーティング：ＬＰＧ-ｆの中間部２１に均一に紫外光が
照射されると、中間部２１の屈折率変動部分の屈折率が
上昇しコアモードとクラッドモードの位相回転量差が変
化し、照射位置の前方と後方に形成された屈折率変動部
分の間の各モードの実効光路長が変化するので、合成さ
れた透過特性は照射量に応じて実線、点線、鎖線で示さ
れるように減衰の極大値波長がシフトする。
【００５６】このように１つの長周期グレーティングの
中間部２１の位相がシフトする：位相シフト長周期グレ
ーティングでは、中間部分２１でのコアモードとクラッ
ドモードの位相回転量の差が、２π変化するごとに略同
じ透過特性を示すので、（紫外光照射後の位相回転の
差）−（紫外光照射前の位相回転の差）が０から２πの
間で所望の特性を得ることができる。一方、６式〜９式
の関係があるので、
中間部２１の位相がシフトする：位相シフト長周期グレ
ーティングでは、中間部分２１でのコアモードとクラッ
ドモードの位相回転量の差が、２π変化するごとに略同
じ透過特性を示すので、（紫外光照射後の位相回転の
差）−（紫外光照射前の位相回転の差）が０から２πの
間で所望の特性を得ることができる。一方、６式〜９式
の関係があるので、
【数１０】 が得られる。ここで、ｎmeanは中間部分２１の長さΔＬ
における紫外光照射前の屈折率変動部材のコアの平均屈
折率であり、屈折率変動部材の最大屈折率がｎma x，最
小屈折率がｎminである時、ｎmean＝ｎmin＋（ｎmax−
ｎmin）／２ で表される。また、ｎmean’は中間部分
ΔＬにおける紫外光照射後の屈折率変動部材のコアの平
均屈折率であり、ｎmean’＝ｎmin’＋（ｎmax’−ｎ
min’）／２で表される。
における紫外光照射前の屈折率変動部材のコアの平均屈
折率であり、屈折率変動部材の最大屈折率がｎma x，最
小屈折率がｎminである時、ｎmean＝ｎmin＋（ｎmax−
ｎmin）／２ で表される。また、ｎmean’は中間部分
ΔＬにおける紫外光照射後の屈折率変動部材のコアの平
均屈折率であり、ｎmean’＝ｎmin’＋（ｎmax’−ｎ
min’）／２で表される。
【００５７】上記の通り、長周期グレーティングの中間
部分２１についても、この部分の屈折率変動部材に紫外
光を照射することによってコアの屈折率が変化し、コア
モードの位相回転量が変化するので、間隙部分２０と同
様に「位相シフト部材」と呼ぶ。
部分２１についても、この部分の屈折率変動部材に紫外
光を照射することによってコアの屈折率が変化し、コア
モードの位相回転量が変化するので、間隙部分２０と同
様に「位相シフト部材」と呼ぶ。
【００５８】次に、上記と同じ方法によって形成される
他の光損失フィルタについて説明する。まず、図１０
（ａ）に示されるように反射ミラー３１を走査し、強度
変調マスク３２を介して光ファイバ１０のコア軸方向に
屈折率変動幅および屈折率変動周期が夫々一定の長周期
グレーティングを形成する。次いで、図１０（ｂ）に示
されるように、強度変調マスク３２を取り除いた後、長
周期グレーティングが形成されたコア軸方向の区間内で
かつ、その区間の両端を除く所定区間２１に反射ミラー
３１を走査し紫外光を均一に照射して光損失フィルタを
作製する。図１１は上記の方法によって得られた光損失
フィルタの透過特性を示すグラフである。
他の光損失フィルタについて説明する。まず、図１０
（ａ）に示されるように反射ミラー３１を走査し、強度
変調マスク３２を介して光ファイバ１０のコア軸方向に
屈折率変動幅および屈折率変動周期が夫々一定の長周期
グレーティングを形成する。次いで、図１０（ｂ）に示
されるように、強度変調マスク３２を取り除いた後、長
周期グレーティングが形成されたコア軸方向の区間内で
かつ、その区間の両端を除く所定区間２１に反射ミラー
３１を走査し紫外光を均一に照射して光損失フィルタを
作製する。図１１は上記の方法によって得られた光損失
フィルタの透過特性を示すグラフである。
【００５９】図１２はこのようにして得られた光損失フ
ィルタを示す図であり、この光損失フィルタは光ファイ
バ１０の光軸方向に全長２９ｍｍ、周期３４５μｍの長
周期グレーティング：ＬＰＧ-ｆ1を形成し、その後、Ｌ
ＰＧ-ｆ1の片端から他端に向かって１９ｍｍの位置と、
そこからさらに他端に向って５ｍｍの区間に紫外光を照
射したものである。
ィルタを示す図であり、この光損失フィルタは光ファイ
バ１０の光軸方向に全長２９ｍｍ、周期３４５μｍの長
周期グレーティング：ＬＰＧ-ｆ1を形成し、その後、Ｌ
ＰＧ-ｆ1の片端から他端に向かって１９ｍｍの位置と、
そこからさらに他端に向って５ｍｍの区間に紫外光を照
射したものである。
【００６０】図１３は上記の光損失フィルタの透過特性
を示すグラフである。１つの長周期グレーティング：Ｌ
ＰＧ-ｆ1の中間部２１に紫外光を照射すると、中間部２
１はその両側に配置された屈折率変調部材に対して位相
シフトを生じさせ、位相シフトに対応して変化する２つ
の減衰極大値を有する透過特性が得られている。
を示すグラフである。１つの長周期グレーティング：Ｌ
ＰＧ-ｆ1の中間部２１に紫外光を照射すると、中間部２
１はその両側に配置された屈折率変調部材に対して位相
シフトを生じさせ、位相シフトに対応して変化する２つ
の減衰極大値を有する透過特性が得られている。
【００６１】上記のように、長周期グレーティングの中
間部２１に紫外光を照射するとコア部の屈折率を略連続
的に変化させることができるので、所望の透過特性を有
する光損失フィルタを容易に得ることができる。
間部２１に紫外光を照射するとコア部の屈折率を略連続
的に変化させることができるので、所望の透過特性を有
する光損失フィルタを容易に得ることができる。
【００６２】（実施形態３）本実施形態では、実施形態
１あるいは実施形態２で形成された光損失フィルタと他
の長周期グレーティングとを組み合わせて、さらに複雑
な特性を形成される光損失フィルタについて説明する。
１あるいは実施形態２で形成された光損失フィルタと他
の長周期グレーティングとを組み合わせて、さらに複雑
な特性を形成される光損失フィルタについて説明する。
【００６３】まず、図１２に示される構成の光損失フィ
ルタを備えた光ファイバ１０を準備する。この光損失フ
ィルタは全長２９ｍｍ、周期２４５μｍの長周期グレー
ティング：ＬＰＧ-ｆ1であって、ＬＰＧ-ｆ1の中間部２
１に紫外光を照射して形成されたものである。透過特性
は図１３に示されるように、１５４０〜１５６０ｎｍに
緩やかな２つの損失ピークを有する。
ルタを備えた光ファイバ１０を準備する。この光損失フ
ィルタは全長２９ｍｍ、周期２４５μｍの長周期グレー
ティング：ＬＰＧ-ｆ1であって、ＬＰＧ-ｆ1の中間部２
１に紫外光を照射して形成されたものである。透過特性
は図１３に示されるように、１５４０〜１５６０ｎｍに
緩やかな２つの損失ピークを有する。
【００６４】次に、図１０（ａ）に示される装置によっ
て、光ファイバ１０に強度変調マスク３２を介して光フ
ァイバ１０に紫外光ビーム３０を照射して長周期グレー
ティング：ＬＰＧ-pを作製する。図１４はこのようにし
て得られた長周期グレーティングを示す図であり、この
長周期グレーティング：ＬＰＧ-pは全長が３１．５ｍ
ｍ、周期が３９４μｍである。図１５はＬＰＧ-pの透過
特性を示す。図１５に示された特性の損失ピークは、コ
アモードと５次のクラッドモードとの結合により形成さ
れたものである。
て、光ファイバ１０に強度変調マスク３２を介して光フ
ァイバ１０に紫外光ビーム３０を照射して長周期グレー
ティング：ＬＰＧ-pを作製する。図１４はこのようにし
て得られた長周期グレーティングを示す図であり、この
長周期グレーティング：ＬＰＧ-pは全長が３１．５ｍ
ｍ、周期が３９４μｍである。図１５はＬＰＧ-pの透過
特性を示す。図１５に示された特性の損失ピークは、コ
アモードと５次のクラッドモードとの結合により形成さ
れたものである。
【００６５】次に、長周期グレーティング：ＬＰＧ-ｆ1
の中間部２１に紫外光を照射して形成された図１２に示
す光損失フィルタと、図１４に示す長周期グレーティン
グ：ＬＰＧ-pとを組み合わせて新しい特性を有する光損
失ファイルタの製造方法について説明する。両者を組み
合わせる場合、一方の光ファイバに形成されたＬＰＧ-
ｐと、別の光ファイバに形成された光損失フィルタとを
単に融着接続しても形成することができるが、この実施
形態では図１６に示すように、両者を１本のファイバ１
０に２ｍｍの間隔を設けて作製している。
の中間部２１に紫外光を照射して形成された図１２に示
す光損失フィルタと、図１４に示す長周期グレーティン
グ：ＬＰＧ-pとを組み合わせて新しい特性を有する光損
失ファイルタの製造方法について説明する。両者を組み
合わせる場合、一方の光ファイバに形成されたＬＰＧ-
ｐと、別の光ファイバに形成された光損失フィルタとを
単に融着接続しても形成することができるが、この実施
形態では図１６に示すように、両者を１本のファイバ１
０に２ｍｍの間隔を設けて作製している。
【００６６】図１２に示された光損失フィルタと図１４
に示されたＬＰＧ-pとでは、コアモードとの結合に寄与
するクラッドモードの次数が同一波長帯域内で異なるた
め、このように接近しても夫々の透過特性は保存され
る。したがって、両者を組み合わせたときの透過特性は
図１７に示すように、図１３と図１５に示された透過特
性を加算した値となる。接近して配置できるので小型に
できることと、透過特性の保存性を有するので所望の特
性を容易に得ることができる。
に示されたＬＰＧ-pとでは、コアモードとの結合に寄与
するクラッドモードの次数が同一波長帯域内で異なるた
め、このように接近しても夫々の透過特性は保存され
る。したがって、両者を組み合わせたときの透過特性は
図１７に示すように、図１３と図１５に示された透過特
性を加算した値となる。接近して配置できるので小型に
できることと、透過特性の保存性を有するので所望の特
性を容易に得ることができる。
【００６７】図１７に示された新たな光損失フィルタの
透過特性は、１５３０ｎｍ付近に急峻な損失ピークを、
また、１５４０〜１５６０ｎｍに緩やかな２つの損失ピ
ークを有する。一方、１．５５μｍ帯のＥＤＦＡは図１
に示すように、１５３０ｎｍ付近に急峻な利得ピーク
を、また、１５４０〜１５６０ｎｍに緩やかな２つの利
得ピークを有する。
透過特性は、１５３０ｎｍ付近に急峻な損失ピークを、
また、１５４０〜１５６０ｎｍに緩やかな２つの損失ピ
ークを有する。一方、１．５５μｍ帯のＥＤＦＡは図１
に示すように、１５３０ｎｍ付近に急峻な利得ピーク
を、また、１５４０〜１５６０ｎｍに緩やかな２つの利
得ピークを有する。
【００６８】したがって、図１７に示される透過特性を
有する光損失フィルタ（図１６の構造）を、図１９に示
す特性を有するＥＤＦＡの利得等化器として使用する
と、ＥＤＦＡにおける１５３０ｎｍ付近の急峻な利得ピ
ークは、図１７に示された透過特性の急峻な損失ピーク
によって平均化される。また、図１９に示された１５４
０〜１５６０ｎｍの緩やかな２つの利得ピークは、図１
７に示された透過特性の緩やかな２つの損失ピークによ
って平均化される。図１８は、図１６に示す構造の光損
失フィルタを利得等化器として用いた場合のＥＤＦＡの
利得特性である。帯域約３９ｎｍにわたって、非常に平
坦な利得特性が得られている。
有する光損失フィルタ（図１６の構造）を、図１９に示
す特性を有するＥＤＦＡの利得等化器として使用する
と、ＥＤＦＡにおける１５３０ｎｍ付近の急峻な利得ピ
ークは、図１７に示された透過特性の急峻な損失ピーク
によって平均化される。また、図１９に示された１５４
０〜１５６０ｎｍの緩やかな２つの利得ピークは、図１
７に示された透過特性の緩やかな２つの損失ピークによ
って平均化される。図１８は、図１６に示す構造の光損
失フィルタを利得等化器として用いた場合のＥＤＦＡの
利得特性である。帯域約３９ｎｍにわたって、非常に平
坦な利得特性が得られている。
【００６９】
【発明の効果】本発明の光損失フィルタは、コアの屈折
率を変化させることによってコアモードの位相回転量が
変化する位相シフト部材と、その前後に配置された長周
期グレーティングによって構成され、コアの屈折率を変
化させることによって所望の透過特性を容易に得ること
ができる構造である。また、グレーティングの個数が少
なので小型となる。
率を変化させることによってコアモードの位相回転量が
変化する位相シフト部材と、その前後に配置された長周
期グレーティングによって構成され、コアの屈折率を変
化させることによって所望の透過特性を容易に得ること
ができる構造である。また、グレーティングの個数が少
なので小型となる。
【００７０】本発明の製造方法は、長周期グレーティン
グを作製する工程と、コアに紫外光を照射して屈折率を
変化させる工程とを有する方法であるので、簡単であ
る。また、コアの屈折率は紫外光の照射によって略連続
的に変化させることができるので、高精度の透過特性を
作製することができる。
グを作製する工程と、コアに紫外光を照射して屈折率を
変化させる工程とを有する方法であるので、簡単であ
る。また、コアの屈折率は紫外光の照射によって略連続
的に変化させることができるので、高精度の透過特性を
作製することができる。
【図１】２つの長周期グレーティングによって形成され
る光損失フィルタの構成を説明する図である。
る光損失フィルタの構成を説明する図である。
【図２】図１に示された光損失フィルタの透過特性を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３】２つの長周期グレーティングによって形成され
る他の光損失フィルタの構成を説明する図である。
る他の光損失フィルタの構成を説明する図である。
【図４】図３に示された光損失フィルタの透過特性を示
すグラフである。
すグラフである。
【図５】光損失フィルタの製造方法を説明する図（ａ）
と、屈折率プロファイル（ｂ）である。
と、屈折率プロファイル（ｂ）である。
【図６】図６（ａ）は実施形態１に係わる光損失フィル
タの製造方法を説明する図、図６（ｂ）は光導波路長手
方向に紫外光を照射する方法を示す図である。
タの製造方法を説明する図、図６（ｂ）は光導波路長手
方向に紫外光を照射する方法を示す図である。
【図７】実施形態１に係わる光損失フィルタの透過特性
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図８】実施形態１に係わる各光損失フィルタの構成を
示す図である。
示す図である。
【図９】図８に示された各光損失フィルタに対応する透
過特性を示すグラフである。
過特性を示すグラフである。
【図１０】図１０（ａ）は実施形態２に係わる光損失フ
ィルタの製造方法を説明する図、図１０（ｂ）は光導波
路長手方向に紫外光を照射する方法を示す図である。
ィルタの製造方法を説明する図、図１０（ｂ）は光導波
路長手方向に紫外光を照射する方法を示す図である。
【図１１】実施形態２に係わる光損失フィルタの透過特
性を示すグラフである。
性を示すグラフである。
【図１２】実施形態２に係わる光損失フィルタの構成を
示す図である。
示す図である。
【図１３】図１２に示された光損失フィルタの透過特性
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図１４】実施形態３に用いられる長周期グレーティン
グの構成を示す図である。
グの構成を示す図である。
【図１５】図１４に示された長周期グレーティングの透
過特性を示すグラフである。
過特性を示すグラフである。
【図１６】実施形態３に係わる光損失フィルタの構成を
示す図である。
示す図である。
【図１７】図１６に示された光損失フィルタの透過特性
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図１８】本発明の光損失フィルタをＥＤＦＡの利得等
化器として適用したときの利得特性のグラフである。
化器として適用したときの利得特性のグラフである。
【図１９】ＥＤＦＡの利得特性を示すグラフである。
【図２０】長周期グレーティングの透過特性例を示すグ
ラフである。
ラフである。
１０・・・光ファイバ、２０・・・間隙部、２１・・・中間部、
３０・・・紫外光ビーム、３１・・・紫外光の反射ミラー、３
２・・・強度変調マスク、３３・・・石英ガラス平板、３４・・
・クロム層、５０・・・測定光の光源、５１・・・光スペクト
ルアナライザ、ＬＰＧ・・・長周期グレーティング、Λ・・・
長周期グレーティングの周期、λ・・・波長。
３０・・・紫外光ビーム、３１・・・紫外光の反射ミラー、３
２・・・強度変調マスク、３３・・・石英ガラス平板、３４・・
・クロム層、５０・・・測定光の光源、５１・・・光スペクト
ルアナライザ、ＬＰＧ・・・長周期グレーティング、Λ・・・
長周期グレーティングの周期、λ・・・波長。
Claims (10)
- 【請求項１】 所定屈折率のコアを有する光導波路に形
成され、所定の使用波長帯域内で使用される光損失フィ
ルタであって、 前記コアの屈折率変化によってコアモードとクラッドモ
ードとの位相回転量の差が変化する位相シフト部材と、 前記位相シフト部材の前及び後に夫々配置されると共
に、屈折率変動幅が第１変動幅、屈折率変動周期が第１
周期であり、コアモードがクラッドモードと結合するこ
とによる減衰の極大値が第１波長である第１長周期グレ
ーティング、並びに屈折率変動幅が第２変動幅、屈折率
変動周期が第２周期であり、コアモードがクラッドモー
ドと結合することによる減衰の極大値が第２波長である
第２長周期グレーティングとを有し、 前記コアの屈折率変化によって、前記第１長周期グレー
ティング、前記位相シフト部材及び前記第２長周期グレ
ーティングを伝搬した光の透過特性の２つの極大値をと
る２波長が前記第１波長および前記第２波長から変化す
ることを特徴とする光損失フィルタ。 - 【請求項２】 前記所定の使用波長帯域内の任意の波長
がλ、前記位相シフト部材を形成する光導波路の長さが
ΔＬであり、前記光導波路のコア屈折率が変化する前と
後との変化量ΔＮが次式： ０＜ΔＮ≦λ／ΔＬ の関係を満たすことを特徴とする請求項１に記載の光損
失フィルタ。 - 【請求項３】 請求項１に記載の光損失フィルタにおい
て、 前記第１周期と前記第２周期及び前記第１変動幅と前記
第２変動幅とが夫々等しい場合、あるいは前記第１周期
と前記第２周期とが等しく、前記第１変動幅と前記第２
変動幅とが異なる場合、あるいは前記第１変動幅と前記
第２変動幅とが等しく、前記第１周期と前記第２周期と
が異なる場合、あるいは前記第１変動幅と前記第２変動
幅及び前記第１周期と前記第２周期とが夫々異なる場合
のいずれかであることを特徴とする光損失フィルタ。 - 【請求項４】 前記所定の使用波長帯域内で、前記コア
モードと結合する前記クラッドモードの次数が前記第１
および第２長周期グレーティング毎に一致することを特
徴とする請求項１に記載の光損失フィルタ。 - 【請求項５】 前記光損失フィルタが形成された同一光
導波路に更に１つ以上の第３長周期グレーティングを備
え、当該第３長周期グレーティングの屈折率変動幅及び
屈折率変動周期は、前記光損失フィルタを構成する前記
第１および第２長周期グレーティングの屈折率変動幅ま
たは屈折率変動周期の少なくともいずれかと相違するこ
とを特徴とする請求項１または３に記載の光損失フィル
タ。 - 【請求項６】 前記第３長周期グレーティングは当該複
数の長周期グレーティング毎に前記所定の使用波長帯域
内で、前記コアモードと結合する前記クラッドモードの
次数が前記第１および第２長周期グレーティングでコア
モードと結合するクラッドモードの次数と異なることを
特徴とする請求項５に記載の光損失フィルタ。 - 【請求項７】 所定屈折率のコアを有する光導波路に光
損失フィルタを製造する方法において、 前記光導波路の感光性を有するコアの軸方向に所定間隔
を設けて第１及び第２長周期グレーティングを形成する
第１工程と、 前記第１長周期グレーティングと前記第２長周期グレー
ティングとの間のコアに紫外光を照射する第２工程とを
有することを特徴とする光損失フィルタの製造方法。 - 【請求項８】 前記第１工程と前記第２工程との前、あ
るいはそれら両工程の後に、さらに１つ以上の第３の長
周期グレーティングを形成する第３工程を有することを
特徴とする請求項７に記載の光損失フィルタの製造方
法。 - 【請求項９】 所定屈折率のコアを有する光導波路に光
損失フィルタを製造する方法において、 前記光導波路の感光性を有するコアの軸方向に屈折率変
動幅および屈折率変動周期が夫々一定の第１長周期グレ
ーティングを形成する第１工程と、 前記第１長周期グレーティングが形成されたコア軸方向
の区間内で、かつ、前記区間の両端を除く所定区間に紫
外光を照射する第２工程とを有することを特徴とする光
損失フィルタの製造方法。 - 【請求項１０】 前記第１工程と前記第２工程との前、
あるいはそれら両工程の後に、さらに１つ以上の第２長
周期グレーティングを形成する第３工程を有することを
特徴とする請求項９に記載の光損失フィルタの製造方
法。
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