JP2000511508A - 生溶解性のるつぼおよびマーブル誘導繊維ガラス - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 るつぼおよびマーブル繊維化に適するガラス組成物は、酸および湿分の双方に対し優れた化学的抵抗性を示し、同時に高度に生溶解性である。このガラス組成物は、耐酸性、生溶解性、および耐湿性を反映する成分比を特徴としている。好ましいガラスは、ＨＴＶ（１０³ポイズ）と液相線との間の差が５００°Fより大きく、かつ約３５０ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きい生溶解速度を有する。

Description

【発明の詳細な説明】 生溶解性のるつぼおよびマーブル誘導繊維ガラス 技術分野 本発明は、るつぼおよびマーブル法による繊維化に適したガラス組成物から製 造された繊維ガラス製品に関する。このガラス繊維は、他の望ましい諸性質を維 持しながら、増大した生溶解性を示す。 関連技術の説明 繊維ガラスは、重合体マトリックス複合体の補強、車両のヘッドライナーおよ びボンネットライナーとして使用するための熱成形可能な中間生成物の製造、空 気および水の濾過媒体、音および熱の絶縁製品を含め、無数の用途をもつ。かか る材料類の製造および／またはそれに続く加工は、しばしば運搬処理工程を含む が、この工程は吸い込むことのできる切断繊維や破断繊維を生じる。そのような 繊維を体から除去することは実際的ではなく、また不可能であるから、高度の生 溶解性を示す、すなわち生体液体に迅速に溶解するガラス組成物を創製すること が重要となってきた。 高い生溶解性が、考慮すべき唯一の因子であるならば、生溶解性の問題に対す る解答は迅速に得ることができる。しかし、生溶解性であることに加えて、ガラ ス繊維は、多数の他の物理的、化学的諸特性をも有している必要がある。たとえ ば、電池のセパレーターのような多くの用途では、高い耐薬品（たとえば耐酸） 性が要求される。容易に想像できるように、高い耐薬品性と高い生溶解性とは著 しく対立する特性である。 ガラス繊維はまた、強くかつ耐湿性でなければならない。もし水分がガラス繊 維をかなり弱めるときは、多くの用途に対するその適用性が害される。弱くなっ たガラス繊維は望まし引張強さおよび引張弾性率を有さないだけでなく、一層容 易にこわれ、あるいは砕けて吸入などの危険を増す。そのうえ、そもそも低い強 度を有する耐湿性ガラス繊維は、また多くの要求を満たすことができない。たと えば、建築絶縁材は、圧縮形態で輸送される。もし絶縁製品のガラス繊維が弱く 、あるいは脆いときは、多くの繊維が圧縮中に砕けて、生体に取り込まれ得る小 繊維の数を増すだけでなく、その圧縮前の厚さの十分量を回復できない劣った製 品を生じる。耐湿性でない強い繊維もまた、以下説明するように、特に湿潤貯蔵 下では、多くの破損を示す。最後に、ガラス繊維は経済的に処理することができ るガラス組成物から製造されなければならない。 ガラスウール繊維の二つの主な製造法は、るつぼおよびマーブル法と遠心また は”回転”法である。後者では、溶融ガラスが、ガラス溶融炉の前炉から遠心ス ピンナーに入る。遠心スピンナーの回転に伴い、比較的大きな直径のガラススト ランドがスピンナーの周辺に位置したオリフィスから流れ出る。この大きな直径 のストランドは、スピンナーの周囲に位置したバーナーにより生じる強い熱ガス ジェットと直ちに接触する。この熱ガスは、大きな直径のストランドを細めて細 い伸びた繊維にし、この繊維は移動ベルト上に集めることができる。 ガラスは、結晶性ではなく無定形の”固体”であるから、溶融中または繊維化 中の結晶化は、繊維ガラス形成工程を中断させ、悲惨な結果をまねく。回転法で は、ガラス成分は、前炉に入る前にガラス溶融器でまず溶融される。従って、前 炉への供給物は高温の溶融ガラスである。前炉から、スピンナーに供給された溶 融ガラスは、ＨＴＶ（高温粘度）または”繊維”温度に冷やされる。前炉には熱 い溶融ガラスが供給され、前炉でのガラス温度はＨＴＶ以上であるから、結晶化 の境界を規定する温度である、液相線とＨＴＶとの温度差（”ΔＴ”）は、回転 法では著しく小さいことがある。 るつぼおよびマーブル法では、比較的大きな直径の”一次”ガラスストランド （一次物）が、るつぼの底に位置した孔から流下する。室温のマーブルが連続的 に、または断続的にるつぼに添加されるため、温度が液相線温度以下に降下する 多数の場所がるつぼ内に存在し、熱力学的に結晶化を起こし易く、工程を中断さ せることがある。工程が中断しないようにするためには、ＨＴＶ温度と液相線温 度の間に相当の差、最小でも３００°Fを示すガラス組成物を使用しなければな らない。従って、回転法用に処方された、低いΔＴを有するガラス組成物はるつ ぼおよびマーブル法で使用するのには適していない。 るつぼおよびマーブル法においてるつぼから流下する一次物は、熱ガスで細く されるのではなくて、炎により細くされ、従ってガラス繊維は回転法よりも更な る高温にさらされる。この更なる高温は、繊維の外側からガラス組成物中のより 揮発性の化合物の損失をまねき、繊維内部とは異なる組成を有する”殻”を生じ る。その結果、るつぼおよびマーブル法繊維ガラスから製造したガラス繊維の生 溶解性は、回転法から誘導されたガラス繊維のそれとは同一ではない。ガラス繊 維は、必ず繊維端または円柱形外部から溶解しなければならないから、一層高い 耐性の殻は生溶解速度を劇的に低下させる。 発明の概要 驚くべきことに、最小で約３５０°Fの、ＨＴＶと液相線温度との差を示し、 かつ狭いモルパーセント組成を満たし、さらに耐薬品性、耐湿性および生溶解性 を支配する三つの特定の”Ｃ−比”の各々を満たす良好に規定された処方を有す る、るつぼおよびマーブル加工に適したガラス組成物から、増大した生溶解性を 有するガラス繊維を製造することができることが発見された。 好ましい実施形態の説明 本発明のガラスは、るつぼおよびマーブル法でのガラス繊維の製造に適す るＨＴＶおよび液相線を有する。そのようなガラスは、一般に１８００°F乃至 ２１００°F、好ましくは１９００°F乃至２０００°ＦのＨＴＶ（１０³ポイズ ）を有し、ＨＴＶよりも最小で約３５０°F、好ましくは４２５°F、更に好まし くは５００°以上低い液相線を示さなければならない。これらの特性は、連続的 に、経済的にガラス繊維を製造するために必要である。 ガラス組成物はモルパーセントで以下の組成範囲内になければならない。 ＳｉＯ₂ ６６−６９．７ Ａｌ₂Ｏ₃ ０−２．２ ＲＯ ７−１８ Ｒ₂Ｏ ９−２０ Ｂ₂Ｏ₃ ０−７．１ ここで、Ｒ₂Ｏはアルカリ金属酸化物であり、ＲＯはアルカリ土類金属酸化物で ある。Ｒ₂Ｏは好ましくは、最も大量部分がＮａ₂Ｏであり、一方ＲＯはＭｇＯお よび／またはＣａＯ，好ましくはＭｇＯ／ＣａＯのモル比が１：３乃至３：１、 更に好ましくは２：３乃至３：２の両者からなる。このガラスの化学的挙動は、 ガラス組成物が満たさなければならない３つの比、Ｃ（酸）、Ｃ（生体）および Ｃ（水分）により指図される。これらの比は、組成的に以下のように規定され、 その場合すべての量はモルパーセントで表わされる： Ｃ（酸）＝〔ＳｉＯ２〕／（〔Ａｌ₂Ｏ₃〕＋〔Ｂ₂Ｏ₃〕＋〔Ｒ₂Ｏ〕＋〔ＲＯ〕 ）， Ｃ（生体）＝（〔ＳｉＯ₂〕＋〔Ａｌ₂Ｏ₃〕）／（〔Ｂ₂Ｏ₃〕＋〔Ｒ₂Ｏ〕＋〔Ｒ Ｏ〕）， Ｃ（水分）＝（〔ＳｉＯ₂〕＋〔Ａｌ₂Ｏ₃〕＋〔Ｂ₂Ｏ₃〕）／（〔Ｒ₂Ｏ〕＋〔Ｒ Ｏ〕）． これらの比において、Ｃ（酸）は、酸環境での耐薬品性に関する比であり、Ｃ（ 生体）は、生溶解性に最も密接に関連した比であり、そしてＣ（水分）は湿潤 環境での諸性質の保持に関連する比である。Ｃ（酸）およびＣ（水分）はできる 限り大きく、一方Ｃ（生体）はできる限り小さいことが望ましい。同時に、全体 の組成物のＨＴＶおよび液相線は、ガラス繊維加工に適したものでなければなら ない。高い生溶解性を有し、しかも耐薬品性、耐湿性のような他の必要な物理的 諸性質を維持するるつぼおよびマーブルガラスが、Ｃ（酸）≧１．９５、Ｃ（生 体）≦２．３０、かつＣ（水分）≧２．４０のとき得られることが分かった。 好ましくは、本発明の生溶解性繊維ガラスは、以下の各範囲内（モルパーセン トで）にある組成を有する。 ＳｉＯ₂ ６６−６９．０ Ａｌ₂Ｏ₃ ０−２．２ ＲＯ ７−１６ Ｒ₂Ｏ ９−１９ Ｂ₂Ｏ₃ ０−７．１ 最も好ましくは、本発明の生溶解性ガラス繊維は、以下の最も好ましい範囲内に ある組成を有する。 ＳｉＯ₂ ６６−６８．２５ Ａｌ₂Ｏ₃ ０−２．２ ＲＯ ７−１３ Ｒ₂Ｏ １１−１８ Ｂ₂Ｏ₃ ０−７．１ 本発明のガラス繊維の性能特性に関しては、Ｃ（酸）は２．００より大きいか または等しく；Ｃ（生体）は２．２３より小さいかまたは等しく、更に好ましく は２．２０より小さいかまたは等しく；そしてＣ（水分）は２．５０より大きい かまたは等しく、好ましくは２．６０より大きいかまたは等しいことが好ましい 。前に説明したように、Ｃ（酸）およびＣ（水分）はできる限り高いことが最も 望ましい。たとえば、３．００以上のＣ（水分）値が特に好ましい。また、より 好ましいガラスは全ての”一層好ましい”Ｃ−比を有する必要はないという意味 に おいて、種々の各Ｃ−比は互いに独立であることに留意すべきである。 耐酸性は、電池工業標準試験により測定することができる。たとえば、典型的 試験は、公称３μｍ直径の繊維５グラムを、比重１．２６を有する硫酸５０ｍｌ 中に添加することを含む。３時間還流後、酸相を濾過により分離し、溶解した金 属または他の元素を分析することができる。 生溶解速度の評価に使う操作は、Lawら（１９９０）に記載のものに類似して いる。操作は、評価対象の繊維０．５ｇ試料を、Gamble液として知られる合成生 理液または合成細胞外液（ＳＥＦ）中で、３７℃の温度で、流量対繊維表面積比 ０．０２ｃｍ／ｈｒ乃至０．０４ｃｍ／ｈｒを達成するよう調節した速度で、１ ，０００時間まで浸出することから本質的になる。繊維を、プラスチック製支持 網で裏張りした０．２μｍポリカーボネート濾過媒体の間の薄層に保持し、全組 立て物を、液体が浸透できるポリカーボネート製試料槽内に置く。全フロー系を 通して５％ＣＯ₂／９５％Ｎ₂の正圧を用いて、液ｐＨを７．４＋０．１に調節す る。 特定の時間間隔で採取した液試料の、誘導結合プラズマ分光分析（ＩＣＰ）を 用いた元素分析によって、溶解したガラスの全質量を計算する。このデータから 、次の関係により、各繊維の型に対して総速度定数を計算できる。 ｋ＝〔ｄ_oρ（１−（Ｍ／Ｍ_o）^0.5〕）／２ｔ 式中、ｋはＳＥＦ中の溶解速度定数であり、ｄ_oは初期繊維直径であり、ρは繊 維からなるガラスの初期密度であり、Ｍ_oは繊維の初期質量であり、Ｍは繊維の 最終質量であり（Ｍ／Ｍ_o＝残留質量分率）、またｔはデータを取った時間であ る。上記関係の誘導の詳細は、Leineweber(1982)ならびにPotterおよびMattson( 1991)に示されている。ｋの値は、ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒで記録することができ、好 ましくは１５０の値を越える。与えられた試料の組の幾つかの繊維についての 反復実験は、ｋ値は所定の組成に対し３％以内で一致することを示す。 この評価から得られたデータは選んだ試料の組内で有効に相関することができ る。すなわちｋの誘導に使用した溶解性データは、均一（３．０μｍ）直径の実 験試料から、初期試料表面積／液容量／単位時間および試料浸透性の同じ条件下 でのみ得られた。繊維の長時間の溶解の正確な表示を得るために、データは３０ 日までの所要日数の実験から得た。ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒで表わした好ましい生溶 解速度定数は、１５０ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きく、好ましくは２００ｎｇ／ ｃｍ²／ｈｒより大きく、更に好ましくは３００ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きく、 最も好ましくは４００ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きいものである。 本発明を一般的に説明してきたが、ある特定の実施例を参照することにより、 更に理解が得られる。実施例は例示の目的でのみ与えるもので、特にことわらな い限り本発明を限定することを何ら意図するものではない。 実施例 比較実施例Ｃ１およびＣ２ Ｃ−比は、通常のＣ−ガラス（耐薬品ガラス）および米国特許第5,055,428号 の表１の実施例１ａおよび２ｂに開示の”溶解性”ガラスに対し計算した。ガラ ス組成は重量パーセントである。ＨＴＶ（１０³ポイズ）および液相線は上記特 許に報告されている。 表１から分かるように、これら回転法ガラスのＣ−比は、耐酸性、耐湿性、生 溶解性に関し、良好な性能を持つであろうことを示している。比較実施例２のガ ラスは、モデル生理食塩水（組成は開示されていない）において２１１ｎｇ／ｃ ｍ²／ｈｒの溶解速度を有すると、特許権者は報告している。しかし、ＨＴＶお よび液相線の温度を調べたところ、これらはそれぞれ２２７°Fおよび２４７°F だけ異なることが分かった。従って、これらのガラス組成物をるつぼおよびマー ブル繊維化に使用することはできない。これらの比較実施例は、回転法により加 工可能なガラスにおける、一層高い生溶解性の得られ易さを示すのに役立つ。こ れらのガラスはるつぼおよびマーブル法で繊維ガラスを製造するのに使用するこ とはできない。しかし、例えこれが可能であっても、炎で細くすることおよびそ れに伴う繊維表面からの揮発性酸化物の損失は、測定される生溶解速度を約２乃 至４の倍率だけ低下させることが予想される。実施例１および２ るつぼおよびマーブル繊維化に使うため、２種のガラス処方物をマーブルに加 工し、常法でガラス繊維を製造した。処方、Ｃ−比、ＨＴＶ（１０³ポイズ）、 液相線、測定した生溶解性を表２に示す。成分はモルパーセントである。 上記の各Ｃ−比は、表２のガラスは望ましい耐薬品性（酸および湿気の両者） および高い生溶解性を示すべきことを表わしている。高い生溶解性は、実際の試 験で確認され、いずれの場合も、３００ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより相当高かった。実施例３、比較実施例Ｃ３およびＣ４ それぞれ、耐酸性、耐湿性に対し、本発明のガラスを２種の市販ガラスと比較 した。処方（モルパーセント）は、次の通りであった。 実施例３のガラスの耐酸性を、比較実施例Ｃ３のそれと比較した。比較実施例 Ｃ３のガラスは、上述したＣ−比についての要求を満たすが、組成制限を満たさ ないことが分かる。耐酸性試験の結果を表３ａに示す。 耐湿性を決定するために、制御した湿度および温度の試験室で繊維に曲げによる 応力をかける、応力腐食試験を用いた。この条件下で耐湿性を示す繊維は、砕け るのに一層時間がかかる。実施例３のガラスを、比較実施例Ｃ４のガラス、即ち 絶縁および貯蔵の圧縮が結果として繊維破壊の潜在性を発生する建築絶縁に商業 上使用されるガラスと比較した。５０時間後、実施例３のガラスは１２％だけ砕 けたが、比較実施例Ｃ４の繊維は全てが破損した。比較実施例Ｃ５およびＣ６ 米国特許第4,510,252号の実施例３および同第4,628,038号の実施例２の回転法 ガラスにつき、Ｃ−比を計算した。組成、計算したＣ−比、液相線、概算したＨ ＴＶ（１０³ポイズ）を下記表４にモルパーセントで示す。 表から分かるように、比較実施例Ｃ５の耐酸性は低いことが予想され、その生 溶解性も低いことが予想されるが、このガラスは良好な耐湿性を示すであろう。 しかし、ＨＴＶ（１０³ポイズ）と液相線の間の差は、わずかに約２９７°Fであ るから、このガラスはるつぼおよびマーブル法に使うには適当でない。比較実施 例Ｃ６のガラスは、許容される値に近いＣ（酸）を示すが、Ｃ（生体）が高過ぎ る。このガラスは、良好な耐湿性をもつであろう。しかし、液相線とＨＴＶ（１ ０³ポイズ）の間の差は僅かに１７５°Fであるから、このガラスはるつぼおよび マーブル法に使用することはできない。比較実施例７ 米国特許第5,108,957号の実施例６につき、Ｃ−比および組成データ（モルパ ーセント）を次に示す。 このガラスの生溶解性は許容限界にあるが、耐湿性および耐酸性は許容できる 。しかし、ＨＴＶと液相線の間の差（ΔＴ）は、このガラスがるつぼおよびマー ブル繊維化に不適当なことを示している。実施例４−１２ 本発明のパラメータ内に入る更なるガラス組成物を、次の表に示す。 実施例４−１２ ”実質的になる”の用語は、組成物の性質を実質的に変えない限り、追加の成 分を添加できることを意味する。生溶解速度を１５０ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒ以下に 落とす、またはΔＴを３５０°F以下の値に下げる物質は、組成物を実質的に変 える物質である。好ましくは、ガラス組成物は、避けられない不純物を除き、酸 化 鉄、酸化鉛、フッ素、リン酸塩（Ｐ₂Ｏ₅）、ジルコニア、他の高価な酸化物を含 まない。回転法ガラス組成物は、一般にるつぼおよびマーブル繊維化に不適当で あるが、その逆は成り立たず、本発明のガラス組成物は、回転法により製造され る繊維を与え、しかも高い生溶解速度をもつ。 本発明を十分に説明してきたが、本発明の精神または範囲から逸脱することな く、多くの変更と変形を行えることは、当業者には明らかである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，ＫＥ，ＬＳ，Ｍ Ｗ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，Ｂ Ｂ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＳ， ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ，Ｌ Ｔ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ， ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，Ｖ Ｎ (72)発明者 ラッセル サード，ハリー ハンド アメリカ合衆国，80439 コロラド，エバ ーグリーン ワーラウェイ 27688 (72)発明者 スー，サオジー アメリカ合衆国，80127 コロラド，リト ルトン ウェスト フレモント プレイス 11164

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．るつぼおよびマーブル繊維化に適するガラス組成物から製造される、高い 耐薬品性、耐湿性、ならびに生溶解性を示すガラス繊維であって、該組成物が実 質的に、モルパーセントで： ＳｉＯ₂ ６６−６９．７ Ａｌ₂Ｏ₃ ０−２．２ ＲＯ ７−１８ Ｒ₂Ｏ ９−２０ Ｂ₂Ｏ₃ ０−７．１ からなり、該ガラス組成物がＣ（酸）≧１．９５、Ｃ（生体）≦２．３０、Ｃ（ 水分）≧２．４６、ＨＴＶ（１０³ポイズ）と液相線との間の差としての３５０ °Fを越えるΔＴ、ならびにるつぼおよびマーブル繊維化により繊維化したとき の１５０ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒを越える生溶解性を有することを特徴とするガラス 繊維。 ２．該組成物が実質的に、モルパーセントで ＳｉＯ₂ ６６−６９．０ Ａｌ₂Ｏ₃ ０−２．２ ＲＯ ７−１６ Ｒ₂Ｏ ９−１９ Ｂ₂Ｏ₃ ０−７．１ からなる請求項１のガラス繊維。 ３．該組成物が実質的に、モルパーセントで ＳｉＯ₂ ６６−６８．２５ Ａｌ₂Ｏ₃ ０−２．２ ＲＯ ７−１３ Ｒ₂Ｏ １１−１８ Ｂ₂Ｏ₃ ０−７．１ からなる請求項１のガラス繊維。 ４．ΔＴが少なくとも約４２５°Fである請求項１のガラス繊維。 ５．ΔＴが少なくとも約４２５°Fである請求項２のガラス繊維。 ６．ΔＴが少なくとも約４２５°Fである請求項３のガラス繊維。 ７．繊維が、るつぼおよびマーブル繊維化により繊維化したとき、３００ｎｇ ／ｃｍ²／ｈｒより大きい測定生溶解速度を有する請求項１のガラス繊維。 ８．該繊維が、るつぼおよびマーブル繊維化により繊維化したとき、３００ｎ ｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きい測定生溶解速度を有する請求項２のガラス繊維。 ９．該繊維が、るつぼおよびマーブル繊維化により繊維化したとき、３００ｎ ｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きい測定生溶解速度を有する請求項３のガラス繊維。 １０．該繊維が、るつぼおよびマーブル繊維化により繊維化したとき、３００ ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きい測定生溶解速度を有する請求項４のガラス繊維。 １１．該繊維が、るつぼおよびマーブル繊維化により繊維化したとき、３００ ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きい測定生溶解速度を有する請求項５のガラス繊維。 １２．該繊維が、るつぼおよびマーブル繊維化により繊維化したとき、３００ ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きい測定生溶解速度を有する請求項６のガラス繊維。 １３．ΔＴが少なくとも約４２５°Fであり、るつぼおよびマーブル繊維化に より製造した繊維の測定生溶解速度が約４００ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きい請 求項１のガラス繊維。 １４．ΔＴが少なくとも約４２５°Fであり、るつぼおよびマーブル繊維化に より製造した繊維の測定生溶解速度が約４００ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きい請 求項２のガラス繊維。 １５．ΔＴが少なくとも約４２５°Fであり、るつぼおよびマーブル繊維化に より製造した繊維の測定生溶解速度が約４００ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きい請 求 項３のガラス繊維。 １６．Ｃ（酸）≧２．００であり、Ｃ（生体）≦２．２３であり、かつＣ（水 分）≧２．５０である請求項１のガラス繊維。 １７．Ｃ（酸）≧２．００であり、Ｃ（生体）≦２．２０であり、かつＣ（水 分）≧２．６０である請求項１のガラス繊維。 １８．炎で細くされた、るつぼおよびマーブル繊維化したガラス繊維であって 、該繊維が揮発性酸化物の位置の枯渇した外殼を有しており、該繊維がガラス組 成物であって実質的にモルパーセントで： ＳｉＯ₂ ６６−６９．０ Ａｌ₂Ｏ₃ ０−２．２ ＲＯ ７−１６ Ｒ₂Ｏ ９−１９ Ｂ₂Ｏ₃ ０−７．１ からなり、Ｃ（酸）≧２．００、Ｃ（生体）≦２．２３、Ｃ（水分）≧２．５０ 、ＨＴＶ（１０³ポイズ）と液相線との間の差としての３００°Fより大きいΔＴ により特徴付けられるガラス組成物から製造され、該繊維が約１５０ｎｇ／ｃｍ² ／ｈｒより大きい生溶解速度を示すことを特徴とするガラス繊維。 １９．該Ｃ（酸）≧２．００であり、該Ｃ（生体）≦２．２３であり、該Ｃ（ 水分）≧２．５０であり、該ΔＴが約４００°Fより大きく、該繊維が生溶解速 度≧３００ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒを示す請求項１８の繊維。 ２０．該ガラス組成物が、モルパーセントで ＳｉＯ₂ ６６−６８．２５ Ａｌ₂Ｏ₃ ０−２．２ ＲＯ ７−１３ Ｒ₂Ｏ １１−１８ Ｂ₂Ｏ₃ ０−７．１ からなり、該Ｃ（酸）≧２．００であり、該Ｃ（生体）≦２．２０であり、該Ｃ （水分）≧２．６０であり、該ΔＴが約４００°Fより大きく、該繊維が生溶解 速度≧３００ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒを示す請求項１８の繊維。 ２１．耐酸および耐湿性ガラス繊維であって実質的に、モルパーセントで： ＳｉＯ₂ ６６．５−６７．８ Ａｌ₂Ｏ₃ ０．５−１．５ Ｂ₂Ｏ₃ ５．０−７．０ ＣａＯ ３．０−７．０ ＭｇＯ ３．０−７．０ Ｎａ₂Ｏ １４．０−１７．０ Ｋ₂Ｏ ０．１−０．４ （ただしＣａＯとＭｇＯの合計は約８．０と１２．０との間である） からなるガラス組成物から製造され、該ガラス繊維が４００°Fより大きいΔＴ と、約３５０ｎｇ／ｃｍ²／ｈｒより大きいかまたは等しい生溶解速度を示すこ とを特徴とするガラス繊維。