JP2000351153A - 二軸延伸ポリエチレンテレフタレートシートの成形方法 - Google Patents
二軸延伸ポリエチレンテレフタレートシートの成形方法Info
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Landscapes
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高い圧空成形圧力を必要とせず、通常の熱盤
圧空成形と同様の低い成形圧力で二軸延伸ポリエチレン
テレフタレートシートを成形する方法を提供することで
ある。 【解決手段】 ポリエチレンテレフタレート系樹脂を延
伸配向および結晶化させて得られた延伸倍率が縦方向に
２．５倍以上、横方向に２倍以上であって結晶化度が３
８％以上、５０％以下のシートを（ａ）シート加熱時間
×（秒）とシート加熱温度Ｙ（℃）との関係が、 Ｙ≧２２０−１．５Ｘ 又はＹ≧２３８−１．５Ｘ Ｘ≧１ （ｂ）圧空成形圧力が３．０ｋｇ／ｃｍ2 以上、６．０
ｋｇ／ｃｍ2 以下の条件で成形することを特徴とする。
圧空成形と同様の低い成形圧力で二軸延伸ポリエチレン
テレフタレートシートを成形する方法を提供することで
ある。 【解決手段】 ポリエチレンテレフタレート系樹脂を延
伸配向および結晶化させて得られた延伸倍率が縦方向に
２．５倍以上、横方向に２倍以上であって結晶化度が３
８％以上、５０％以下のシートを（ａ）シート加熱時間
×（秒）とシート加熱温度Ｙ（℃）との関係が、 Ｙ≧２２０−１．５Ｘ 又はＹ≧２３８−１．５Ｘ Ｘ≧１ （ｂ）圧空成形圧力が３．０ｋｇ／ｃｍ2 以上、６．０
ｋｇ／ｃｍ2 以下の条件で成形することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の技術分野】この発明は、二軸延伸ポリエチレン
テレフタレートシートの成形方法に関する。
テレフタレートシートの成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、物理的に非常に強靱な二軸延伸ポ
リエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと略す）シー
トを熱盤圧空成形やプレス成形で成形することは工業的
生産上非常に困難とされていたが、特公昭６２−１８３
３９号公報には、成形時に成形温度（Ｔ）＝２２０〜２
４５℃、成形圧力（Ｐ）≧〔３０＋（２２０−Ｔ）／
２〕ｋｇ／ｃｍ2 の条件で圧空成形する解決策が示され
ている。しかしながらこの条件は、実際成形圧力にする
と約２０〜４０ｋｇ／ｃｍ2 という非常に高い圧空成形
圧力をかけることにより成形を可能としている。
リエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと略す）シー
トを熱盤圧空成形やプレス成形で成形することは工業的
生産上非常に困難とされていたが、特公昭６２−１８３
３９号公報には、成形時に成形温度（Ｔ）＝２２０〜２
４５℃、成形圧力（Ｐ）≧〔３０＋（２２０−Ｔ）／
２〕ｋｇ／ｃｍ2 の条件で圧空成形する解決策が示され
ている。しかしながらこの条件は、実際成形圧力にする
と約２０〜４０ｋｇ／ｃｍ2 という非常に高い圧空成形
圧力をかけることにより成形を可能としている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述の二軸延伸ＰＥＴ
シートの成形方法においては、約２０〜４０ｋｇ／ｃｍ
2 という非常に高い圧空成形圧力を必要とするため特殊
な製造設備が必要となり、低コストのワンウェイ容器等
の分野では実用化には至っていない。この発明の課題
は、このように高い圧空成形圧力を必要とせず３．０〜
４．５ｋｇ／ｃｍ2という通常の熱盤圧空成形と同等の
低い成形圧力で二軸延伸ＰＥＴシートを成形する方法を
提供することである。
シートの成形方法においては、約２０〜４０ｋｇ／ｃｍ
2 という非常に高い圧空成形圧力を必要とするため特殊
な製造設備が必要となり、低コストのワンウェイ容器等
の分野では実用化には至っていない。この発明の課題
は、このように高い圧空成形圧力を必要とせず３．０〜
４．５ｋｇ／ｃｍ2という通常の熱盤圧空成形と同等の
低い成形圧力で二軸延伸ＰＥＴシートを成形する方法を
提供することである。
【０００４】
【課題の解決手段】上記の課題を解決するため、この発
明においては、ポリエチレンテレフタレート系樹脂を延
伸配向および結晶化させて得られた延伸倍率が縦方向に
２．５倍以上、横方向に２倍以上であって、結晶化度が
３８％以上、５０％以下のシートを、（ａ）シート加熱
時間Ｘ（秒）とシート加熱温度Ｙ（℃）との関係が、 Ｙ≧２２０−１．５Ｘ Ｘ≧１ （ｂ）圧空成形圧力が３．０ｋｇ／ｃｍ2 以上、６．０
ｋｇ／ｃｍ2 以下の条件で成形するようにしたのであ
る。
明においては、ポリエチレンテレフタレート系樹脂を延
伸配向および結晶化させて得られた延伸倍率が縦方向に
２．５倍以上、横方向に２倍以上であって、結晶化度が
３８％以上、５０％以下のシートを、（ａ）シート加熱
時間Ｘ（秒）とシート加熱温度Ｙ（℃）との関係が、 Ｙ≧２２０−１．５Ｘ Ｘ≧１ （ｂ）圧空成形圧力が３．０ｋｇ／ｃｍ2 以上、６．０
ｋｇ／ｃｍ2 以下の条件で成形するようにしたのであ
る。
【０００５】また、特にＹ≧２３８−１．５Ｘとするの
が好ましい。
が好ましい。
【０００６】
【実施の形態】以下、この発明の実施形態を添付図面に
基づいて説明する。図１にこの発明の成形方法で使用す
る熱盤圧空成形装置を示す。この装置は通常使用されて
いる熱盤接触によるシート加熱式の圧空成形装置であ
る。図１(イ) に示すように、シートＳを挟んで成形型１
０と熱盤２０が対向して配置され、シートＳは矢印方向
に間欠的に送られる。前記成形型１０には複数のキャビ
ティ１１が設けられ、このキャビティ１１の内面には給
排気孔１２が多数設けられている。一方熱盤２０にもそ
の表面２１に開口する給排気孔２２が多数設けられてい
る。
基づいて説明する。図１にこの発明の成形方法で使用す
る熱盤圧空成形装置を示す。この装置は通常使用されて
いる熱盤接触によるシート加熱式の圧空成形装置であ
る。図１(イ) に示すように、シートＳを挟んで成形型１
０と熱盤２０が対向して配置され、シートＳは矢印方向
に間欠的に送られる。前記成形型１０には複数のキャビ
ティ１１が設けられ、このキャビティ１１の内面には給
排気孔１２が多数設けられている。一方熱盤２０にもそ
の表面２１に開口する給排気孔２２が多数設けられてい
る。
【０００７】シートＳの成形に際しては、図１(ロ) に示
すように、熱盤２０の給排気孔２２から真空引きしてシ
ートＳを熱盤２０に密着させヒータ２３によって加熱す
る。このとき成形キャビティ１１の給排気孔１２から圧
力気体を供給して密着作用を補助してもよい。次いで図
１(ハ) に示すように、熱盤２０の給排気孔２２から圧力
気体を供給して、軟化したシートＳを成形型１０のキャ
ビティ１１に押し付けて成形する。このとき、キャビテ
ィ１１の給排気孔１２から真空引きして成形性を高める
ことができる。最後に、図１(ニ) のように、キャビティ
１１の給排気孔１２から圧力気体を排出して離型する。
すように、熱盤２０の給排気孔２２から真空引きしてシ
ートＳを熱盤２０に密着させヒータ２３によって加熱す
る。このとき成形キャビティ１１の給排気孔１２から圧
力気体を供給して密着作用を補助してもよい。次いで図
１(ハ) に示すように、熱盤２０の給排気孔２２から圧力
気体を供給して、軟化したシートＳを成形型１０のキャ
ビティ１１に押し付けて成形する。このとき、キャビテ
ィ１１の給排気孔１２から真空引きして成形性を高める
ことができる。最後に、図１(ニ) のように、キャビティ
１１の給排気孔１２から圧力気体を排出して離型する。
【０００８】上記のように、シートＳの加熱方法は、シ
ート全体の均一加熱を必要とするため、熱盤による直接
加熱方法が最も適している。間接加熱方法ではシートの
加熱むらが発生しやすく、極端な場合、加熱不足の部分
が成形中に破れてしまう。
ート全体の均一加熱を必要とするため、熱盤による直接
加熱方法が最も適している。間接加熱方法ではシートの
加熱むらが発生しやすく、極端な場合、加熱不足の部分
が成形中に破れてしまう。
【０００９】そして、下記式の範囲から選ばれた条件で
成形を行なうことが肝要である。即ち、シート加熱時間
Ｘ（秒）とシート加熱温度Ｙ（℃）との関係が Ｙ≧２２０−１．５Ｘ Ｘ≧１ この条件の範囲内で成形する限り、圧空成形圧力は最低
３．０ｋｇ／ｃｍ2 と非常に低い圧力で十分成形可能と
なる。この成形方法により得られる成形品は、耐熱性
（１００℃以上で変形が始まるがそれ以上高温域でも大
きく変形は進まず、２３０℃の高温でも溶けたり穴が空
いたりすることは無い）、透明性、引張強度、衝撃強
度、ガスバリア性、保香性等に優れた特性を示す。この
シート加熱温度とシート加熱時間の条件が上記範囲を外
れて下回れば十分成形ができず、細部の形状の再現性が
不十分となる。
成形を行なうことが肝要である。即ち、シート加熱時間
Ｘ（秒）とシート加熱温度Ｙ（℃）との関係が Ｙ≧２２０−１．５Ｘ Ｘ≧１ この条件の範囲内で成形する限り、圧空成形圧力は最低
３．０ｋｇ／ｃｍ2 と非常に低い圧力で十分成形可能と
なる。この成形方法により得られる成形品は、耐熱性
（１００℃以上で変形が始まるがそれ以上高温域でも大
きく変形は進まず、２３０℃の高温でも溶けたり穴が空
いたりすることは無い）、透明性、引張強度、衝撃強
度、ガスバリア性、保香性等に優れた特性を示す。この
シート加熱温度とシート加熱時間の条件が上記範囲を外
れて下回れば十分成形ができず、細部の形状の再現性が
不十分となる。
【００１０】また、特に下記式の範囲から選ばれた条件
で成形を行なうと優れた成形品が得られる。即ち、シー
ト加熱時間Ｘ（秒）とシート加熱温度Ｙ（℃）との関係
が Ｙ≧２３８−１．５Ｘ Ｘ≧１ この条件の範囲内で成形する限り、圧空成形圧力は最低
３．０ｋｇ／ｃｍ2 と非常に低い圧力で十分成形可能と
なる。さらにこの条件範囲で成形した場合、後述の実施
例で示すとおり、１６０℃に加熱したシリコーンオイル
バスに成形品を２０分浸漬した場合の容積変化率が１０
％未満である耐熱性が非常に優れた成形品を得ることが
できる。この成形品は透明性、引張強度、衝撃強度、ガ
スバリア性、保香性等にも優れた特性を示す。このシー
ト加熱温度とシート加熱時間の条件が上記範囲を外れて
下回れば、成形は可能でも、成形品の耐熱性は大きく低
下する。
で成形を行なうと優れた成形品が得られる。即ち、シー
ト加熱時間Ｘ（秒）とシート加熱温度Ｙ（℃）との関係
が Ｙ≧２３８−１．５Ｘ Ｘ≧１ この条件の範囲内で成形する限り、圧空成形圧力は最低
３．０ｋｇ／ｃｍ2 と非常に低い圧力で十分成形可能と
なる。さらにこの条件範囲で成形した場合、後述の実施
例で示すとおり、１６０℃に加熱したシリコーンオイル
バスに成形品を２０分浸漬した場合の容積変化率が１０
％未満である耐熱性が非常に優れた成形品を得ることが
できる。この成形品は透明性、引張強度、衝撃強度、ガ
スバリア性、保香性等にも優れた特性を示す。このシー
ト加熱温度とシート加熱時間の条件が上記範囲を外れて
下回れば、成形は可能でも、成形品の耐熱性は大きく低
下する。
【００１１】なお、上記の成形方法において、圧空成形
時間は通常の汎用樹脂シートの成形と同様に数秒程度で
成形可能であり、極端に長くしてもコストが掛かるだけ
で大きな効果は得られない。また圧空成形圧力が３ｋｇ
／ｃｍ2 未満では成形が十分できない。さらに圧空成形
圧を高くする分には問題は無いが、６ｋｇ／ｃｍ2 より
高くすると、成形時の空気漏れ等が発生し易くなるた
め、成形機や金型の改造が必要となり設備コストが高く
つき好ましくない。
時間は通常の汎用樹脂シートの成形と同様に数秒程度で
成形可能であり、極端に長くしてもコストが掛かるだけ
で大きな効果は得られない。また圧空成形圧力が３ｋｇ
／ｃｍ2 未満では成形が十分できない。さらに圧空成形
圧を高くする分には問題は無いが、６ｋｇ／ｃｍ2 より
高くすると、成形時の空気漏れ等が発生し易くなるた
め、成形機や金型の改造が必要となり設備コストが高く
つき好ましくない。
【００１２】この発明で使用するＰＥＴ樹脂は、単独重
合およびＰＥＴの特徴を損なわない程度の共重合体（例
えば８５モル％以上ＰＥＴ単位を含んだ樹脂）であり、
これを公知の二軸延伸結晶化ポリエステルフィルムの製
造方法により二軸配向および結晶化させ、シート状に成
膜したものである。なお、延伸結晶化させたＰＥＴシー
ト（フィルムを含む）の結晶化度が３８％未満では耐熱
性が悪くなり、５０％を越えると材料の伸びが悪く成形
できないので好ましくない。結晶化度は以下の式に基づ
いて導かれたものである。
合およびＰＥＴの特徴を損なわない程度の共重合体（例
えば８５モル％以上ＰＥＴ単位を含んだ樹脂）であり、
これを公知の二軸延伸結晶化ポリエステルフィルムの製
造方法により二軸配向および結晶化させ、シート状に成
膜したものである。なお、延伸結晶化させたＰＥＴシー
ト（フィルムを含む）の結晶化度が３８％未満では耐熱
性が悪くなり、５０％を越えると材料の伸びが悪く成形
できないので好ましくない。結晶化度は以下の式に基づ
いて導かれたものである。
【００１３】結晶化度Ｘｃ＝ｄｃ（ｄ−ｄａ）／ｄ（ｄ
ｃ−ｄａ） ここでｄａ（完全非結晶時の密度）＝１．３３５ ｄｃ（完全結晶時の密度）＝１．５０１ ｄ＝サンプルの密度 また、これらの素材からなる二軸延伸ＰＥＴシートは、
必要に応じて帯電防止剤、防曇剤、界面活性剤、セラミ
ックコート、アルミ蒸着やガラス繊維等のフィラー等有
機物および無機物を添加することは任意である。さら
に、この樹脂層に少なくとも１層のバリア層を設けるこ
ともできる。このバリア層の樹脂としては、ポリ塩化ビ
ニリデン、エチレン−ビニルアルコール共重合体、各種
ナイロン等があげられる。なお、二軸延伸ＰＥＴシート
の厚さは、通常７０〜５００μであり、特にこの発明の
成形方法に適している厚みは１５０〜３５０μである。
ｃ−ｄａ） ここでｄａ（完全非結晶時の密度）＝１．３３５ ｄｃ（完全結晶時の密度）＝１．５０１ ｄ＝サンプルの密度 また、これらの素材からなる二軸延伸ＰＥＴシートは、
必要に応じて帯電防止剤、防曇剤、界面活性剤、セラミ
ックコート、アルミ蒸着やガラス繊維等のフィラー等有
機物および無機物を添加することは任意である。さら
に、この樹脂層に少なくとも１層のバリア層を設けるこ
ともできる。このバリア層の樹脂としては、ポリ塩化ビ
ニリデン、エチレン−ビニルアルコール共重合体、各種
ナイロン等があげられる。なお、二軸延伸ＰＥＴシート
の厚さは、通常７０〜５００μであり、特にこの発明の
成形方法に適している厚みは１５０〜３５０μである。
【００１４】この発明において、上記範囲で任意の延伸
倍率、結晶化度に調整した二軸延伸ＰＥＴシート成形時
のシート加熱温度は２００〜２４５℃である。この温度
が２００℃未満では、樹脂が十分伸びず、圧空成形によ
って成形することは困難である。また、２４５℃より高
い温度では、シートが溶融状態になり熱盤に付着してし
まい成形できない。
倍率、結晶化度に調整した二軸延伸ＰＥＴシート成形時
のシート加熱温度は２００〜２４５℃である。この温度
が２００℃未満では、樹脂が十分伸びず、圧空成形によ
って成形することは困難である。また、２４５℃より高
い温度では、シートが溶融状態になり熱盤に付着してし
まい成形できない。
【００１５】
【実施例１】２種の成形型を用い図２及び図３に示す容
器を以下の成形条件により熱盤圧空成形した。
器を以下の成形条件により熱盤圧空成形した。
【００１６】成形条件は、金型温度６０℃、成形圧力
３．５ｋｇ／ｃｍ2 、圧空成形時間８秒であった。
３．５ｋｇ／ｃｍ2 、圧空成形時間８秒であった。
【００１７】使用した材料は結晶化度４０％の二軸延伸
ＰＥＴシート（ユニチカ社製エンブレット）でシートの
厚みは２５０μであった。成形された容器の状態を目視
で観察した結果を図４に示す。
ＰＥＴシート（ユニチカ社製エンブレット）でシートの
厚みは２５０μであった。成形された容器の状態を目視
で観察した結果を図４に示す。
【００１８】
【実施例２】実施例１で使用した図３の容器を成形する
金型を用い次の成形条件により熱盤圧空成形した。
金型を用い次の成形条件により熱盤圧空成形した。
【００１９】成形条件は、金型温度６０℃、成形温度２
３０℃、シート加熱時間８秒、圧空成形時間８秒であっ
た。
３０℃、シート加熱時間８秒、圧空成形時間８秒であっ
た。
【００２０】使用した材料は結晶化度４０％の二軸延伸
ＰＥＴシート（ユニチカ社製エンブレット）でシートの
厚みは２５０μであった。成形された容器の状態を図５
に示す。
ＰＥＴシート（ユニチカ社製エンブレット）でシートの
厚みは２５０μであった。成形された容器の状態を図５
に示す。
【００２１】
【実施例３】実施例１で使用した図３の容器用金型を用
い以下の成形条件により熱盤圧空成形した３種類の成形
品について耐熱性試験を実施した。試験方法は様々な温
度に加熱したシリコーンオイルバスに各成形品を２０分
浸漬した時の容積変化率（％）を測定した。
い以下の成形条件により熱盤圧空成形した３種類の成形
品について耐熱性試験を実施した。試験方法は様々な温
度に加熱したシリコーンオイルバスに各成形品を２０分
浸漬した時の容積変化率（％）を測定した。
【００２２】成形条件は、金型温度６０℃、成形圧力
３．５ｋｇ／ｃｍ2 、圧空成形時間８秒であった。
３．５ｋｇ／ｃｍ2 、圧空成形時間８秒であった。
【００２３】使用した材料は結晶化度４０％の二軸延伸
ＰＥＴシート（ユニチカ社製エンブレット）でシートの
厚みは２５０μであった。なお、各サンプルのシート加
熱時間は８秒、加熱温度はサンプル１が２２０℃、サン
プル２が２３０℃、サンプル３が２３５℃であった。結
果を図６に示す。サンプル２、３の成形品は、１６０℃
でも容積変化率が１０％以下と優れた耐熱性を示した。
容積変化率が１０％以下では容器の変化はあまり目立た
なかった。
ＰＥＴシート（ユニチカ社製エンブレット）でシートの
厚みは２５０μであった。なお、各サンプルのシート加
熱時間は８秒、加熱温度はサンプル１が２２０℃、サン
プル２が２３０℃、サンプル３が２３５℃であった。結
果を図６に示す。サンプル２、３の成形品は、１６０℃
でも容積変化率が１０％以下と優れた耐熱性を示した。
容積変化率が１０％以下では容器の変化はあまり目立た
なかった。
【００２４】
【実施例４】内径２３０ｍｍ、深さ１０ｍｍの円錐台形
キャビティを有する金型により、実施例１と同条件で成
形温度と加熱時間を図７の通り変化させ、各々の成形品
の底面平坦部分について以下の昇温収縮テストを実施し
た。即ち、熱分析装置により、成形後のサンプル片（５
ｍｍ×２０ｍｍ×０．０２４ｍｍ）の一端を固定し、も
う一端に４１７ｇ／ｃｍ2 の荷重を掛けた状態で、雰囲
気温度を３０から２３０℃に５℃／分の速度で上昇さ
せ、サンプルの膨張・収縮率（ｄＬ／Ｌ）を測定した。
なお、横方向は縦方向に比べ加熱収縮が小さいため省略
した。
キャビティを有する金型により、実施例１と同条件で成
形温度と加熱時間を図７の通り変化させ、各々の成形品
の底面平坦部分について以下の昇温収縮テストを実施し
た。即ち、熱分析装置により、成形後のサンプル片（５
ｍｍ×２０ｍｍ×０．０２４ｍｍ）の一端を固定し、も
う一端に４１７ｇ／ｃｍ2 の荷重を掛けた状態で、雰囲
気温度を３０から２３０℃に５℃／分の速度で上昇さ
せ、サンプルの膨張・収縮率（ｄＬ／Ｌ）を測定した。
なお、横方向は縦方向に比べ加熱収縮が小さいため省略
した。
【００２５】シート加熱時間一定（８秒）でシート加熱
温度を変化させた時の収縮率の比較を図８に示した。ま
た、加熱温度と加熱時間共に変化させた時の収縮率の比
較を図９に示した。図から分るように２３５℃・加熱時
間８秒の成形条件での成形品は２２０℃時点での収縮率
が１％以下と高温環境下で優れた寸法精度を示した。
温度を変化させた時の収縮率の比較を図８に示した。ま
た、加熱温度と加熱時間共に変化させた時の収縮率の比
較を図９に示した。図から分るように２３５℃・加熱時
間８秒の成形条件での成形品は２２０℃時点での収縮率
が１％以下と高温環境下で優れた寸法精度を示した。
【００２６】
【発明の効果】この発明の成形方法によれば、以上のよ
うに、シート加熱温度と時間を制御することにより、通
常の熱盤圧空成形による成形圧力でも二軸延伸ＰＥＴシ
ートを成形することが可能となり、成形設備や成形金型
は、従来汎用樹脂シートの成形に使用している一般的な
熱盤圧空成形装置及び金型を使用することができるた
め、既存金型をそのまま転用して成形可能であり、新規
投資無しで生産することも可能となる。
うに、シート加熱温度と時間を制御することにより、通
常の熱盤圧空成形による成形圧力でも二軸延伸ＰＥＴシ
ートを成形することが可能となり、成形設備や成形金型
は、従来汎用樹脂シートの成形に使用している一般的な
熱盤圧空成形装置及び金型を使用することができるた
め、既存金型をそのまま転用して成形可能であり、新規
投資無しで生産することも可能となる。
【図１】この発明の成形方法の一例を示す断面線図
【図２】実施例１の製品形状を示す(イ) 平面図及び(ロ)
断面図
断面図
【図３】実施例１の製品形状を示す(イ) 平面図及び(ロ)
断面図
断面図
【図４】実施例１のシート加熱温度と時間及び成形状態
を示す表
を示す表
【図５】実施例２の成形圧力と成形状態を示す表
【図６】実施例３の試験結果を示すグラフ
【図７】実施例４のシート加熱温度と時間を示す表
【図８】実施例４の試験結果を示すグラフ
【図９】実施例４の試験結果を示すグラフ
１０ 成形型 １１ キャビティ １２ 給排気孔 ２０ 熱盤 ２１ 熱盤表面 ２２ 給排気孔 ２３ ヒータ Ｓ シート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4F208 AA24C AC03 AH58 AR02 AR06 AR11 MA02 MC01 MG12 MK08 MK15 4F210 AA24C AC03 AH58 AR02 AR06 AR11 QC05 QG01
Claims (2)
- 【請求項１】 ポリエチレンテレフタレート系樹脂を延
伸配向および結晶化させて得られた延伸倍率が縦方向に
２．５倍以上、横方向に２倍以上であって、結晶化度が
３８％以上、５０％以下のシートを、（ａ）シート加熱
時間Ｘ（秒）とシート加熱温度Ｙ（℃）との関係が、 Ｙ≧２２０−１．５Ｘ Ｘ≧１ （ｂ）圧空成形圧力が３．０ｋｇ／ｃｍ2 以上、６．０
ｋｇ／ｃｍ2 以下の条件で成形することを特徴とする二
軸延伸ポリエチレンテレフタレートシートの成形方法。 - 【請求項２】 ポリエチレンテレフタレート系樹脂を延
伸配向および結晶化させて得られた延伸倍率が縦方向に
２．５倍以上、横方向に２倍以上であって、結晶化度が
３８％以上、５０％以下のシートを、（ａ）シート加熱
時間Ｘ（秒）とシート加熱温度Ｙ（℃）との関係が、 Ｙ≧２３８−１．５Ｘ Ｘ≧１ （ｂ）圧空成形圧力が３．０ｋｇ／ｃｍ2 以上、６．０
ｋｇ／ｃｍ2 以下の条件で成形することを特徴とする二
軸延伸ポリエチレンテレフタレートシートの成形方法。
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|---|---|---|---|
| JP16419299A JP4172878B2 (ja) | 1999-06-10 | 1999-06-10 | 二軸延伸ポリエチレンテレフタレートシートの成形方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP16419299A JP4172878B2 (ja) | 1999-06-10 | 1999-06-10 | 二軸延伸ポリエチレンテレフタレートシートの成形方法 |
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|---|---|
| JP2000351153A true JP2000351153A (ja) | 2000-12-19 |
| JP4172878B2 JP4172878B2 (ja) | 2008-10-29 |
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|---|---|---|---|
| JP16419299A Expired - Lifetime JP4172878B2 (ja) | 1999-06-10 | 1999-06-10 | 二軸延伸ポリエチレンテレフタレートシートの成形方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP4172878B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006346979A (ja) * | 2005-06-15 | 2006-12-28 | Sakaiya:Kk | 合成樹脂シート及び合成樹脂シートの絞り成形方法 |
| JP2013502357A (ja) * | 2009-08-24 | 2013-01-24 | アキ，インコーポレイテッド | 統合パッケージ、およびその製作方法 |
| WO2013015129A1 (ja) * | 2011-07-28 | 2013-01-31 | Fukumura Mikio | 熱成形用の装置と成形方法 |
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| JP2020029305A (ja) * | 2018-08-24 | 2020-02-27 | 三菱ケミカル株式会社 | 食品包装用多層フィルム、食品包装用ラミネート複合フィルム、および、深絞り成形体 |
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-
1999
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