[go: up one dir, main page]

HU226308B1 - Combination reinforcement for floor on piles - Google Patents

Combination reinforcement for floor on piles Download PDF

Info

Publication number
HU226308B1
HU226308B1 HU0000902A HUP0000902A HU226308B1 HU 226308 B1 HU226308 B1 HU 226308B1 HU 0000902 A HU0000902 A HU 0000902A HU P0000902 A HUP0000902 A HU P0000902A HU 226308 B1 HU226308 B1 HU 226308B1
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
slab
piles
fixed structure
steel
fibers
Prior art date
Application number
HU0000902A
Other languages
English (en)
Inventor
Ulrich Gossla
Volker Henke
Manfred Teutsch
Hendrik Thooft
Original Assignee
Bekaert Sa Nv
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8228005&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=HU226308(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Bekaert Sa Nv filed Critical Bekaert Sa Nv
Publication of HUP0000902A2 publication Critical patent/HUP0000902A2/hu
Publication of HUP0000902A3 publication Critical patent/HUP0000902A3/hu
Publication of HU226308B1 publication Critical patent/HU226308B1/hu

Links

Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
    • E04B5/00—Floors; Floor construction with regard to insulation; Connections specially adapted therefor
    • E04B5/43—Floor structures of extraordinary design; Features relating to the elastic stability; Floor structures specially designed for resting on columns only, e.g. mushroom floors
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01C—CONSTRUCTION OF, OR SURFACES FOR, ROADS, SPORTS GROUNDS, OR THE LIKE; MACHINES OR AUXILIARY TOOLS FOR CONSTRUCTION OR REPAIR
    • E01C7/00—Coherent pavings made in situ
    • E01C7/08—Coherent pavings made in situ made of road-metal and binders
    • E01C7/10—Coherent pavings made in situ made of road-metal and binders of road-metal and cement or like binders
    • E01C7/14—Concrete paving
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
    • E04C5/012—Discrete reinforcing elements, e.g. fibres
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/16—Auxiliary parts for reinforcements, e.g. connectors, spacers, stirrups
    • E04C5/162—Connectors or means for connecting parts for reinforcements
    • E04C5/166—Connectors or means for connecting parts for reinforcements the reinforcements running in different directions

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Bridges Or Land Bridges (AREA)
  • Piles And Underground Anchors (AREA)
  • Revetment (AREA)
  • Body Structure For Vehicles (AREA)
  • Rod-Shaped Construction Members (AREA)
  • Ropes Or Cables (AREA)
  • Working Measures On Existing Buildindgs (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
  • Foundations (AREA)

Description

A találmány tárgya olyan rögzített szerkezet, mely merev cölöpöket és egy monolit vasbetonból készült födémlemezt foglal magában.
A technika állása szerint az ipari födémlemezek általában természetes talajon elhelyezkedő alapozórétegen támaszkodnak. A födémlemezen kialakuló egyenetlen terheléseket a födémlemez és az alapozóréteg, egyenletesebb eloszlásban közvetlenül a természetes talajnak adja át, mely végül is a terhet viseli.
A gyengébb minőségű természetes talajokat, melyek Westergaard K-értéke 10 MPa/m érték alatt van, először fölássák, vagy ledöngölik és elegyengetik az alap elkészítése előtt.
Mivel a megfelelő természetes talajok jó részét már létező szerkezetekhez felhasználták, az építkezésre szóba jöhető gyenge minőségű, vagy éppen elfogadhatatlan minőségű természetes talajok száma növekszik. Egyes talajok teherhordó képessége annyira rossz, hogy annak felásása és/vagy markolóval történő kiemelése és/vagy ledöngölése roppant munkamennyiséget és költségeket igényel.
Ebben az esetben a gyakorlatban az alaplemezt vert, vagy fúrt cölöpökre fektetik. A vert vagy fúrt cölöpökre fektetett födémlemezek esetében azonban ezen cölöpök fölötti területeken nagyon nagy negatív csúcsú nyomaték és a cölöpök közti övezetekben viszonylagosan sokkal kisebb (a nyomatékcsúcsok magasságának mintegy egyötöde) pozitív nyomatékok jönnek létre.
A vert vagy fúrt cölöpökön nyugvó födémlemezek egyenletesen elhelyezett acélhuzalokkal történő megerősítése nem gazdaságos, mivel a cölöpök közti övezetekbe felesleges mennyiségű acélhuzal kerül és ez zavart fog okozni a beton szivattyúzása és öntése közben és a megoldást gazdaságtalanná teszi.
A bejelentő FR 2718765 számú francia szabadalmi leírásában ezt a problémát oly módon oldotta meg, hogy a födémlemezt kavicságyra fektette. A szabadalmi leíráshoz fűzött magyarázat szerint ezek a kavicságyak nem annyira merevek, mint a szokásos cölöpök és viszonylag könnyen nyomódnak össze lefelé ható terhelés esetén (a kavicságy összenyomhatósági modulusa például 0,2-0,4 MN/cm tartományú) így a kavicságyak a matematikai modellben levő rugóhoz hasonlóan működnek, ami azt jelenti, hogy a födémlemez nincs többé nagy hajlító deformáló erőnek kitéve a cölöpök fölötti övezetekben.
A találmány célja, egy olyan alternatív megerősítés létrehozása cölöpökön nyugvó födémlemezek számára, mely takarékoskodik az alkalmazott acél súlyával és kiküszöböli nagy mennyiségű acélszál födémlemezbe történő beépítését.
Jelen találmány másik célja a cölöpökön nyugvó födémlemezek számára egy olyan megerősítés létrehozása, ahol a megerősítés nyújtható horgonyként kiegyenlíti a zsugorodási erőket.
A jelen találmány további célja a cölöpökön nyugvó födémlemezek építési idejének csökkentése.
A találmány tárgya tehát egy rögzített szerkezet, mely magában foglalja a merev cölöpöket és a cölöpökön nyugvó monolit vasbeton födémlemezeket. A merev cölöpök szabályos derékszögű rendszerben helyezkednek el, azaz minden négy cölöpből álló rendszer négyszöget alkot. A födémlemezek vízszintes szakaszokat tartalmaznak, melyek a cölöpök fölötti területek közti legrövidebb távolságot kötik össze. Ezen szakaszok szélessége a cölöp legnagyobb méretének 50-500%-át teszi ki. Ezek a sík szakaszok hosszanti és keresztirányba egyaránt futnak. A „hosszanti” kifejezés a hosszabbik oldalirányát, a „keresztirány kifejezés pedig a rövidebb oldalirányát jelöli. Ha az a gyakran előforduló eset áll elő, hogy a lemez hosszúsága körülbelül megegyezik a szélességével, a hosszirányú és keresztirányú kifejezések tetszőlegesen használhatók a két irány jelölésére.
A födémlemez megerősítésére az alábbi kombináció szolgál:
a) lemez térfogatában elhelyezett szálak;
b) a sík szakaszokban, és előnyösen csak a sík szakaszokban elhelyezett acélbetétek, amely azt jelenti, hogy ezen szakaszokon kívül az a) szerint benne levő szálakon kívül nincs jelentős megerősítés.
A „merev cölöpök” kifejezés azokra a cölöpökre vonatkozik, melyek összenyomási modulusa sokkal nagyobb, mint a kavicságy összenyomási modulusa és sokkal nagyobb mint 10 MN/cm. Ezek a cölöpök vert vagy fúrt cölöpök és acélból, betonból, vagy fából készülhetnek. Keresztmetszetük egy 20 cm vagy nagyobb oldalhosszúságú négyzetes, vagy 25-50 cm közötti átmérővel rendelkező kör alakú lehet. Két szomszédos cölöp közötti távolság 2,5-6 m között változhat.
Ez a szálerősítéssel és csak a födémlemez kritikus pontjaiban található klasszikus acélbetéttel rendelkező kombinált megerősítés a gyakorlat szerint lehetővé teszi a födémlemezben található összes acélszerkezet mennyiségének 120 kg/m3-ről (1,53 tf%) körülbelül 50 kg/m3-re (0,77 tf%), vagy még alacsonyabb értékre való csökkentését.
A födémlemez egy maximum 60 m*60 m méretű ipari födém, és - a folyamatos acélbetét megerősítésnek köszönhetően - kivitelezése kapcsolatok nélkül, azaz ellenőrző, szigetelési, szerkezeti vagy dilatációs kapcsolatok nélkül történik.
Természetesen nagyobb felület esetén több ilyen kapcsolatmentes födémlemez szomszédosán egymás mellé helyezhető. A födémlemezek vastagsága 14 cm és 35 cm között, vagy afölött lehet.
A födémlemez előnyösen cölöpökön nyugszik. Ez azokra a födémlemezekre vonatkozik, melyek mindennemű köztes gerenda, vagy lemez nélkül nyugszanak a cölöpökön. Minden megerősítés a födémlemezben magában helyezkedik el.
A födémlemezben levő szálak előnyösen egyenletesen helyezkednek el a födémlemez betonjában. A szálak készülhetnek szintetikus anyagból, de előnyösen acélhuzalok, például acéllemezből kivágott acélszálak, vagy egy előnyös megvalósításban hidegen húzott acélhuzalok. Ezen acélszálak vastagsága vagy
HU 226 308 Β1 átmérője 0,5 mm és 1,2 mm között változik és a hosszúság-vastagság aránya 40 és 130 tartományba, előnyösen 60-tól 100 tartományba esik. Az acélszálakon mechanikai módosítások, így hurok alakú visszahajlítások vagy vastagítások helyezkednek el, hogy a betonban való rögzülésüket elősegítsék. Az acélszálak húzószilárdsága 800 MPa és 3000 MPa között változik, például 900 MPa-tól 1400 MPa-ig változhat. A födémlemezben a találmány szerint az acélszálak mennyisége előnyösen 35 kg/m3 (0,45 tf%) és 80 kg/m3 (1,02 tf%) között, például 40 kg/m3 (0,51 tf%) és 65 kg/m3 (0,83 tf%) között lehet. így a találmány szerinti betonból készült födémlemezben az acélszálak mennyisége előnyösen valamelyest nagyobb, mint a természetes talajokon nyugvó jó minőségű acélszálakkal megerősített födémekben (szokásosan maximum 35 kg/m3) levő mennyiség, de az acélbetétekkel történő megerősítés révén még gazdaságos marad.
Az acélszálakkal történő megerősítés mellett a másik, acélbetéttel történő megerősítés a födémlemez teljes térfogatának maximum 0,5%-át foglalja el, például csak 0,2-0,3%-át.
Jelen találmány szerinti előnyös megvalósításban az acélbetétek - az acélbetéteket összekötő kengyelekből álló - kosárvasalás formájában vannak kialakítva, azaz a lemez belsejében háromdimenziós szerkezet jön létre. Az acélszálakkal való kombináció következtében két egymás után következő kengyel közötti távolság 50 cm fölé nőhet.
A találmány további részletesebb magyarázatát segítik a következő csatolt ábrák, melyek a találmány előnyös kiviteli alakjait ismertetik.
Az 1. ábra egy a jelen találmány szerint létrehozott rögzített szerkezet a 2. ábra l-l vonala menti keresztmetszetét mutatja;
a 2. ábra a rögzített szerkezet 1. ábra ll-ll vonala menti keresztmetszeti képe;
a 3. ábra a kosárvasalás 2. ábra lll-lll vonala menti keresztmetszeti képe;
a 4. ábra a kosárvasalás 2. ábra IV—IV vonala menti keresztmetszeti képe;
az 5. ábra a találmány szerinti rögzített szerkezet perspektivikus keresztmetszeti képét mutatja;
a 6. ábra az összeállítás felülnézetét mutatja, ahol a találmányt a referencia rögzített szerkezettel hasonlítja össze;
a 7. ábra a 6. ábrán bemutatott összeállítás oldalnézetét mutatja;
a 8. ábra a találmány szerinti és a referenciaszerkezet időbeli terhelésének diagramját mutatja;
a 9. ábra a betonból készült referencia-födémlemez felső részének törésmintáját mutatja;
a 10. ábra a betonból készült referencia-födémlemez alsó részének törésmintáját mutatja; a 11. ábra a betonból készült találmány szerinti födémlemez felső részének törésmintáját mutatja;
a 12. ábra a betonból készült találmány szerinti födémlemez alsó részének törésmintáját mutatja.
Az 1. ábra szerint a találmány szerint létrehozott rögzített szerkezet merev 12 cölöpökből áll, melyeket 13 talajba beveréssel, vagy fúrással nyomnak be. A 14 beton födémlemez közvetlenül 12 cölöpökön nyugszik, azaz bármiféle köztes lemez, vagy gerenda nélkül. A találmány különösen nem megfelelő minőségű természetes talajokon való alkalmazásoknál érdekes, azaz 10 MPa/m értéknél kisebb Westergaard K-értékű talajok esetén. Ezek a természetes talajok időben viszonylagosan nagymértékben ülepednek és a továbbiakban nem nyújtanak elegendő megtámasztást a 14 födémlemez számára. Ezt az 1. ábrán levő 15 hézag mutatja. így 12 cölöpök maradnak 14 födémlemez egyetlen megbízható támasztékának.
A 2. és 5. ábrák mutatják, hogy a 14 födémlemezben hol helyezkedik el az acélbetét megerősítés. A 16 hosszirányba futó és 16’ keresztirányban futó acélbetétek a födémlemez azon 18 sík felületei fölötti legrövidebb távolságokat kötik össze, melyek 12 cölöpök fölött helyezkednek el. így az acélbetétek nemcsak a 12 cölöpök fölötti korlátozott nagyságú 18 sík felületeket, hanem a 12 cölöpök közti övezeteket is megerősítik. Ez figyelemre méltó tény, hiszen a korábban leírtak szerint a cölöpök között fellépő nyomatékok nem olyan nagyok, mint a cölöpök feletti övezetekben fellépő ugyanezen értékek. A kísérletek mégis azt mutatták, hogy a jelen találmánynak megfelelően a sík övezetek megerősítése segít a födémlemez betonjának zsugorodása, vagy a födémlemez terhelése miatt fellépő törések megállításában és korlátozásában. Még részletesebben a cölöpök közti sík szakaszok megerősítése mellett a födémlemezt növekvő terhelésnek alávetve, a törésmintákban fellépő repedések jobban szétszóródnak és jobban elosztanak, mint a csak acélszálas megerősítést tartalmazó födémlemezek törési mintáiban. A repedések ezen egyenletes eloszlása és szétszóródása miatt a repedések korlátozottak és kevéssé károsak.
A 3. és 4. ábrák keresztirányban mutatják a 16 és 16' acélbetétekkel létrehozott kosárvasalást.
A 3. ábra keresztirányban mutatja a kosárvasalást, a 4. ábra pedig azt mutatja, hogy a hosszirányú és keresztirányú acélbetétek a kosárvasalásban hogyan keresztezik egymást.
A 3. ábrának megfelelően hat 16’ acélbetét egymással párhuzamosan helyezkedik el és keresztmetszetben egy téglalapot képez. Eltérő számú 16' acélgerenda, például nyolc vagy kilenc darab is előfordulhat. A 16’ acélbetéteket meghatározott távolságoknál, például minden 50 vagy 100 cm-enként 20’ kengyelek kötik össze és létrejön a háromdimenziós kosárvasalás. Az acélbetétek átmérője például 12 mm (általában az acélbetétek átmérője maximum 20 mm lehet), míg a 20' kengyelt képező szálak átmérője valamelyest kisebb, például 6 mm és 8 mm között lehet.
Jelen találmány további előnye, hogy az acélszálak jelenléte miatt két 20, 20’ kengyel közötti távolság növelhető, például 50 cm-ről 100 cm-re.
HU 226 308 Β1
Visszatérve a 2. és 5. ábrákra, az acél- 22 szálak előnyösen a lehetőség szerinti legegyenletesebb módon helyezkednek el a két vízszintes irányban a 14 födémlemez teljes térfogatában.
A találmány szerinti 10 rögzített szerkezet az alábbiak szerint készíthető. 13 természetes talajba merev 12 cölöpöket vernek, vagy fúrnak. A 13 természetes talajt elegyengetik és a 16-20-16’ -20’ jelű elemekből készített kosárvasalást elhelyezik arra a helyre, ahova a fentiekben meghatározott sík övezetek kerülnek. Végül 22 acélszálakat tartalmazó betont szivattyúznak és öntenek a tervezett felületre.
Az alkalmazott beton a szokványos beton lehet, C20/25-től C40/50-ig változhat az európai előírásoknak (EN 206) megfelelően.
Ilyen beton 28 napos jellemző nyomószilárdsága 20 MPa és 40 MPa között változik, hengerekkel (300*0150 mm) történő mérésnél és 25 MPa és 50 MPa között változik kockákkal (150*150*150 mm) történő mérésnél. A beton kiöntése után először elterítik és aztán hagyják megszilárdulni. A kezelés befejező lépése a sima felületű lapos födém létrehozása céljából a felület gépi simítása, valamint lehetséges a szilárduló födémlemezhez falbeton alkalmazása is (például száraz rostált anyag), és a felület viasszal (szilárdítóanyagok) történő kezelése is szóba jöhet. A beton kötése tizennégy napig, vagy még tovább tarthat, melynek során a födémlemezt nem szabad jelentős terhelésnek alávetni.
A megerősítésként csak acélszálakat tartalmazó födémlemezekhez képest a találmány szerinti rögzített szerkezet megnövekedett teherbíró képességgel rendelkező és/vagy olyan szerkezetet eredményez, ahol a tartócölöpök közötti távolság növelhető.
A feltalálók kimutatták, hogy a találmány szerint készült kombinált megerősítésnél nincs szükség a cölöpök fölötti területek további megerősítésére, így még további acélbetétekre vagy acélhálókra.
A feltalálók ugyancsak kimutatták, hogy a találmány szerinti kombinált megerősítéssel nincs szükség a cölöpök tetejénél a keresztmetszet növelésére és különálló, megnövelt keresztmetszetű cölöpfej alkalmazására sem.
A jelenleg alkalmazott szerkezeteknél ilyen megnövelt keresztmetszetű felületeket alkalmaznak pontosan a födémlemez alatt, hogy csökkentsék a födémre ható terhelés keresztirányú erőhatását. Jelen találmány csökkenti ennek szükségességét.
Összehasonlító vizsgálatok
Jelen találmány szerint elkészített rögzített szerkezetet vizsgáltak és referenciaszerkezetekkel hasonlítottak össze a Braunschweigi Egyetem Építőanyagok Monolitikus Építészet és Tűzvédelem Intézetében.
A 6. és 7. ábrák a vizsgálat vázlatát mutatják. Egy 500 cm*500 cm-es négyzet alakú betonból készült 14 födémlemez közvetlenül kilenc merev 12 cölöpön nyugszik. Két legközelebbi 12 cölöp közti távolság 200 cm. A központi 12’ cölöp kivételével a többi cölöp cm-re helyezkedik el a betonból készült 14 födémlemez szélétől. A 14 betonból készült födémlemez vastagsága 14 cm. A 12 cölöpök magassága 80 cm. A cölöpök átmérője 20 cm.
A találmány szerinti 14 födémlemez és egy referenciaszerkezet összetételeit mutatja a következő táblázat:
Referencia Találmány
Betonminőség B45 B35
60 mm hosszú, 0,75 mm átmérőjű DRAMIX® acélszálak 40 kg/m3 40 kg/m3
Cement CEM I 32,5 R (PZ 35 F Teutonia) 360 kg/m3 360 kg/m3
Szálló hamu 100 kg/m3 100 kg/m3
Víz/cement tényező 0,46 0,53
Víz 165 dm3/m3 191 dm3/m3
Evers 0/2 homok 703 kg/m3 681 kg/m3
2/8 finom sóder 279 kg/m3 280 kg/m3
8/16 kis szemcséjű mészkő 766 kg/m3 748 kg/m3
Folyékony Isola 0,5% 0,5%
PH késleltető Isola 0,2% 0,2%
Hálós megerősítés nincs van
A kilenc darab 12 cölöp négy 200 cm*200 cm-es négyzetben helyezkedik el. Négy hidraulikusan létrejött Fi, F2, F3 és F4 terhelés alakul ki, melyek támadáspontja mindegyik négyzet közepén helyezkedik el. Ezek időbeli terhelési diagramja látható a 8. ábrán. Az első 24-es szakaszban F·, és F2 fokozatosan 50 kN értékig nő, míg F3 és F4 10 kN-os állandó értéken maradnak. A második 26-os szakaszban F3 és F4 értékei fokozatosan nőnek, míg F·] és F2 értékei állandó szinten maradnak. A harmadik 28-as szakaszban az összes Fi, F2, F3 és F4 terhelések fokozatosan 50 kN értékig nőnek. A negyedik 30-as, és az azt követő 32-es szakaszban az F^ F2, F3 és F4 terhelések mindegyike ciklikusan változik egy minimális és egy maximális érték között. Mindkét (30-as és 32-es) szakaszban 10 000 ciklus van. A ciklusok frekvenciája 0,2 Hz. A 30-as szakaszban a minimális terhelés 20 kN, a maximális terhelés pedig 50 kN. A 32-es szakaszban a minimális terhelés 25 kN, a maximális terhelés pedig 60 kN. Mindkét 30-as és 32-es szakaszba mérési időket illesztettek be, többek között a repedések szélességének és kifejlődésének mérésére. Végezetül az utolsó 34-es szakaszban a terhelést fokozatosan 60 kN fölé emelik.
A következő táblázat a nyert eredményeket mutatja.
HU 226 308 Β1
Referencia Találmány
Számított törési terhelés (kN) - szimmetrikus törési vonalaknál - aszimmetrikus törési 69,4 128
vonalaknál 72,8 137
Kísérleti törési terhelés (kN) 81,6 129,9
Elhajlás maximális terhelésnél (mm) 3 42
A töréseket, kiindulási helyüket és kifejlődésüket egy 1/100 mm felbontású kalibrált videokamerával figyelték meg.
A 9. ábra a betonból készült referencia-födémlemez rögzített szerkezet felső részének törésmintáját mutatja és a 10. ábra a betonból készült referencia-födémlemez rögzített szerkezet alsó részének törésmintáját mutatja a vizsgálat végén. Viszonylagosan széles, koncentráltan elhelyezkedő törések figyelhetők meg. A vizsgálat végén a betonból készült födémlemezen a
9. ábra szerint yy aszimmetrikus törésvonalak figyelhetők meg.
A 11. ábra a találmány szerinti betonból készült födémlemez felső részének törésmintája, a 10. ábrán a találmány szerinti betonból készült födémlemez alsó részének törésmintája látható a vizsgálat végén. Szétszórt, viszonylagosan keskeny repedések figyelhetők meg. Figyelemre méltó, hogy csak a cölöpök feletti sík övezetekben található klasszikus kosárvasalások teljesen eltérő törésmintát eredményeznek azokon a helyeken, ahol nincs ilyen kosárvasalás. A vizsgálat végén a betonból készült födémlemez szimmetrikus törésmintát eredményezett.

Claims (12)

  1. SZABADALMI IGÉNYPONTOK
    1. Rögzített szerkezet, mely áll merev cölöpökből (12) és egy monolit, vasbetonból készült, említett cölöpökön (12) nyugvó födémlemezből (14), az említett merev cölöpök (12) szabályos négyzetes elrendezésűek, ahol mindegyik négy cölöpből álló egység egy négyzetet alkot, az említett födémlemeznek (14) részei azon sík szakaszok (18), melyek a cölöpök (12) fölötti födémlemez- (14) területek két irányban, azaz hosszés keresztirányban lévő legrövidebb összeköttetésére szolgálnak, azzal jellemezve, hogy az említett födémlemezek (14) az alábbi kombinált megerősítéssel rendelkeznek:
    a) az említett födémlemez (14) teljes térfogatában elosztott szálak (22);
    b) az említett sík szakaszokban (18) elhelyezkedő acélbetétek (16,16').
  2. 2. Az 1. igénypont szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett födémlemez (14) egy kapcsolatmentes födémlemez.
  3. 3. Az előző igénypontok bármelyike szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett födémlemez (14) közvetlenül az említett cölöpökön (12) nyugszik.
  4. 4. Az előző igénypontok bármelyike szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett szálak (22) acélszálak.
  5. 5. Az előző igénypontok bármelyike szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett szálak (22) hidegen húzott acélszálak.
  6. 6. Az előző igénypontok bármelyike szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett acélbetétek (16, 16’) az említett födémlemez (14) teljes térfogatának maximum 0,5%-át foglalják el.
  7. 7. A 6. igénypont szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett acélbetétek (16,16’) az említett födémlemez (14) teljes térfogatának maximum 0,4%-át foglalják el.
  8. 8. A 4-7. igénypontok bármelyike szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett acélszálak (22) mennyisége a födémlemezben (14) 80 kg/m3, azaz 1,02 tf%.
  9. 9. A 8. igénypont szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett acélszálak (22) mennyisége a födémlemezben (14) 60 kg/m3, azaz 0,75 tf%.
  10. 10. A 4-9. igénypontok bármelyike szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett acélszálak (22) és az említett acélbetétek (16,16') együttesen a födémlemez (14) térfogatának legfeljebb 1,5 tf%-át foglalják el.
  11. 11. Az előző igénypontok bármelyike szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett acélbetétek (16, 16’) kosárvasalást alkotnak.
  12. 12. A 11. igénypont szerinti rögzített szerkezet (10), azzal jellemezve, hogy az említett kosárvasalás az említett acélbetéteket (16,16’) összekötő kengyeleket (20, 20’) tartalmaz, két egymás után következő kengyel (20, 20’) közötti távolság nagyobb, mint 50 cm.
HU0000902A 1997-02-12 1998-02-04 Combination reinforcement for floor on piles HU226308B1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP97200394 1997-02-12
PCT/EP1998/000719 WO1998036138A1 (en) 1997-02-12 1998-02-04 Combination reinforcement for floor on piles

Publications (3)

Publication Number Publication Date
HUP0000902A2 HUP0000902A2 (hu) 2000-08-28
HUP0000902A3 HUP0000902A3 (en) 2000-09-28
HU226308B1 true HU226308B1 (en) 2008-08-28

Family

ID=8228005

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU0000902A HU226308B1 (en) 1997-02-12 1998-02-04 Combination reinforcement for floor on piles

Country Status (18)

Country Link
US (1) US6269602B1 (hu)
EP (1) EP0963492B1 (hu)
JP (1) JP2001511857A (hu)
KR (1) KR100485623B1 (hu)
CN (1) CN1104540C (hu)
AT (1) ATE206179T1 (hu)
AU (1) AU719522B2 (hu)
BR (1) BR9807680A (hu)
CA (1) CA2278362C (hu)
CZ (1) CZ292766B6 (hu)
DE (1) DE69801808T2 (hu)
DK (1) DK0963492T3 (hu)
ES (1) ES2164420T3 (hu)
HU (1) HU226308B1 (hu)
MY (1) MY118701A (hu)
PL (1) PL198912B1 (hu)
TR (1) TR199901864T2 (hu)
WO (1) WO1998036138A1 (hu)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MY118701A (en) 1997-02-12 2005-01-31 Bekaert Sa Nv Combination reinforcement for floor on piles
EP0964113A1 (en) 1998-06-11 1999-12-15 N.V. Bekaert S.A. Combination reinforcement for floor on piles
US7604159B2 (en) * 2005-03-03 2009-10-20 Nv Bekaert Sa Method and calculator for converting concrete reinforcing materials to an equivalent quantity of concrete reinforcing fibers
US8024905B2 (en) * 2008-10-24 2011-09-27 Thomas Cave Structural reinforcement system for concrete structures
IES20100101A2 (en) * 2009-04-24 2010-10-27 Maurice O'brien A construction system
CL2012000288A1 (es) * 2012-02-03 2012-11-16 Com Tcpavements Ltda Metodo para pavimentacion de caminos o senderos de bajo trafico con una losa de pavimentacion que se vierte in situ, que comprende disponer de un camino para pavimentar que no tenga una carpeta de rodado de asfalto o de hormigon, nivelar y homogeneizar.
US9970193B1 (en) * 2016-04-28 2018-05-15 Boxer Anaya, LLC System and method for the construction of dwellings
FR3057590B1 (fr) * 2016-10-18 2020-10-09 Hsols Ind Dalle structurelle avec fibres metalliques
PL241844B1 (pl) * 2018-03-05 2022-12-12 Politechnika Lodzka Sposób wzmacniania na przebicie płaskich płyt żelbetowych z betonu lekkiego
KR20200089909A (ko) 2019-01-18 2020-07-28 이경환 세라믹볼을 이용한 새싹 수경재배용 어항
US20230151611A1 (en) * 2020-03-24 2023-05-18 Nv Bekaert Sa Post-tensioned concrete slab with fibres
EP3964661A1 (en) * 2020-09-08 2022-03-09 NV Bekaert SA Post-tensioned concrete with fibers for slabs on supports
IL311779A (en) * 2021-09-29 2024-05-01 Ccl Stressing Int Ltd Concrete expands after tension with fibers for panels

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US776419A (en) * 1903-10-21 1904-11-29 Charles H Platt Pavement.
US1363273A (en) 1920-09-09 1920-12-28 Ruff William White Corncrib
GB252975A (en) 1925-10-23 1926-06-10 Alexander George Rotinoff Improvements relating to reinforced concrete
US2413562A (en) 1945-09-10 1946-12-31 William P Witherow Precast concrete members
FR1105259A (fr) 1954-05-19 1955-11-29 Plancher à plateaux à nervures croisées et à éléments d'alvéoles
FR1112728A (fr) * 1954-07-28 1956-03-19 Perfectionnements aux dalles et planchers continus en béton armé reposant sur supports verticaux, piliers ou colonnes
US3087308A (en) * 1957-08-26 1963-04-30 Raymond Int Inc Method of installing piles for resisting upward soil movements
US2998216A (en) 1959-02-09 1961-08-29 Henry D Hurd Prefabricated pump jack foundation
US3184893A (en) * 1960-04-11 1965-05-25 Contact Foundation Inc Contact foundation method
US3706168A (en) 1970-09-15 1972-12-19 Pennstar Co Prefabricated buildings
AT308356B (de) 1970-11-06 1973-07-10 Avi Alpenlaendische Vered Verfahren zum Herstellen von Flächenbewehrungen für Stahlbeton und Distanzhalter zur Ausübung dieses Verfahrens
BE791262A (fr) 1971-11-11 1973-03-01 Battelle Development Corp Perfectionnements aux elements de construction en beton
DE2406872A1 (de) 1973-03-06 1974-09-19 Avi Alpenlaendische Vered Bewehrungselement fuer stahlbetonkonstruktionen
US3918229A (en) 1974-05-28 1975-11-11 Manfred P Schweinberger Column base assembly
US4007568A (en) 1975-03-10 1977-02-15 Soble Bernard D Foundation for modular buildings
US4031687A (en) * 1976-08-02 1977-06-28 Raymond International Inc. Formation of elevated structures
DE2952783A1 (de) 1979-12-31 1981-07-23 Histeel S.A., Lausanne Multiphasen-material mit einer phase aus zement
US4275538A (en) 1980-01-22 1981-06-30 Bounds Edward G Building foundation method and system, with energy conservation and solar energy utilization features
US4594825A (en) 1981-07-15 1986-06-17 Lamarca Guy M Cantilevered support member and foundation unit
EP0121003A1 (en) 1983-03-31 1984-10-10 Sosrohadikoesoemo, Soearto, Ir. R. Ng. Ground plate
FR2566031B1 (fr) * 1984-06-19 1988-01-29 Brami Max Procede et appareillage pour la realisation d'une dalle rigide permettant de porter une construction
ZW1888A1 (en) * 1987-02-12 1988-10-12 Pidgeon John Terry Method of constructing a foundation for buildings
US4899497A (en) * 1988-01-15 1990-02-13 Madl Jr Jos Foundation system and derivative bracing system for manufactured building
US5337533A (en) 1991-10-31 1994-08-16 Kajita Construction Company Process for constructing a wooden building
US5367845A (en) 1993-02-09 1994-11-29 Hartling; Robert H. System for building a structure
NL1000127C2 (nl) 1994-04-15 1995-12-27 Bekaert Sa Nv Vloerplaatconstructie.
DK73494A (da) 1994-06-21 1995-12-22 Dansk Beton Teknik Aps Fremgangsmåde til fremstilling af en armeret betonkonstruktion
US5699643A (en) * 1996-02-27 1997-12-23 Kinard; George Floor support for expansive soils
MY118701A (en) 1997-02-12 2005-01-31 Bekaert Sa Nv Combination reinforcement for floor on piles

Also Published As

Publication number Publication date
WO1998036138A1 (en) 1998-08-20
HUP0000902A3 (en) 2000-09-28
EP0963492B1 (en) 2001-09-26
ATE206179T1 (de) 2001-10-15
CA2278362A1 (en) 1998-08-20
PL198912B1 (pl) 2008-07-31
KR20000070043A (ko) 2000-11-25
CA2278362C (en) 2008-01-29
CN1246905A (zh) 2000-03-08
JP2001511857A (ja) 2001-08-14
MY118701A (en) 2005-01-31
KR100485623B1 (ko) 2005-04-27
PL334805A1 (en) 2000-03-13
AU719522B2 (en) 2000-05-11
DK0963492T3 (da) 2002-01-28
BR9807680A (pt) 2000-02-15
HUP0000902A2 (hu) 2000-08-28
TR199901864T2 (xx) 2000-05-22
CZ281999A3 (cs) 2000-03-15
DE69801808T2 (de) 2002-03-28
DE69801808D1 (de) 2001-10-31
US6269602B1 (en) 2001-08-07
AU6495798A (en) 1998-09-08
EP0963492A1 (en) 1999-12-15
CN1104540C (zh) 2003-04-02
ES2164420T3 (es) 2002-02-16
CZ292766B6 (cs) 2003-12-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6263638B1 (en) Insulated integral concrete wall forming system
EP0996795B1 (en) Composite steel/concrete column
HU226308B1 (en) Combination reinforcement for floor on piles
US5540524A (en) Concrete slab foundation and method of construction
US20070209310A1 (en) Solid, reinforced and pre-wired rebar support apparatus
Tumialan et al. Strengthening of masonry with FRP bars
CA2258637A1 (en) Block for retaining wall and method for the construction of retaining wall using the same
US6256954B1 (en) Combination reinforcement for floor on piles
US4912896A (en) Beam/flooring system
CN115341596B (zh) 一种坡形独立基础双侧加建的实施方法
WO1996021069A1 (en) A structural member
Mansur et al. Anchorage of welded wire fabric used as shear reinforcement in beams
GB2195680A (en) Corrugated sheet decking with concrete bonding projections
US1726031A (en) Precast roof slab
JP6522222B1 (ja) 建物の基礎構造
Alicia Yee Min Yik et al. Experimental study on voided slab subjected to flexural load
US3561184A (en) Corrugated deck joist
CN115341597B (zh) 一种坡形独立基础四侧加建的实施方法
AU707101B2 (en) A structural member
Al-Abasei et al. Experimental study of flat plate construction with special embedded shearhead
MXPA99007420A (es) Refuerzo combinado para piso sobre pilotes
KR101711843B1 (ko) 콘크리트용 보강재를 혼입한 트러스데크 슬래브
CA2119296C (en) Modular concrete floor slab
Mansur et al. One-way concrete slab elements reinforced with ferrocement decking
CA1282611C (en) Structural members

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees