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FR3146325A1 - Système propulsif aéronautique optimisé en masse et présentant une soufflante dont la tenue mécanique est améliorée - Google Patents

Système propulsif aéronautique optimisé en masse et présentant une soufflante dont la tenue mécanique est améliorée Download PDF

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FR3146325A1
FR3146325A1 FR2301957A FR2301957A FR3146325A1 FR 3146325 A1 FR3146325 A1 FR 3146325A1 FR 2301957 A FR2301957 A FR 2301957A FR 2301957 A FR2301957 A FR 2301957A FR 3146325 A1 FR3146325 A1 FR 3146325A1
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FR
France
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fan
fan rotor
propulsion system
blades
equal
Prior art date
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Pending
Application number
FR2301957A
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English (en)
Inventor
René André ESCURE Didier
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Safran Aircraft Engines SAS
Original Assignee
Safran Aircraft Engines SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
Application filed by Safran Aircraft Engines SAS filed Critical Safran Aircraft Engines SAS
Priority to FR2301957A priority Critical patent/FR3146325A1/fr
Publication of FR3146325A1 publication Critical patent/FR3146325A1/fr
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    • F02K3/02—Plants including a gas turbine driving a compressor or a ducted fan in which part of the working fluid by-passes the turbine and combustion chamber
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    • F02K3/06—Plants including a gas turbine driving a compressor or a ducted fan in which part of the working fluid by-passes the turbine and combustion chamber the plant including ducted fans, i.e. fans with high volume, low pressure outputs, for augmenting the jet thrust, e.g. of double-flow type with front fan
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Abstract

Le présent exposé concerne un système propulsif (1) aéronautique dans lequel un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante respecte la relation suivante : où : R est le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) ; D9 est le diamètre du rotor de soufflante (9) ; ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante (9) ; n est le nombre d’aubes (14) dans le rotor de soufflante (9) ; et s/c est un pas relatif au niveau du sommet (21) des aubes de soufflante (14). Figure pour l’abrégé : Fig. 1

Description

Système propulsif aéronautique optimisé en masse et présentant une soufflante dont la tenue mécanique est améliorée
La présente demande concerne de manière générale le domaine des systèmes propulsifs, et plus particulièrement des systèmes propulsifs aéronautiques présentant un taux de dilution est élevé, voire très élevé.
 ETAT DE LA TECHNIQUE
Un système propulsif comporte généralement, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz, une section de soufflante, une section de compresseur pouvant comprendre un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre de combustion et une section de turbine pouvant comprendre notamment une turbine haute pression et une turbine basse pression Le compresseur haute pression est entraîné en rotation par la turbine haute pression par l’intermédiaire d’un arbre haute pression. La soufflante et le cas échéant le compresseur basse pression sont entrainés en rotation par la turbine basse pression par l’intermédiaire d’un arbre basse pression.
Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des avions. La Déposante prend en considération les facteurs impactants dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des conséquences environnementales modérées dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des avions.
Ainsi, afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif et de réduire sa consommation spécifique ainsi que le bruit émis par la section de soufflante, il a été proposé des systèmes propulsifs présentant un taux de dilution BPR (bypass ratio en anglais, correspondant au rapport entre le débit du flux d’air secondaire et le débit du flux d’air primaire) élevé. Pour atteindre de tels taux de dilution, la section de soufflante peut être découplée de la turbine basse pression, permettant ainsi d’optimiser indépendamment leur vitesse de rotation respective. Généralement, le découplage est réalisé à l’aide d’un mécanisme de réduction placé entre l’extrémité amont de l’arbre basse pression et un rotor de la section de soufflante. Le rotor de la section de soufflante est alors entrainé par l’arbre basse pression par l’intermédiaire du mécanisme de réduction à une vitesse de rotation inférieure à celle de l‘arbre basse pression.
Ce découplage permet de réduire la vitesse de rotation du rotor de soufflante. Par ailleurs, afin de réduire le rapport de pression du rotor de soufflante et d’améliorer le taux de dilution du système propulsif, il a été proposé d’augmenter le diamètre du rotor de soufflante (et donc de réduire la vitesse périphérique des aubes de soufflante). La conséquence est une diminution des efforts centrifuges dans le rotor de soufflante. Toutefois, l’augmentation du diamètre de la soufflante a un impact négatif sur la masse et la trainée de la section de soufflante, et par extension du système propulsif, et augmente les contraintes appliquées par les aubes de soufflante sur le disque de soufflante. Or, la rupture de l’attache d’une aube de soufflante sur le disque de soufflante entraine en cascade la rupture des aubes adjacentes, et ce jusqu’à la rupture du disque de soufflante.
EXPOSE
Un but de la présente demande est d’optimiser les performances du système propulsif en termes de consommation spécifique, de masse et de trainée, tout en garantissant la tenue mécanique du rotor de soufflante.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect un système propulsif aéronautique propulsif aéronautique comprenant :
- un arbre d’entrainement mobile en rotation autour d’un axe de rotation ;
- un arbre de soufflante ;
- une section de soufflante comprenant un rotor de soufflante entrainé en rotation par l’arbre de soufflante, le rotor de soufflante comprenant un disque et une pluralité d’aubes rapportées et fixées dans des alvéoles du disque ;
- un mécanisme de réduction couplant l’arbre d’entrainement et l’arbre de soufflante afin d’entrainer l’arbre de soufflante à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre d’entrainement ;
dans lequel un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante respecte la relation suivante :

avec :

et

où : R est le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) ;
D9est le diamètre du rotor de soufflante, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation au niveau d’une intersection entre un sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en millimètres (mm) ;
ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante, lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est exprimée en tours par minute (tr/min) ;
n est le nombre d’aubes dans le rotor de soufflante ;
s/c est un pas relatif au niveau du sommet des aubes de soufflante et est égal au rapport entre un pas inter-aubes et une corde axiale d’une aube de soufflante ;
Drefest un diamètre de référence égal à 1000 millimètres (mm) ;
ωrefest une vitesse de rotation de référence égale à 4000 tours par minute (tr/min) ;
nrefest un nombre d’aubes de référence dans un rotor de soufflante égal à 10 ;
s/crefest un pas relatif de référence au niveau du sommet des aubes de soufflante égal à 1 ;
A = 0,308 ;
AD9= - 2,77 * 10-1; BD9= 1,83 ; CD9= - 3,42 ; DD9= 2,87 ;
Aω = 0,85 ; Bω = 1,19 ;
An= 0,06 ; Bn= 1,80 * 10-2; Cn= 0,77 ; et
As/c= 1,54 ; Bs/c= - 0,59.
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du système propulsif selon le premier aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison :
- le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) respecte en outre la relation suivante :

avec :

et

où : E = 0,303 ; FD9= - 2,92 * 10-1; GD9= 1,98 ; HD9= - 3,85 ; ID9= 3,24 ; Fω = 0,85 ; Gω = 1,18 ; Fn= 0,071 ; Gn= 2,0 * 10-2; Hn= 0,73 ; et Fs/c= 1,54 ; Gs/c= - 0,6 ;
- le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) respecte en outre la relation suivante :

avec :

et

où : J = 0,35 ; KD9= - 3,40 * 10-1; LD9= 2,25 ; MD9= - 4,23 ; ND9= 3,34 ; Kω = 0,85 ; Lω = 1,19 ; Kn= 0,066 ; Ln= - 6,40 * 10-2; Mn= 0,9 ; et Ks/c= 1,56 ; Ls/c= - 0,60 ;
- le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante est défini par la relation suivante :

avec :

et

où : P = 0,31 ; QD9= - 3,40 * 10-1; RD9= 2,31 ; SD9= - 4,55 ; TD9= 3,69 ; Qω = 0,86 ; Rω = 1,14 ; Qn= 0,076 ; Rn= - 5,50 * 10-2; Sn= 0,85 ; et Qs/c= 1,54 ; Rs/c= - 0,6 ;
- le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante est compris entre 0,25 et 0,38, par exemple entre 0,25 e 0,35 ;
- le diamètre du rotor de soufflante est compris entre 80 pouces (2 032 mm) et 185 pouces (4 699 mm) inclus, par exemple entre 85 pouces (2 159 mm) et 120 pouces (3 048 mm) inclus, par exemple de l’ordre de 90 pouces (2 286 mm) ;
- un rapport de réduction du mécanisme de réduction est supérieur ou égal à 2,5 et inférieur ou égal à 11, par exemple supérieur ou égal à 2,7 et inférieur ou égal à 3,5 ;
- un taux de dilution du système propulsif est supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 35 inclus, par exemple entre 10 et 18 inclus ;
- une vitesse périphérique au sommet des aubes du rotor de soufflante, lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est comprise entre 260 m/s et 400 m/s ;
- les aubes de soufflante sont fixes en rotation par rapport au disque ;
- le système propulsif comprend en outre une turbine d’entrainement et un compresseur raccordés directement par l’arbre d’entrainement ;
- la turbine d’entrainement comprend au moins trois et au plus cinq étages ;
- le compresseur comprend au moins deux et au plus quatre étages ;
- le système propulsif comprend en outre une turbine haute pression et un compresseur haute pression raccordés par l’intermédiaire d’un arbre haute pression, l’arbre haute pression tournant plus rapidement que l’arbre d’entrainement, la turbine haute pression étant biétage ; et/ou
- le compresseur haute pression comprend au moins huit et au plus onze étages.
Selon un deuxième aspect, il est proposé un aéronef comprenant au moins un système propulsif selon le premier aspect fixé à l’aéronef par l’intermédiaire d’un mât.
Selon un troisième aspect, il est proposé un procédé de dimensionnement ou de fabrication d’un système propulsif comprenant un mécanisme de réduction couplant un arbre d’entrainement et un rotor de soufflante pour entrainer le rotor de soufflante à une vitesse inférieure à une vitesse de l’arbre d’entrainement, dans lequel rotor de soufflante est dimensionné de sorte qu’un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante respecte la relation suivante :

avec :

et

où : R est le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante ;
D9est le diamètre du rotor de soufflante, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation au niveau d’une intersection entre un sommet et un bord d’attaque des aubes du rotor de soufflante, et est exprimé en millimètres (mm) ;
ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante, lorsque le système propulsif est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est exprimée en tours par minute (tr/min) ;
n est le nombre d’aubes dans le rotor de soufflante ;
s/c est un pas relatif au niveau du sommet des aubes de soufflante et est égal au rapport entre un pas inter-aubes et une corde axiale d’une aube de soufflante ;
Drefest un diamètre de référence égal à 1000 millimètres (mm) ;
ωrefest une vitesse de rotation de référence égale à 4000 tours par minute (tr/min) ;
nrefest un nombre d’aubes de référence dans un rotor de soufflante égal à 10 ;
s/crefest un pas relatif de référence au niveau du sommet des aubes de soufflante égal à 1 ;
A = 0,308 ;
AD9= - 2,77 * 10-1; BD9= 1,83 ; CD9= - 3,42 ; DD9= 2,87 ;
Aω = 0,85 ; Bω = 1,19 ;
An= 0,06 ; Bn= 1,80 * 10-2; Cn= 0,77 ; et
As/c= 1,54 ; Bs/c= - 0,59.
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du procédé de dimensionnement ou de fabrication selon le troisième aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison :
- le rotor de soufflante est en outre dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante respecte la relation suivante :

avec :

et

où : E = 0,303 ; FD9= - 2,92 * 10-1; GD9= 1,98 ; HD9= - 3,85 ; ID9= 3,24 ; Fω = 0,85 ; Gω = 1,18 ; Fn= 0,071 ; Gn= 2,0 * 10-2; Hn= 0,73 ; et Fs/c= 1,54 ; Gs/c= - 0,6 ;
- le rotor de soufflante est en outre dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante respecte la relation suivante :

avec :

et

où : J = 0,35 ; KD9= - 3,40 * 10-1; LD9= 2,25 ; MD9= - 4,23 ; ND9= 3,34 ; Kω = 0,85 ; Lω = 1,19 ; Kn= 0,066 ; Ln= - 6,40 * 10-2; Mn= 0,9 ; et Ks/c= 1,56 ; Ls/c= - 0,60 ; et/ou
- le rotor de soufflante est en outre dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante respecte la relation suivante :

avec :

et

où : P = 0,31 ; QD9= - 3,40 * 10-1; RD9= 2,31 ; SD9= - 4,55 ; TD9= 3,69 ; Qω = 0,86 ; Rω = 1,14 ; Qn= 0,076 ; Rn= - 5,50 * 10-2; Sn= 0,85 ; et Qs/c= 1,54 ; Rs/c= - 0,6.
 DESCRIPTION DES FIGURES
D’autres caractéristiques, buts et avantages ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels :
La est une vue schématique, partielle et en coupe d’un exemple de système propulsif conforme à un mode de réalisation ;
La est une vue partielle en perspective d’un rotor de soufflante d’un système propulsif conforme à un mode de réalisation ;
La est une vue en coupe schématique d’un exemple de mécanisme de réduction selon une première variante ;
La est une vue en coupe schématique d’un exemple de mécanisme de réduction selon une deuxième variante ;
La est un exemple d’aéronef pouvant comprendre au moins un système propulsif conforme à un mode de réalisation ;
La est un organigramme illustrant des exemples d’étapes d’un procédé de dimensionnement ou de fabrication conforme à une forme de réalisation.
Sur l’ensemble des figures, les éléments similaires portent des références identiques.
 DESCRIPTION DETAILLEE
Un système propulsif 1 présente une direction principale s’étendant selon un axe longitudinal X et comprend, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz dans le système propulsif 1 lorsqu’il est en fonctionnement, une section de soufflante 2 et un corps primaire 3, souvent appelé « générateur de gaz », comportant une section de compresseur 4, 5, une chambre de combustion 6 et une section de turbine 7, 8. Le système propulsif 1 est ici un système propulsif 1 aéronautique configuré pour être fixé sur un aéronef 100 par l’intermédiaire d’un pylône (ou mât).
La section de compresseur 4, 5 comprend une succession d'étages comprenant chacun une roue d'aubes mobiles (rotor) 4a, 5a tournant devant une roue d'aubes fixes (stator) 4b, 5b. La section de turbine 7, 8 comprend également une succession d'étages comprenant chacun une roue d'aubes fixes (stator) 7b, 8b derrière laquelle tourne une roue d'aubes mobiles (rotor) 7a, 8a.
Dans la présente demande, la direction axiale correspond à la direction de l'axe longitudinal X, en correspondance avec la rotation des arbres du générateur de gaz, et une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe X et passant par lui. Par ailleurs, la direction circonférentielle (ou latérale, ou encore tangentielle) correspond à une direction perpendiculaire à l'axe longitudinal X et ne passant pas par lui. Sauf précision contraire, interne (respectivement, intérieur) et externe (respectivement, extérieur), respectivement, sont utilisés en référence à une direction radiale de sorte que la partie ou la face interne d'un élément est plus proche de l'axe X que la partie ou la face externe du même élément.
En fonctionnement, un flux d’air F entrant dans le système propulsif 1 est divisé entre un flux d’air primaire F1 et un flux d’air secondaire F2, qui circulent d’amont en aval dans le système propulsif 1.
Le flux d’air secondaire F2 (appelé également « flux d’air de dérivation ») s’écoule autour du corps primaire 3. Le flux d’air secondaire F2 permet de refroidir la périphérie du corps primaire 3 et sert à générer la majeure partie de la poussée fournie par le système propulsif 1.
Le flux d’air primaire F1 s’écoule dans une veine primaire à l’intérieur du corps primaire 3, en passant successivement à travers la section de compresseur 4, 5, la chambre de combustion 6 où il est mélangé avec du carburant pour servir de comburant, et la section de turbine 7, 8. Le passage du flux d’air primaire F1 à travers la section de turbine 7, 8 recevant de l’énergie de la chambre de combustion 6 provoque une rotation du rotor de la section de turbine 7, 8, qui entraine à son tour en rotation le rotor de la section de compresseur 4, 5 ainsi qu’une partie rotor 9 de la section de soufflante 2.
Dans un système propulsif 1 à double-corps, la section de compresseur 4, 5 peut comprendre un compresseur basse pression 4 et un compresseur haute pression 5. La section de turbine 7, 8 peut comprendre une turbine haute pression 7 et une turbine basse pression 8. Le rotor du compresseur haute pression 5 est entrainé en rotation par le rotor de la turbine haute pression 7 par l’intermédiaire d’un arbre haute pression 10. Le rotor du compresseur basse pression 4 et la partie rotor 9 de la section de soufflante 2 sont entrainés en rotation par le rotor de la turbine basse pression 8 par l’intermédiaire d’un arbre basse pression 11. Ainsi, le corps primaire 3 comprend un corps haute pression comprenant le compresseur haute pression 5, la turbine haute pression 7 et l’arbre haute pression 10, et un corps basse pression comprenant la section de soufflante 2, le compresseur basse pression 4, la turbine basse pression 8 et l’arbre basse pression 11. La vitesse de rotation du corps haute pression est supérieure à la vitesse de rotation du corps basse pression. Dans un système propulsif 1 à triple-corps, la section de turbine 7, 8 comprend en outre une turbine intermédiaire, positionnée entre la turbine haute pression 7 et la turbine basse pression 8 et configurée pour entrainer le rotor du compresseur basse pression 4 par l’intermédiaire d’un arbre intermédiaire. Le rotor de soufflante 9 et le rotor du compresseur haute pression 5 restent entrainés par l’arbre basse pression 11 et l’arbre haute pression 10, respectivement.
L’arbre basse pression 11 est généralement logé, sur un tronçon de sa longueur, dans l’arbre haute pression 10 et est coaxial à l’arbre haute pression 10. L’arbre basse pression 11 et l’arbre haute pression 10 peuvent être corotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans le même sens autour de l’axe longitudinal X. En variante, l’arbre basse pression 11 et l’arbre haute-pression sont contrarotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans des sens opposés autour de l’axe longitudinal X. Le cas échéant, l’arbre intermédiaire est logé entre l’arbre haute pression 10 et l’arbre basse pression 11. L’arbre intermédiaire et l’arbre basse pression 11 peuvent être corotatifs ou contrarotatifs.
La section de soufflante 2 comprend au moins le rotor de soufflante 9 propre à être entrainé en rotation par rapport à un carter de soufflante 12 par la section de turbine 7, 8. Chaque rotor de soufflante 9 comprend un disque 13 et des aubes 14 s’étendant radialement à partir du disque 13. Les aubes 14 de chaque rotor 9 sont rapportées et fixées dans des alvéoles 29 formées dans le disque 13 et sont fixes par rapport au disque 13 (calage fixe). Chaque aube 14 présente un pied d’aube 30 configuré pour être rapporté et fixé dans une alvéole 29 associée du disque 13, une pale 31 aérodynamique propre à s’étendre dans le flux d’air F et une échasse qui relie le pied d’aube 30 et la pale 31. L’échasse peut notamment s’étendre entre la sortie de l’alvéole 29 et une plateforme 32 aérodynamique de l’aube de soufflante 14.
Chaque alvéole 29 s’étend entre deux dents 33 du disque 13 et forme une cavité destinée à recevoir le pied d’aube 30 qui est ouverte sur une face externe du disque. Une alvéole 29 présente ainsi un fond qui s’étend face à une face interne du pied d’aube 30 et deux flancs latéraux qui s’étendent radialement depuis le fond, de part et d’autre des faces intrados et extrados du pied d’aube 30, jusqu’à la face externe du disque. Les flancs convergent à proximité de la face externe du disque pour former un col. La section de la cavité au niveau du col 34 (c’est-à-dire dans un plan circonférentiel à l’axe de rotation X qui coupe la face externe du disque) est inférieure à sa section à mi-hauteur des flancs (c’est-à-dire dans un plan circonférentiel à l’axe de rotation X qui coupe les flancs à mi-hauteur de la cavité) afin de retenir radialement le pied d’aube 30 dans l’alvéole 29. L’aube 14 s’étend alors à travers l’ouverture de sorte que la pale 31 et l’échasse sont situées à l’extérieur de l’alvéole 29 tandis que le pied 30 est logé dans l’alvéole 29.
Chaque aube de soufflante 14 présente un bord d’attaque 14a et un bord de fuite 14b. Le bord d’attaque 14a est configuré pour s’étendre en regard de l'écoulement des gaz entrant dans le rotor de soufflante 9. Il correspond à la partie antérieure d'un profil aérodynamique qui fait face au flux d'air et qui divise l'écoulement d'air en un écoulement d'intrados et en un écoulement extrados. Le bord de fuite 28b quant à lui correspond à la partie postérieure du profil aérodynamique, où se rejoignent les écoulements intrados et extrados. L’aube de soufflante 14 présente en outre une corde axiale, qui correspond au segment de droite parallèle à l’axe X de rotation qui raccorde un point d’intersection entre le bord de fuite 14b et le sommet 21 et le bord d’attaque 14a de l’aube.
La section de soufflante 2 peut en outre comprendre un stator de soufflante 16, ou redresseur, qui comprend des aubes 17 montées sur un moyeu 18 du stator de soufflante 16 et ont pour fonction de redresser le flux d’air secondaire F2 qui s’écoule en sortie du rotor de soufflante 9. Les aubes 17 du stator de soufflante 18 sont de préférence fixes par rapport au moyeu 18.
Afin d’améliorer le rendement propulsif du système propulsif 1 et de réduire sa consommation spécifique ainsi que le bruit émis par la section de soufflante 2, le système propulsif 1 présente un taux de dilution (bypass ratio) élevé. Par taux de dilution élevé, on comprendra ici un taux de dilution supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 80 inclus. Pour calculer le taux de dilution, le débit massique du flux d’air secondaire F2 et le débit massique du flux d’air primaire F1 sont mesurés lorsque le système propulsif 1 est stationnaire, non-installé, en régime de décollage dans une atmosphère standard (telle que définie par le manuel de l’Organisation de l’aviation civile internationale (OACI), Doc 7488/3, 3eédition) et au niveau de la mer. On notera que, dans la présente demande, les paramètres (pression, débit, poussée, vitesse, etc.) sont systématiquement déterminés dans ces conditions. Par « non installé », on comprendra ici que les mesures sont effectuées lorsque le système propulsif 1 est dans un banc d’essai (et non installé sur un aéronef 100), les mesures étant alors plus simples à réaliser. Les distances (longueur, rayon, diamètre, etc.) sont en revanche mesurées à température ambiante (environ 20°C) lorsque le système propulsif 1 est à froid, c’est-à-dire lorsque le système propulsif 1 est à l’arrêt depuis une période suffisante pour que les pièces du système propulsif 1 soient à température ambiante, étant entendu que ces dimensions varient peu par rapport aux conditions dans lesquelles le système propulsif 1 est en régime de décollage.
Le rotor de soufflante 9 est découplé de l’arbre basse pression 11 à l’aide d’un mécanisme de réduction 19, placé entre une extrémité amont de l’arbre basse pression 11 et le rotor de soufflante 9, afin d’optimiser indépendamment leur vitesse de rotation respective. Dans ce cas, le système propulsif 1 comprend en outre un arbre supplémentaire, dit arbre de soufflante 20. L’arbre basse pression 11 raccorde la turbine basse pression 8 à une entrée du mécanisme de réduction 19 tandis que l’arbre de soufflante 20 raccorde la sortie du mécanisme de réduction 19 au rotor de soufflante 9. Le rotor de soufflante 9 est donc entrainé par l’arbre basse pression 11 par l’intermédiaire du mécanisme de réduction 19 et de l’arbre de soufflante 20 à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de la turbine basse pression 8.
Ce découplage permet de réduire la vitesse de rotation et le rapport de pression du rotor de soufflante 9 et d’augmenter la puissance extraite par la turbine basse pression 8. En effet, l’efficacité globale des systèmes propulsifs est conditionnée au premier ordre par le rendement propulsif, qui est favorablement influencé par une minimisation de la variation d’énergie cinétique de l’air à la traversée du système propulsif 1. Dans un système propulsif 1 à taux de dilution élevé, l’essentiel du débit générant l’effort propulsif est constitué par le flux d’air secondaire F2 du système propulsif 1, l’énergie cinétique du flux d’air secondaire F2 étant majoritairement affectée par la compression que subit le flux d’air secondaire F2 lors de la traversée de la section de soufflante 2. Le rendement propulsif et le rapport de pression de la section de soufflante 2 sont donc liés : plus le rapport de pression de la section de soufflante 2 est faible, meilleur sera le rendement propulsif. Afin d’optimiser le rendement propulsif du système propulsif 1, le rapport de pression de la soufflante, qui correspond au rapport entre la pression moyenne en sortie du stator de soufflante 17 (ou, en l’absence de stator, du rotor de soufflante 9) et la pression moyenne en entrée du rotor de soufflante 9, est inférieur ou égal à 1,70, de préférence inférieur ou égal à 1,50, par exemple compris entre 1,05 et 1,45. Les pressions moyennes sont mesurées ici sur la hauteur de l’aube 14 (de la surface qui délimite radialement à l’intérieur la veine d’écoulement en entrée du rotor de soufflante 9 au sommet 21 de l’aube de soufflante 14).
Le système propulsif 1 est configuré pour fournir une poussée comprise entre 18 000 lbf (80 068 N) et 51 000 lbf (22 2411 N), de préférence entre 20 000 lbf (88964 N) et 35 000 lbf (15 5688 N).
La section de soufflante 2 comprend à un carter de soufflante 12, le rotor de soufflante 9 étant logé dans le carter de soufflante 12. La section de soufflante 2 comprend en particulier un rotor de soufflante 9 s’étendant en amont d’un stator de soufflante. Les aubes 16 du stator de soufflante 17 sont alors généralement dénommées aubes de sortie ( « Outlet Guide Vane » ou « OGV » en anglais) et présentent un calage fixe par rapport au moyeu du stator de soufflante. Par ailleurs, le taux de dilution du système propulsif 1 est de préférence supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 35 inclus, de préférence entre 10 et 18 inclus. La vitesse périphérique au sommet 21 des aubes du rotor de soufflante 9 peut par ailleurs être comprise entre 260 m/s et 400 m/s. Les aubes 14 du rotor de soufflante 9 peuvent être fixes ou présenter un calage variable. Le rapport de pression de soufflante peut alors être compris entre 1,20 et 1,45.
Le mécanisme de réduction 19 peut comprendre par exemple un mécanisme de réduction 19 à train d’engrenage épicycloïdal, par exemple de type « épicycloïdal » ou « planétaire » selon la terminologie parfois rencontrée de l’homme du métier, monoétage ou biétage. Selon une première variante, le mécanisme de réduction 19 peut être du type planétaire (« star » en anglais) ( ) et comprendre un pignon solaire 19a (entrée du mécanisme de réduction 19), centré sur un axe X de rotation du mécanisme de réduction 19 (généralement confondu avec l’axe longitudinal X) et configuré pour être entrainé en rotation par l’arbre basse pression 11, une couronne 19b (sortie du mécanisme de réduction 19) coaxiale avec le pignon solaire 19a et configurée pour entrainer en rotation l’arbre de soufflante 20 autour de l’axe X de rotation, et une série de satellites 19c répartis circonférentiellement autour de l’axe X de rotation entre le pignon solaire 19a et la couronne 19b, chaque satellite 19c étant engrené intérieurement avec le pignon solaire 19a et extérieurement avec la couronne 19b. La série de satellites 19c est montée sur un porte-satellites 19d qui est fixe par rapport à une partie stator 19e du système propulsif 1, par exemple par rapport à un carter de la section de compresseur 4, 5. Selon une deuxième variante, le mécanisme de réduction 19 peut être de type épicycloïdal (« planetary » en anglais) ( ), auquel cas la couronne 19b est montée fixement sur la partie stator 19e du système propulsif 1 et l’arbre de soufflante 20 est entrainé en rotation par le porte-satellites 19d qui est donc mobile en rotation par rapport à une partie stator 19edu système propulsif 1, par exemple par rapport à un carter de la section de compresseur 4, 5).
Quelle que soit la configuration du mécanisme de réduction 19, le diamètre de la couronne 19b et du porte-satellites 19d sont supérieurs au diamètre du pignon solaire 19a, de sorte que la vitesse de rotation du rotor de soufflante 9 est inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression 11.
Le rapport de réduction du mécanisme de réduction 19 est supérieur ou égal à 2,5 et inférieur ou égal à 11, de préférence supérieur ou égal à 2,7 et inférieur ou égal à 3,5, typiquement autour de 3,0.
La vitesse limite (« redline speed » en anglais) de l’arbre basse pression 11, qui correspond à la vitesse maximale absolue susceptible d’être rencontrée par l’arbre basse pression 11 durant tout le vol, est comprise entre 8500 tours par minute et 12000 tours par minute, par exemple entre 9000 tours par minute et 11000 tours par minute. La vitesse limite correspond à la vitesse maximale absolue susceptible d’être rencontrée par l’arbre basse pression 11 durant tout le vol (selon le règlement de certification européen EASA CS-E 740 (ou selon le règlement de certification américain 14-CFR Part 33.87)). La vitesse limite correspond à la vitesse de rotation maximale lorsque le système propulsif est sain. Elle est donc susceptible d’être atteinte par l’arbre basse pression 11 en condition de vol. Cette vitesse limite fait partie des données déclarées dans la certification moteur (« type certificate data sheet » en anglais). En effet, cette vitesse de rotation est habituellement utilisée comme vitesse de référence pour le dimensionnement des systèmes propulsifs 1 et dans certains essais de certification (tels que les essais de pertes d’aube ou d’intégrité du rotor).
Le taux de compression global du système propulsif 1, qui correspond au rapport de pression entre la pression en sortie du compresseur haute pression 5 et la pression en entrée du rotor de soufflante 9 (mesurée au niveau du pied 30 du rotor de soufflante 9), peut être supérieur ou égal à 40 et inférieur ou égal à 70, de préférence supérieur ou égal à 44 et inférieur ou égal à 55.
Afin d’optimiser les performances du système propulsif 1 en termes de consommation spécifique, de masse et de trainée, tout en garantissant la tenue mécanique du rotor de soufflante 9, un rapport moyeu-tête R du rotor de soufflante 9 est défini par la relation suivante :

avec :

et

où : R est le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9), qui correspond au rapport entre le rayon interne Ri et le rayon externe Re du rotor de soufflante 9. Le rayon interne Ri est égal à la distance entre l’axe de rotation X et le point d’intersection entre le bord d’attaque 22 et la surface qui délimite radialement à l’intérieur la veine d’écoulement en entrée du rotor de soufflante 9 (et correspond au point de raccordement du bord d’attaque 22 avec la surface aérodynamique d’une plateforme 32 du rotor de soufflante 9). Le rayon externe Re est égal à la distance entre l’axe de rotation X et le point d’intersection entre le bord d’attaque 22 et le sommet 21 des aubes de soufflante (et correspond à la moitié du diamètre D9du rotor de soufflante) ;
D9est le diamètre du rotor de soufflante 9, mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation X au niveau d’une intersection entre le sommet 21 et le bord d’attaque 22 des aubes 14 du rotor de soufflante 9, et est exprimé en millimètres (mm) ;
ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante 9, lorsque le système propulsif 1 est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, et est exprimée en tours par minute (tr/min) ;
n est le nombre d’aubes 14 dans le rotor de soufflante 9 ;
s/c est un pas relatif au sommet 21 des aubes de soufflante 14, qui est égal au rapport entre un pas inter-aubes des aubes de soufflante 14 et la corde axiale des aubes de soufflante 14 et est adimensionné, sachant que le pas inter-aube est égal à ; et
Drefest un diamètre de référence égal à 1000 millimètres (mm) ;
ωrefest une vitesse de rotation de référence égale à 4000 tours par minute (tr/min) ;
nrefest un nombre d’aubes de référence dans un rotor de soufflante égal à 10 ;
s/crefest un pas relatif de référence au niveau du sommet des aubes de soufflante égal à 1 ;
A = 0,308 ;
AD9= - 2,77 * 10-1; BD9= 1,83 ; CD9= - 3,42 ; DD9= 2,87 ;
Aω = 0,85 ; Bω = 1,19 ;
An= 0,06 ; Bn= 1,80 * 10-2; Cn= 0,77 ; et
As/c= 1,54 ; Bs/c= - 0,59.
En effet, la Déposante a constaté les relations suivantes, entre le rapport moyeu-tête d’une section de soufflante 2, son diamètre D9, sa vitesse de rotation ω, son nombre d’aubes n et son pas relatif s/c :
- à iso vitesse de rotation ω, iso-nombre d’aubes n et iso-pas relatif s/c, l’augmentation du diamètre D9du rotor de soufflante 9 (et donc de son rayon externe Re) a pour effet d’augmenter la vitesse périphérique des aubes 14 et donc l’effort centrifuge de l’aube, ce qui implique d’augmenter le rapport moyeu-tête afin que le rayon interne Ri du rotor de soufflante soit suffisant pour permettre au disque 13 d’être suffisamment résistant pour reprendre les efforts centrifuges sans risquer de rompre les dents 33. Le rayon interne Ri est en outre limité par l’encombrement incompressible nécessaire pour permettre le dimensionnement et l’intégration du disque ainsi que l’intégration des composants du système propulsif 1, tels que les paliers qui supportent le rotor de soufflante 9. Le choix du diamètre D9(et donc du rayon externe Re) a par ailleurs un effet direct sur la masse, la trainée et l’efficacité de la section de soufflante 2 : plus le diamètre D9est élevé, plus la masse et la trainée sont importantes, et mais plus la section de soufflante 2 est efficace.
- l’augmentation de la vitesse de rotation ω du rotor de soufflant 9 a pour effet d’augmenter la vitesse périphérique des aubes 14 (à iso-diamètre D9, iso-nombre d’aubes n et iso-pas relatif s/c), ce qui a pour conséquence d’augmenter l’effort centrifuge et donc le rapport moyeu-tête nécessaire ;
- l’augmentation du nombre d’aubes n (à iso-diamètre D9, iso-vitesse de rotation ω et iso-pas relatif s/c) a pour effet d’augmenter le chargement centrifuge repris par le disque 13 du rotor de soufflante 9 et de réduire la section du col 34 disponible pour retenir le pied des aubes 14, et par conséquent d’augmenter le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 ; et
- l’augmentation du pas relatif s/c (à iso-diamètre D9et iso-vitesse de rotation ω) a pour effet de réduire la corde des aubes 14 à iso-nombre d’aubes n ou, en variante, de réduire le nombre d’aubes n à iso-corde, ce qui a pour conséquence de réduire l’effort centrifuge et donc le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9.
L’effort centrifuge appliqué par une aube sur le disque de soufflante 13, en particulier au niveau du pied des aubes de soufflante 14 est lié au diamètre D9du rotor de soufflante 9 et au régime de rotation et inversement lié (réduction de l’effort centrifuge quand le paramètre augmente) au pas relatif et au rapport moyeu-tête. L’augmentation du nombre d’aubes n réduit la corde axiale (à iso pas relatif s/c) ce qui réduit la largeur du disque et donc sa masse.
Un évènement de perte d’aube crée un balourd important sur le rotor fan et une augmentation du couple sur l’arbre auxquels les structures, la suspension et le système de transmission doivent résister.
L’équation (1) tient compte de ces constats et permet ainsi d’optimiser la section de soufflante 2 en termes de masse et de trainée afin d’obtenir une section de soufflante 2 plus légère tout en permettant de garantir la tenue mécanique du rotor de soufflante 14 durant tout le vol, même en cas de perte d’aube (et donc de balourd important sur le disque de soufflante 13 et de couple important sur l’arbre 20). De plus, les efforts centrifuges sont réduits, ce qui permet d’obtenir une section du col 34 des alvéoles 29 (et donc la distance entre deux dents 33 adjacentes du disque 13) suffisante pour retenir les aubes 14 sans risquer que le disque 13 ne rompe. Le disque de soufflante 13 est donc optimisé en masse (sans pour autant augmenter les risques de rupture du disque 13), ce qui permet de réduire la masse de la section de soufflante 2.
Par exemple, le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 est inférieur à 0,38, par exemple inférieur à 0,35, en particulier lorsque les aubes 14 sont à calage fixe dans la mesure où il n’est alors pas nécessaire d’intégrer un mécanisme de changement de pas au sein du disque de soufflante 13.
Le nombre d’aubes 14 peut par exemple être compris entre au moins quatorze aubes de soufflante 14 et au plus vingt-quatre aubes de soufflante 14, de préférence au moins seize aubes de soufflante 14 et au plus vingt-deux aubes de soufflante 14. Le nombre d’aubes 16 dans le stator de soufflante 17 dépend des critères acoustiques définis pour le système propulsif 1 et est au moins égal au nombre d’aubes 14.
Le choix du nombre d’aubes 14 dans le rotor de soufflante 9 a par ailleurs un impact sur le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 et sur la masse et l’efficacité de la section de soufflante 2. Toutefois, le dimensionnement du rotor de soufflante 9 de sorte que son rapport moyeu-tête respecte la formule (1) permet de garantir que la section de soufflante 2 soit efficace et que le système propulsif 1 reste performant en termes de masse et de consommation spécifique. Typiquement, le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante 9 est au moins égal à 0,25.
Le rotor de soufflante 9 peut en outre être dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête respecte en outre la formule suivante :
(2)
avec :

et

où : E = 0,303 ;
FD9= - 2,92 * 10-1; GD9= 1,98 ; HD9= - 3,85 ; ID9= 3,24 ;
Fω = 0,85 ; Gω = 1,18 ;
Fn= 0,071 ; Gn= 2,0 * 10-2; Hn= 0,73 ; et
Fs/c= 1,54 ; Gs/c= - 0,6.
Le respect de la formule (2) permet d’obtenir un rotor de soufflante 9 dont le diamètre D9et la vitesse de rotation ω sont limités sans pour autant porter préjudice à l’efficacité de la section de soufflante, ce qui permet de réduire la force centrifuge appliquée par les aubes 14 au disque 13 de soufflante et donc de réduire la masse du disque 13 de soufflante.
Le respect de la formule (2) permet d’obtenir un rotor de soufflante 9 dont le rapport de moyeu R est adapté de façon à réduire les efforts générés par les aubes 14 notamment sur le disque 13 de soufflante et donc réduire la masse de la soufflante sans pour autant porter préjudice à l’efficacité de la section de soufflante.
De préférence, le disque de soufflante 13 est réalisé dans un matériau présentant une résistance mécanique au moins égale à la résistance mécanique des alliages à base de titane habituellement utilisés. Afin de réduire la masse du disque de soufflante 13, le matériau présente une densité inférieure à ces alliages à base de titane.
Le diamètre D9du rotor de soufflante peut alors être compris entre 80 pouces (203,2cm) et 185 pouces (469,9cm) inclus, de préférence compris entre 85 pouces (215,9 cm) et 120 pouces (304,8 cm) inclus, par exemple de l’ordre de 90 pouces (228,6 cm), ce qui permet en outre d’intégrer le système propulsif 1 de manière conventionnelle, en particulier sous l’aile d’un aéronef 100.
Le cas échéant, la masse de chaque aube de soufflante 14 peut également être réduite afin de diminuer encore les efforts centrifuges appliqués par les aubes 14 sur les dents 33 du disque 13 de soufflante et donc de réduire la masse du disque 13. Par exemple, les aubes 14 de soufflante peuvent être réalisées en matériaux composite comprenant un renfort fibreux tissé en deux ou trois dimensions qui est noyé dans une matrice. Dans une forme de réalisation, le renfort fibreux comprendre des fibres en carbone, en verre, en basalte, et/ou en aramide et la matrice peut comprendre une matrice polymère, par exemple époxyde, bismaléimide ou polyimide. L’aube 14 est alors formée par moulage au moyen d’un procédé d’injection sous vide de résine du type RTM (pour « Resin Transfer Moulding), ou encore VARRTM (pour Vacuum Resin Transfer Molding).
Le rotor de soufflante 9 peut en outre être dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête respecte la formule suivante :

avec :

et

où : J = 0,35 ;
KD9= - 3,40 * 10-1; LD9= 2,25 ; MD9= - 4,23 ; ND9= 3,34 ;
Kω = 0,85 ; Lω = 1,19 ;
Kn= 0,066 ; Ln= - 6,40 * 10-2; Mn= 0,9 ; et
Ks/c= 1,56 ; Ls/c= - 0,60.
Lorsque le rotor de soufflante 9 est dimensionné conformément à la formule (3), il est possible de garantir que le rapport moyeu-tête reste suffisamment faible pour ne pas limiter les performances du système propulsif 1
Le rotor de soufflante 9 peut en outre être dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête respecte la formule suivante : (4)
avec :

et

où : P = 0,31 ;
QD9= - 3,40 * 10-1; RD9= 2,31 ; SD9= - 4,55 ; TD9= 3,69 ;
Qω = 0,86 ; Rω = 1,14 ;
Qn= 0,076 ; Rn= - 5,50 * 10-2; Sn= 0,85 ; et
Qs/c= 1,54 ; Rs/c= - 0,6.
Lorsque le rotor de soufflante 9 est dimensionné conformément à la formule (4), en cas de perte d’aube (« fan blade out » en anglais), le disque 13 de soufflante peut présenter une masse réduite mais être suffisamment résistant pour supporter le moment créé au niveau de la dent 33 du disque 13 qui est immédiatement adjacente à l’aube impactée. Cette résistance permet d’éviter que la dent 33 ne casse et entraine, par effet domino, la perte de l’aube adjacente puis, quand le balourd devient trop important, la rupture du disque 13.
De plus, le rapport moyeu-tête obtenu permet de limiter les efforts centrifuges appliqués au disque de rotor 9, ce qui permet de réduire encore la masse du disque de soufflante 13 sans pour autant impacter la tenue mécanique des aubes 14. Par ailleurs, il est possible de garantir que le rapport moyeu-tête reste suffisamment faible pour ne pas limiter les performances du système propulsif 1.
Le dimensionnement du système propulsif 1 de sorte à obtenir un rapport moyeu-tête respectant la formule (1) et éventuellement les formules (2), (3) et/ou (4), peut être réalisé en fixant tout d’abord la poussée générée par la section de soufflante 2 et en modifiant le diamètre (D9) du rotor de soufflante (et donc le rapport de pression de la section de soufflante 2). Par rapport à un système propulsif avec mécanisme de réduction conventionnel, le diamètre D9peut par exemple être augmenté et le rapport de pression de soufflante 2 peut être réduit. L’augmentation du diamètre D9 est toutefois réalisée en tenant compte des critères de masse et de trainée du système propulsif 1. Le nombre d’aubes 14 de soufflante (n) et la vitesse de rotation du rotor de soufflante 9 (ω) (qui peut être ajustée en optimisant par exemple le taux de réduction du mécanisme de réduction 19) et le pas relatif au sommet 21 des aubes 14 (s/c) peuvent par ailleurs être adaptés afin de respecter des exigences de performance, de masse, d’acoustique et d’intégration (paliers, etc.). En fonction des caractéristiques aérodynamiques de la section de soufflante 2, le système propulsif 1 peut être modifié de sorte à intégrer un mécanisme de changement de pas 15, 15a permettant d’adapter le calage des aubes 14 du rotor 9 (et éventuellement des aubes 16 du stator 17) de la section de soufflante 2. Il est alors possible de déterminer le rapport moyeu-tête, en cherchant à optimise la masse de soufflante tout en conservant son efficacité.
Un système propulsif 1 à double corps dont la section de soufflante 2 est dimensionnée de sorte à respecter la formule (1) et, le cas échéant, les formules (2), (3) et/ou (4), peut notamment comprendre une turbine haute pression 7 biétage, un compresseur haute pression 5 comprenant au moins huit étages et au plus onze étages, une turbine basse pression 8 comprenant au moins trois étages et au plus cinq étages et un compresseur basse pression 4 comprenant au moins deux étages et au plus quatre étages.

Claims (20)

  1. Système propulsif (1) aéronautique comprenant :
    - un arbre d’entrainement (11) mobile en rotation autour d’un axe de rotation (X) ;
    - un arbre de soufflante (20) ;
    - une section de soufflante (2) comprenant un rotor de soufflante (9) entrainé en rotation par l’arbre de soufflante (20), le rotor de soufflante (9) comprenant un disque (13) et une pluralité d’aubes (14) rapportées et fixées dans des alvéoles (29) du disque (13) ;
    - un mécanisme de réduction (19) couplant l’arbre d’entrainement (11) et l’arbre de soufflante (20) afin d’entrainer l’arbre de soufflante (20) à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre d’entrainement (11) ;
    dans lequel un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante respecte la relation suivante :

    avec :

    et

    où : R est le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) ;
    D9est le diamètre du rotor de soufflante (9), mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation (X) au niveau d’une intersection entre un sommet (21) et un bord d’attaque (22) des aubes (14) du rotor de soufflante (9), et est exprimé en millimètres (mm) ;
    ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante (9), lorsque le système propulsif (1) est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est exprimée en tours par minute (tr/min) ;
    n est le nombre d’aubes (14) dans le rotor de soufflante (9) ;
    s/c est un pas relatif au niveau du sommet (21) des aubes de soufflante (14) et est égal au rapport entre un pas inter-aubes et une corde axiale d’une aube de soufflante (14) ;
    Drefest un diamètre de référence égal à 1000 millimètres (mm) ;
    ωrefest une vitesse de rotation de référence égale à 4000 tours par minute (tr/min) ;
    nrefest un nombre d’aubes de référence dans un rotor de soufflante égal à 10 ;
    s/crefest un pas relatif de référence au niveau du sommet des aubes de soufflante égal à 1 ;
    A = 0,308 ;
    AD9= - 2,77 * 10-1; BD9= 1,83 ; CD9= - 3,42 ; DD9= 2,87 ;
    Aω = 0,85 ; Bω = 1,19 ;
    An= 0,06 ; Bn= 1,80 * 10-2; Cn= 0,77 ; et
    As/c= 1,54 ; Bs/c= - 0,59.
  2. Système propulsif (1) selon la revendication 1, dans lequel le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) respecte en outre la relation suivante :

    avec :

    et

    où : E = 0,303 ;
    FD9= - 2,92 * 10-1; GD9= 1,98 ; HD9= - 3,85 ; ID9= 3,24 ;
    Fω = 0,85 ; Gω = 1,18 ;
    Fn= 0,071 ; Gn= 2,0 * 10-2; Hn= 0,73 ; et
    Fs/c= 1,54 ; Gs/c= - 0,6.
  3. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 et 2, dans lequel le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) respecte en outre la relation suivante :

    avec :

    et

    où : J = 0,35 ;
    KD9= - 3,40 * 10-1; LD9= 2,25 ; MD9= - 4,23 ; ND9= 3,34 ;
    Kω = 0,85 ; Lω = 1,19 ;
    Kn= 0,066 ; Ln= - 6,40 * 10-2; Mn= 0,9 ; et
    Ks/c= 1,56 ; Ls/c= - 0,60.
  4. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante est défini par la relation suivante :

    avec :

    et

    où : P = 0,31 ;
    QD9= - 3,40 * 10-1; RD9= 2,31 ; SD9= - 4,55 ; TD9= 3,69 ;
    Qω = 0,86 ; Rω = 1,14 ;
    Qn= 0,076 ; Rn= - 5,50 * 10-2; Sn= 0,85 ; et
    Qs/c= 1,54 ; Rs/c= - 0,6.
  5. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) est compris entre 0,25 et 0,38, par exemple entre 0,25 e 0,35.
  6. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel le diamètre du rotor de soufflante (9) est compris entre 80 pouces (2 032 mm) et 185 pouces (4 699 mm) inclus, par exemple entre 85 pouces (2 159 mm) et 120 pouces (3 048 mm) inclus, par exemple de l’ordre de 90 pouces (2 286 mm).
  7. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel un rapport de réduction du mécanisme de réduction (19) est supérieur ou égal à 2,5 et inférieur ou égal à 11, par exemple supérieur ou égal à 2,7 et inférieur ou égal à 3,5.
  8. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel un taux de dilution du système propulsif (1) est supérieur ou égal à 10, par exemple compris entre 10 et 35 inclus, par exemple entre 10 et 18 inclus.
  9. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel une vitesse périphérique au sommet (21) des aubes (14) du rotor de soufflante (9), lorsque le système propulsif (1) est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est comprise entre 260 m/s et 400 m/s.
  10. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 à 9, dans lequel les aubes de soufflante (14) sont fixes en rotation par rapport au disque (13).
  11. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 à 10, comprenant en outre une turbine d’entrainement (8) et un compresseur (4) raccordés directement par l’arbre d’entrainement (11).
  12. Système propulsif (1) selon la revendication 11, dans lequel la turbine d’entrainement (8) comprend au moins trois et au plus cinq étages.
  13. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 11 et 12, dans lequel le compresseur (4) comprend au moins deux et au plus quatre étages.
  14. Système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 à 13, comprenant en outre une turbine haute pression (7) et un compresseur haute pression (5) raccordés par l’intermédiaire d’un arbre haute pression (10), l’arbre haute pression (10) tournant plus rapidement que l’arbre d’entrainement (11), la turbine haute pression (7) étant biétage.
  15. Système propulsif (1) selon la revendication 14, dans lequel le compresseur haute pression (5) comprend au moins huit et au plus onze étages.
  16. Aéronef (100) comprenant au moins un système propulsif (1) selon l’une des revendications 1 à 15 fixé à l’aéronef par l’intermédiaire d’un mât.
  17. Procédé de dimensionnement d’un système propulsif (1) comprenant un mécanisme de réduction (19) couplant un arbre d’entrainement (11) et un rotor de soufflante (9) pour entrainer le rotor de soufflante (9) à une vitesse inférieure à une vitesse de l’arbre d’entrainement (11), dans lequel rotor de soufflante (9) est dimensionné de sorte qu’un rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) respecte la relation suivante :

    avec :

    et

    où : R est le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) ;
    D9est le diamètre du rotor de soufflante (9), mesuré dans un plan normal à l’axe de rotation (X) au niveau d’une intersection entre un sommet (21) et un bord d’attaque (22) des aubes (14) du rotor de soufflante (9), et est exprimé en millimètres (mm) ;
    ω est une vitesse de rotation du rotor de soufflante (9), lorsque le système propulsif (1) est stationnaire en régime de décollage dans une atmosphère standard et au niveau de la mer, est exprimée en tours par minute (tr/min) ;
    n est le nombre d’aubes (14) dans le rotor de soufflante (9) ;
    s/c est un pas relatif au niveau du sommet (21) des aubes de soufflante (14) et est égal au rapport entre un pas inter-aubes et une corde axiale d’une aube de soufflante (14) ;
    Drefest un diamètre de référence égal à 1000 millimètres (mm) ;
    ωrefest une vitesse de rotation de référence égale à 4000 tours par minute (tr/min) ;
    nrefest un nombre d’aubes de référence dans un rotor de soufflante égal à 10 ;
    s/crefest un pas relatif de référence au niveau du sommet des aubes de soufflante égal à 1 ;
    A = 0,308 ;
    AD9= - 2,77 * 10-1; BD9= 1,83 ; CD9= - 3,42 ; DD9= 2,87 ;
    Aω = 0,85 ; Bω = 1,19 ;
    An= 0,06 ; Bn= 1,80 * 10-2; Cn= 0,77 ; et
    As/c= 1,54 ; Bs/c= - 0,59.
  18. Procédé de dimensionnement selon la revendication 17, dans lequel le rotor de soufflante (9) est en outre dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) respecte la relation suivante :

    avec :

    et

    où : E = 0,303 ;
    FD9= - 2,92 * 10-1; GD9= 1,98 ; HD9= - 3,85 ; ID9= 3,24 ;
    Fω = 0,85 ; Gω = 1,18 ;
    Fn= 0,071 ; Gn= 2,0 * 10-2; Hn= 0,73 ; et
    Fs/c= 1,54 ; Gs/c= - 0,6.
  19. Procédé de dimensionnement selon l’une des revendications 17 et 18, dans lequel le rotor de soufflante (9) est en outre dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) respecte la relation suivante :

    avec :

    et

    où : J = 0,35 ;
    KD9= - 3,40 * 10-1; LD9= 2,25 ; MD9= - 4,23 ; ND9= 3,34 ;
    Kω = 0,85 ; Lω = 1,19 ;
    Kn= 0,066 ; Ln= - 6,40 * 10-2; Mn= 0,9 ; et
    Ks/c= 1,56 ; Ls/c= - 0,60.
  20. Procédé de dimensionnement selon l’une des revendications 17 à 19, dans lequel le rotor de soufflante (9) est en outre dimensionné de sorte que le rapport moyeu-tête du rotor de soufflante (9) respecte la relation suivante :

    avec :

    et

    où : P = 0,31 ;
    QD9= - 3,40 * 10-1; RD9= 2,31 ; SD9= - 4,55 ; TD9= 3,69 ;
    Qω = 0,86 ; Rω = 1,14 ;
    Qn= 0,076 ; Rn= - 5,50 * 10-2; Sn= 0,85 ; et
    Qs/c= 1,54 ; Rs/c= - 0,6.

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Citations (4)

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US20170138370A1 (en) * 2015-11-16 2017-05-18 General Electric Company Pitch range for a variable pitch fan
FR3046439A1 (fr) * 2016-01-05 2017-07-07 Snecma Soufflante a calage variable a faible pas d'un turboreacteur
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