FR3076673A1 - Machine électrique tournante - Google Patents

Abstract

[Une machine électrique tournante (10) comprend un corps principal de machine (14), un organe formant carcasse (20) et un redresseur (40). Le corps principal de machine (14) est conçu pour engendrer un courant alternatif. L’organe formant carcasse (20) maintient le corps principal de machine (14). Le redresseur (40) est mis en place axialement à l’extérieur de l’organe formant carcasse (20) et comporte un circuit de redressement (30) conçu pour redresser le courant alternatif engendré dans le corps principal de machine, en courant continu. Le redresseur (40) comporte des premier et second dissipateurs thermiques (41A, 41B) qui sont positionnés de manière à se chevaucher axialement l’un l’autre, des premiers éléments de redressement (50A) montés sur le premier dissipateur thermique (41A) et constituant un bras supérieur (31) du circuit de redressement (30), et des seconds éléments de redressement (50B) montés sur le second dissipateur thermique (41B) et constituant un bras inférieur (32) du circuit de redressement. Le second dissipateur thermique (41B) est positionné plus près de l’organe formant carcasse (20) que le premier dissipateur thermique (41A). La surface du second dissipateur thermique (41B) est supérieure à la surface du premier dissipateur thermique (41B). Figure pour l’abrégé : figure 2]

Description

Description

Titre de l'invention : Machine électrique tournante [0001] La présente invention se rapporte à des machines électriques tournantes.

[0002] Les alternateurs comportent classiquement des circuits de redressement qui sont conçus pour redresser le courant alternatif engendré par les alternateurs, en courant continu permettant de charger des batteries. En outre, les circuits de redressement emploient généralement des diodes en tant qu’éléments de redressement. Cependant, le redressement au moyen des diodes donne lieu à une perte élevée.

[0003] Pour résoudre ce problème, il peut être fait appel à des éléments de commutation à semi-conducteurs, tels que des transistors MOSFET, à la place des diodes dans les circuits de redressement.

[0004] Par exemple, la demande de brevet japonais JP2016058594A décrit un élément de redressement (ou dispositif à semi-conducteurs) qui comprend une première électrode externe comportant une partie périphérique extérieure circulaire, une puce MOSFET ( metal-oxide-semiconductor field effect transistor, transistor à effet de champ métal-oxyde-semi-conducteurs) disposée sur la première électrode externe, une puce de circuit de commande, et une seconde électrode externe disposée du côté de la puce MOSFET opposé à la première électrode externe.

[0005] Toutefois, l’inventeur de la présente demande a découvert le problème suivant lié à l’élément de redressement décrit dans le document de brevet précité.

[0006] Dès lors que l’élément de redressement comporte la puce MOSFET, la température maximum de fonctionnement garanti de l’élément de redressement (à savoir, la température la plus élevée à laquelle le fonctionnement normal de l’élément de redressement est garanti) est inférieure à celle d’une diode. Plus précisément, la température maximum de fonctionnement garanti d’une diode est généralement supérieure à 200 °C. En revanche, la température maximum de fonctionnement garanti d’un transistor MOSFET se situe généralement dans la plage de 150 à 170 °C.

[0007] Par ailleurs, au cours du fonctionnement d’un alternateur, la température d’un organe formant carcasse, qui est disposé au voisinage d’un élément de redressement dans l’alternateur peut être portée à 150 °C ou davantage.

[0008] Par conséquent, en cas d’utilisation de l’élément de redressement qui comporte la puce MOSFET, il est souhaitable d’améliorer l’efficacité de la dissipation thermique de l’élément de redressement, en éliminant ainsi l’élévation de température de l’élément de redressement.

[0009] La présente invention concerne à une machine électrique tournante comprenant : un corps principal de machine comportant un rotor et un stator, et conçu pour engendrer un courant alternatif dans le stator par rotation du rotor, un organe formant carcasse maintenant le corps principal de machine et étant relié électriquement à un organe de mise à la terre ; et un redresseur mis en place axialement à l’extérieur de l’organe formant carcasse et comportant un circuit de redressement conçu pour redresser le courant alternatif engendré dans le stator, en courant continu, dans lequel le redresseur comporte un premier dissipateur thermique, un second dissipateur thermique, une pluralité de premiers éléments de redressement et une pluralité de seconds éléments de redressement, les premier et second dissipateurs thermiques sont positionnés de manière à se chevaucher axialement l’un l’autre axialement, les premiers éléments de redressement sont montés sur le premier dissipateur thermique et constituent un bras supérieur du circuit de redressement, les seconds éléments de redressement sont montés sur le second dissipateur thermique et constituent un bras inférieur du circuit de redressement, chacun des premiers éléments de redressement comporte une électrode de base au potentiel haut et un premier transistor MOSFET, l’électrode de base au potentiel haut étant fixée au premier dissipateur thermique et électriquement connectée à un côté potentiel haut du bras supérieur du circuit de redressement, le premier transistor MOSFET comportant une électrode de drain placée sur l’électrode de base au potentiel haut sans entretoise intercalée entre elles, chacun des seconds éléments de redressement comporte une électrode de base au potentiel de la masse et un second transistor MOSFET, l’électrode de base au potentiel de la masse étant fixée au second dissipateur thermique et électriquement connectée à un côté potentiel de la masse du bras inférieur du circuit de redressement, le second transistor MOSFET comportant une électrode de source placée sur l’électrode de base au potentiel de la masse avec une entretoise électriquement conductrice intercalée entre elles, le second dissipateur thermique est positionné plus près de l’organe formant carcasse que le premier dissipateur thermique, et une surface du second dissipateur thermique est supérieure à une surface du premier dissipateur thermique.

[0010] Dans la machine électrique tournante ci-dessus, les éléments de redressement qui comportent les transistors MOSFET sont utilisés à la place de diodes, dans le circuit de redressement. La température maximum de fonctionnement garanti des transistors MOSFET est inférieure à celle de diodes. Par conséquent, il est souhaitable d’améliorer l’efficacité de la dissipation thermique des éléments de redressement. En outre, du fait de la disposition des dissipateurs thermiques et de la disposition des transistors MOSFET dans les éléments de redressement respectifs, les performances de dissipation thermique des seconds éléments de redressement sont considérées comme étant inférieures aux performances de dissipation thermique des premiers éléments de redressement. De plus, le second dissipateur thermique est électriquement relié à l’organe formant carcasse et donc mis à la terre par l’intermédiaire de l’organe formant carcasse. En conséquence, le second dissipateur thermique est positionné plus près de l’organe formant carcasse que le premier dissipateur thermique. Par conséquent, les performances de dissipation thermique du second dissipateur thermique sont considérées comme étant inférieures aux performances de dissipation thermique du premier dissipateur thermique.

[0011] En outre, dans chacun des éléments de redressement, sur l’une de deux faces principales opposées du transistor MOSFET, se trouvent à la fois l’électrode de source et une électrode de grille ; sur l’autre des deux faces principales, se trouve l’électrode de drain. En particulier, du côté du transistor MOSFET où se trouvent à la fois l’électrode de source et l’électrode de grille, l’entretoise est mise en place pour ménager l’aire de connexion électrique de l’électrode de grille. En conséquence, dans chacun des premiers éléments de redressement, l’électrode de drain du premier transistor MOSFET est placée sur l’électrode de base au potentiel haut sans entretoise intercalée entre elles. En revanche, dans chacun des seconds éléments de redressement, l’électrode de source du second transistor MOSFET est placée sur l’électrode de base au potentiel de la masse, avec l’entretoise électriquement conductrice intercalée entre elles. Par conséquent, les performances de dissipation thermique des seconds éléments de redressement sont considérées comme étant inférieures aux performances de dissipation thermique des premiers éléments de redressement.

[0012] Compte tenu de ce qui précède, selon la présente invention, la surface du second dissipateur thermique est définie comme étant supérieure à la surface du premier dissipateur thermique, ce qui permet d’améliorer l’efficacité de la dissipation thermique du second dissipateur thermique. De ce fait, il est désormais possible de dissiper efficacement la chaleur des seconds éléments de redressement par l’intermédiaire du second dissipateur thermique.

[0013] Selon un autre mode de réalisation, chacun des premier et second dissipateurs thermiques est en forme d’arc, les premiers éléments de redressement sont disposés dans une direction circonférentielle du premier dissipateur thermique, les seconds éléments de redressement sont disposés dans une direction circonférentielle du second dissipateur thermique, et une largeur radiale du second dissipateur thermique est supérieure à une largeur radiale du premier dissipateur thermique.

[0014] Selon un autre mode de réalisation, une partie du second dissipateur thermique fait saillie radialement vers l’extérieur par rapport au premier dissipateur thermique, et une distance radiale entre chacun des seconds éléments de redressement et un bord radialement extérieur du second dissipateur thermique est supérieure à une distance radiale entre chacun des premiers éléments de redressement et un bord radialement extérieur du premier dissipateur thermique.

[0015] Selon un autre mode de réalisation, le premier dissipateur thermique comporte une pluralité de nervures de dissipation thermique formées pour faire saillie radialement vers l’extérieur par rapport au bord radialement extérieur du premier dissipateur thermique et recouvrir axialement le second dissipateur thermique.

[0016] Selon un autre mode de réalisation, un couvercle disposé d’un côté axial du redresseur, opposé à l’organe formant carcasse pour recouvrir le redresseur, le couvercle présentant une pluralité de trous de ventilation qui y sont ménagés, dans laquelle le redresseur comporte en outre un bomier, chacun des seconds éléments de redressement comporte en outre une électrode conductrice placée d’un côté du second transistor MOSFET, opposé à l’électrode de base au potentiel de la masse, le bornier comporte une pluralité de bornes de connexion qui sont mises en place chacune pour connecter électriquement l’électrode conductrice de l’un correspondant des seconds éléments de redressement au stator, et chacune des bornes de connexion comporte une partie de refroidissement conçue pour être refroidie par l’air de refroidissement s’écoulant dans la machine électrique tournante, au travers des trous de ventilation ménagés dans le couvercle.

[0017] Selon un autre mode de réalisation, chacun des premier et second dissipateurs thermiques est en forme d’arc. Les premiers éléments de redressement sont disposés dans la direction circonférentielle du premier dissipateur thermique. Les seconds éléments de redressement sont disposés dans la direction circonférentielle du second dissipateur thermique. La largeur radiale du second dissipateur thermique est définie comme étant supérieure à la largeur radiale du premier dissipateur thermique.

[0018] Plus précisément, pour éviter de gêner un arbre tournant inclus dans le corps principal de machine et pour ménager une surface suffisante aux fins de la dissipation thermique, chacun des dissipateurs thermiques est en forme d’arc. En outre, la largeur radiale du second dissipateur thermique est définie comme étant supérieure à la largeur radiale du premier dissipateur thermique. Par conséquent, bien que le premier dissipateur thermique et le second dissipateur thermique soient positionnés de manière à se chevaucher axialement l’un l’autre, il est encore possible de ménager une aire de dissipation thermique du second dissipateur thermique. De plus, la surface du second dissipateur thermique devient supérieure à la surface du premier dissipateur thermique. De ce fait, il est possible d’améliorer de façon fiable l’efficacité de la dissipation thermique du second dissipateur thermique.

[0019] Selon un autre mode de réalisation, une partie du second dissipateur thermique fait saillie radialement vers l’extérieur par rapport au premier dissipateur thermique. La distance radiale entre chacun des seconds éléments de redressement et un bord radialement extérieur du second dissipateur thermique est définie comme étant supérieure à la distance radiale entre chacun des premiers éléments de redressement et un bord radialement extérieur du premier dissipateur thermique.

[0020] Par conséquent, il est désormais possible d’étendre la partie radialement extérieure du second dissipateur thermique qui ne recouvre pas le premier dissipateur thermique, ce qui permet d’améliorer encore l’efficacité de la dissipation thermique du second dissipateur thermique. De plus, la taille de la partie du premier dissipateur thermique qui se situe radialement à l’extérieur des premiers éléments de redressement devient petite, ce qui permet d’éviter des conséquences négatives, telles qu’une gêne des seconds éléments de redressement montés sur le second dissipateur thermique.

[0021] Selon un autre mode de réalisation, le premier dissipateur thermique comporte une pluralité de nervures de dissipation thermique formées pour faire saillie radialement vers l’extérieur par rapport au bord radialement extérieur du premier dissipateur thermique et recouvrir axialement le second dissipateur thermique.

[0022] Par conséquent, grâce aux nervures de dissipation thermique, il est désormais possible de réduire l’aire du second dissipateur thermique à laquelle fait écran le premier dissipateur thermique, tout en garantissant les performances de dissipation thermique du premier dissipateur thermique. Par ailleurs, bien que la taille de la partie du premier dissipateur thermique qui se situe radialement à l’extérieur des premiers éléments de redressement devienne petite, il est encore possible de garantir les performances de dissipation thermique du premier dissipateur thermique, tout en évitant que le premier dissipateur thermique ne gêne les seconds éléments de redressement montés sur le second dissipateur thermique.

[0023] Selon un autre mode de réalisation, la machine électrique tournante comporte en outre un couvercle disposé du côté axial du redresseur, opposé à l’organe formant carcasse pour recouvrir le redresseur. Le couvercle présente une pluralité de trous de ventilation qui y sont ménagés. Le redresseur comporte en outre un bornier. Chacun des seconds éléments de redressement comporte en outre une électrode conductrice placée d’un côté du second transistor MOSFET, opposé à l’électrode de base au potentiel de la masse. Le bornier comporte une pluralité de bornes de connexion qui sont mises en place chacune pour connecter électriquement l’électrode conductrice de l’un correspondant des seconds éléments de redressement au stator. Chacune des bornes de connexion comporte une partie de refroidissement conçue pour être refroidie par l’air de refroidissement s’écoulant dans la machine électrique tournante, au travers des trous de ventilation ménagés dans le couvercle.

[0024] Par conséquent, les bornes de connexion peuvent être refroidies par l’air de refroidissement, ce qui permet d’améliorer leurs performances de dissipation thermique. De ce fait, la chaleur des seconds éléments de redressement peut être transférée aux bornes de connexion correspondantes par l’intermédiaire de l’électrode conductrice respective. En d’autres termes, il est désormais possible de dissiper la chaleur des seconds éléments de redressement, du côté électrode conductrice, ainsi que du côté électrode de base au potentiel de la masse.

[0025] Les dessins annexés illustrent l’invention : [0026] [fig.l] est une vue partiellement en coupe transversale d’une machine électrique tournante selon un mode de réalisation ; [0027] [fig.2] est une vue en plan d’un redresseur de la machine électrique tournante ; [0028] [fig.3] est un schéma de circuits illustrant la configuration de chacun des circuits de redressement formés dans le redresseur ; [0029] [fig.4] est une vue en plan de l’un des premiers éléments de redressement du re dresseur ; [0030] [fig.5] est une vue schématique en coupe transversale d’un premier dissipateur thermique sur lequel sont montés les premiers éléments de redressement du redresseur ; [0031] [fig.6] est une vue schématique en coupe transversale d’un second dissipateur thermique sur lequel sont montés des seconds éléments de redressement du redresseur ; [0032] [fig.7] est une vue en plan de l’une des bornes de connexion d’organes de connexion se trouvant dans un bornier du redresseur ; [0033] [fig.8] est une vue en plan de l’une des bornes de connexion d’organes de connexion selon une modification.

[0034] La figure 1 représente la configuration générale d’une machine électrique tournante 10 selon un mode de réalisation.

[0035] Dans le présent mode de réalisation, la machine électrique tournante 10 est conçue sous la forme d’un alternateur automobile. Plus précisément, bien que cela ne soit pas illustré sur les figures, la machine électrique tournante 10 est mécaniquement reliée à un arbre de sortie de moteur d’un véhicule, par l’intermédiaire d’un organe de liaison (par exemple, une courroie) et entraînée par un couple transmis par l’arbre de sortie du moteur pour tourner.

[0036] Comme le montre la figure 1, la machine électrique tournante 10 comporte : un corps principal de machine 14 qui comporte un rotor 11, un arbre tournant 12 et un stator 13 et qui est conçu pour engendrer un courant alternatif dans le stator 13 par rotation du rotor 11 ; un organe formant carcasse 20 qui maintient le corps principal de machine 14 ; et un redresseur 40 qui comporte des circuits de redressement 30 formés en son sein pour redresser le courant alternatif engendré dans le stator 13, en courant continu.

[0037] Dans le présent mode de réalisation, l’organe formant carcasse 20 se compose d’une carcasse avant 21 et d’une carcasse arrière 22 qui sont alignées dans une direction axiale de l’arbre tournant 12 et assemblées par une pluralité de boulons en une seule pièce. Dans l’organe formant carcasse 20 est ménagée une pluralité de trous de dissipation thermique. En outre, l’organe formant carcasse 20 est électriquement relié à la carrosserie de véhicule et donc mis à la terre par l’intermédiaire de la carrosserie de véhicule. De plus, la carrosserie de véhicule correspond à un « organe formant carcasse ».

[0038] Le rotor 11 est fixé sur l’arbre tournant 12 de manière à tourner conjointement avec l’arbre tournant 12. Dans le présent mode de réalisation, le rotor 11 est conçu sous la forme d’un rotor de type Lundell. Plus précisément, le rotor 11 comporte une bobine de champ et une paire de noyaux polaires. Le rotor 11 comporte en outre une paire de ventilateurs de refroidissement de type centrifuge 15 et 16, respectivement montés sur des faces d’extrémités axiales opposées (ou faces d’extrémités avant et arrière) des noyaux polaires.

[0039] L’arbre tournant 12 est supporté en rotation par l’organe formant carcasse 20 par l’intermédiaire d’une paire de paliers 23 et 24 mis en place dans l’organe formant carcasse 20. Sur une partie d’extrémité avant de l’arbre tournant 12 est montée une poulie 17. En cours de fonctionnement, la poulie 17 est entraînée par le moteur du véhicule, par exemple par l’intermédiaire d’une courroie (non illustrée) pour tourner. Par conséquent, sous l’effet de la rotation de la poulie 17, l’ensemble de l’arbre tournant 12, du rotor 11 et des ventilateurs de refroidissement 15 et 16 tourne également.

[0040] Le stator 13 est disposé radialement à l’extérieur du rotor 11, de manière à entourer le rotor 11. Dans le présent mode de réalisation, le stator 13 comporte un noyau de stator annulaire et une paire de bobines de stator triphasé 18 enroulées sur le noyau de stator. Les bobines de stator 18 ont la même configuration ; par conséquent, une seule des bobines de stator 18 est représentée sur la figure 3. Le stator 13 est pris en sandwich à demeure entre la carcasse avant 21 et la carcasse arrière 22.

[0041] De plus, il convient de noter qu’en variante, les phases des bobines de stator 18 peuvent être au nombre de deux, quatre ou davantage. Il est à noter également qu’en variante, les bobines de stator 18 comprises dans le stator 13 peuvent être au nombre d’une, trois ou davantage.

[0042] Du côté extérieur de la carcasse arrière 22 (à savoir, du côté de la carcasse arrière 22 opposé au corps principal de machine 14) dans la direction axiale de l’arbre tournant 12, est monté un couvercle arrière 25. Dans un espace ménagé entre la carcasse arrière 22 et le couvercle arrière 25 est reçu le redresseur 40. De plus, dans l’espace ménagé entre la carcasse arrière 22 et le couvercle arrière 25, sont également reçus un régulateur de tension qui régule la tension de sortie de la machine électrique tournante 10 et un mécanisme d’excitation de bobine de champ.

[0043] Le redresseur 40 est mis en place axialement à l’extérieur de l’organe formant carcasse 20. La figure 2 représente le redresseur 40 vu le long de la direction axiale de l’arbre tournant 12, depuis le côté couvercle arrière 25.

[0044] Comme le montre la figure 2, le redresseur 40 comporte un premier dissipateur thermique (ou plaque de dissipation thermique) 41A, un second dissipateur thermique 41B, une pluralité (plus particulièrement, six dans le présent mode de réalisation) de premiers éléments de redressement 50A montés sur le premier dissipateur thermique 41 A, une pluralité (plus particulièrement, six dans le présent mode de réalisation) de seconds éléments de redressement 50B montés sur le second dissipateur thermique 41B, et un bomier 43. Le premier dissipateur thermique 41A et le second dissipateur thermique 41B sont positionnés de manière à se chevaucher l’un l’autre, dans la direction axiale de l’arbre tournant 12. En outre, le second dissipateur thermique 41B est positionné plus près de l’organe formant carcasse 20 (à savoir, positionné sur la face avant du premier dissipateur thermique 41A) que le premier dissipateur thermique 41A. La configuration du redresseur 40 sera décrite plus loin dans le détail.

[0045] De plus, ci-après le premier dissipateur thermique 41A et le second dissipateur thermique 41B seront simplement dénommés conjointement « les dissipateurs thermiques 41 » ; les premiers éléments de redressement 50A et les seconds éléments de redressement 50B seront simplement dénommés conjointement « les éléments de redressement 50 ».

[0046] Le couvercle arrière 25 est constitué, par exemple, d’une résine synthétique électriquement isolante. Comme le montre la figure 1, le couvercle arrière 25 est disposé pour recouvrir le redresseur 40 depuis la face arrière. Dans le couvercle arrière 25 est ménagée une pluralité de trous de ventilation 26 à travers lesquels l’air de refroidissement est aspiré dans la machine électrique tournante 10, sous l’effet de la rotation des ventilateurs de refroidissement 15 et 16. De plus, ainsi que l’indique la flèche discontinue de la figure 1, l’air de refroidissement aspiré dans la machine électrique tournante 10 s’écoule vers l’organe formant carcasse 20, tout en refroidissant les dissipateurs thermiques 41 du redresseur 40.

[0047] Comme décrit précédemment, dans le présent mode de réalisation, le stator 13 comporte une paire de bobines de stator triphasé 18. En conséquence, dans le redresseur 40, est formée une paire de circuits de redressement 30 correspondant respectivement à la paire de bobines de stator triphasé 18.

[0048] La figure 3 représente la configuration de chacun des circuits de redressement 30 formés dans le redresseur 40.

[0049] De plus, les circuits de redressement 30 ont la même configuration ; par conséquent, un seul des circuits de redressement 30 est représenté sur la figure 3.

[0050] Comme le montre la figure 3, dans le présent mode de réalisation, chacun des circuits de redressement 30 est conçu pour redresser en double alternance un courant alternatif engendré dans l’une correspondante des bobines de stator 18 du stator 13. Plus précisément, chacun des circuits de redressement 30 est conçu sous la forme d’un circuit en pont triphasé (à savoir à phases U, V et W) ayant un bras supérieur 31 et un bras inférieur 32. Le bras supérieur 31 est constitué de trois premiers éléments de redressement 50A. Le bras inférieur 32 est constitué de trois seconds éléments de redressement 50B.

[0051] En outre, dans le présent mode de réalisation, chacune des bobines de stator 18 comporte trois enroulements de phases qui sont connectés en Y pour définir un point neutre entre eux. Dans chacun des circuits de redressement 30, chacun des premiers éléments de redressement 50A et des seconds éléments de redressement 50B est relié électriquement à une extrémité de l’un correspondant des trois enroulements de phases de la bobine de stator correspondante 18.

[0052] Il convient de noter qu’en variante, les trois enroulements de phases de chacune des bobines de stator 18 peuvent être connectés en A.

[0053] Comme le montrent les figures 3 à 5, chacun des premiers éléments de redressement 50A comporte un premier transistor MOSFET (transistor à effet de champ métal-oxyde-semi-conducteurs) 51A un CI (circuit intégré) de commande 52, un condensateur 53 et une diode Zener 54. De façon similaire, comme le montrent les figures 3 et 6, chacun des seconds éléments de redressement 50B comporte un second transistor MOSFET 51B, un CI de commande 52, un condensateur 53 et une diode Zener 54.

[0054] Il convient de noter que par souci de simplicité, sur la figure 3, les composants d’un seul des premiers éléments de redressement 50A et d’un seul des seconds éléments de redressement 50B sont désignés par les références numériques respectives. De plus, ci-après, les premiers transistors MOSFET 51A des premiers éléments de redressement 50A et les seconds transistors MOSFET 51B des seconds éléments de redressement 50B seront simplement dénommés conjointement « les transistors MOSFET 51 des éléments de redressement 50 ».

[0055] Dans le présent mode de réalisation, chacun des transistors MOSFET 51 des éléments de redressement 50 est mis en œuvre au moyen d’un transistor MOSFET de type n.

[0056] Dans chacun des éléments de redressement 50, le CI de commande 52 est connecté entre le drain et la source du transistor MOSFET 51, de manière à être parallèle au transistor MOSFET 51. En outre, le CI de commande 52 est également connecté à la grille du transistor MOSFET 51. Le CI de commande 52 applique une tension à la grille du transistor MOSFET 51, en commandant ainsi la mise à l’état passant/bloqué du transistor MOSFET 51. De plus, au CI de commande 52 est connecté le condensateur 53 qui fait fonction de source d’alimentation du CI de commande 52.

[0057] La diode Zener 54 qui fait fonction d’élément suppresseur de surtensions est connectée en parallèle au transistor MOSFET 51. Plus précisément, la cathode de la diode Zener 54 est connectée au drain du transistor MOSFET 51et son anode est connectée à la source du transistor MOSFET 51. De plus, la diode Zener 54 peut être omise dans l’élément de redressement 50.

[0058] Dans le présent mode de réalisation, chacun des éléments de redressement 50 comporte deux bornes. Par conséquent, chacun des circuits de redressement 30 formés dans le redresseur 40 peut avoir la même configuration qu’un circuit de redressement classique qui emploie des diodes en tant qu’éléments de redressement. Plus précisément, la borne à potentiel bas de chacun des premiers éléments de redressement 50A est connectée à l’un correspondant des trois enroulements de phases de la bobine de stator correspondante 18 et sa borne à potentiel haut est connectée à une borne de sortie B de la machine électrique tournante 10. En outre, à la borne de sortie B sont connectées une batterie et des charges électriques se trouvant sur le véhicule. Par ailleurs, la borne au potentiel haut de chacun des seconds éléments de redressement 50B est connectée à l’un correspondant des trois enroulements de phases de la bobine de stator correspondante 18 et sa borne au potentiel bas est mise à la terre.

[0059] Au cours du fonctionnement de la machine électrique tournante 10, dans chacun des circuits de redressement 30, pour chacun des trois enroulements de phases de la bobine de stator correspondante 18, les transistors de la paire des premier et second transistors MOSFET 51A et 51B correspondant (à savoir connectés) à l’enroulement de phase sont mis à l’état passant de manière complémentaire. En outre, en fonction de la production d’énergie dans chacun des trois enroulements de phases de la bobine de stator correspondante 18, les paires des premiers et seconds transistors MOSFET 51A et 51B correspondant respectivement aux trois enroulements de phases de la bobine de stator correspondante 18 sont mises à l’état passant de façon séquentielle. Par conséquent, le courant alternatif triphasé engendré dans la bobine de stator correspondante 18 est redressé par le circuit de redressement 30, en courant continu.

[0060] Les structures des éléments de redressement 50 sont décrites ensuite en référence aux figures 4 à 6.

[0061] La figure 4 est une vue en plan de l’un des premiers éléments de redressement 50A, sur laquelle a été omis un organe en résine 59 recouvrant le premier élément de redressement 50A. La figure 5 est une vue schématique en coupe transversale du premier dissipateur thermique 41A, sur lequel sont montés les premiers éléments de redressement 50A. La figure 6 est une vue schématique en coupe transversale du second dissipateur thermique 41B, sur lequel sont montés les seconds éléments de redressement 50B.

[0062] Il convient de noter que par souci de simplicité, sur chacune des figures 5 et 6, les composants d’un seul des éléments de redressement 50 (à savoir 50A ou 50B) sont désignés par les références numériques respectives. Il est à noter également que par souci de simplicité, sur chacune des figures 5 et 6, les CI de commande 52, les condensateurs 53 et les fils électriques 58 des éléments de redressement 50 ne sont pas illustrés.

[0063] Comme le montrent les figures 4 et 5, chacun des premiers éléments de redressement 50A comporte une électrode de base au potentiel haut 55A, une électrode conductrice 56 et une électrode de blocage 57, en plus du premier transistor MOSFET 51 A, du CI de commande 52, du condensateur 53 et de la diode Zener 54. L’électrode de blocage 57 correspond à une « entretoise électriquement conductrice ».

[0064] De même, ainsi que l’illustre la figure 6, chacun des seconds éléments de redressement 50B comporte une électrode de base au potentiel de la masse 55B, une électrode conductrice 56 et une électrode de blocage 57, en plus du second transistor MOSFET 51B, du CI de commande 52, du condensateur 53 et de la diode Zener 54. L’électrode de blocage 57 correspond à une « entretoise électriquement conductrice ».

[0065] De plus, ci-après, les électrodes de base au potentiel haut 55A des premiers éléments de redressement 50A et les électrodes de base au potentiel de la masse 55B des seconds éléments de redressement 50B seront simplement dénommées conjointement « les électrodes de base 55 des éléments de redressement 50 ». Les premiers éléments de redressement 50A ne diffèrent des seconds éléments de redressement 50B que par le mode de connexion. Par conséquent, les caractéristiques communes des premiers éléments de redressement 50A et des seconds éléments de redressement 50B ne seront décrites qu’une seule fois.

[0066] Dans chacun des éléments de redressement 50, l’électrode de base 55 a une forme circulaire en vue en plan et est constituée d’un métal électriquement conducteur. Comme les montrent les figures 5 et 6, l’électrode de base 55 est emmanchée serrée dans l’un correspondant des trous de montage 42 ménagés dans le dissipateur thermique correspondant 41. L’électrode de base 55 présente un diamètre extérieur légèrement supérieur ou égal à un diamètre intérieur du trou de montage correspondant 42. En outre, l’électrode de base 55 présente une hauteur (ou dimension axiale) égale à l’épaisseur du dissipateur thermique correspondant 41.

[0067] Sur l’électrode de base 55, sont disposés le transistor MOSFET 51, le CI de commande 52, le condensateur 53 et la diode Zener 54 qui sont électriquement connectés par l’intermédiaire des fils électriques 58.

[0068] Comme le montrent les figures 3 et 4, le transistor MOSFET 51 se présente, par exemple, sous la forme d’une puce rectangulaire. En outre, le transistor MOSFET 51 possède une structure verticale dans laquelle une électrode de source 51S et une électrode de drain 51D se situent respectivement sur des faces principales opposées du transistor MOSFET 51. Plus précisément, sur l’une des faces principales du transistor MOSFET 51, se trouvent à la fois l’électrode de source 51S et l’électrode de grille 51G ; sur l’autre des faces principales, se trouve l’électrode de drain 51D. L’électrode de grille 51G du transistor MOSFET 51 est électriquement connectée au CI de commande 52 par l’intermédiaire de l’un des fils électriques 58.

[0069] Du côté du transistor MOSFET 51 et de la diode Zener 54 opposé à l’électrode de base 55, se trouve l’électrode conductrice 56. L’électrode conductrice 56 comporte une partie en forme de plaque reliée à la fois au transistor MOSFET 51 et à la diode Zener 54 et une borne conductrice cylindrique 56T. En outre, ainsi que le montrent les figures 5 et 6, l’électrode de base 55 et tous les composants se trouvant sur l’électrode de base 55 sont recouverts d’un organe en résine 59, la borne conductrice 56T de l’électrode conductrice 56 faisant saillie à l’extérieur de l’organe en résine 59. De plus, comme le montre la figure 4, vue le long de la direction axiale de l’arbre tournant 12 (à savoir, la direction perpendiculaire à la surface du papier sur la figure 4), la borne conductrice 56T de l’électrode conductrice 56 se situe sensiblement au centre de l’électrode de base 55.

[0070] Dans le présent mode de réalisation, dans chacun des premiers éléments de redressement 50A, tels que représentés sur les figures 4 et 5, l’électrode de drain 51D du premier transistor MOSFET 51A est connectée et fixée à l’électrode de base au potentiel haut 55A par brasage. En outre, une électrode cathode de la diode Zener 54 est également connectée et fixée à l’électrode de base au potentiel haut 55A par brasage. De plus, l’électrode de base au potentiel haut 55A correspond à la borne au potentiel haut du premier élément de redressement 50A.

[0071] Par ailleurs, l’électrode de source 51S du premier transistor MOSFET 51A est connectée et fixée à l’électrode conductrice 56 par l’intermédiaire de l’électrode de blocage 57. Plus précisément, comme le montre la figure 4, une partie de l’électrode de source 51S est de dimension réduite pour la mise en place de l’électrode de grille 51G sur la face principale côté électrode de source 51S du premier transistor MOSFET 51 A. L’électrode de source 51S, à l’exception de sa partie à dimension réduite, est connectée et fixée à l’électrode de blocage 57 par brasage. En outre, une électrode anode de la diode Zener 54 est également connectée et fixée à l’électrode de blocage 57 par brasage. Par ailleurs, l’électrode de blocage 57 est connectée et fixée à l’électrode conductrice 56 par brasage. De plus, l’électrode conductrice 56 correspond à la borne au potentiel bas du premier élément de redressement 50A.

[0072] Il convient de noter qu’en variante, le premier transistor MOSFET 51A et la diode Zener 54 peuvent être directement connectés et fixés à l’électrode conductrice 56 sans que soit mise en place l’électrode terminale 57 entre l’électrode conductrice 56 et le premier transistor MOSFET 51A et la diode Zener 54.

[0073] Dans chacun des seconds éléments de redressement 50B, tels que représentés sur la figure 6, l’électrode de drain 51D du second transistor MOSFET 51B est connectée et fixée à l’électrode conductrice 56 par brasage. En outre, une électrode cathode de la diode Zener 54 est également connectée et fixée à l’électrode conductrice 56 par brasage. De plus, l’électrode conductrice 56 correspond à la borne au potentiel haut du second élément de redressement 50B.

[0074] Par ailleurs, une électrode anode de la diode Zener 54 est connectée et fixée à l’électrode de blocage 57 par brasage. En outre, l’électrode de source 51S du second transistor MOSFET 51B est connectée et fixée à l’électrode de base au potentiel de la masse 55B par l’intermédiaire de l’électrode de blocage 57. Plus précisément, une partie de l’électrode de source 51S est de dimension réduite pour la mise en place de l’électrode de grille 51G sur la face principale côté électrode de source 51S du second transistor MOSFET 51B. L’électrode de source 51S, à l’exception de sa partie à dimension réduite, est connectée et fixée à l’électrode de blocage 57 par brasage. L’électrode de blocage 57 est mise en place de manière à ne pas gêner l’électrode de grille 51G. Par conséquent, il est fait en sorte d’empêcher l’électrode de blocage 57 d’influer sur la connexion électrique entre l’électrode de grille 51G et le CI de commande 52. Par ailleurs, l’électrode de blocage 57 est connectée et fixée à l’électrode de base au potentiel de la masse 55B par brasage. De plus, l’électrode de base au potentiel de la masse 55B correspond à la borne au potentiel bas du second élément de redressement 50B.

[0075] La connexion du transistor MOSFET 51 et de la diode Zener 54 entre l’électrode de base 55 et l’électrode conductrice 56 dans chacun des éléments de redressement 50 de la manière décrite ci-dessus a pour effet de faire différer les performances de dissipation thermique du transistor MOSFET 51 entre les premiers éléments de redressement 50A et les seconds éléments de redressement 50B. Cela tient au fait que le mode de connexion du transistor MOSFET 51 à l’électrode de base 55 montée sur le dissipateur thermique correspondant 41 diffère entre les premiers éléments de redressement 50A et les seconds éléments de redressement 50B. Plus précisément, dans chacun des premiers éléments de redressement 50A, le premier transistor MOSFET 51A est directement connecté et fixé à l’électrode de base au potentiel haut 55A. En revanche, dans chacun des seconds éléments de redressement 50B, le second transistor MOSFET 51B est connecté et fixé à l’électrode de base au potentiel de la masse 55B par l’intermédiaire de l’électrode de blocage 57. En outre, du fait de la borne de grille 51G se trouvant sur la face principale côté électrode de source 51S du second transistor MOSFET 51B, l’aire de connexion entre l’électrode de blocage 57 et le second transistor MOSFET 51B devient inférieure à l’aire de chacune des faces principales du transistor MOSFET 51B ainsi qu’à la surface de l’électrode de drain 51D. Par conséquent, les performances de dissipation thermique du second transistor MOSFET 51B dans chacun des seconds éléments de redressement 50B de- viennent inférieures aux performances de dissipation thermique du premier transistor MOSFET 51A dans chacun des premiers éléments de redressement 50A.

[0076] La température maximum de fonctionnement garanti des transistors MOSFET 51 est inférieure à celle de diodes. En outre, à la différence des diodes, les transistors MOSFET 51 ne dégagent pratiquement pas de chaleur en cours de fonctionnement. De ce fait, les températures de ceux des transistors MOSFET 51 qui sont disposés à proximité du corps principal de machine 14 (ou situés du côté organe formant carcasse 20) peuvent être inférieures à la température de l’organe formant carcasse 20. Cependant, la chaleur du corps principal de machine 14 et de l’organe formant carcasse 20 peut être transférée aux transistors MOSFET 51 du côté organe formant carcasse 20, c’est-à-dire aux seconds transistors MOSFET 51B des seconds éléments de redressement 50B, d’où il résulte que les températures des seconds transistors MOSFET 51B dépassent leur température maximum de fonctionnement garanti. Autrement dit, dès lors que les seconds éléments de redressement 50B qui sont structurés de manière que les performances de dissipation thermique des seconds transistors MOSFET 51B soient faibles, sont disposés du côté organe formant carcasse 20, les températures des seconds transistors MOSFET 51B peuvent s’élever et dépasser leur température maximum de fonctionnement garanti.

[0077] De plus, chacun des transistors MOSFET 51 des éléments de redressement 50 peut être mis en œuvre, en variante, au moyen d’un transistor MOSFET de type p. Dans ce cas, il est possible de disposer les premiers éléments de redressement 50A, dans chacun desquels le premier transistor MOSFET 51A est directement connecté et fixé à l’électrode de base au potentiel haut 55A, du côté organe formant carcasse 20. Toutefois, les transistors MOSFET de type p sont d’un usage moins répandu et offrent une fiabilité moindre que celle des transistors MOSFET de type n. Par conséquent, il n’est pas préférable d’utiliser des transistors MOSFET de type p en tant que transistors MOSFET 51 des éléments de redressement 50.

[0078] Compte tenu de ce qui précède, dans le présent mode de réalisation, la structure du redresseur 40 est améliorée de manière à améliorer l’efficacité de la dissipation thermique du second dissipateur thermique 41B.

[0079] La structure améliorée du redresseur 40 est décrite dans le détail ci-après, en référence à la figure 2. Il convient de noter que par souci de simplicité, sur la figure 2, concernant les composants identiques, un seul d’entre eux est désigné par sa référence numérique.

[0080] Comme le montre la figure 2, le redresseur 40 comporte le premier dissipateur thermique 41A sur lequel sont montés les six premiers éléments de redressement 50A, le second dissipateur thermique 41B sur lequel sont montés les six seconds éléments de redressement 50B, et le bomier 43 dans lequel se trouvent des organes de connexion 44 destinés à connecter la paire de bobines de stator triphasé 18 du stator 13 aux éléments de redressement correspondants 50.

[0081] Chacun des dissipateurs thermiques 41 est constitué d’une plaque métallique électriquement conductrice possédant une conductivité thermique élevée. En outre, pour éviter de gêner l’arbre tournant 12 et pour ménager une aire de dissipation thermique suffisante, chacun des dissipateurs thermiques 41 est en forme d’arc et est disposé autour de l’arbre tournant 12. En d’autres termes, les dissipateurs thermiques 41 ont respectivement la forme de deux anneaux circulaires qui sont partiellement découpés sur sensiblement la même plage angulaire (ou plage circonférentielle).

[0082] Dans chacun des dissipateurs thermiques 41 sont ménagés six trous de montage 42 dans lesquels sont respectivement montés les éléments de redressement correspondants 50. Les six trous de montage 42 sont disposés dans la direction circonférentielle.

[0083] Chacun des trous de montage 42 est ménagé à une position de centre radial (ou une position centrale dans la direction de la largeur) du dissipateur thermique 41. En outre, chacun des trous de montage 42 est formé pour pénétrer le dissipateur thermique 41 dans la direction de son épaisseur (ou dans la direction axiale de l’arbre tournant 12).

[0084] Il convient de noter qu’en variante, chacun des trous de montage 42 peut être formé de manière à être décalé par rapport à la position de centre radial du dissipateur thermique 41.

[0085] Dans les trous de montage 42, sont respectivement emmanchées serrées les électrodes de base 55 des éléments de redressement correspondants 50. Par conséquent, les électrodes de base 55 des éléments de redressement correspondants 50 sont connectées électriquement entre elles par l’intermédiaire du dissipateur thermique 41.

[0086] Dans le premier dissipateur thermique 41A, est formée la borne de sortie B de la machine électrique tournante 10, à une extrémité circonférentielle du premier dissipateur thermique en forme d’arc 41A. Par ailleurs, le second dissipateur thermique 41B est électriquement relié à l’organe formant carcasse 20 et donc mis à la terre par l’intermédiaire de l’organe formant carcasse 20.

[0087] Le bornier 43 est constitué d’une résine synthétique et disposé entre le premier dissipateur thermique 41A et le second dissipateur thermique 41 B. Le bornier 43 est formé par moulage sur prisonnier, de manière que chacun des organes de connexion électriquement conducteurs 44 y soient partiellement insérés.

[0088] Comme le montre la figure 2, le bornier 43 comporte trois parties trapézoïdales faisant saillie radialement vers l’extérieur par rapport au premier dissipateur thermique 41A. Dans chacune des parties trapézoïdales, se trouve l’un correspondant des organes de connexion 44. L’organe de connexion correspondant 44 comporte une partie de connexion 44A électriquement connectée à l’une correspondante des bobines de stator 18 (non illustrées sur la figure 2). En outre, la partie de connexion correspondante 44 comporte également une paire de bornes de connexion 45 électriquement connectées respectivement aux électrodes conductrices 56 de l’un des éléments de la paire de seconds éléments de redressement circonférentiellement adjacents 50B. En d’autres termes, dans le bornier 43, sont disposés trois organes de connexion 44 qui font saillie radialement vers l’extérieur par rapport au premier dissipateur thermique 41A et qui connectent électriquement les trois paires de (ou les six) seconds éléments de redressement 50B aux bobines de stator 18 du stator 13.

[0089] En outre, dans le bornier 43, sont également mis en place des organes de connexion 44 qui se situent derrière le premier dissipateur thermique 41A et qui ne sont donc pas illustrés sur la figure 2. Ces organes de connexion 44 connectent électriquement les six premiers éléments de redressement 50A aux bobines de stator 18 du stator 13. De plus, bien que cela ne soit pas illustré sur les figures, ces organes de connexion 44 ont sensiblement la même configuration que les organes de connexion 44 connectant électriquement les seconds éléments de redressement 50B aux bobines de stator 18.

[0090] Comme le montrent les figures 5 à 7, chacune des bornes de connexion 45 des organes de connexion 44 est formée par pliage à angle droit d’un organe en forme de plaque. Autrement dit, chacune des bornes de connexion 45 comporte une première partie 45A connectée à la borne conductrice 56T de l’électrode conductrice 56 de l’élément de redressement correspondant 50 et une seconde partie 45B qui s’étend perpendiculairement à la première partie 45A pour relier la première partie 45A à un corps principal de l’organe de connexion 44.

[0091] Comme le montre la figure 7, la première partie 45A présente une largeur supérieure au diamètre extérieur de la borne conductrice 56T de l’électrode conductrice 56. La première partie 45A est disposée le long d’une partie d’extrémité distale de la borne conductrice 56T de l’électrode conductrice 56 et assemblée à cette partie d’extrémité (par exemple, par soudage).

[0092] Par ailleurs, ainsi que l’illustrent les figures 5 et 6, la seconde partie 45B s’étend parallèlement au dissipateur thermique correspondant 41. En outre, ainsi que l’illustre la figure 7, la seconde partie 45B a une forme trapézoïdale, vue en plan. En d’autres termes, la largeur de la seconde partie 45B diminue progressivement du corps principal de l’organe de connexion 44 se trouvant dans le bornier 43, à la première partie 45A.

La seconde partie 45B présente un trou de refroidissement triangulaire 46 ménagé en son centre. Le trou de refroidissement 46 pénètre la seconde partie 45B dans la direction de son épaisseur (ou dans la direction axiale de l’arbre tournant 12, ainsi qu’il apparaît sur la figure 2). Par conséquent, la borne de connexion 45 peut être refroidie par l’air de refroidissement s’écoulant à travers le trou de refroidissement 46, ce qui permet d’améliorer les performances de dissipation thermique de la borne de connexion 45. De plus, le trou de refroidissement 46 correspond à une « partie de refroidissement ».

[0093] En particulier, ainsi que l’illustre la figure 1, dans la machine électrique tournante 10, il n’existe pas d’obstacles à l’écoulement de l’air de refroidissement entre les seconds éléments de redressement 50B et le couvercle arrière 25. Par conséquent, il est particulièrement aisé de refroidir les bornes de connexion 45 connectées aux électrodes conductrices 56 des seconds éléments de redressement 50B, au moyen de l’air de refroidissement s’écoulant à travers les trous de refroidissement respectifs 46.

[0094] Il convient de noter que chacune des bornes de connexion 45 connectées aux électrodes conductrices 56 des premiers éléments de redressement 50A peut être dépourvue de trou de refroidissement 46 ménagé en son sein.

[0095] Comme le montrent les figures 1 et 2, les premier et second dissipateurs thermiques 41A et 41B sont disposés de manière à se chevaucher l’un l’autre dans la direction axiale de l’arbre tournant 12. Un cercle imaginaire 01 qui passe par les centres des premiers éléments de redressement 50A montés sur le premier dissipateur thermique 41A a un plus petit diamètre qu’un cercle imaginaire 02 qui passe par les centres des seconds éléments de redressement 50B montés sur le second dissipateur thermique 41B. Autrement dit, le cercle imaginaire 01 se situe radialement à l’intérieur du cercle imaginaire 02. En outre, le cercle imaginaire 02 se situe radialement à l’extérieur d’une périphérie radialement extérieure du premier dissipateur thermique 41A. En d’autres termes, une partie du second dissipateur thermique 41B fait saillie radialement vers l’extérieur par rapport au premier dissipateur thermique 41A. En outre, une largeur radiale R2 du second dissipateur thermique 41B est définie comme étant supérieure à une largeur radiale RI du premier dissipateur thermique 41A. Par conséquent, la surface du second dissipateur thermique 41B devient supérieure à la surface du premier dissipateur thermique 41A.

[0096] De plus, une distance radiale L2 entre chacun des seconds éléments de redressement 50B et un bord radialement extérieur du second dissipateur thermique 41B est définie comme étant supérieure à une distance radiale L1 entre chacun des premiers éléments de redressement 50A et un bord radialement extérieur du premier dissipateur thermique 41 A. Ici, la distance radiale L2 représente la distance minimum entre chacun des seconds éléments de redressement 50B et le bord radialement extérieur du second dissipateur thermique 41B ; la distance radiale L1 représente la distance minimum entre chacun des premiers éléments de redressement 50A et le bord radialement extérieur du premier dissipateur thermique 41 A.

[0097] En définissant la distance radiale L2 comme ci-dessus, il est possible d’étendre la partie radialement extérieure du second dissipateur thermique 41B qui ne recouvre pas le premier dissipateur thermique 41A, ce qui permet d’accroître l’aire du second dissipateur thermique 41B directement exposée à l’air de refroidissement.

[0098] Ainsi qu’il a été décrit ci-dessus, la largeur radiale RI du premier dissipateur thermique 41A est définie comme étant suffisamment petite pour ne pas faire totalement écran au second dissipateur thermique 41B. Par conséquent, la surface du premier dissipateur thermique 41A devient faible. De ce fait, pour garantir les performances de dissipation thermique du premier dissipateur thermique 41 A, ont été formées des nervures de dissipation thermique 47 dans le premier dissipateur thermique 41 A.

[0099] Plus précisément, ainsi que l’illustre la figure 2, certaines des nervures de dissipation thermique 47 sont formées de manière à s’étendre radialement sur toute la face principale côté couvercle arrière 25 du premier dissipateur thermique 41A. Les autres nervures de dissipation thermique 47 sont formées de manière à faire saillie radialement vers l’intérieur par rapport au bord radialement intérieur du premier dissipateur thermique 41A ou radialement vers l’extérieur par rapport au bord radialement extérieur du premier dissipateur thermique 41 A.

[0100] Par conséquent, grâce aux nervures de dissipation thermique 47 formées sur le premier dissipateur thermique 41A, il est désormais possible de réduire l’aire du premier dissipateur thermique 41A recouvrant le second dissipateur thermique 41B, tout en garantissant les performances de dissipation thermique du premier dissipateur thermique 41 A.

[0101] En outre, ainsi que l’illustre la figure 2, certaines des nervures de dissipation thermique 47 sont formées de manière à recouvrir axialement le second dissipateur thermique 41B, mais aucun des seconds éléments de redressement 50B.

[0102] Par conséquent, grâce à la formation ci-dessus des nervures de dissipation thermique 47, il est désormais possible d’éviter que les nervures de dissipation thermique 47 ne gênent les seconds éléments de redressement 50B et n’influent sur la dissipation thermique des seconds éléments de redressement 50B par l’intermédiaire des bornes de connexion 45.

[0103] Dans le présent mode de réalisation, les seconds éléments de redressement 50B qui sont structurés de manière que les performances de dissipation thermique des seconds transistors MOSFET 51B soient faibles, sont disposés du côté organe formant carcasse 20 où la température est relativement élevée. Compte tenu de ce qui précède, la surface du second dissipateur thermique 41B est définie comme étant supérieure à la surface du premier dissipateur thermique 41A, ce qui permet d’exposer directement une partie du second dissipateur thermique 41B à l’air de refroidissement, en améliorant ainsi l’efficacité de la dissipation thermique du second dissipateur thermique 41B. Par conséquent, il devient aisé de dissiper la chaleur des seconds éléments de redressement 50B du côté électrode de base au potentiel de la masse 55B. En outre, grâce aux trous de refroidissement 46 ménagés dans les bornes de connexion 45 connectées aux électrodes conductrices 56 des seconds éléments de redressement 50B, il est désormais possible de dissiper la chaleur des seconds éléments de redressement 50B du côté électrode conductrice 56, ainsi que du côté électrode de base au potentiel de la masse 55B. De ce fait, il est désormais possible d’améliorer l’efficacité de la dissipation thermique des seconds éléments de redressement 50B, en permettant ainsi aux seconds transistors MOSFET 51B de fonctionner normalement à des températures inférieures à leur température maximum de fonctionnement garanti. En outre, grâce aux nervures de dissipation thermique 47 formées sur le premier dissipateur thermique 41A, il est désormais possible de réduire l’aire du premier dissipateur thermique 41A recouvrant le second dissipateur thermique 41B, tout en garantissant les performances de dissipation thermique du premier dissipateur thermique 41A et en permettant ainsi de dissiper de façon fiable la chaleur des premiers éléments de redressement 50A.

[0104] Selon le présent mode de réalisation, il est possible d’obtenir les effets avantageux suivants.

[0105] Dans les circuits de redressement 30 de la machine électrique tournante 10, les éléments de redressement 50 qui comportent les transistors MOSFET 51 sont utilisés à la place de diodes. La température maximum de fonctionnement garanti des transistors MOSFET 51 est inférieure à celle de diodes. Par conséquent, il est souhaitable d’améliorer l’efficacité de la dissipation thermique des éléments de redressement 50. En outre, du fait de la disposition des dissipateurs thermiques 41 et de la disposition des transistors MOSFET 51 dans les éléments de redressement respectifs 50, les performances de dissipation thermique des seconds éléments de redressement 50B sont considérées comme étant inférieures aux performances de dissipation thermique des premiers éléments de redressement 50A. De plus, le second dissipateur thermique 41B est électriquement relié à l’organe formant carcasse 20 et donc mis à la terre par l’intermédiaire de l’organe formant carcasse 20. En conséquence, le second dissipateur thermique 41B est positionné plus près de l’organe formant carcasse 20 que le premier dissipateur thermique 41 A. Par conséquent, les performances de dissipation thermique du second dissipateur thermique 41B sont considérées comme étant inférieures aux performances de dissipation thermique du premier dissipateur thermique 41A.

[0106] En outre, dans chacun des éléments de redressement 50, sur l’une des faces principales du transistor MOSFET 51, se trouvent à la fois l’électrode de source 51S et l’électrode de grille 51G ; sur l’autre des faces principales, se trouve l’électrode de drain 51D. En particulier, sur la face du transistor MOSFET 51 où se trouvent à la fois l’électrode de source 51S et l’électrode de grille 51G, l’électrode de blocage 57 est mise en place pour ménager l’aire de connexion électrique de l’électrode de grille 51G. En conséquence, dans chacun des premiers éléments de redressement 50A, l’électrode de drain 51D du premier transistor MOSFET 51A est placée sur l’électrode de base au potentiel haut 55A sans électrode de blocage 57 intercalée entre elles. En revanche, dans chacun des seconds éléments de redressement 50B, l’électrode de source 51S du second transistor MOSFET 51B est placée sur l’électrode de base au potentiel de la masse 55B avec l’électrode de blocage 57 intercalée entre elles. Par conséquent, les performances de dissipation thermique des seconds éléments de redressement 50B sont considérées comme étant inférieures aux performances de dissipation thermique des premiers éléments de redressement 50A.

[0107] Compte tenu de ce qui précède, dans le présent mode de réalisation, la surface du second dissipateur thermique 41B est définie comme étant supérieure à la surface du premier dissipateur thermique 41A, ce qui permet d’améliorer l’efficacité de la dissipation thermique du second dissipateur thermique 41B. De ce fait, il est désormais possible de dissiper efficacement la chaleur des seconds éléments de redressement 50B par l’intermédiaire du second dissipateur thermique 41B.

[0108] Dans le présent mode de réalisation, pour éviter de gêner l’arbre tournant 12 et pour ménager une surface suffisante aux fins de la dissipation thermique, chacun des dissipateurs thermiques 41 est en forme d’arc. En outre, la largeur radiale R2 du second dissipateur thermique 41B est définie comme étant supérieure à la largeur radiale RI du premier dissipateur thermique 41 A. Par conséquent, bien que le premier dissipateur thermique 41A et le second dissipateur thermique 41B soient positionnés de manière à se chevaucher l’un l’autre dans la direction axiale de l’arbre tournant 12, il est encore possible de ménager l’aire de dissipation thermique du second dissipateur thermique 41B. De plus, la surface du second dissipateur thermique 41B devient supérieure à la surface du premier dissipateur thermique 41A. De ce fait, il est possible d’améliorer de façon fiable l’efficacité de la dissipation thermique du second dissipateur thermique 41B.

[0109] Dans le présent mode de réalisation, une partie du second dissipateur thermique 41B fait saillie radialement vers l’extérieur par rapport au premier dissipateur thermique 41A. Par ailleurs, la distance radiale L2 entre chacun des seconds éléments de redressement 50B et le bord radialement extérieur du second dissipateur thermique 41B est définie comme étant supérieure à la distance radiale L1 entre chacun des premiers éléments de redressement 50A et le bord radialement extérieur du premier dissipateur thermique 41A. Par conséquent, il est désormais possible d’étendre la partie radialement extérieure du second dissipateur thermique 41B qui ne recouvre pas le premier dissipateur thermique 41A, ce qui permet d’améliorer encore l’efficacité de la dissipation thermique du second dissipateur thermique 41B. De plus, la taille de la partie du premier dissipateur thermique 41A qui se situe radialement à l’extérieur des premiers éléments de redressement 50A devient petite, ce qui permet d’éviter des conséquences négatives, telles qu’une gêne des seconds éléments de redressement 50B montés sur le second dissipateur thermique 41B.

[0110] Dans le présent mode de réalisation, le premier dissipateur thermique 41A comporte les nervures de dissipation 47 qui y sont formées. Par conséquent, grâce aux nervures de dissipation thermique 47, il est désormais possible de réduire l’aire du second dissipateur thermique 41B à laquelle fait écran le premier dissipateur thermique 41 A, tout en garantissant les performances de dissipation thermique du premier dissipateur thermique 41A. Par ailleurs, bien que la taille de la partie du premier dissipateur thermique 41A qui se situe radialement à l’extérieur des premiers éléments de redressement 50A devienne petite, il est encore possible de garantir les performances de dissipation thermique du premier dissipateur thermique 41 A, tout en évitant que le premier dissipateur thermique 41A ne gêne les seconds éléments de redressement 50B montés sur le second dissipateur thermique 41B.

[0111] Dans le présent mode de réalisation, chacun des seconds éléments de re dressement 50B comporte l’électrode conductrice 56 placée du côté du second transistor MOSFET 51B opposé à l’électrode de base au potentiel de la masse 55B. En outre, dans la borne de connexion 45 connectée à l’électrode conductrice 56 est ménagé le trou de refroidissement 46 à travers lequel s’écoule l’air de refroidissement. Par conséquent, la borne de connexion 45 peut être refroidie par l’air de refroidissement, ce qui permet d’améliorer ses performances de dissipation thermique. De ce fait, la chaleur des seconds éléments de redressement 50B peut être transférée à la borne de connexion 45 par l’intermédiaire de l’électrode conductrice 56. Autrement dit, il est désormais possible de dissiper la chaleur du second élément de redressement 50B du côté électrode conductrice 56, ainsi que du côté électrode de base au potentiel de la masse 55B.

[0112] Bien que le mode de réalisation particulier ci-dessus ait été représenté et décrit, l’homme du métier comprendra qu’il soit possible d’y apporter divers changements, modifications et améliorations sans s’écarter de l’esprit de la présente invention.

[0113] Par exemple, dans le mode de réalisation décrit ci-dessus, chacune des bornes de connexion 45 est conçue pour comporter la seconde partie trapézoïdale 45B et le trou de refroidissement triangulaire 46 ménagé dans la seconde partie 45B (voir la figure 7).

[0114] En variante, ainsi que l’illustre la figure 8, chacune des bornes de connexion 45 peut être conçue pour comporter une paire de parties de refroidissement 48 formées de manière à faire saillie par rapport à la seconde partie 45B respectivement vers des côtés opposés dans la direction de la largeur de la seconde partie 45B. Dans ce cas, les parties de refroidissement 48 peuvent être aisément exposées à l’écoulement de l’air de refroidissement, ce qui permet d’améliorer l’efficacité de la dissipation thermique de la borne de connexion 45.

[0115] Dans le mode de réalisation décrit ci-dessus, chacun des dissipateurs thermiques 41 est en forme d’arc. Cependant, chacun des dissipateurs thermiques 41 peut avoir, en variante, d’autres formes, telles qu’une forme rectangulaire.

Claims (1)

1. Revendications [Revendication 1] Machine électrique tournante (10) comprenant : un corps principal de machine (14) comportant un rotor (11) et un stator (13) et conçu pour engendrer un courant alternatif dans le stator par rotation du rotor ; un organe formant carcasse (20) maintenant le corps principal de machine (14) et relié électriquement à un organe de mise à la terre ; et un redresseur (40) mis en place axialement à l’extérieur de l’organe formant carcasse et comportant un circuit de redressement (30) conçu pour redresser le courant alternatif engendré dans le stator, en courant continu, dans laquelle le redresseur (40) comporte un premier dissipateur thermique (41A), un second dissipateur thermique (41B), une pluralité de premiers éléments de redressement (50A) et une pluralité de seconds éléments de redressement (50B), les premier et second dissipateurs thermiques (41 A, 41B) sont positionnés de manière à se chevaucher axialement l’un l’autre, les premiers éléments de redressement (50A) sont montés sur le premier dissipateur thermique (41 A) et constituent un bras supérieur du circuit de redressement (30), et les seconds éléments de redressement (50B) sont montés sur le second dissipateur thermique (41B) et constituent un bras inférieur du circuit de redressement, chacun des premiers éléments de redressement (50A) comporte une électrode de base au potentiel haut (55A) et un premier transistor MOSFET (51 A), l’électrode de base au potentiel haut (55A) étant fixée au premier dissipateur thermique (41 A) et électriquement connectée à un côté potentiel haut du bras supérieur (31) du circuit de redressement (30), le premier transistor MOSFET (51 A) comportant une électrode de drain (51D) placée sur l’électrode de base au potentiel haut (55A) sans entretoise intercalée entre elles, chacun des seconds éléments de redressement (50B) comporte une électrode de base au potentiel de la masse (55B) et un second transistor MOSFET (51B), l’électrode de base au potentiel de la masse (55B) étant fixée au second dissipateur thermique (41B) et électriquement connectée à un côté potentiel de la masse du bras inférieur (32) du circuit de re- dressement (30), le second transistor MOSFET (51B) comportant une électrode de source (51S) placée sur l’électrode de base au potentiel de la masse (55B) avec une entretoise électriquement conductrice (57) intercalée entre elles, le second dissipateur thermique (41B) est positionné plus près de l’organe formant carcasse (20) que le premier dissipateur thermique (41 A), et une surface du second dissipateur thermique (41B) est supérieure à une surface du premier dissipateur thermique (41A). [Revendication 2] Machine électrique tournante telle qu’énoncée dans la revendication 1, dans laquelle chacun des premier et second dissipateurs thermiques (41A, 41B) est en forme d’arc, les premiers éléments de redressement (50A) sont disposés dans une direction circonférentielle du premier dissipateur thermique (41A), les seconds éléments de redressement (50B) sont disposés dans une direction circonférentielle du second dissipateur thermique (41B), et une largeur radiale du second dissipateur thermique est supérieure à une largeur radiale du premier dissipateur thermique. [Revendication 3] Machine électrique tournante telle qu’énoncée dans la revendication 2, dans laquelle une partie du second dissipateur thermique (41B) fait saillie radialement vers l’extérieur par rapport au premier dissipateur thermique (41 A), et une distance radiale entre chacun des seconds éléments de redressement (50B) et un bord radialement extérieur du second dissipateur thermique (41B) est supérieure à une distance radiale entre chacun des premiers éléments de redressement (50A) et un bord radialement extérieur du premier dissipateur thermique (41A). [Revendication 4] Machine électrique tournante telle qu’énoncée dans la revendication 3, dans laquelle le premier dissipateur thermique (41A) comporte une pluralité de nervures de dissipation thermique (47) formées de manière à faire saillie radialement vers l’extérieur par rapport au bord radialement extérieur du premier dissipateur thermique (41A) et recouvrir axialement le second dissipateur thermique (41B). [Revendication 5] Machine électrique tournante telle qu’énoncée dans la revendication 1, comprenant en outre un couvercle (25) disposé d’un côté axial du redresseur (40), opposé à l’organe formant carcasse (20) pour recouvrir le redresseur (40), le couvercle (25) présentant une pluralité de trous de ventilation (26) qui y sont ménagés, dans laquelle le redresseur (40) comporte en outre un bornier (43), chacun des seconds éléments de redressement (50B) comporte en outre une électrode conductrice (56) placée d’un côté du second transistor MOSFET (51B) opposé à l’électrode de base au potentiel de la masse (55B), le bornier (43) comporte une pluralité de bornes de connexion (45) qui sont mises en place chacune pour connecter électriquement l’électrode conductrice (56) de l’un correspondant des seconds éléments de redressement (50B) au stator (13), et chacune des bornes de connexion (45) comporte une partie de refroidissement conçue pour être refroidie par l’air de refroidissement s’écoulant dans la machine électrique tournante au travers des trous de ventilation (26) ménagés dans le couvercle (25).