FR2967325A1

FR2967325A1 - Telematics box for use in series between microphone and connection interface of audio equipment e.g. car radio, in car, has output electrical current regulation stage including voltage feedback loop for applying electrical voltages

Info

Publication number: FR2967325A1
Application number: FR1059084A
Authority: FR
Inventors: Alexandre Fromion
Original assignee: Peugeot Citroen Automobiles SA
Current assignee: PSA Automobiles SA
Priority date: 2010-11-04
Filing date: 2010-11-04
Publication date: 2012-05-11
Anticipated expiration: 2030-11-04
Also published as: FR2967325B1

Abstract

The box (BT) has a communication interface (ICOMM) between a microphone (MIC) and a connection interface (ICONN) of audio equipment. The communication interface includes a conversion stage (ETG1) for converting an electrical voltage differential (Vmic) of the microphone into half. An output electrical current regulation stage (ETG2) includes a voltage feedback loop for applying electrical voltages, at terminals of load resistors (Vr1, Vr2), equal to the voltage differential at the output of the microphone or half of the voltage differential at the output of the microphone.

Description

BOITIER TELEMATIQUE ADAPTE POUR ETRE INTEGRE A UN VEHICULE AUTOMOBILE TELEMATIC HOUSING ADAPTED TO BE INTEGRATED WITH A MOTOR VEHICLE

La présente invention porte sur un boîtier télématique adapté pour être intégré à un véhicule automobile et disposé en série entre un microphone et au moins une interface de connexion d'un équipement audio. Des systèmes à boîtier télématique embarqués à bord de véhicules automobiles sont connus, par exemple comme décrit dans la 1 o demande de brevet WO 9815075(A2) dans lequel un dispositif télématique muni d'un autoradio avec un module RDS, un téléphone sans fil et un système de positionnement et de navigation fournis dans un même boîtier. Le dispositif permet de recevoir à la fois des informations générales via l'autoradio et des informations individuelles via le module GSM. Dans le cas 15 d'un accident ou une panne, un signal d'urgence correspondant est transmis afin de demander de l'aide. Un microphone présent dans un tel système, qu'il soit actif ou passif, est partagé pour la réalisation de plusieurs fonctions. On entend par microphone actif un microphone électriquement alimenté. Notamment pour 20 des fonctions d'appel d'urgence ou d'assistance, le microphone est directement relié au boîtier télématique pour des raisons évidentes de sûreté de fonctionnement. En revanche, les équipements audio ayant des fonctions de téléphonie main libre ou de reconnaissance vocale doivent aussi recevoir le son capté par le microphone. 25 Le microphone est généralement, dans un véhicule automobile déporté à l'extérieur du boîtier télématique, en un endroit adéquat pour capter les sons à l'intérieur de l'habitacle. Les interfaces de connexion, pour un microphone, en entrée des équipements audio sont généralement différentielles ou simples (à la 30 masse). L'insertion d'un boîtier télématique, disposé en série entre un microphone et un équipement audio, qui comprendrait une interface de communication entre le microphone et l'équipement audio muni d'un amplificateur en tension électrique sur chacune des deux voies de sortie du 35 microphone est connue. Toutefois une telle interface de communication du boîtier télématique engendre une perte de gain, notamment en cas de connexion avec un équipement audio muni d'une interface de connexion en entrée de type simple, i.e. à la masse, car ces amplificateurs ne sont pas flottants et ne partagent pas le même courant. Un court-circuit permanent à la masse peut alors se produire et engendrer une défaillance des amplificateurs par échauffement. L'insertion d'un tel boîtier télématique n'est donc pas transparent pour l'équipement audio qui exploite le signal délivré par le microphone. Un but de l'invention est de pallier ces problèmes et de fournir un boîtier télématique insérable en série entre un microphone et un équipement audio, qui ne modifie pas les caractéristiques électriques des signaux transmis par le microphone à destination de l'équipement audio. Il est proposé, selon un aspect de l'invention, un boîtier télématique adapté pour être intégré à un véhicule automobile et disposé en série entre un microphone et au moins une interface de connexion d'un équipement audio. Le boîtier télématique comprend une interface de communication entre le microphone et l'interface de connexion d'équipement audio, l'interface de communication comprenant : - un premier étage de conversion d'une tension électrique différentielle reçue en entrée et délivrée par le microphone, en une tension électrique moitié de mode commun correspondante ; et - un deuxième étage de régulation du courant électrique de sortie de l'interface de communication comprenant une boucle de rétroaction de la tension électrique aux bornes de la résistance d'alimentation du microphone de ladite interface de connexion, pour appliquer des tensions électriques, aux bornes de résistances de charge disposées en sortie du deuxième étage de régulation, égales à ladite tension électrique différentielle en sortie du microphone ou à son opposée, ou bien à la moitié de ladite tension électrique différentielle en sortie du microphone ou à son opposée. Un tel boîtier télématique est transparent pour un équipement audio qui exploite le signal issu du microphone, de sorte que l'équipement audio reçoive un signal identique à celui émis par le microphone, sans que le boîtier télématique interposé ne modifie les caractéristiques électriques du signal émis par le microphone. The present invention relates to a telematic housing adapted to be integrated into a motor vehicle and arranged in series between a microphone and at least one connection interface of audio equipment. Telematics systems embedded in motor vehicles are known, for example as described in the first patent application WO 9815075 (A2) in which a telematic device provided with a car radio with an RDS module, a cordless phone and a positioning and navigation system provided in the same housing. The device makes it possible to receive both general information via the car radio and individual information via the GSM module. In the case of an accident or a breakdown, a corresponding emergency signal is transmitted in order to ask for help. A microphone present in such a system, whether active or passive, is shared for performing several functions. Active microphone means an electrically powered microphone. Particularly for emergency call or assistance functions, the microphone is directly connected to the telematic box for obvious reasons of dependability. On the other hand, audio equipment with hands-free telephony or voice recognition functions must also receive the sound picked up by the microphone. The microphone is generally, in a motor vehicle remote from the telematic housing, in a suitable place to capture the sounds inside the cabin. The connection interfaces for a microphone input audio equipment are generally differential or simple (to the ground). The insertion of a telematic box, arranged in series between a microphone and audio equipment, which would include a communication interface between the microphone and the audio equipment provided with an electrical voltage amplifier on each of the two output channels of the Microphone is known. However, such a communication interface of the telematic box generates a loss of gain, especially when connected to audio equipment provided with a simple type of input connection interface, ie to the ground, because these amplifiers are not floating and do not share the same current. A permanent short circuit to ground can then occur and cause a failure of the amplifiers by heating. The insertion of such a telematic box is therefore not transparent to the audio equipment that uses the signal delivered by the microphone. An object of the invention is to overcome these problems and to provide a telematic box insertable in series between a microphone and audio equipment, which does not change the electrical characteristics of the signals transmitted by the microphone to the audio equipment. It is proposed, according to one aspect of the invention, a telematic box adapted to be integrated into a motor vehicle and arranged in series between a microphone and at least one connection interface of an audio equipment. The telematic box comprises a communication interface between the microphone and the audio equipment connection interface, the communication interface comprising: a first conversion stage of a differential electric voltage received at the input and delivered by the microphone, in a corresponding common mode half voltage; and a second control stage of the output electric current of the communication interface comprising a feedback loop of the electrical voltage across the microphone supply resistor of said connection interface, for applying electrical voltages to the terminals of load resistors arranged at the output of the second regulation stage, equal to said differential electric voltage at the output of the microphone or at its opposite, or at half of said differential electric voltage at the output of the microphone or at its opposite. Such a telematic box is transparent for an audio equipment that uses the signal from the microphone, so that the audio equipment receives a signal identical to that emitted by the microphone, without the interposed telematic box modifies the electrical characteristics of the emitted signal. by the microphone.

Selon mode de réalisation, le premier étage de conversion comprend un premier soustracteur délivrant en sortie la différence entre deux tensions électriques reçues sur deux entrées. Ainsi la tension électrique différentielle fournie par le microphone est transformée en tension de mode commun, i.e. référencée à la masse, ce qui permet un traitement économique de cette tension électrique par l'étage de sortie. Dans un mode de réalisation, le premier étage de conversion comprend des premiers moyens d'application de gain moitié, disposé en 1 o sortie dudit premier soustracteur. Cela permet de garantir un gain d'insertion du boitier de 1 (OdB) afin de leur rendre totalement transparent vis-à-vis de l'équipement audio qui utilise le signal microphone. Selon un mode de réalisation, le deuxième étage de régulation 15 comprend un deuxième soustracteur, des deuxièmes moyens d'application de gain montés en sortie du deuxième soustracteur, et une source de courant électrique commandée en tension électrique, montée en sortie des deuxièmes moyens d'application de gain. Un tel mode de réalisation permet de simuler de façon fidèle le 20 comportement électrique d'un microphone (dont le schéma équivalent est identique). Dans un mode de réalisation, le premier soustracteur comprend un amplificateur opérationnel et au moins une résistance. Un tel mode de réalisation est simple et de coût réduit. 25 Selon un mode de réalisation, ledit deuxième soustracteur comprend un amplificateur opérationnel, au moins une résistance, au moins un condensateur, et un transistor à effet de champ. Un tel mode de réalisation est simple et de coût réduit. Selon un autre aspect de l'invention, il est également proposé un 30 véhicule automobile équipé d'un boîtier télématique tel que décrit précédemment. L'invention sera mieux comprise à l'étude de quelques modes de réalisation décrits à titre d'exemples nullement limitatifs et illustrés par les dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 illustre schématiquement un boîtier télématique selon un aspect de l'invention ; - la figure 2 illustre schématiquement un premier exemple de réalisation d'un boîtier selon la figure 1 ; et - la figure 3 illustre schématiquement un deuxième exemple de réalisation d'un boîtier selon la figure 1. Sur l'ensemble des figures, les éléments ayant des références identiques sont similaires. Sur la figure 1, un boîtier télématique BT disposé en série entre un microphone MIC et au moins une interface de connexion ICONN d'un équipement audio comprend une interface de communication ICOMM entre le microphone MIC et l'interface de connexion ICONN d'équipement audio. L'interface de communication ICOMM comprenant : - un premier étage de conversion ETG1 d'une tension électrique différentielle Vmic- reçue en entrée et délivrée par le microphone MIC, en une tension électrique moitié de mode commun Vmic/2 correspondante ; et - un deuxième étage de régulation ETG2 du courant électrique de sortie I de l'interface de communication ICOMM comprenant une boucle de rétroaction de la tension électrique Vr2 aux bornes de la résistance d'alimentation du microphone de ladite interface de connexion ICONN, pour appliquer des tensions électriques, aux bornes de résistances de charge Vr1, Vr2 disposées en sortie du deuxième étage de régulation ETG2, égales à ladite tension électrique différentielle Vmic- en sortie du microphone MIC ou à son opposée, ou bien à la moitié de ladite tension électrique différentielle Vmic/2- en sortie du microphone MIC ou à son opposée. Ainsi, le boîtier BT est transparent pour l'interface de connexion ICONN d'équipement audio, que cette interface soit différentielle ou à la 30 masse. Le premier étage de conversion ETG1 comprend un premier soustracteur SOUS1 délivrant en sortie la différence Vmic entre deux tensions électriques reçues sur deux entrées, et un premier module d'application de gain moitié G1, disposé en sortie du premier soustracteur 35 SOUS1. According to an embodiment, the first conversion stage comprises a first subtractor delivering as output the difference between two electrical voltages received on two inputs. Thus the differential voltage supplied by the microphone is converted into common mode voltage, i.e. referenced to the ground, which allows an economic treatment of this voltage by the output stage. In one embodiment, the first conversion stage includes first half gain applying means disposed at an output of said first subtractor. This ensures a case insertion gain of 1 (OdB) to make them completely transparent to the audio equipment that uses the microphone signal. According to one embodiment, the second regulation stage comprises a second subtracter, second gain application means mounted at the output of the second subtracter, and an electric voltage controlled power source, mounted at the output of the second subtraction means. application of gain. Such an embodiment makes it possible to faithfully simulate the electrical behavior of a microphone (whose equivalent diagram is identical). In one embodiment, the first subtractor comprises an operational amplifier and at least one resistor. Such an embodiment is simple and low cost. According to one embodiment, said second subtractor comprises an operational amplifier, at least one resistor, at least one capacitor, and a field effect transistor. Such an embodiment is simple and low cost. According to another aspect of the invention, it is also proposed a motor vehicle equipped with a telematic box as described above. The invention will be better understood from the study of some embodiments described by way of non-limiting examples and illustrated by the accompanying drawings in which: - Figure 1 schematically illustrates a telematic housing according to one aspect of the invention; - Figure 2 schematically illustrates a first embodiment of a housing according to Figure 1; and FIG. 3 schematically illustrates a second exemplary embodiment of a housing according to FIG. 1. In the set of figures, the elements having identical references are similar. In Fig. 1, a BT telematic housing arranged in series between a MIC microphone and at least one ICONN connection interface of audio equipment comprises an ICOMM communication interface between the MIC microphone and the audio equipment ICONN connection interface. . The ICOMM communication interface comprising: - a first ETG1 conversion stage of a differential voltage Vmic- received at input and delivered by the microphone MIC, into a corresponding common mode half voltage Vmic / 2; and a second control stage ETG2 of the output electric current I of the ICOMM communication interface comprising a feedback loop of the voltage Vr2 across the microphone supply resistor of said ICONN connection interface, to apply electrical voltages, across the load resistors Vr1, Vr2 disposed at the output of the second control stage ETG2, equal to said differential voltage Vmic- at the output of the microphone MIC or at its opposite, or at half of said electrical voltage differential Vmic / 2- at the microphone output MIC or its opposite. Thus, the BT package is transparent to the audio equipment ICONN connection interface, whether this interface is differential or to ground. The first conversion stage ETG1 comprises a first subtracter SOUS1 outputting the difference Vmic between two electrical voltages received on two inputs, and a first half-gain application module G1 disposed at the output of the first subtracter 35 SOUS1.

Le deuxième étage de régulation ETG2 comprend un deuxième soustracteur SOUS2, un deuxième module d'application de gain G2 monté en sortie du deuxième soustracteur SOUS2, et une source de courant électrique commandée en tension électrique SC, montée en sortie du deuxième module d'application de gain G2. Le deuxième soustracteur SOUS2 reçoit en entrées la tension électrique délivrée en sortie du premier étage ETG1, valant Vmic/2, et la tension électrique Vr2 aux bornes de la résistance d'alimentation du microphone de l'interface de connexion ICONN, transmise par rétroaction. La 1 o tension électrique délivrée en sortie du deuxième soustracteur SOUS2 vaut donc Vmic/2-Vr2 qui est la tension électrique d'entrée du deuxième module de gain G2. La valeur du deuxième module de gain est choisi grand par rapport à l'unité pour garantir un contrôle précis du courant de sortie (gain supérieur à 100dB par exemple). 15 Les figures 2 et 3 représentent des exemples de réalisation d'un boîtier télématique de la figure 1. Sur la figure 2, le premier étage de conversion ETG1 comprend deux voies respectivement connectées aux deux sorties du microphone MIC délivrant la tension électrique différentielle Vmic-. 20 La première voie comprend un premier condensateur Cl, une première résistance R1 disposée en série du premier condensateur C1, entre le premier condensateur Cl et l'entrée négative d'un premier amplificateur opérationnel AO1. La deuxième voie comprend un deuxième condensateur C2, une 25 deuxième résistance R2 disposée en série du deuxième condensateur C2, entre le deuxième condensateur C2 et l'entrée positive du premier amplificateur opérationnel AO1. Une troisième résistance R3 est disposée sur une boucle de rétroaction entre la sortie du premier amplificateur opérationnel AO1 et 30 l'entrée négative du premier amplificateur opérationnel AO1. Une quatrième résistance R4 est disposé entre la masse et l'entrée positive du premier amplificateur opérationnel AO1. Par exemple, les premier et deuxième condensateurs Cl et C2 de la figure 2 peuvent respectivement avoir une capacité valant 10µF pour 35 garantir une fréquence de coupure faible et donc pas d'atténuation du signal du microphone, et les première, deuxième, troisième et quatrième résistances peuvent respectivement valoir 10 K.), 10 K.), 5 K.), et 5 kO. La tension électrique de mode commun délivrée en sortie du premier étage de conversion ETG1 vaut alors Vmic/2, qui est fournie en entrée du deuxième étage de régulation ETG2. Dans cet exemple de réalisation, le premier soustracteur SOUS1 est réalisé par le schéma de soustracteur autour de AO1 associé au quatre résistances R1, R2, R3, et R4 de la figure 2, et le premier module d'application de gain moitié G1 est réalisé par le même étage par le choix 1 o des rapport 1 /2 entre les résistances R1, R3 et R2, R4 respectivement de la figure 2. Dans cet exemple de réalisation, le deuxième étage de régulation ETG2 comprend un deuxième amplificateur opérationnel AO2, dont l'entrée négative reçoit la tension électrique de mode commun Vmic/2 délivrée en 15 sortie du premier étage de conversion ETG1. Une cinquième résistance R5 est montée en série en sortie du deuxième amplificateur opérationnel AO2, elle-même connectée à la grille d'un transistor à effet de champ à grille métal-oxyde MF. Le drain du transistor à effet de champ à grille métal-oxyde MF est relié à la masse par l'intermédiaire d'une sixième résistance R6, et à 20 un troisième condensateur C3 délivrant en sortie du deuxième étage de régulation ETG2 une tension électrique VR1. La source du transistor à effet de champ à grille métal-oxyde MF est relié à la masse par l'intermédiaire d'une septième résistance R7, à l'entrée positive du deuxième amplificateur opérationnel AO2 par une boucle de rétroaction, et à un quatrième 25 condensateur C4 délivrant en sortie du deuxième étage de régulation ETG2 une tension électrique VR2. Le transistor MF permet de simuler le microphone flottant MIC et d'assurer une circulation identique du courant entre les deux résistances de charge RC1 /RC2 dans le cas d'une interface audio différentielle. Les deux 30 résistances R6 et R7 permettent une régulation en continu de l'étage de sortie. Le courant circulant dans ces deux résistances R6 et R7 est identique. Dans le cas d'une interface référencée à la masse, il n'y a qu'une résistance de charge RC2'. Le transistor MF est piloté par le deuxième amplificateur opérationnel AO2 qui garantit la recopie de la tension électrique d'entrée sur 35 le drain du transistor MF par rétroaction. C'est l'entré positive du deuxième amplificateur opérationnel AO2 qui connecte la rétroaction permettant de prendre en compte l'inversion de phase de la tension électrique de drain du transistor MF par rapport à la tension électrique de commande de la grille. L'interface de connexion ICONN d'équipement audio peut être une interface différentielle ou une interface à la masse, les deux possibilités étant représentées sur la même figure 2. Dans le cas d'une interface de connexion ICONN différentielle, la tension électrique différentielle délivrée en sortie du deuxième étage de régulation ETG2 vaut Vmic- et dans le cas d'une interface de connexion ICONN à la masse, la tension électrique différentielle délivrée en sortie du deuxième étage de régulation ETG2 vaut Vmic/2-. Par exemple, les troisième et quatrième condensateurs C3 et C4 peuvent respectivement avoir une capacité valant par exemple 10µF. Ces condensateurs permettent de protéger l'étage de sortie de l'application de tension continue anormales (masse ou alimentation de batterie), tout en assurant un transfert du signal alternatif sans atténuation dans la bande passante électrique du microphone. Les cinquième, sixième et septième résistances peuvent respectivement valoir 1 K.), 10 K.), et 10 kO. Dans cet exemple de réalisation, le deuxième soustracteur SOUS2 est réalisé par AO2, le deuxième module de gain G2 est réalisé par AO2 et la source de courant électrique commandée en tension électrique SC est réalisé par le transistor MF. La résistance R5 garantit la stabilité de la boucle en isolant la sortie de AO2 de la capacité de la grille de MF. Cette résistance peut avoir une valeur de 1K et n'est pas critique. The second control stage ETG2 comprises a second subtracter SOUS2, a second gain application module G2 mounted at the output of the second subtracter SOUS2, and a voltage controlled electrical current source SC, mounted at the output of the second application module. G2 gain. The second subtractor SOUS2 receives as input the electrical voltage delivered at the output of the first stage ETG1, equal to Vmic / 2, and the voltage Vr2 across the supply resistor of the microphone of the ICONN connection interface, transmitted by feedback. The electric voltage delivered at the output of the second subtractor SOUS2 is therefore Vmic / 2-Vr2 which is the input voltage of the second gain module G2. The value of the second gain module is chosen large relative to the unit to guarantee precise control of the output current (gain greater than 100 dB for example). FIGS. 2 and 3 show exemplary embodiments of a telematic box of FIG. 1. In FIG. 2, the first conversion stage ETG1 comprises two channels respectively connected to the two outputs of the microphone MIC delivering the differential voltage Vmic- . The first channel comprises a first capacitor C1, a first resistor R1 arranged in series with the first capacitor C1, between the first capacitor C1 and the negative input of a first operational amplifier AO1. The second channel comprises a second capacitor C2, a second resistor R2 arranged in series with the second capacitor C2, between the second capacitor C2 and the positive input of the first operational amplifier AO1. A third resistor R3 is provided on a feedback loop between the output of the first operational amplifier AO1 and the negative input of the first operational amplifier AO1. A fourth resistor R4 is disposed between the ground and the positive input of the first operational amplifier AO1. For example, the first and second capacitors C1 and C2 of FIG. 2 can respectively have a capacitance of 10 μF to guarantee a low cut-off frequency and therefore no attenuation of the microphone signal, and the first, second, third and fourth resistances can respectively be 10 K.), 10 K.), 5 K.), and 5 kO. The common-mode voltage output from the first conversion stage ETG1 is then Vmic / 2, which is provided at the input of the second control stage ETG2. In this exemplary embodiment, the first subtractor SOUS1 is produced by the subtractor scheme around AO1 associated with the four resistors R1, R2, R3, and R4 of FIG. 2, and the first half-G1 gain application module is realized. by the same stage by the choice 1 o 1/2 ratio between the resistors R1, R3 and R2, R4 respectively of Figure 2. In this embodiment, the second ETG2 control stage comprises a second operational amplifier AO2, including the negative input receives the common-mode voltage Vmic / 2 output from the first conversion stage ETG1. A fifth resistor R5 is connected in series at the output of the second operational amplifier AO2, itself connected to the gate of a metal oxide-oxide field effect transistor MF. The drain of the MF metal oxide field effect transistor is connected to ground via a sixth resistor R6, and to a third capacitor C3 delivering at the output of the second regulation stage ETG2 a voltage VR1 . The source of the MF metal oxide field effect transistor is connected to ground via a seventh resistor R7, to the positive input of the second operational amplifier AO2 by a feedback loop, and to a fourth Capacitor C4 delivering an electrical voltage VR2 at the output of the second regulation stage ETG2. The MF transistor simulates the floating microphone MIC and ensure the same flow of current between the two load resistors RC1 / RC2 in the case of a differential audio interface. Both resistors R6 and R7 provide continuous regulation of the output stage. The current flowing in these two resistors R6 and R7 is identical. In the case of an interface referenced to the ground, there is only one load resistor RC2 '. The transistor MF is controlled by the second operational amplifier AO2 which guarantees the feedback of the input voltage on the drain of the transistor MF by feedback. It is the positive input of the second operational amplifier AO2 which connects the feedback making it possible to take into account the phase inversion of the drain voltage of the transistor MF with respect to the electric control voltage of the gate. The ICONN audio equipment connection interface may be a differential interface or a ground interface, both possibilities being shown in the same figure 2. In the case of a differential ICONN connection interface, the differential electric voltage delivered at the output of the second regulation stage ETG2 is equal to Vmic- and in the case of an ICONN connection interface to ground, the differential electric voltage delivered at the output of the second regulation stage ETG2 is equal to Vmic / 2-. For example, the third and fourth capacitors C3 and C4 may respectively have a capacitance of, for example, 10 .mu.F. These capacitors make it possible to protect the output stage of the abnormal DC voltage application (ground or battery supply), while ensuring a transfer of the AC signal without attenuation in the electrical bandwidth of the microphone. The fifth, sixth and seventh resistors may respectively be 1 K.), 10 K.), and 10 kO. In this exemplary embodiment, the second subtractor SOUS2 is produced by AO2, the second gain module G2 is produced by AO2, and the electrical current source SC is made by the transistor MF. Resistance R5 guarantees the stability of the loop by isolating the output of AO2 from the capacity of the MF grid. This resistance can have a value of 1K and is not critical.

Sur la figure 3, le premier étage de conversion ETG1 comprend deux voies respectivement connectées aux deux sorties du microphone MIC délivrant la tension électrique différentielle -Vmic-, car inversée par rapport au cas de la figure 2 La première voie comprend un premier condensateur Cl, une première résistance R1 disposée en série du premier condensateur C1, entre le premier condensateur Cl et l'entrée négative d'un premier amplificateur opérationnel AO1. La deuxième voie comprend un deuxième condensateur C2, une deuxième résistance R2 disposée en série du deuxième condensateur C2, entre le deuxième condensateur C2 et l'entrée positive du premier amplificateur opérationnel AO1. Une troisième résistance R3 est disposée sur une boucle de rétroaction entre la sortie du premier amplificateur opérationnel AO1 et l'entrée négative du premier amplificateur opérationnel AO1. Une quatrième résistance R4 est disposé entre la masse et l'entrée positive du premier amplificateur opérationnel AO1. Par exemple, les premier et deuxième condensateurs Cl et C2 peuvent respectivement avoir une capacité valant 10µF, et les première, 1 o deuxième, troisième et quatrième résistances peuvent respectivement valoir 10kO, 1 0 K.), 5 K.), et 5 kO. La tension électrique de mode commun délivrée en sortie du premier étage de conversion ETG1 vaut alors -Vmic/2, qui est fournie en entrée du deuxième étage de régulation ETG2.In FIG. 3, the first conversion stage ETG1 comprises two channels respectively connected to the two outputs of the microphone MIC delivering the differential voltage -Vmic-, because inverted with respect to the case of FIG. 2. The first channel comprises a first capacitor C1, a first resistor R1 arranged in series of the first capacitor C1, between the first capacitor C1 and the negative input of a first operational amplifier AO1. The second channel comprises a second capacitor C2, a second resistor R2 arranged in series with the second capacitor C2, between the second capacitor C2 and the positive input of the first operational amplifier AO1. A third resistor R3 is arranged on a feedback loop between the output of the first operational amplifier AO1 and the negative input of the first operational amplifier AO1. A fourth resistor R4 is disposed between the ground and the positive input of the first operational amplifier AO1. For example, the first and second capacitors C1 and C2 may respectively have a capacitance of 10μF, and the first, 1o second, third and fourth resistances may respectively be 10kO, 10K, 5K, and 5kO respectively. . The common-mode voltage output from the first conversion stage ETG1 is then -Vmic / 2, which is supplied at the input of the second ETG2 control stage.

15 Dans cet exemple de réalisation, le premier soustracteur SOUS1 est réalisé par AO1 associé aux quatre résistances R1, R2, R3, et R4 de la figure 3, et le premier module d'application de gain moitié G1 est réalisé par le choix des rapports 1/2 entre R1 et R3, R2 et R4. Dans cet exemple de réalisation, le deuxième étage de régulation 20 ETG2 comprend un deuxième amplificateur opérationnel AO2, dont l'entrée positive reçoit la tension électrique de mode commun -Vmic/2 délivrée en sortie du premier étage de conversion ETG1. Une cinquième résistance R5 est montée en série en sortie du deuxième amplificateur opérationnel AO2, elle-même connectée à la grille d'un transistor à effet de champ à grille 25 métal-oxyde MF. Le drain du transistor à effet de champ à grille métal-oxyde MF est relié à la masse par l'intermédiaire d'une sixième résistance R6, à un troisième condensateur C3 délivrant en sortie du deuxième étage de régulation ETG2 une tension électrique VR2, et à l'entrée négative du deuxième amplificateur opérationnel AO2 par une boucle de rétroaction. La 30 source du transistor à effet de champ à grille métal-oxyde MF est relié à la masse par l'intermédiaire d'une septième résistance R7, et à un quatrième condensateur C4 délivrant en sortie du deuxième étage de régulation ETG2 une tension électrique VR1. Par rapport à la figure 2, le premier étage de conversion ETG1, a 35 ses entrés inversées, et le deuxième étage de régulation ETG2 comprend un deuxième amplificateur opérationnel AO2 pour lequel la rétroaction se fait en référence à la masse et sans inversion de phase. L'interface de connexion ICONN d'équipement audio peut être une interface différentielle ou une interface à la masse, les deux possibilités étant représentées sur la même figure 3. Dans le cas d'une interface de connexion ICONN différentielle, la tension électrique différentielle délivrée en sortie du deuxième étage de régulation ETG2 vaut -Vmic- et dans le cas d'une interface de connexion ICONN à la masse, la tension électrique différentielle délivrée en sortie du 1 o deuxième étage de régulation ETG2 vaut -Vmic/2-. Par exemple, les troisième et quatrième condensateurs C3 et C4 peuvent respectivement avoir une capacité valant 10µF, et les cinquième, sixième et septième résistances peuvent respectivement valoir 1 kO, 10 K.), et 10 kO.In this exemplary embodiment, the first subtractor SOUS1 is made by AO1 associated with the four resistors R1, R2, R3, and R4 of FIG. 3, and the first half-gain application module G1 is produced by the choice of the ratios 1/2 between R1 and R3, R2 and R4. In this exemplary embodiment, the second regulation stage ETG2 comprises a second operational amplifier AO2, the positive input of which receives the common mode electrical voltage -Vmic / 2 delivered at the output of the first conversion stage ETG1. A fifth resistor R5 is connected in series at the output of the second operational amplifier AO2, itself connected to the gate of a metal-oxide MF field effect transistor. The drain of the MF metal oxide field effect transistor is connected to ground via a sixth resistor R6, to a third capacitor C3 delivering at the output of the second regulation stage ETG2 a voltage VR2, and at the negative input of the second operational amplifier AO2 by a feedback loop. The source of the metal oxide-oxide field effect transistor MF is connected to ground via a seventh resistor R7, and to a fourth capacitor C4 delivering at the output of the second regulation stage ETG2 a voltage VR1 . Compared with FIG. 2, the first conversion stage ETG1 has its inverted inputs, and the second regulation stage ETG2 comprises a second operational amplifier AO2 for which the feedback is made with reference to ground and without phase inversion. The ICONN audio equipment connection interface may be a differential interface or a ground interface, both possibilities being shown in the same figure 3. In the case of a differential ICONN connection interface, the differential electric voltage delivered at the output of the second control stage ETG2 is equal to -Vmic- and in the case of an ICONN connection interface to ground, the differential electric voltage delivered at the output of the first second control stage ETG2 is -Vmic / 2-. For example, the third and fourth capacitors C3 and C4 may respectively have a capacitance of 10 μF, and the fifth, sixth and seventh resistors may respectively be 1 kO, 10 K, and 10 kO.

15 Dans cet exemple de réalisation, le deuxième soustracteur SOUS2 est réalisé par AO2 de la figure 3, le deuxième module de gain G2 est réalisé par AO2 de la figure 3, et la source de courant électrique commandée en tension électrique SC est réalisé par le transistor MF de la figure 3.In this exemplary embodiment, the second subtractor SOUS2 is produced by AO2 of FIG. 3, the second gain module G2 is produced by AO2 of FIG. 3, and the electric current controlled voltage source SC is produced by the MF transistor of Figure 3.

20 Le transistor MF permet de simuler le microphone flottant MIC et d'assurer une circulation identique du courant entre les deux résistances de charge RC1 et RC2 dans le cas d'une interface audio différentielle. Les deux résistances R6 et R7 permettent de réguler en continu l'étage de sortie. Le courant circulant dans ces deux résistances est identique. Dans le cas d'une 25 interface référencée à la masse, il n'y a qu'une résistance de charge RC2'. La présente invention propose un boîtier télématique insérable en série entre un microphone et un équipement audio, notamment dans un véhicule automobile, qui ne modifie pas les caractéristiques électriques des signaux transmis par le microphone à destination de l'équipement audio. 30 35 The transistor MF simulates the floating microphone MIC and ensures the same flow of current between the two load resistors RC1 and RC2 in the case of a differential audio interface. The two resistors R6 and R7 make it possible to continuously regulate the output stage. The current flowing in these two resistors is identical. In the case of a referenced interface to ground, there is only one load resistor RC2 '. The present invention proposes a telematic box insertable in series between a microphone and an audio equipment, in particular in a motor vehicle, which does not modify the electrical characteristics of the signals transmitted by the microphone to the audio equipment. 30 35

Claims

REVENDICATIONS1. Telematic housing (BT) adapted to be integrated into a motor vehicle and arranged in series between a microphone (MIC) and at least one connection interface (ICONN) of an audio equipment, characterized in that it comprises a communication interface (ICOMM) between the microphone (MIC) and the audio equipment connection interface (ICONN), the communication interface (ICOMM) comprising: a first conversion stage (ETG1) of a differential voltage (Vmic); ) received at the input and delivered by the microphone (MIC), at a corresponding common mode voltage (Vmic / 2); and a second control stage (ETG2) of the output electric current (1) of the communication interface (ICOMM) comprising a feedback loop of the electrical voltage (Vr2) across the microphone supply resistor of said connection interface (ICONN), for applying electrical voltages, to load resistance terminals (Vr1, Vr2) arranged at the output of the second regulation stage (ETG2), equal to said differential electric voltage (Vmic-) at the output of the microphone (MIC) or its opposite, or half of said differential voltage (Vmic / 2-) output microphone (MIC) or its opposite.

2. telematic box (BT) according to claim 1, wherein the first conversion stage (ETG1) comprises a first subtractor (SOUS1) outputting the difference (Vmic) between two voltages received on two inputs.

3. The telematic (BT) box according to claim 2, wherein the first conversion stage (ETG1) comprises first half gain applying means (G1) disposed at the output of said first subtracter (SOUS1). 30

4. telematic box (BT) according to claim 3, wherein the second control stage (ETG2) comprises a second subtractor (SOUS2), second gain application means (G2) mounted at the output of the second subtractor (SOUS2) and an electric voltage controlled power source (SC) mounted at the output of the second gain-applying means (G2).

The telematic (BT) box according to claim 4, wherein said first subtractor (SOUS1) comprises an operational amplifier and at least one resistor.

The telematic (BT) box according to claim 4 or 5, wherein said second subtractor (SOUS2) comprises an operational amplifier, at least one resistor, at least one capacitor, and a field effect transistor.

7. Motor vehicle equipped with a telematic box (BT) according to one of the preceding claims. 20