FR2914296A1

FR2914296A1 - Treating aqueous effluent for extracting carbon dioxide and nitrogen gaseous compound useful in aquaculture in recirculated aqueous environment, comprises separating the compound from the effluent for obtaining the treated aqueous phase

Info

Publication number: FR2914296A1
Application number: FR0702308A
Authority: FR
Inventors: Francois Rene; Gilles Lemarie; Jean Yves Champagne; Robert Morel
Original assignee: INST NAT SCIENCES APPLIQ; Institut Francais de Recherche pour lExploitation de la Mer (IFREMER)
Current assignee: INST NAT SCIENCES APPLIQ; Institut Francais de Recherche pour lExploitation de la Mer (IFREMER)
Priority date: 2007-03-29
Filing date: 2007-03-29
Publication date: 2008-10-03
Anticipated expiration: 2027-03-29
Also published as: ATE553649T1; BRPI0714427A2; FR2914296B1; ES2385363T3

Abstract

La présente invention concerne un procédé de traitement d'un effluent aqueux comprenant au moins un composé gazeux dissous, par exemple du gaz carbonique, consistant à séparer au moins partiellement ledit composé dudit effluent, en vue d'obtenir une phase aqueuse traitée, appauvrie en ledit composé, procédé selon lequel :(a) on établit une colonne liquide montante de l'effluent aqueux, en injectant et distribuant dans ladite colonne, du côté bas, une phase gazeuse moins riche en ledit composé que l'effluent aqueux, par exemple de l'air ou de l'oxygène, ladite phase gazeuse se répartissant dans ladite colonne sous forme de bulles dont le volume augmente vers le haut, moyennant quoi on obtient du côté haut un courant mixte liquide/gaz(b) on sépare le courant mixte liquide/gaz en un courant liquide constituant la phase aqueuse traitée et un courant gazeux effluent enrichi en ledit composé gazeuxcaractérisé en ce qu'on sépare sous dépression le courant mixte liquide/gaz, en établissant un ciel gazeux entre le courant liquide et le courant gazeux, et en aspirant ce dernier.The present invention relates to a method for treating an aqueous effluent comprising at least one dissolved gaseous compound, for example carbon dioxide, comprising at least partially separating said compound from said effluent, in order to obtain a treated aqueous phase which is depleted of said compound, wherein (a) a rising liquid column of the aqueous effluent is established by injecting and distributing in said column, on the low side, a gas phase less rich in said compound than the aqueous effluent, for example air or oxygen, said gas phase being distributed in said column in the form of bubbles whose volume increases upwards, whereby a liquid / gas mixed current is obtained on the high side (b) the current is separated off mixed liquid / gas in a liquid stream constituting the treated aqueous phase and an effluent gas stream enriched in said gaseous compoundcharacterized in that the liquid mixed stream is separated under vacuum; of gas, by establishing a gaseous sky between the liquid stream and the gas stream, and by sucking the latter.

Description

De manière générale, l'invention concerne le traitement d'un effluentIn general, the invention relates to the treatment of an effluent

aqueux, comprenant un ou plusieurs composés gazeux dissous, par exemple dioxyde de carbone et/ou azote, en vue d'en séparer tout ou partie desdits composés, considérés par exemple comme des polluants, et ce afin d'obtenir une phase aqueuse traitée, appauvrie en le ou lesdits composés gazeux, ou en tous cas dont la concentration en ces derniers se trouve ainsi contrôlée ou maîtrisée, par exemple au-dessous ou au-dessus d'un seuil prédéterminé. De manière particulière, mais à titre d'exemple, le traitement considéré par la présente invention fait partie de tout procédé de culture d'un organisme vivant, par exemple aquaculture, en rnilieu aqueux recirculé, selon lequel de manière générale : - on dispose d'un bain du milieu aqueux, à ciel ouvert ou non, fractionné ou non en circuits élémentaires en série ou en parallèle, dans lequel l'organisme vivant en culture, par exemple poisson, est immergé, - on soutire du bain un courant effluent, à partir duquel on obtient l'effluent aqueux à traiter pour contrôler sa charge en composés gazeux dissous, - on alimente ou on réinjecte dans le même bain un courant 20 d'alimentation, obtenu à partir de la phase aqueuse traitée, c'est-à-dire appauvrie en composés gazeux dissous. Par "organisme vivant", on entend aussi bien des organismes vivants du règne inférieur, tels que micro-organismes, algues, etc..., que des organismes vivants du règne supérieur, tels que poissons, mollusques 25 ou coquillages. Aux fins de l'exposé de la présente invention, cette dernière sera maintenant introduite, explicitée et commentée par référence à l'aquaculture en milieu aqueux recirculé. Dans les conditions d'une aquaculture en milieu aqueux 30 recirculé, pour favoriser la croissance et le bon état sanitaire des poissons, on sait aujourd'hui qu'il est essentiel de maîtriser la concentration en gaz dissous, à savoir de maintenir : - l'oxygène dissous en deçà d'un certain seuil, - le gaz carbonique et l'azote dissous. 35 Pour appauvrir également l'effluent aqueux d'aquaculture en au moins un composé gazeux dissous, par exemple gaz carbonique dissous, on met en oeuvre une colonne dite ventilée, qui consiste pour l'essentiel en une colonne remplie avec un garnissage consistant en éléments discrets favorisant un interface (ou dioptre) gaz/liquide de grande surface développée selon la section et la hauteur de la colonne. L'effluent gazeux à traiter est introduit et distribué en haut de la colonne, au-dessus du garnissage, par exemple par aspersion, tandis qu'une phase gazeuse d'élution ou "stripping", moins riche en ledit composé gazeux (gaz carbonique) que l'effluent aqueux, par exemple de l'air sous pression, est introduite en bas de la colonne, par exemple au sein du garnissage. Un courant liquide constituant la phase aqueuse traitée est extrait au pied de la colonne, et un courant gazeux effluent, enrichi en ledit composé gazeux dissous est extrait au sommet de la colonne. aqueous composition, comprising one or more dissolved gaseous compounds, for example carbon dioxide and / or nitrogen, in order to separate all or part of said compounds, considered for example as pollutants, in order to obtain a treated aqueous phase, depleted in the gaseous compound (s), or in any case whose concentration in the latter is thus controlled or controlled, for example below or above a predetermined threshold. In particular, but by way of example, the treatment considered by the present invention is part of any method of culture of a living organism, for example aquaculture, in recirculated aqueous medium, according to which in general: a bath of the aqueous medium, open or uncovered, fractionated or not in elementary circuits in series or in parallel, in which the living organism in culture, for example fish, is immersed, - the bath is drawn off an effluent stream, from which the aqueous effluent to be treated is obtained to control its charge of dissolved gaseous compounds, - a supply stream, obtained from the treated aqueous phase, is fed or reinjected into the same bath; that is, depleted in gaseous dissolved compounds. By "living organism" is meant living organisms of the lower realm, such as microorganisms, algae, etc., as living organisms of the higher realm, such as fish, molluscs or shells. For purposes of the disclosure of the present invention, the latter will now be introduced, explained and commented with reference to aquaculture in a recirculated aqueous medium. Under the conditions of an aquaculture in a recirculated aqueous medium, to promote the growth and good health of fish, it is now known that it is essential to control the concentration of dissolved gas, namely to maintain: - dissolved oxygen below a certain threshold, - carbon dioxide and dissolved nitrogen. To also deplete the aqueous aquaculture effluent in at least one dissolved gaseous compound, for example dissolved carbon dioxide, a so-called ventilated column is used, which essentially consists of a column filled with a packing consisting of elements discrete favoring an interface (or dioptre) gas / liquid of large surface developed according to the section and the height of the column. The gaseous effluent to be treated is introduced and distributed at the top of the column, above the packing, for example by spraying, while a gaseous phase of elution or "stripping", less rich in said gaseous compound (carbon dioxide ) that the aqueous effluent, for example pressurized air, is introduced at the bottom of the column, for example in the lining. A liquid stream constituting the treated aqueous phase is extracted at the bottom of the column, and an effluent gas stream enriched in said dissolved gaseous compound is extracted at the top of the column.

Par l'expression "moins riche en ledit composé gazeux", on entend le fait que, toutes choses égales par ailleurs (donc: pression), la concentration en dit composé gazeux dans la phase aqueuse qui serait en équilibre avec la concentration en dit composé gazeux dans la phase gazeuse est plus faible que la concentration effective en dit composé gazeux dans la phase aqueuse traitée. Pour l'essentiel, mettre en oeuvre une colonne ventilée équivaut à faire circuler de l'eau à travers une phase gazeuse, en l'occurrence de l'air, grosso modo dans le rapport de dix volumes d'air à contre-courant d'un volume d'eau traité. La mise en oeuvre de ces colonnes ventilées, assimilables à des 25 tours aéroréfrigérées, présente divers inconvénients. Leur rendement d'extraction en gaz dissous est limité. S'agissant du gaz carbonique, par exemple, il n'apparaît pas possible d'extraire plus de 25 à 30 % du gaz carbonique dissous. Ceci tient à la surface développée limitée de l'interface gaz/liquide, laquelle se trouve 30 encore diminuée par le développement de biofilms dans le garnissage de la colonne, d'une part, et par des colmatages et cheminements préférentiels de l'eau dans le garnissage, d'autre part. Toute colonne ventilée est également relativement consommatrice en énergie, quant à son fonctionnement, puisqu'il faut en 35 particulier pomper l'effluent aqueux à traiter pour l'élever au niveau haut de la colonne. By the expression "less rich in said gaseous compound", it is meant that, all else being equal (hence: pressure), the concentration of said gaseous compound in the aqueous phase which would be in equilibrium with the concentration of said compound gas in the gas phase is lower than the effective concentration of said gaseous compound in the aqueous phase treated. Essentially, implementing a ventilated column is equivalent to circulating water through a gaseous phase, in this case air, roughly in the ratio of ten volumes of air against the flow of water. a volume of treated water. The implementation of these ventilated columns, comparable to air-cooled towers, has various disadvantages. Their extraction yield in dissolved gas is limited. With regard to carbon dioxide, for example, it does not appear possible to extract more than 25 to 30% of the dissolved carbon dioxide. This is due to the limited developed area of the gas / liquid interface, which is further diminished by the development of biofilms in the column packing, on the one hand, and by preferential blockages and pathways of water in the lining, on the other hand. Any ventilated column is also relatively energy-consuming in its operation, since the aqueous effluent to be treated must be pumped in particular to raise it to the top of the column.

S'agissant du maintien en température de la phase aqueuse traitée de sortie, par rapport à l'effluent aqueux d'entrée, ce qui peut avoir de l'importance dans un procédé d'aquaculture en milieu aqueux recirculé, la mise en oeuvre d'une colonne ventilée est par nature dissipatrice d'énergie thermique, ce qui oblige dans certains cas à réchauffer la phase aqueuse traitée à la sortie de la colonne ventilée. Toute colonne ventilée représente une enceinte de volume non négligeable, compte tenu du volume d'air (phase gazeuse circulante), ce qui conduit à une installation relativement encombrante, pouvant représenter un investissement en matériau et infrastructure non négligeable. Et, d'un point de vue sécurité biologique, à l'instar des tours aéroréfrigérées, la mise en oeuvre d'une colonne ventilée peut générer des aérosols susceptibles de venir au contact de l'atmosphère environnante, compte tenu de la surpression existant dans la colonne ventilée. La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients précités des colonnes ventilées. Pour oxygéner un milieu aqueux, y compris en aquaculture, on connaît les systèmes gazo-siphons ou "air-lift", lesquels en pratique revêtent différentes formes de mise en oeuvre. De manière générale, un gazo-siphon consiste, par tout moyen approprié, par exemple un conduit vertical immergé au moins en partie dans un bain de milieu aqueux, ou un conduit disposé à l'extérieur du bain, à établir une colonne liquide montante. With regard to the temperature maintenance of the treated aqueous exit phase, with respect to the aqueous inlet effluent, which may be of importance in a recirculated aqueous aquaculture process, the implementation of a ventilated column is by nature dissipative of thermal energy, which forces in some cases to heat the treated aqueous phase at the outlet of the ventilated column. Any ventilated column represents a chamber of significant volume, given the volume of air (circulating gas phase), which leads to a relatively bulky installation, which can represent an investment in material and infrastructure not insignificant. And, from a biological safety point of view, like air-cooled towers, the use of a ventilated column can generate aerosols likely to come into contact with the surrounding atmosphere, given the overpressure existing in the atmosphere. the ventilated column. The present invention aims to overcome the aforementioned drawbacks of ventilated columns. To oxygenate an aqueous medium, including aquaculture, we know the gas-siphon systems or "air-lift", which in practice take different forms of implementation. In general, a gas-siphon consists, by any appropriate means, for example a vertical duct immersed at least in part in an aqueous medium bath, or a duct disposed outside the bath, to establish a rising liquid column.

Pour ce faire, on injecte et distribue dans la colonne, en pratique au bas du conduit vertical, une phase gazeuse sous pression, laquelle se répartit dans la colonne liquide sous forme de bulles dont le volume augmente vers le haut, moyennant quoi on obtient du côté haut du conduit vertical un courant mixte liquide/gaz, plus ou moins homogène, lequel est par exemple évacué par l'extrémité haute du conduit vertical. Un gazo-siphon apparaît donc être un système dynamique, mais sans pièces mécaniques du type pompe, permettant de relever, sur une certaine hauteur, un liquide, et ce par la mise en oeuvre de bulles plus ou moins grosses, obtenues par injection et distribution d'un gaz sous pression dans un liquide confiné selon une colonne verticale. To do this, a column is injected into the column, in practice at the bottom of the vertical pipe, a gaseous phase under pressure, which is distributed in the liquid column in the form of bubbles whose volume increases upwards, whereby high side of the vertical duct a liquid / gas mixed stream, more or less homogeneous, which is for example discharged by the upper end of the vertical duct. A gas-siphon therefore appears to be a dynamic system, but without mechanical parts of the pump type, making it possible to raise, over a certain height, a liquid, and this by the implementation of more or less large bubbles, obtained by injection and distribution. a gas under pressure in a liquid confined in a vertical column.

De tels systèmes sont bien connus, et ont été modélisés par différents auteurs ; cf. D.J. REINEMANN et M.B. TIMMONS, Aquacultural Engineering 8 (1989), 29-46. En aquaculture, de tels systèmes sont largement utilisés pour oxygéner le bain du milieu aqueux, dans lequel les poissons sont élevés, au sein même dudit bain, ou à l'extérieur de ce dernier, pour un milieu aqueux recirculé, et ce en injectant et distribuant de l'air atmosphérique sous pression. Tout gazo-siphon est susceptible, non seulement d'oxygéner un effluent aqueux traité au moyen de celui-ci, lorsque la phase aqueuse injectée et distribuée est de l'air ou de l'oxygène, mais aussi de dégazer ce même effluent aqueux en composés gazeux dissous, tels le gaz carbonique, ce qu'ont établi et étudié différents auteurs ; cf. J CLAY LOYLESS et R.F. MALONE, Aquacultural Engineering 18 (1998) 117-133. Such systems are well known, and have been modeled by different authors; cf. D.J. REINEMANN and M. B. TIMMONS, Aquacultural Engineering 8 (1989), 29-46. In aquaculture, such systems are widely used to oxygenate the bath of the aqueous medium, in which the fish are raised, in said bath itself or outside thereof, for a recirculated aqueous medium, and this by injecting and distributing atmospheric air under pressure. Any gas-siphon is capable not only of oxygenating an aqueous effluent treated with it, when the aqueous phase injected and distributed is air or oxygen, but also of degassing the same aqueous effluent. dissolved gaseous compounds, such as carbon dioxide, which have been established and studied by different authors; cf. J CLAY LOYLESS and R. F. MALONE, Aquacultural Engineering 18 (1998) 117-133.

Par conséquent, tout gazo-siphon a la capacité d'éluer ou "stripper" les composés gazeux dissous d'un effluent aqueux les contenant, à la condition de mettre en oeuvre une phase gazeuse de gazo-siphon appropriée, c'est-à-dire moins riche en ledit composé gazeux que l'effluent aqueux traité. Consequently, any gas-siphon has the capacity to elute or "stripper" the gaseous dissolved compounds of an aqueous effluent containing them, provided to implement an appropriate gas-siphon gas phase, that is to say say less rich in said gaseous compound than the treated aqueous effluent.

Conformément à la publication de A. RICHMOND, S. BOUSSIBA, A. VONSHAK et R. KOPEL, de Journal of Applied Phycology 5-327-332, 1993 et sa figure 1, on a décrit un procédé d'aquaculture de micro-algues en milieu aqueux récirculé, selon lequel : - on dispose d'un bain du milieu aqueux, dans lequel les micro- algues sont cultivées, en pratique contenu dans des faisceaux de tube disposés horizontalement, avec un distributeur d'entrée, et un collecteur de sortie, - on soutire du bain, par le collecteur de sortie, un courant effluent, enrichi ou saturé en oxygène, constituant l'effluent traité, - ce dernier est traité grâce à un gazo-siphon, tel que décrit précédemment, travaillant sous pression positive. A cette fin, on établit une colonne liquide montante de l'effluent aqueux traité, on injecte et on distribue dans cette colonne, du côté bas, de l'air, cette phase gazeuse se répartissant dans la colonne sous forme de bulles dont le volume augmente vers le haut, moyennant quoi on obtient du côté haut un courant mixte liquide/gaz, - dans un séparateur/dégazeur, on sépare le courant mixte liquide/gaz en un courant liquide constituant la phase aqueuse traitée, laquelle est enrichie en gaz carbonique et retournée vers le distributeur d'entrée du bain, et un courant gazeux effluent enrichi en oxygène. Un tel procédé de traitement présente en pratique un rendement d'extraction en gaz dissous relativement limité. Différents documents ont décrit par ailleurs des procédés de traitement d'un effluent aqueux ou d'un milieu aqueux, mettant en oeuvre un gazo-siphon avec de l'air atmosphérique injecté sous pression : - C.E. BOYD et C.S. TUCKER, dans l'ouvrage "Pond aquaculture water quality management" pages 354-373, de 1998, décrivent l'utilisation d'un gazo-siphon au sein d'un bain du milieu aqueux d'aquaculture, à ciel ouvert, - le document US-C-4 972 801 décrit l'utilisation d'un gazo- 15 siphon au sein d'un forage ou puits d'alimentation en eau d'un bassin d'aquaculture, permettant de relever l'eau d'alimentation pour sa distribution au sein du bassin, d'une part, et d'oxygéner le courant d'eau d'alimentation, - les documents US-C-5 961 831 et US-C-6 171 480 un 20 système complet d'aquaculture comportant un gazo-siphon pour relever un effluent aqueux, prélevé en sortie du bain d'aquaculture, après sa filtration, et avant sa biofiltration. In accordance with A. RICHMOND, S. BOUSSIBA, A. VONSHAK and R. KOPEL, Journal of Applied Phycology 5-327-332, 1993 and Fig. 1, there has been described a method of microalgae aquaculture. in a recirculated aqueous medium, according to which: - a bath of the aqueous medium is available, in which the microalgae are cultivated, in practice contained in horizontally arranged tube bundles, with an inlet distributor, and a collector of output, - withdrawing from the bath, by the outlet collector, an effluent stream, enriched or saturated with oxygen, constituting the treated effluent, - the latter is treated with a gaso-siphon, as described above, working under pressure positive. For this purpose, a rising liquid column of the treated aqueous effluent is established, injected and distributed in this column, on the low side, air, this gaseous phase being distributed in the column in the form of bubbles whose volume increases upwards, whereby a mixed liquid / gas stream is obtained on the high side, - in a separator / degasser, the liquid / gas mixed stream is separated into a liquid stream constituting the treated aqueous phase, which is enriched in carbon dioxide and returned to the inlet distributor of the bath, and an oxygen-enriched effluent gas stream. Such a treatment method has in practice a relatively limited yield of dissolved gas extraction. Various documents have also described processes for treating an aqueous effluent or an aqueous medium, using a gas-siphon with atmospheric air injected under pressure: - CE BOYD and CS TUCKER, in the book "Pond aquaculture water quality management" pages 354-373, of 1998, describe the use of a gas-siphon in a bath of the aqueous medium of aquaculture, open-air, the document US-C-4 No. 972,801 discloses the use of a gas-siphon in a well or water supply well of an aquaculture pond, making it possible to raise the feed water for its distribution within the basin. on the one hand, and oxygenate the feed water stream, US-C-5,961,831 and US-C-6,171,480 a complete aquaculture system comprising a gas-siphon for take up an aqueous effluent, taken out of the aqua-bath, after its filtration, and before its biofiltration.

La présente invention a pour objet une mise en oeuvre 25 particulière d'un gazo-siphon, permettant de remédier aux inconvénients des colonnes ventilées. The present invention relates to a particular implementation of a gaso-siphon, to overcome the disadvantages of ventilated columns.

L'invention a pour objet d'améliorer le rendement d'extraction en gaz dissous des gazo-siphons. 30 De manière générale, la présente invention concerne un procédé de traitement d'un effluent aqueux comprenant au moins un composé gazeux dissous, par exemple du gaz carbonique, consistant à séparer au moins partiellement ledit composé dudit effluent, en vue d'obtenir une 35 phase aqueuse traitée, appauvrie en ledit composé, procédé selon lequel : 10 (a) on établit une colonne liquide montante de l'effluent aqueux, en injectant et distribuant dans ladite colonne, du côté bas, une phase gazeuse moins riche en ledit composé que l'effluent aqueux, par exemple de l'air ou de l'oxygène, ladite phase gazeuse se répartissant dans ladite colonne sous forme de bulles dont le volume augmente vers le haut, moyennant quoi on obtient du côté haut un courant mixte liquide/gaz (b) on sépare le courant mixte liquide/gaz en un courant liquide constituant la phase aqueuse traitée et un courant gazeux effluent enrichi en ledit composé gazeux caractérisé en ce qu'on sépare sous dépression le courant mixte liquide/gaz, en établissant un ciel gazeux entre le courant liquide et le courant gazeux, et en aspirant ce dernier. Le procédé selon la présente invention fonctionne à l'inverse de celui décrit dans la publication de A. RICHMOND et al, en ce qu'il permet, grâce à la dépression précitée, d'appauvrir la phase aqueuse traitée en gaz carbonique, tout en l'enrichissant en oxygène dissous. Et plus particulièrement, mais de manière non exclusive, ce procédé de traitement, de dégazéification ou dégazage, s'intègre dans un procédé de culture d'un organisme vivant, en milieu aqueux recirculé, selon lequel : - on dispose d'un bain du milieu aqueux, dans lequel l'organisme vivant est cultivé, -on soutire du bain un courant d'effluent, à partir duquel on obtient l'effluent aqueux, - et on alimente le bain avec un courant d'alimentation, obtenu à partir de la phase aqueuse traitée, - la phase aqueuse traitée étant obtenue en dehors du bain du milieu aqueux, par un traitement de dégazage ou dégazéification tel que précédemment défini. Par "sous dépression", s'agissant de la séparation du courant mixte liquide/gaz, on entend toute pression inférieure à la valeur obtenue en soustrayant, par exemple en cm d'eau, la hauteur de la colonne liquide montante à la pression atmosphérique, ou pression hydraulique de l'effluent aqueux à traiter. Préférentiellement, le procédé selon l'invention est mis en oeuvre à la manière d'un siphon, et pour ce faire le courant liquide séparé 30 35 du courant gazeux effluent constitue une colonne liquide descendante, obtenue par déverse du courant mixte liquide/gaz au-dessus d'un point haut. En pareil cas, par exemple, la colonne liquide descendante et la colonne liquide montante sont concentriques l'une par rapport à l'autre. The object of the invention is to improve the yield of dissolved gas extraction from gaso-siphons. In general, the present invention relates to a method of treating an aqueous effluent comprising at least one dissolved gaseous compound, for example carbon dioxide, comprising at least partially separating said compound from said effluent, in order to obtain an aqueous effluent. treated aqueous phase, depleted in said compound, wherein: (a) a rising liquid column of the aqueous effluent is established by injecting and distributing in said column, on the low side, a gaseous phase less rich in said compound than the aqueous effluent, for example air or oxygen, said gas phase being distributed in said column in the form of bubbles whose volume increases upwards, whereby a liquid / gas mixed current is obtained on the high side; (b) the mixed liquid / gas stream is separated into a liquid stream constituting the treated aqueous phase and an effluent gas stream enriched with the said gaseous compound, characterized in that s depression the liquid / gas mixed stream, by establishing a gaseous sky between the liquid stream and the gas stream, and by sucking the latter. The method according to the present invention works in contrast to that described in the publication by A. RICHMOND et al, in that it allows, thanks to the above-mentioned depression, to deplete the aqueous phase treated with carbon dioxide, while the enriching agent in dissolved oxygen. And more particularly, but not exclusively, this method of treatment, degassing or degassing, is integrated in a method of culture of a living organism, in a recirculated aqueous medium, according to which: - it has a bath of an aqueous medium, in which the living organism is cultured, withdrawing from the bath an effluent stream, from which the aqueous effluent is obtained, and feeding the bath with a feed stream, obtained from the treated aqueous phase, the treated aqueous phase being obtained outside the bath of the aqueous medium, by a degassing or degasification treatment as previously defined. By "under vacuum", with regard to the separation of the mixed liquid / gas stream, is meant any pressure lower than the value obtained by subtracting, for example in cm of water, the height of the rising liquid column at atmospheric pressure. , or hydraulic pressure of the aqueous effluent to be treated. Preferably, the process according to the invention is carried out in the manner of a siphon, and to do this, the separated liquid stream of the effluent gas stream constitutes a downward liquid column, obtained by pouring the combined liquid / gas stream at above a high point. In such a case, for example, the descending liquid column and the rising liquid column are concentric with respect to each other.

Par rapport à une dégazéification avec une colonne ventilée, le procédé de traitement selon l'invention apporte les avantages essentiels suivants : -son fonctionnement consomme peu d'énergie, puisqu'on doit seulement comprimer la phase gazeuse injectée dans la colonne liquide, et pomper le courant gazeux effluent, pour placer la séparation du courant mixte liquide/gaz sous dépression, - son fonctionnement dissipe peu d'énergie thermique, puisque sa mise en oeuvre peut s'accomplir dans une installation compacte et ramassée, par exemple deux tubes concentriques disposés l'un dans l'autre, - comme dit précédemment, l'installation requise pour son fonctionnement demeure relativement simple et peu encombrante, - son fonctionnement demeure sûr, d'un point de vue biologique, puisque confiné, et majoritairement sous dépression - et le courant gazeux effluent, après compression, peut être condensé pour récupérer l'énergie de condensation des composés gazeux extraits. Le procédé de traitement selon l'invention se prête bien également : - à une réoxygénation de la phase aqueuse traitée, par injection d'oxygène dans la colonne montante et/ou la colonne descendante, - à une ozonisation de la phase aqueuse traitée, par injection d'ozone dans la colonne montante, et à une extraction des particules solides, au niveau du 30 courant gazeux effluent, lorsque celui-ci se présente sous forme de mousse. Compared to a degassing with a ventilated column, the treatment method according to the invention provides the following essential advantages: its operation consumes little energy, since it is only necessary to compress the gaseous phase injected into the liquid column, and to pump the gaseous effluent stream, to place the separation of the mixed liquid / gas under vacuum, - its operation dissipates little heat energy, since its implementation can be accomplished in a compact and collected installation, for example two concentric tubes arranged one in the other, - as said before, the installation required for its operation remains relatively simple and compact, - its operation remains safe, from a biological point of view, since confined, and mostly under depression - and the effluent gas stream, after compression, can be condensed to recover the condensation energy of the gaseous compounds extracted. The treatment method according to the invention also lends itself well to: - reoxygenation of the treated aqueous phase, by oxygen injection into the riser and / or downcomer, - ozonization of the treated aqueous phase, by uptake of ozone in the riser, and extraction of solid particles at the level of the gaseous effluent stream, when it is in the form of foam.

La présente invention est maintenant décrite par référence au dessin annexé, dans lequel : 35 - la figure 1 représente de manière schématique un équipement complet d'aquaculture, en milieu aqueux recirculé, dans lequel prend place et s'intègre une installation de traitement de l'effluent aqueux résultant notamment du métabolisme et de la croissance des organismes vivants élevés, par exemple des poissons, - la figure 2 représente, de manière schérnatique, plus 5 particulièrement l'installation de traitement de l'effluent aqueux d'aquaculture. - la figure 3 représente un montage expérimental ayant permis de tester la présente invention. The present invention is now described with reference to the accompanying drawing, in which: Figure 1 schematically shows a complete aquaculture equipment, in a recirculated aqueous medium, in which takes place and integrates a water treatment plant. aqueous effluent resulting in particular from the metabolism and growth of living organisms raised, for example fish, - Figure 2 shows, schematically, more particularly the facility for treating aqueous effluent aquaculture. - Figure 3 shows an experimental setup to test the present invention.

10 L'équipement d'aquaculture représenté schématiquement à la figure 1 est organisé autour d'un bain 13 du milieu aqueux, dans lequel l'organisme vivant d'intérêt, par exemple des poissons, est cultivé ou élevé ; ce bain 13 est par exemple contenu dans un bassin 14. A partir du bain 13, on soutire un courant d'effluent 15, qui est filtré mécaniquement 15 27, puis envoyé dans un bac tampon 28. A partir du bac tampon précité, on établit une boucle de recirculation 29, permettant de convertir, par la voie enzymatique ou bactérienne, l'azote effluent, notamment ammoniac, en nitrite et nitrate. A cette fin, un courant est prélevé du bac tampon 28, éventuellement complété 33 avec de l'eau fraîche, réchauffé dans un 20 échangeur 30, stérilisé 31 par un rayonnement UV, puis filtré au moyen d'un lit bactérien 32, et finalement renvoyé vers le bac 28. L'effluent aqueux 16 à traiter selon l'invention est obtenu à partir du bac tampon 28. L'installation de traitement selon l'invention, c'est-à-dire pour extraire ou éliminer les gaz dissous 19, à savoir gaz carbonique et dans 25 une certaine mesure azote, est représenté schématiquement sous la référence numérique 1. Elle reçoit l'effluent aqueux 16, et elle génère une phase aqueuse traitée, c'est-à-dire dégazée, à partir de laquelle un courant d'alimentation 17 est réintroduit dans le bain 13. Au passage, dans l'installation de traitement 1, le milieu aqueux se trouve déplété en gaz 30 dissous, évacués avec le courant gazeux 19, sous l'effet de l'élution ou "stripping" générée par l'injection dans le milieu de la phase gazeuse 10, en l'occurrence de l'air, et par conséquent moins riche en gaz carbonique et/ou azote. Une partie de l'effluent aqueux 16 introduite dans l'installation de traitement 1 peut être obtenue directement à partir du bain 13, c'est-à- 35 dire sans passage dans la boucle de filtrage bactérien 29. Et, de manière traditionnelle, en considérant le bain 13 comme un milieu fermé, outre le courant d'alimentation 17 et le courant effluent 15, celui-ci reçoit des aliments 34 pour la croissance et le développement des organismes vivants cultivés, ces derniers sont régulièrement récoltés ou extraits du bassin 14, et une purge en nitrates 35 est régulièrement effectuée. The aquaculture equipment shown diagrammatically in FIG. 1 is organized around a bath 13 of the aqueous medium, in which the living organism of interest, for example fish, is cultivated or reared; this bath 13 is for example contained in a tank 14. From the bath 13, an effluent stream 15, which is mechanically filtered 27, is withdrawn and sent to a buffer tank 28. From the aforementioned buffer tank, establishes a recirculation loop 29 for converting, by the enzymatic or bacterial route, the effluent nitrogen, in particular ammonia, into nitrite and nitrate. To this end, a stream is withdrawn from the buffer tank 28, optionally supplemented with fresh water, reheated in an exchanger 30, sterilized by UV radiation, then filtered by means of a bacterial bed 32, and finally returned to the tray 28. The aqueous effluent 16 to be treated according to the invention is obtained from the buffer tank 28. The treatment plant according to the invention, that is to say to extract or eliminate the dissolved gases 19, namely carbon dioxide and to some extent nitrogen, is shown schematically under the reference numeral 1. It receives the aqueous effluent 16, and it generates a treated aqueous phase, that is to say degassed, from of which a feed stream 17 is reintroduced into the bath 13. In passing, in the treatment plant 1, the aqueous medium is depleted in dissolved gas, discharged with the gas stream 19, under the effect of elution or "stripping" generated by injectio n in the middle of the gas phase 10, in this case air, and therefore less rich in carbon dioxide and / or nitrogen. Part of the aqueous effluent 16 introduced into the treatment plant 1 can be obtained directly from the bath 13, that is to say without passing through the bacterial filtering loop 29. And, in a traditional way, considering the bath 13 as a closed medium, in addition to the feed stream 17 and the effluent stream 15, it receives food 34 for the growth and development of living organisms cultivated, the latter are regularly harvested or extracted from the basin 14, and a purge of nitrates 35 is regularly performed.

L'installation de traitement de l'effluent aqueux, représentée à la figure 2 en association avec le bain 13 d'aquaculture, comprend pour l'essentiel une colonne dite à dépression, constituée par au moins : - deux tubes concentriques, l'un extérieur 2 et l'autre intérieur 3, disposés verticalement, ménageant une enceinte tubulaire interne 4 pour une colonne liquide montante 6 ou une colonne liquide descendante 7, et une enceinte tubulaire externe 5 pour la colonne descend ante 7 ou la colonne montante 6 ; le tube extérieur 2 est fermé 2a dans sa partie supérieure, au-dessus de l'extrémité supérieure 3a ouverte du tube intérieur 3, en sorte que l'enceinte externe 5 est fermée et isolée par rapport à l'extérieur, - un moyen d'introduction 8 de l'effluent aqueux 16 à traiter, disposé au pied de l'enceinte interne 4 ou de l'enceinte externe 5 ; un moyen d'évacuation 9 de la phase aqueuse traitée au pied de l'enceinte externe 5 ou de l'enceinte interne 4, - un moyen 10 d'injection et distribution de la phase gazeuse, en l'occurrence de l'air sous pression, dans la colonne montante 6, reliée à une source de ladite phase gazeuse sous pression, non représentée, - un moyen d'évacuation 1 1 du courant gazeux effluent, enrichi en composé gazeux préalablement dissous dans l'effluent aqueux, relié indirectement à un moyen d'aspiration 12, consistant en une pompe à air. Grâce à cette installation, on peut traiter l'effluent aqueux 16, comprenant le ou les composés gazeux dissous, en l'occurrence du gaz carbonique, en séparant au moins partiellement ceux- ci de l'effluent, pour obtenir la phase aqueuse traitée 1 7, appauvrie en ces composés. The installation for treating the aqueous effluent, represented in FIG. 2 in association with the aquaculture bath 13, essentially comprises a so-called vacuum column consisting of at least: two concentric tubes, one outside 2 and the other interior 3, arranged vertically, providing an inner tubular enclosure 4 for a rising liquid column 6 or a downward liquid column 7, and an outer tubular enclosure 5 for the column descending ante 7 or the riser 6; the outer tube 2 is closed 2a in its upper part, above the upper end 3a open of the inner tube 3, so that the outer enclosure 5 is closed and isolated from the outside, - a means of introduction 8 of the aqueous effluent 16 to be treated, arranged at the foot of the inner enclosure 4 or the outer enclosure 5; means 9 for evacuating the aqueous phase treated at the foot of the outer enclosure 5 or the internal enclosure 4; means 10 for injecting and distributing the gas phase, in this case air under pressure, in the riser 6, connected to a source of said gaseous phase under pressure, not shown, - a means of evacuation 1 1 of the gaseous effluent stream, enriched in gaseous compound previously dissolved in the aqueous effluent, indirectly connected to suction means 12, consisting of an air pump. With this installation, it is possible to treat the aqueous effluent 16, comprising the dissolved gas compound (s), in this case carbon dioxide, at least partially separating them from the effluent, in order to obtain the treated aqueous phase. 7, depleted in these compounds.

Par référence à la figure 2 : a) on établit une colonne liquide montante 6 de l'effluent aqueux, dans l'enceinte interne 4, en injectant et distribuant 10 dans ladite colonne, du côté bas, une phase gazeuse moins riche en composés précités que l'effluent aqueux, en l'occurrence de l'air ou de l'oxygène sous pression, moyennant quoi cette phase gazeuse se répartit dans cette colonne sous forme de bulles (non représentées), dont le volume augmente vers le haut, moyennant quoi on obtient du côté haut un courant mixte 18 liquide/gaz plus ou moins homogène b) on sépare ce courant mixte liquide/gaz, en un courant liquide 17, constituant une colonne liquide descendante 7 dans l'enceinte externe 5, obtenue par déverse du courant mixte 18 précité au-dessus du bord ou point haut 3a du tube intérieur 3, et en un courant gazeux 19 effluent, enrichi en dit composé gazeux. Conformément à l'invention, dans la partie supérieure de l'enceinte externe 5, on établit un ciel gazeux 20 entre le courant liquide 17 et le courant gazeux 19, correspondant à la séparation du courant mixte 18 liquide/gaz ; et ce ciel gazeux se trouve sous dépression, compte tenu de l'aspiration par la pompe 12 du courant gazeux 19. Par conséquent, la colonne à dépression précédernment décrite fonctionne à la manière d'un siphon, comme représenté à la figure 2, selon laquelle la colonne liquide descendante 7 et la colonne liquide montante 6 sont concentriques l'une par rapport à l'autre, la colonne liquide montante 6 étant intérieure, et la colonne liquide descendante 7 étant extérieure, ou inversement. With reference to FIG. 2: a) a rising liquid column 6 of the aqueous effluent is established in the internal enclosure 4, by injecting and distributing in said column, on the low side, a gaseous phase less rich in the abovementioned compounds than the aqueous effluent, in this case air or oxygen under pressure, whereby this gaseous phase is distributed in this column in the form of bubbles (not shown), whose volume increases upwards, by means of which is obtained on the high side a mixed stream 18 liquid / gas more or less homogeneous b) this liquid / gas mixed stream is separated into a liquid stream 17, constituting a downward liquid column 7 in the outer enclosure 5, obtained by pouring of the aforementioned mixed stream 18 above the edge or high point 3a of the inner tube 3, and in an effluent gas stream 19 enriched in said gaseous compound. According to the invention, in the upper part of the outer enclosure 5, a gaseous sky 20 is established between the liquid stream 17 and the gas stream 19, corresponding to the separation of the mixed stream 18 liquid / gas; and this gaseous sky is under a vacuum, taking into account the suction by the pump 12 of the gas stream 19. Consequently, the previously described vacuum column operates in the manner of a siphon, as shown in FIG. wherein the downward liquid column 7 and the rising liquid column 6 are concentric with each other, the rising liquid column 6 being internal, and the falling liquid column 7 being external, or vice versa.

L'installation représentée à la figure 2 présente encore les caractéristiques suivantes, pouvant être considérées isolément ou en combinaison les unes avec les autres. L'effluent aqueux 16 est introduit au pied de la colonne montante 6 et la phase aqueuse traitée est soutirée au pied de la colonne 25 descendante 7, sensiblement au même niveau. En plus de l'air injecté, de l'oxygène 21 est injecté et distribué dans la colonne montante 6, à un niveau haut, en tout cas supérieur au niveau d'introduction 10 de la phase gazeuse. Cette injection d'oxygène permet, le cas échéant, de compléter l'oxygénation du milieu aqueux 30 d'aquaculture. Le cas échéant, par exemple pour stériliser le milieu aqueux, décomposer les acides humiques, et restaurer le potentiel rédox du milieu aqueux, de l'ozone peut être injectée 22 et distribuée dans la colonne descendante 7, à un niveau inférieur au niveau d'introduction 10 de la 35 phase gazeuse. The installation shown in Figure 2 still has the following characteristics, which can be considered in isolation or in combination with each other. The aqueous effluent 16 is introduced at the bottom of the riser 6 and the treated aqueous phase is withdrawn at the bottom of the downcomer 7, substantially at the same level. In addition to the injected air, oxygen 21 is injected and distributed in the riser 6, at a high level, in any case above the level of introduction 10 of the gas phase. This oxygen injection makes it possible, if necessary, to complete the oxygenation of the aqueous aquaculture medium. If necessary, for example to sterilize the aqueous medium, decompose the humic acids, and restore the redox potential of the aqueous medium, ozone can be injected and distributed in the downcomer 7, at a level below the level of introduction of the gas phase.

Si nécessaire, la section de la colonne liquide descendante 7 croît vers le bas. Généralement, le courant gazeux effluent, est sous forme de mousse. En conséquence, des moyens traditionnels de démoussage 23 sont prévus, pour obtenir un exsudat liquide 24, pouvant comprendre une fraction particulaire, par exemple des matières organiques en suspension ou sous forme colloïdale, et un effluent gazeux 26 exempt de phase liquide et de particules solides. L'exsudat liquide 24 est évacué par une pompe 25. L'effluent gazeux 26 est pompé par la pompe 12, dont l'aspiration est en relation avec le ciel gazeux 20 de l'enceinte tubulaire externe 5. Comme le montre la figure 2 : - on soutire du bain d'aquaculture 13 un courant effluent 15, à partir duquel l'effluent aqueux à traiter 16 est obtenu - et on alimente le même bain 13 avec un courant d'alimentation 17, obtenu à partir de, ou identique à la phase aqueuse traitée, cette dernière étant obtenue en dehors du bain 13 à partir de l'effluent aqueux 16, conformément au procédé de traiternent effectué dans la colonne à dépression 1. Le niveau de soutirage 13a du bain 13 est sensiblement le même que celui du pied de la colonne liquide montante 6. Et le niveau d'alimentation 13b du bain 13 est au-dessus du pied de la colonne descendante 7. If necessary, the section of the downward liquid column 7 increases downward. Generally, the effluent gas stream is in the form of foam. Consequently, traditional defoaming means 23 are provided, to obtain a liquid exudate 24, which may comprise a particulate fraction, for example organic matter in suspension or in colloidal form, and a gaseous effluent 26 free of liquid phase and solid particles. . The liquid exudate 24 is discharged by a pump 25. The gaseous effluent 26 is pumped by the pump 12, the suction of which is in relation with the gaseous surface 20 of the outer tubular enclosure 5. As shown in FIG. an effluent stream 15 from which the aqueous effluent to be treated 16 is obtained is withdrawn from the aquaculture bath 13 and the same bath 13 is fed with a feed stream 17 obtained from or identical to to the treated aqueous phase, the latter being obtained outside the bath 13 from the aqueous effluent 16, in accordance with the treatment process carried out in the vacuum column 1. The level of withdrawal 13a of the bath 13 is substantially the same as that of the foot of the rising liquid column 6. And the feed level 13b of the bath 13 is above the bottom of the downcomer 7.

La présente invention est maintenant décrite, à titre 25 expérimental, par référence au montage expérimental illustré à la figure 3, et commenté comme suit : 51 : pompe à vide 52 : oxygénateur 53 : réservoir équivalent au bain 13 d'aquaculture 30 1 : colonne à dépression 10 : phase aqueuse injectée 54 : récupérateur ou réservoir tampon The present invention is now described, by way of experimental, with reference to the experimental setup illustrated in FIG. 3, and commented as follows: 51: vacuum pump 52: oxygenator 53: reservoir equivalent to aquaculture bath 13 1: column with vacuum 10: injected aqueous phase 54: recuperator or buffer tank

1. Le montage expérimental 1.1 La colonne à dépression 1 35 La colonne à dépression 1 est constituée de deux tubes 2, 3 PVC concentriques de 4,5 m de haut et de 25 cm de diamètre pour l'extérieur 2 et de 4 m de haut et 16 cm de diamètre pour l'intérieur 3 formant un tube en U. Le principe de cette colonne consiste à injecter 10 de l'air dans le tube intérieur de façon à entraîner un courant d'eau 6 par air-lift, puis à créer une dépression par aspiration de cet air en haut 20 de la colonne grâce à une pompe à vide 12. Tandis que de l'air 19 est aspiré en sommet de colonne, l'eau entraînée par l'air-lift va redescendre 7 dans le tube extérieur 3. Afin d'obtenir un système entretenu en dynamique stable, on a créé une aspiration légèrement supérieure à l'injection. L'eau excédentaire aspirée est piégée dans un réservoir tampon 34 avant la pompe 12 afin de la protéger. Cette eau est chargée en fines particules qui ont été entraînées en sommet de colonne par gazo-siphon. Le système permet donc d'observer la qualité de l'eau récupérée. La surface développée par les microbulles de l'air injecté est d'environ 9 m2.L-1. La colonne fonctionne avec une pompe 12 de 175 W pour l'aspiration. Pour l'injection, la consommation énergétique varie selon le volume d'air que l'on souhaite injecter. Celle-ci n'a pas dépassé 35 W. 1.2 Le reste de l'installation Le réservoir 53 a une capacité volumique de 1,5 m3. Le CC)2 et l'02 sont fournis par des bouteilles sous pression. Le réservoir tampon 54 a une capacité volumique d'environ 100 L. Une vanne située en bas permet de le vider en fin d'expérimentation. Ceci pourrait se faire aisément de façon automatique si l'on souhaiter fonctionner en continu. Pour réoxygéner l'eau, on fait circuler une partie du débit de sortie de la colonne dans l'oxygénateur 52 dans lequel on injecte de l'02 pur. 1. The experimental setup 1.1 The vacuum column 1 35 The vacuum column 1 consists of two concentric PVC tubes 2, 3, 4.5 m high and 25 cm in diameter for the exterior 2 and 4 m of The principle of this column is to inject air into the inner tube so as to cause a stream of water 6 by air-lift, then to create a depression by suction of this air at the top of the column through a vacuum pump 12. While air 19 is sucked at the top of the column, the water entrained by the air-lift will go down 7 in the outer tube 3. In order to obtain a system maintained in stable dynamics, it has created a suction slightly greater than the injection. Excess water aspirated is trapped in a buffer tank 34 before the pump 12 to protect it. This water is laden with fine particles which have been entrained at the top of the column by gaso-siphon. The system therefore makes it possible to observe the quality of the water recovered. The surface developed by the microbubbles of the injected air is about 9 m2.L-1. The column operates with a pump of 175 W for suction. For the injection, the energy consumption varies according to the volume of air that it is desired to inject. This has not exceeded 35 W. 1.2 The rest of the installation The tank 53 has a volume capacity of 1.5 m3. CC) 2 and 02 are supplied by pressurized bottles. The buffer tank 54 has a volume capacity of approximately 100 L. A valve located at the bottom makes it possible to empty it at the end of the experiment. This could easily be done automatically if one wishes to operate continuously. To reoxygenate the water, a portion of the outlet flow rate of the column is circulated in the oxygenator 52 into which pure O 2 is injected.

2. Expérimentation 2.1 Expérimentation de dégazage du CO2 2.1.1 Gazage en CO2 Pour mesurer l'efficacité de la colonne à dépression à dégazer le CO2, une quantité de 25 mg.L-' (+1- 2 mg.L-1) de CO2 à l'instant initial (Tomin) a été fixée. Pour gazer en CO2, on a utilisé une bouteille de CO2 comprimé, diffusant le gaz carbonique à travers un microbulleur permettant de faciliter la dissolution du gaz dans l'eau du réservoir 53. En fin d'expérimentation (T60min) on a mesuré la quantité de CO2 restante. 2. Experimentation 2.1 CO2 degassing experiment 2.1.1 CO2 gassing To measure the efficiency of the vacuum column to degas the CO2, an amount of 25 mg.L- '(+ 1-2 mg.L-1) of CO2 at the initial moment (Tomin) was fixed. To gas in CO2, a bottle of compressed CO2 was used, diffusing the carbon dioxide through a microbuller making it possible to facilitate the dissolution of the gas in the water of the tank 53. At the end of the experiment (T60 min) the quantity was measured of CO2 remaining.

2.1.2 Expérimentations sur la colonne à dépression à profondeur 5 d'injection d'air variable Des microbulleurs céramiques ont été placés dans le tube central 3 de la colonne à dépression 1 à différentes profondeurs (1, 2, 3 et 4 m), de façon à mesurer l'influence de la profondeur d'injection d'air sur l'efficacité de l'air-lift et du dégazage en CO2. 10 2.1.3 Expérimentations sur la colonne à dépression à débit d'eau et débit d'air variables Pour un débit d'air fixe (0,5 L.s-l), on a fait varier le débit d'eau de 0,3 à 3 L.s-' à l'aide d'une vanne pour mesurer son influence sur l'efficacité de 15 dégazage. De même, pour un débit d'eau fixe (2 L.s-l), on a fait varier le débit d'air injecté de 0,03 à 0,55 L.s-' en utilisant une vanne. 2.1.2 Experiments on the vacuum column with variable air injection depth 5 Ceramic microbubbers were placed in the central tube 3 of the vacuum column 1 at different depths (1, 2, 3 and 4 m), to measure the influence of the air injection depth on the efficiency of air-lift and CO2 degassing. 2.1.3 Experiments on the vacuum column with variable water flow and airflow For a fixed airflow (0.5 Ls-1), the water flow rate was varied from 0.3 to 3 Ls- 'using a valve to measure its influence on the degassing efficiency. Similarly, for a fixed water flow rate (2 L.s -1), the injected air flow rate was varied from 0.03 to 0.55 L.sup.- using a valve.

2.2 Dimensionnement de la fonction pompe de la colonne à dépression Pour évaluer l'efficacité de la fonction pompe, on a mesuré le débit d'eau 20 en fonction de la hauteur manométrique totale (hmt), et ceci pour différents débits d'air injecté (0,15, 0,3, 0,45 et 0;6 L.s-l). La hmt correspond à la pression que doit fournir la pompe 112 pour véhiculer un liquide d'un endroit à un autre. Pour la faire varier, on a augmenté la perte de charge en modifiant le niveau de hauteur de sortie de l'eau dans le 25 réservoir 53 (0 à 40 cm). 2.2 Dimensioning of the pump function of the vacuum column To evaluate the efficiency of the pump function, the water flow rate 20 was measured as a function of the total head (hmt), and this for different flow rates of injected air (0.15, 0.3, 0.45 and 0.66 Ls -1). The hmt corresponds to the pressure that the pump 112 must supply to convey a liquid from one place to another. To vary it, the pressure drop was increased by changing the outlet water level level in the tank 53 (0 to 40 cm).

2.3 Expérimentations sur les pertes thermiques de la colonne à dépression Dans le but d'estimer la perte thermique pour la colonne à dépression, on a utilisé une résistance chauffante qui a permis d'élever la température de 30 l'eau d'au moins 5 C au-dessus de celle de l'air. La température ambiante de l'air n'étant pas contrôlée, celle-ci a varié durant l'expérience. La différence de température indiquée correspond donc à celle de début de l'expérience. Le calcul de la perte thermique en W a été effectué en considérant le nombre de calories perdues par rapport au volume d'eau du 35 réservoir. Il a été validé par le calcul de la puissance consommée par la résistance pour chauffer le même volume d'eauen un temps donné. Cependant, il n'a pas été tenu compte de l'hygrométrie. 2.3 Experiments on Heat Losses of the Vacuum Column In order to estimate the heat loss for the vacuum column, a heating resistor was used which allowed the temperature of the water to be raised by at least 5. C above that of the air. As the ambient temperature of the air was not controlled, it varied during the experiment. The temperature difference indicated corresponds to that of the beginning of the experiment. The calculation of the thermal loss in W was made by considering the number of calories lost in relation to the volume of water in the tank. It has been validated by the calculation of the power consumed by the resistance to heat the same volume of water in a given time. However, the humidity was not taken into account.

2.4 Expérimentations sur l'efficacité d'extraction des microparticules Pour estimer la capacité d'extraction des microparticules par la colonne 1 à dépression, on a disposé d'un "bloom" algal provenant d'un bassin de lagunage, pour remplir 2/3 du volume du réservoir 53 avec l'eau du bassin. On a ensuite fait fonctionner la colonne à) dépression en faisant des prélèvements de l'eau dans le réservoir à T0, T30 et T60min, et dans le réservoir tampon 54 à T60min, de façon à quantifier l'extraction des microalgues. 2.4 Experiments on Microparticle Extraction Efficiency To estimate the extraction capacity of the microparticles by the vacuum column 1, an algal bloom was obtained from a lagoon to fill 2/3 the volume of the tank 53 with the water of the basin. The column (a) was then operated by taking water from the tank at T0, T30 and T60min, and buffer tank 54 at T60 min, to quantify the extraction of the microalgae.

3. Mesure des paramètres mécaniques 3.1 Débit d'eau Les débits d'eau ont été mesurés par un débitmètre électronique Endress Hauser Promag W, dont la mesure est donnée en L.min-' 10 3 L.min-l. 3. Measurement of Mechanical Parameters 3.1 Water Flow The water flow rates were measured by an Endress Hauser Promag W electronic flow meter, which is measured in L.min- '10 3 L.min-1.

3.2 Débit d'air Les débits d'air ont été mesurés par un débitmètre à bille Brook Tube Size R16-15-B. La mesure est donnée en mm 1 mm. Celle-ci a été convertie en L.s-' avec une courbe étalon. 3.2 Air Flow The air flow rates were measured by a Brook Tube Size R16-15-B ball flow meter. The measurement is given in mm 1 mm. This was converted to L.sup.- with a standard curve.

4. Mesure des paramètres chimiques 4.1 Le dioxyde de carbone Il existe une sonde à CO2 (Carbon dioxide analyser Oxyguard) donnant directement la valeur en mg.L-' de CO2 (au mg.L-' près), en mesurant la perméabilité lumineuse des gaz dans l'eau par rayonnement infrarouge. 4. Measuring Chemical Parameters 4.1 Carbon Dioxide There is a CO2 (Carbon dioxide Analyzer Oxyguard) sensor that gives the value in mg.L- 'of CO2 (in mg.l-') directly, by measuring the luminous permeability. gases in the water by infrared radiation.

Cependant, l'appareil étant relativement long d'utilisation, une courbe étalon de la concentration en CO2 en fonction du pH dans l'eau de mer a donc été réalisée. Celle-ci a été utilisée pour connaître les valeurs de CO2 en suivant le pH dans le réservoir avec un pH-mètre à 10-2 près (Eutech instruments Ecospan pH 5). Les valeurs obtenues avec le pH-mètre en début et en fin d'expérimentation ont toutes été validées avec la sonde CO2. 4.2 L'oxygène L'oxygène a été mesuré à l'aide d'un oxymètre (Disoolved oxygen meter YSI 52) qui donne directement la valeur en mg.L-' d'O2, et en pourcentage de saturation en 02 dans l'eau. Sa précision est de 0,1 mgr' ou 0,1 . However, since the apparatus is relatively long in use, a standard curve of the CO2 concentration as a function of the pH in seawater has therefore been produced. This was used to know the CO2 values by following the pH in the tank with a pH meter to 10-2 (Eutech instruments Ecospan pH 5). The values obtained with the pH meter at the beginning and at the end of the experiment were all validated with the CO2 probe. 4.2 Oxygen Oxygen was measured by means of an oximeter (Disoolved oxygen meter YSI 52) which gives directly the value in mg.L- 'of O2, and in percentage of saturation in O2 in the water. Its accuracy is 0.1 mgr 'or 0.1.

4.3 Autres paramètres Le suivi de la température de l'eau a été effectué avec le thermomètre immergé du pH-mètre à 0,1 oc près. Le contrôle de la salinité a été réalisé avec un réfractomètre ATAGO à 1 %o. Pour la mesure de la pression totale de l'ensemble des gaz dissous dans l'eau (azote, oxygène, CO2...), un saturomètre (Tensionometer 300E ALPHA DESIGN) a donné la valeur au mmHg près. 5. Mesure de la quantité de microalgues extraites 4.3 Other parameters The monitoring of the water temperature was carried out with the submersible thermometer of the pH-meter at 0.1 oc. The salinity control was performed with an ATAGO refractometer at 1% o. For the measurement of the total pressure of all gases dissolved in water (nitrogen, oxygen, CO2 ...), a saturometer (Tensionometer 300E ALPHA DESIGN) gave the value to the nearest mmHg. 5. Measuring the amount of microalgae extracted

La concentration en microalgues n'a pas été déterminée, cependant, une mesure de la densité optique (DO) au spectromètre à 10-4 (Beckman DU 640 Spectrophometer) a permis de donner un ordre de grandeur de la capacité d'extraction des microalgues. The concentration of microalgae was not determined, however, a measurement of optical density (OD) at the 10-4 spectrometer (Beckman DU 640 Spectrophometer) provided an order of magnitude of the extraction capacity of microalgae .

6. Résultats 6.1 Caractérisation de fonctionnement de la colonne 1 à dépression 6. 1. 1 Fonction pompe Les expérimentations ont permis de caractériser la capacité de l'air-lift à entraîner l'eau dans le système. Les débits d'eau ont varié en fonction de la quantité d'air injectée, de la profondeur d'injection et de la hmt. En effet, plus on va injecter d'air, plus le débit d'eau résultant va augmenter, plus on va injecter cet air profondément, plus le débit d'eau sera important, et enfin plus on va augmenter la hmt, plus le débit sera faible. Nous avons obtenu durant cette phase d'expérimentation des débits d'eau maximum de l'ordre de 12 m3.h-', par le simple entraînement de l'air-lift à 0,6 L.s-' d'air injecté. 6. 1.2 Fonction de dégazage de la colonne à dépression L'ensemble des données concernant les expérimentations a permis de réaliser les graphiques. Les imprécisions et les différences entre les méthodes de mesure du CO2 sont à l'origine des écarts types observés sur les graphiques concernant le dégazage en CO2. 6. Results 6.1 Functional Characterization of the Vacuum Column 1 6. 1. 1 Pump Function The experiments allowed to characterize the capacity of the air-lift to draw water into the system. The water flow rates varied according to the amount of air injected, the injection depth and the hmt. Indeed, the more we inject air, the more the resulting water flow will increase, the more we will inject this air deeply, the higher the water flow will be important, and finally the more we will increase the hmt, the more the flow will be weak. During this experimental phase, we obtained maximum water flow rates of the order of 12 m 3 h -1, by simply driving the air-lift to 0.6 L of air injected. 6. 1.2 Degassing function of the vacuum column All the data concerning the experiments made it possible to produce the graphs. The inaccuracies and the differences between the CO2 measurement methods are at the origin of the standard deviations observed on the CO2 degassing graphs.

6.1.2.1 Effet de la profondeur d'injection sur l'extraction du CO2 Le dégazage est plus efficace lorsque l'injection se fait en profondeur, à partir de 2 mètres. Cependant, il n'y a pas de différence entre une injection à2,3ou4m. 6.1.2.1 Effect of injection depth on CO2 extraction Degassing is more effective when the injection is deep, from 2 meters. However, there is no difference between an injection at 2,3ou4m.

6.1.2.2 Effet du débit d'eau sur l'extraction du CO2 Le débit d'eau a un effet sur l'efficacité du dégazage. En effet, plus le débit d'eau va être important, plus le dégazage sera efficace jusqu'à atteindre un plateau vers 2 L.s-l. L'efficacité du dégazage maximale sernble se situer lorsque le débit d'eau est d'environ 2,5 L.s-' pour 0,55 L.s-'' d'air injecté, ce qui correspond à un rapport eau/air d'environ 5. 6.1.2.2 Effect of water flow on CO2 extraction The flow of water has an effect on the efficiency of degassing. In fact, the greater the flow of water, the more effective the degassing will be until reaching a plateau around 2 L.s-1. The maximum degassing efficiency can be expected when the water flow rate is about 2.5 Ls -1 for 0.55 Ls-1 of air injected, which corresponds to a water / air ratio of approximately 5.

6.1.2.3 Effet du débit d'air sur l'extraction du CO2 La quantité d'air injectée a un bien un effet sur l'effet du dégazage. Comme pour le débit d'eau, l'extraction du CO2 va augmenter avec le débit d'air, mais son efficacité de dégazage va diminuer puisqu'on atteint un plateau. Le plateau atteint vers 0,4 L.s-' d'air injecté pour 2 L.s-' d'eau circulante correspond donc à un rapport eau/air de 5. 6. 1.3 Fonction écumeur de la colonne à dépression L'expérimentation a démontré que sur une heure de fonctionnement la densité optique de l'eau du réservoir rempli au 2/3 avec de l'eau très concentrée en microalgues a diminué de moitié. .Le concentrat extrait par l'aspiration de la mousse est 120 fois plus turbide que l'eau du réservoir 53 en fin d'expérimentation. 6.1.2.3 Effect of air flow on CO2 extraction The amount of air injected has a good effect on the effect of degassing. As for the flow of water, the extraction of CO2 will increase with the flow of air, but its degassing efficiency will decrease since one reaches a plateau. The plateau reached to 0.4 Ls- 'of air injected for 2 Ls-' of circulating water thus corresponds to a water / air ratio of 5. 6. 1.3 Skimmer function of the vacuum column The experiment showed that over one hour of operation, the optical density of the tank water filled to 2/3 with water highly concentrated in microalgae decreased by half. The concentrate extracted by the suction of the foam is 120 times more turbid than the water of the tank 53 at the end of the experiment.

7. Discussion 7.1 Fonction pompe de la colonne à dépression De nombreuses études ont développé des descriptions empiriques et théoriques de l'entraînement de l'eau pour différents air-lifts. Cependant, les caractéristiques des gazo-siphons dépendent des configurations spécifiques à chaque système comme les conditions d'entrée de l'air et le type d'injecteur utilisé. Pour l'air-lift testé ici, la quantité d'eau entraînée a logiquement augmenté avec l'injection d'air et la profondeur, et diminué avec la hauteur manométrique totale. Cependant, il est important de noter qu'on a obtenu des débits d'eau tout à fait étonnants puisqu'ils étaient jusqu'à six fois supérieurs au débit d'air injecté. Ces résultats sont intéressants et peuvent être expliqués par la dépression dans la colonne testée. 7. Discussion 7.1 Pump function of the vacuum column Many studies have developed empirical and theoretical descriptions of water entrainment for different air-lifts. However, the characteristics of the gas-siphons depend on the specific configurations of each system, such as the air inlet conditions and the type of injector used. For the air-lift tested here, the amount of entrained water logically increased with air injection and depth, and decreased with the total head. However, it is important to note that quite amazing water flows were obtained since they were up to six times higher than the flow of air injected. These results are interesting and can be explained by the depression in the column tested.

7.2 Optimisation de la colonne à dépression 7.2. 1 Choix de la profondeur d'injection de l'air Les résultats de l'expérimentation montrent que la profondeur optimale d'injection de l'air pour un dégazage efficace se situe à partir de 2 m. Cependant, si l'on souhaite par la même occasion obtenir un débit d'eau conséquent sans utiliser davantage d'énergie, il faut travailler dans des profondeurs d'injections plus importantes pour avoir un débit d'eau plus élevé. On propose donc d'injecter l'air dans la colonne à 3 ou 4 m de profondeur. Ceci permettrait d'obtenir un débit d'eau pouvant atteindre plus de 10 m3.h-', qui pourrait être utilisé pour d'autres fonctions sans avoir à pomper l'eau. 7.2.2 Choix du débit d'eau Lorsque l'on travaille avec de faibles débits d'eau, le temps de résidence dans la colonne est long, et le dégazage en CO2 plus important, car on réduit le volume d'eau circulant par rapport au volume d'air passé et inversement. Cependant, si l'on s'intéresse, non pas au dégazage instantané, mais au dégazage d'un volume en un temps donné, on a montré que le meilleur dégazage se situait pour un débit d'environ 2,5 L.s- ', lorsque l'injection d'air fixe est de 0,55 L.s-'. Au-delà, l'efficacité de dégazage n'augmente plus et semble même diminuer. En effet, à 2,5 L.s-', on obtient le meilleur compromis entre le temps de résidence de l'eau dans la colonne et le temps de renouvellement de l'eau du réservoiir, par un ratio eau/air d'environ 5. 7.2 Optimization of the vacuum column 7.2. 1 Choice of the air injection depth The results of the experiment show that the optimal depth of air injection for effective degassing is from 2 m. However, if it is desired at the same time to obtain a large flow of water without using more energy, it is necessary to work in greater injection depths to have a higher water flow. It is therefore proposed to inject the air into the column at 3 or 4 m depth. This would provide a flow of water up to more than 10 m 3. H -1, which could be used for other functions without pumping water. 7.2.2 Choice of water flow When working with low water flows, the residence time in the column is long, and the CO2 degassing is greater because the volume of water flowing through is reduced. relative to the volume of air passed and vice versa. However, if one is not interested in the instantaneous degassing, but the degassing of a volume in a given time, it has been shown that the best degassing was at a flow rate of about 2.5 Ls -1, when the fixed air injection is 0.55 Ls- '. Beyond this, the degassing efficiency no longer increases and even seems to decrease. Indeed, at 2.5 Ls- ', we obtain the best compromise between the residence time of the water in the column and the water renewal time of the reservoiir, by a water / air ratio of about 5 .

7.2.3 Choix du débit d'air On a montré que plus on injecte de l'air, plus le dégazage augmente, jusqu'à atteindre un plateau quand le débit d'air est de 0,4 L.s-', pour un débit d'eau fixe de 2 L.s-l. L'efficacité de dégazage diminue avec l'augmentation de l'injection d'air. Le débit d'air de 0,4 L.s-' pour un débit d'eau fixe est de 2 L.s-', puisque nous avons montré précédemment qu'il s'agissait du meilleur compromis entre le temps de résidence de l'eau dans la colonne et le temps de renouvellement de l'eau du réservoir pour un ratio semblable, c'est-à-dire avec un débit d'air de 0,5 L.s-l. Cependant, en faisant varier le débit d'air, on fait aussi varier la consommation énergétique. Or, fonctionner avec des débits d'air plus faibles permet d'augmenter considérablement le rendement énergétique de dégazage. Le rendement d'extraction du CO2 par kW.h-' est plus efficace aux très faibles injections d'air. Ceci signifie, qu'en théorie, si l'on souhaite réduire largement les coûts énergétiques, il vaut mieux fonctionner avec un faible débit d'air, même si le dégazage en CO2 est moins efficace, mais suffisant pour la sécurité de l'organisme vivant. Cependant, fonctionner avec un faible débit d'air ne permet pas à l'air-lift de fournir des débits d'eau de 2,5 L.s-l. Plusieurs possibilités s'offrent donc quant au choix de la quantité d'air à injecter, tout en ayant un débit d'eau suffisamment important : - soit on utilise une colonne à dépression en la faisant fonctionner avec un ratio eau/air de 5. L'efficacité de dégazage sera optimale, mais coûteuse en énergie ; - soit dans un souci d'économie d'énergie, on utilise deux colonnes à dépression fonctionnant avec une injection d'air très faible (0,03 L.s'), mais permettant d'obtenir un débit d'eau de 2 L.s-', en additionnant leurs débits d'eau (0,96 L.s- . Le coût énergétique sera environ 30 % plus faible qu'avec une seule colonne à dépression délivrant un débit d'eau de 2 L.s-', malgré ses contraintes d'espace et d'entretien supplémentaires. 7.2.3 Choice of the air flow rate It has been shown that the more air is injected, the more the degassing increases, until reaching a plateau when the air flow is 0.4 Ls- ', for a flow rate. of fixed water of 2 Ls-l. The degassing efficiency decreases with increasing air injection. The air flow rate of 0.4 Ls- 'for a fixed water flow rate is 2 Ls-', since we have previously shown that it was the best compromise between the residence time of the water in the column and the water renewal time of the tank for a similar ratio, that is to say with an air flow rate of 0.5 Ls-1. However, by varying the air flow, the energy consumption is also varied. However, operating with lower air flow rates can significantly increase the energy efficiency of degassing. The CO2 extraction efficiency per kW / hr is more efficient at very low air injections. This means that, in theory, if you want to reduce energy costs, it is better to operate with a low airflow, even if the CO2 degassing is less efficient, but sufficient for the safety of the body. living. However, operating with a low airflow does not allow the air-lift to deliver water flows of 2.5 L.s-1. Several possibilities therefore exist for choosing the quantity of air to be injected, while having a sufficiently large flow of water: either a vacuum column is used by making it operate with a water / air ratio of 5. The degassing efficiency will be optimal, but expensive in energy; - Or for the sake of energy saving, two vacuum columns operated with a very low air injection (0.03 L.s), but to obtain a flow of water of 2 Ls - ', by adding their water flow (0.96 Ls-.) The energy cost will be about 30% lower than with a single vacuum column delivering a flow of water of 2 Ls-', despite its constraints of extra space and maintenance.

Enfin, une dernière possibilité, probablement plus économique, consisterait à modifier la géométrie de la colonne. En effet, en augmentant la section du tube interne 3 de la colonne, le débit d'eau sera supérieur à celui pour la même injection d'air et donc pour le même coût énergétique. Finally, a last possibility, probably more economical, would be to modify the geometry of the column. Indeed, by increasing the section of the inner tube 3 of the column, the water flow will be greater than that for the same air injection and therefore for the same energy cost.

7.2.4 La fonction écumeur En même temps qu'elle retire le CO2 de l'eau, la colonne à dépression est capable de fonctionner très efficacement comme écumeur pour les microparticules et notamment pour les microalgues. Au bout d'une heure, la colonne a été capable de retirer environ la moitié des algues présentes dans le réservoir. Ces résultats obtenus sont inattendus. 7.2.4 The skimmer function At the same time that it removes CO2 from water, the vacuum column is able to function very effectively as a skimmer for microparticles and especially for microalgae. After one hour, the column was able to remove about half of the algae present in the tank. These results are unexpected.

En effet, à l'heure actuelle, on estime que 80 % de la consommation en 02 des filtres biologiques est utilisée pour la dégradation de la matière carbonée particulaire, et seulement 20 % sert à traiter les matières azotées. En retirant cette matière particulaire, les filtres biologiques serviraient donc principalement à traiter la matière azotée, on pourrait ainsi non seulement réduire leur taille de 80 %, mais aussi faire des économies au niveau de l'ajout d'02 dans le circuit recyclé. De plus, étant donné la taille des veufs de parasites (50 pm) est supérieure à celle des microalgues (2 ,um), si la colonne peut retirer les microalgues, elle peut aussi retirer les oeufs de parasites. Ceci est très intéressant en termes de biosécurité notamment pour éliminer toute forme de parasitisme dans les élevages. Indeed, at present, it is estimated that 80% of the 02 consumption of biological filters is used for the degradation of the particulate carbonaceous material, and only 20% is used to treat nitrogenous materials. By removing this particulate matter, the biological filters would therefore mainly serve to treat the nitrogenous material, thus not only reducing their size by 80%, but also saving in the addition of O 2 in the recycled circuit. Moreover, given the size of the parasite widow (50 μm) is greater than that of the microalgae (2 μm), if the column can remove the microalgae, it can also remove the eggs from parasites. This is very interesting in terms of biosecurity, especially to eliminate all forms of parasitism on farms.

Claims

A method of treating an aqueous effluent (16) comprising at least one dissolved gaseous compound, for example carbon dioxide, comprising at least partially separating said compound from said effluent, in order to obtain a treated aqueous phase which is depleted of said compound, wherein (a) a rising liquid column (6) of the aqueous effluent is established by injecting and distributing (10) in said column, on the low side, a gaseous phase less rich in said compound than the aqueous effluent, for example air or oxygen, said gas phase being distributed in said column in the form of bubbles whose volume increases upwards, whereby a liquid mixed current (18) is obtained on the high side; / gas (b) the mixed liquid / gas stream is separated into a liquid stream (17) constituting the treated aqueous phase and an effluent gas stream (19) enriched with said gaseous compound, characterized in that the mixed stream is separated under a vacuum; (18) liquid / gas, by establishing a gas head (20) between the liquid stream and the gas stream, and by sucking (12) the latter.

2. Method according to claim 1, characterized in that the liquid stream (17) separated from the effluent gas stream (19) constitutes a downward liquid column (7), obtained by discharging the mixed stream (18) liquid / gas above from a high point (3a).

3. Method according to claim 1, characterized in that the downward liquid column (7) and the rising liquid column (6) are concentric with respect to each other.

4. Method according to claim 1, characterized in that the rising liquid column (6) is internal and the outer liquid column (7), or vice versa. 30

5. Method according to claim 1, characterized in that the aqueous effluent (16) is introduced at the bottom of the riser (6), and the aqueous phase withdrawn at the bottom of the downcomer (7), substantially at the same level .

6. Process according to claim 1, characterized in that oxygen is injected and distributed in the riser (6) at a level higher than the level of introduction of the gas phase.

7. Method according to claim 1, characterized in that the section of the downcomer (7) increases downwards.

8. Method according to claim 1, characterized in that ozone is injected (22) and distributed in the downcomer (7), at a level below the level of introduction (10) of the gas phase.

9. Process according to claim 1, characterized in that the effluent gas stream (19), in the form of foam, is separated (23) into a liquid exudate (24), comprising a particulate fraction, discharged (25), and an effluent gaseous (26), sucked (12).

10. A method for culturing a living organism in a recirculated aqueous medium, according to which: a bath (13) of the aqueous medium, in which the living organism is cultivated, is withdrawn from the bath, an effluent stream is withdrawn from the bath ( 15), from which the aqueous effluent (16) is obtained, and the bath is fed with a feed stream, obtained from the treated aqueous phase, the treated aqueous phase being obtained outside the bath. from the aqueous effluent, according to the process according to any of claims 1 to 9.

11. The method of claim 10, characterized in that the withdrawal level (13a) of the bath (13) is substantially the same as that of the foot of the riser (6).

12. The method of claim 10, characterized in that the feed level (13b) of the bath (13) is above the foot of the downcomer (7).

13. Aquaculture method according to any one of claims 10 to 12.

14. Installation (1) for carrying out the method according to claim 2, characterized in that it comprises: two concentric tubes, one outside (2) and the other inside (3), arranged vertically , providing an inner tubular enclosure (4) for the riser (6) or the downcomer (7), and an outer tubular enclosure (5) for the downcomer (7) or the riser (6); the outer tube (2) being closed (2a) in its upper part, above the upper end (3a) of the inner tube (3), - a means (8) for introducing the aqueous effluent ( 16) at the foot of the inner enclosure (4) or the outer enclosure (5); means for discharging (9) the treated aqueous phase at the foot of the external enclosure (5) or the internal enclosure (4), - injection means (10) and distribution of the gas phase in the riser (6), connected to a source of said gaseous phase under pressure, - evacuation means (II) of the effluent gas stream, connected to a suction means (12) thereof.