FR2887592A1

FR2887592A1 - Internal combustion engine`s exhaust gas recirculation installation for motor vehicle, has control module detecting condensation state from exhaust gas recirculation`s dew temperature and temperature of exhaust gas recirculation cooler wall

Info

Publication number: FR2887592A1
Application number: FR0506537A
Authority: FR
Inventors: Jerome Genoist
Original assignee: Valeo Systemes Thermiques SAS
Current assignee: Valeo Systemes Thermiques SAS
Priority date: 2005-06-28
Filing date: 2005-06-28
Publication date: 2006-12-29
Anticipated expiration: 2025-06-28
Also published as: FR2887592B1

Abstract

The installation has a condensation control module (7) detecting a condensation state from an estimation of a dew temperature of an exhaust gas recirculation which traverses an exhaust gas recirculation cooler (5) and an estimation of a temperature of a wall of the cooler. The module controls a distribution valve (6) based on the detected state in a manner to send the recirculation in the cooler or in a by-pass (51). The by-pass permits the recirculation to bypass the cooler and to be sent into an intake manifold (40) of a combustion engine without cooling. An independent claim is also included for a method for controlling an exhaust gas recirculation installation.

Description

RFRO214 Installation de recirculation des gaz d'échappementRFRO214 Exhaust Gas Recirculation System

L'invention se rapporte à une installation de recirculation des gaz d'échappement pour moteur à combustion interne, notamment pour véhicule automobile. The invention relates to an exhaust gas recirculation system for an internal combustion engine, in particular for a motor vehicle.

Pour obtenir un meilleur rendement du moteur et diminuer l'émission d'oxyde d'azote Nox, il est connu de recirculer une partie des gaz d'échappement vers l'admission du moteur. Ces gaz d'échappement sont classiquement appelés gaz d'échappement recirculés (EGR, acronyme pour Exhaust Gas Recirculation). To obtain a better engine performance and reduce NOx nitrogen oxide emission, it is known to recirculate a portion of the exhaust gas to the engine intake. These exhaust gases are conventionally called recirculated exhaust gas (EGR), which stands for Exhaust Gas Recirculation.

Toutefois, la température des gaz d'échappement recirculés est généralement trop élevée, de l'ordre de 500 C environ, lors de leur admission dans le moteur. Pour refroidir les gaz d'échappement recirculés, les installations de recirculation des gaz d'échappement recirculés utilisent classiquement un échangeur de chaleur alimenté par le liquide de refroidissement du moteur, appelé refroidisseur de gaz d'échappement recirculés (ou EGRC, Acronyme pour Exhaust Gas Recirculation Cooler). However, the temperature of the recirculated exhaust gas is generally too high, of the order of 500 C approximately, when they enter the engine. To recirculate exhaust gas, recirculating exhaust gas recirculation plants typically use a heat exchanger powered by the engine coolant, called recirculated exhaust gas cooler (or EGRC), which stands for Exhaust Gas Recirculation Cooler).

Les installations de recirculation des gaz d'échappement existantes comportent généralement une dérivation de contournement du refroidisseur de gaz d'échappement recirculés, destinée à recevoir les gaz d'échappement dans certaines phases de fonctionnement du moteur, notamment dans les phases de fonctionnement où il n'est pas souhaitable de refroidir les gaz d'échappement recirculés, comme par exemple dans la phase de démarrage du moteur. Existing exhaust gas recirculation plants generally include a bypass bypass of the recirculated exhaust gas cooler, intended to receive the exhaust gases in certain phases of engine operation, especially in the operating phases where it It is not desirable to cool the recirculated exhaust gas, as for example in the starting phase of the engine.

De telles installations comportent également une vanne de répartition qui répartit les gaz d'échappement entre le refroidisseur EGRC et/ou la dérivation de contournement, en fonction des phases de fonctionnement du moteur. Cette vanne de répartition est reliée à une arrivée de gaz d'échappement recirculés régulée par une vanne de recirculation. La vanne de recirculation reçoit les gaz d'échappement qui sortent du moteur. Elle permet d'ajuster la proportion de gaz d'échappement à recirculer vers le moteur et la proportion de gaz d'échappement à envoyer dans l'atmosphère. Such installations also include a distribution valve which distributes the exhaust gases between the EGRC cooler and / or the bypass bypass, depending on the operating phases of the engine. This distribution valve is connected to a recirculated exhaust gas inlet regulated by a recirculation valve. The recirculation valve receives the exhaust gases exiting the engine. It makes it possible to adjust the proportion of exhaust gases to be recirculated to the engine and the proportion of exhaust gases to be sent to the atmosphere.

Dans certaines conditions de fonctionnement du moteur, le refroidisseur EGRC refroidit excessivement les gaz d'échappement recirculés, ce qui peut provoquer une condensation, notamment d'eau et/ou d'acide sulfurique. La condensation d'eau peut provoquer un encrassement du refroidisseur EGRC, réduisant ainsi ces performances. La condensation d'acide sulfurique peut générer un phénomène de corrosion non seulement dans le refroidisseur EGRC mais aussi dans la tubulure d'admission du moteur. Cette corrosion peut entraîner une dégradation prématurée des composants de l'installation, en particulier du refroidisseur de gaz d'échappement recirculés et de la tubulure d'admission du moteur. Under certain engine operating conditions, the EGRC cooler excessively cools the recirculated exhaust gas, which can cause condensation, especially of water and / or sulfuric acid. Water condensation can cause EGRC coolant to foul, reducing this performance. Condensation of sulfuric acid can generate corrosion not only in the EGRC cooler but also in the engine intake manifold. This corrosion can lead to premature degradation of the components of the system, in particular the recirculated exhaust gas cooler and the engine intake manifold.

La température de l'eau de refroidissement fournie par les circuits de refroidissement antérieurs ne descendait pas en dessous de 90 C, de sorte que les risques de condensation disparaissaient presque aussitôt après la montée en température du moteur. Or, les nouveaux circuits de refroidissement du moteur fournissent une eau de refroidissement qui peut descendre entre environ 30 C et 70 C, après la phase de fonctionnement à chaud du moteur, quelles que soient les conditions atmosphériques. Il en résulte des risques de condensation accrus, dans toutes les phases de fonctionnement du moteur. The temperature of the cooling water supplied by the previous cooling circuits did not fall below 90 ° C., so that the risk of condensation disappeared almost immediately after the temperature rise of the engine. However, the new engine cooling circuits provide a cooling water that can go down between about 30 C and 70 C, after the hot running phase of the engine, whatever the weather conditions. This results in increased condensation risks in all phases of engine operation.

Pour limiter ces phénomènes de condensation, le brevet US 2003/192516 propose de déterminer un état de condensation à partir de la température du mélange de gaz en entrée du moteur, et de la quantité d'eau présente dans l'air d'admission et dans les gaz d'échappement en entrée du moteur. Lorsqu'un état de condensation est détecté, la vanne de recirculation des gaz d'échappement recirculés passe en position fermée pendant une période de temps prédéfinie. Pendant cette période de temps, le moteur n'est donc pas alimenté par les gaz d'échappement recirculés. To limit these phenomena of condensation, US patent 2003/192516 proposes to determine a state of condensation from the temperature of the gas mixture at the engine inlet, and the amount of water present in the intake air and in the exhaust gas at the engine inlet. When a state of condensation is detected, the recirculated exhaust gas recirculation valve goes to the closed position for a predefined period of time. During this period of time, the engine is not powered by the recirculated exhaust gas.

Dans le brevet GB 2 385 094, la condensation est détectée en déterminant le point de rosée du mélange de gaz air d'admission/gaz d'échappement en entrée du moteur à partir de l'humidité relative estimée dans la tubulure d'admission du moteur. Lorsqu'une condensation est détectée, la vanne de recirculation est fermée pour couper l'arrivée des gaz d'échappement recirculés. In GB 2 385 094, condensation is detected by determining the dew point of the intake air / exhaust gas mixture at the engine inlet from the estimated relative humidity in the intake manifold of the engine. engine. When condensation is detected, the recirculation valve is closed to shut off the recirculated exhaust gas supply.

Ainsi, dans les installations de recirculation des gaz d'échappement précitées, la vanne de recirculation des gaz d'échappement recirculés est fermée dès qu'un état de condensation est détecté. Cependant, la fermeture de la vanne de recirculation des gaz d'échappement recirculés a pour effet de réduire le débit de gaz d'échappement recirculés qui arrive dans le moteur, et par suite d'augmenter l'émission d'oxyde d'azote Nox. Thus, in the aforementioned exhaust gas recirculation installations, the recirculated exhaust gas recirculation valve is closed as soon as a condensation state is detected. However, closing the recirculated exhaust gas recirculation valve has the effect of reducing the flow of recirculated exhaust gas into the engine, and thus increasing NOx nitrogen oxide emission. .

D'autres réalisations connues proposent d'envoyer les gaz d'échappement recirculés vers la dérivation de contournement du refroidisseur, lorsqu'une condensation est détectée. Other known embodiments propose to send the recirculated exhaust gas to the bypass bypass of the cooler, when condensation is detected.

Ainsi, le brevet US 6 680 171 propose de prendre en compte des paramètres de fonctionnement du moteur pour détecter une condensation dans le refroidisseur de gaz d'échappement recirculés, notamment le débit des gaz, la température dans le refroidisseur EGRC et le débit de carburant. Les gaz d'échappement recirculés sont envoyés dans la dérivation de contournement du refroidisseur, lorsqu'une température de rosée est atteinte. Thus, US Pat. No. 6,680,171 proposes to take into account the operating parameters of the engine to detect condensation in the recirculated exhaust gas cooler, in particular the gas flow, the temperature in the EGRC cooler and the fuel flow rate. . The recirculated exhaust gas is sent to the bypass bypass of the cooler when a dew point is reached.

Le brevet US 4 147 141 propose de détecter un état de condensation sur la base d'une comparaison entre la température des gaz d'échappement recirculés et une valeur prédéterminée. Lorsqu'un état de condensation est détecté, la vanne de répartition envoie les gaz d'échappement recirculés dans la dérivation de contournement. US Pat. No. 4,147,141 proposes to detect a state of condensation on the basis of a comparison between the temperature of the recirculated exhaust gas and a predetermined value. When a state of condensation is detected, the distribution valve sends the recirculated exhaust gas into the bypass bypass.

Dans de telles réalisations, le débit de gaz d'échappement recirculés est envoyé dans la dérivation du refroidisseur dès qu'un état de condensation est détecté. Ainsi, le débit de gaz d'échappement envoyé dans le moteur n'est pas réduit. Cependant, dans ces réalisations, le procédé de détection d'un état de condensation ne permet pas d'obtenir des performances satisfaisantes. In such embodiments, recirculated exhaust gas flow is fed into the bypass of the cooler as soon as a condensation state is detected. Thus, the flow of exhaust gas into the engine is not reduced. However, in these embodiments, the method for detecting a state of condensation does not make it possible to obtain satisfactory performances.

D'autres réalisations proposent d'utiliser des composants supplémentaires pour limiter le phénomène de condensation. Other embodiments propose using additional components to limit the phenomenon of condensation.

Ainsi, dans le brevet US 6 367 256, il est prévu de réduire les effets de la condensation en drainant les condensats formés dans le refroidisseur de gaz d'échappement recirculés vers un échangeur de chaleur électrique où ils sont vaporisés. Après vaporisation, la vapeur formée est envoyée vers un conduit d'échappement en aval du turbocompresseur du moteur. Thus, in US Pat. No. 6,367,256, it is intended to reduce the effects of condensation by draining the condensates formed in the recirculated exhaust gas cooler to an electric heat exchanger where they are vaporized. After vaporization, the steam formed is sent to an exhaust duct downstream of the engine turbocharger.

Le brevet US 2002/0 189 256 propose d'utiliser un déshumidificateur d'air en amont du turbocompresseur pour diminuer le taux d'humidité dans le refroidisseur de gaz d'échappement et ainsi de limiter le phénomène de condensation. US Patent 2002/0 189 256 proposes to use an air dehumidifier upstream of the turbocharger to reduce the moisture content in the exhaust gas cooler and thus limit the phenomenon of condensation.

Ces réalisations, qui utilisent un composant supplémentaire tel qu'un déshumidificateur ou un échangeur de chaleur électrique, permettent de diminuer le phénomène de condensation. Toutefois, elles présentent l'inconvénient d'augmenter le coût et l'encombrement de l'installation. These embodiments, which use an additional component such as a dehumidifier or an electric heat exchanger, reduce the phenomenon of condensation. However, they have the disadvantage of increasing the cost and the size of the installation.

L'invention vient améliorer la situation en proposant une installation de recirculation des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne, comprenant un échangeur de chaleur propre à refroidir les gaz d'échappement recirculés au moyen d'un fluide caloporteur, préalablement à leur admission dans le moteur, et une dérivation de contournement de l'échangeur de chaleur. L'installation comporte en outre des moyens de répartition propres à répartir les gaz d'échappement recirculés entre l'échangeur de chaleur et la dérivation. Avantageusement, l'installation comprend un module de contrôle de condensation apte à détecter un état de condensation à partir d'une estimation de la température de rosée de l'un au moins des gaz d'échappement recirculés qui traversent l'échangeur de chaleur et d'une estimation de la température de paroi de l'échangeur de chaleur, et à commander lesdits moyens de répartition en fonction de l'état de condensation ainsi détecté. The invention improves the situation by proposing an exhaust gas recirculation installation of an internal combustion engine, comprising a heat exchanger adapted to cool the recirculated exhaust gas by means of a heat transfer fluid, prior to their intake into the engine, and a bypass bypass of the heat exchanger. The installation further comprises distribution means adapted to distribute the recirculated exhaust gas between the heat exchanger and the bypass. Advantageously, the installation comprises a condensation control module capable of detecting a state of condensation based on an estimate of the dew point temperature of at least one of the recirculated exhaust gases flowing through the heat exchanger and an estimate of the wall temperature of the heat exchanger, and to control said distribution means according to the condensation state thus detected.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention 15 apparaîtront à l'examen de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est un schéma représentant une installation de recirculation des gaz d'échappement conforme à l'invention; - la figure 2 est un organigramme représentant les étapes mises en oeuvre pour un contrôle de condensation conformément à l'invention; - la figure 3 est un diagramme représentant l'évolution de la température des parois du refroidisseur de gaz d'échappement recirculés, de la température de rosée de l'eau, et de la température de rosée de l'acide sulfurique en fonction de différents points de fonctionnement du cycle moteur; - les figures 4, 6 et 8 sont des diagrammes représentant l'évolution de la quantité d'eau Q1 en fonction de la température de paroi du refroidisseur EGRC et de l'humidité relative, pour les points de fonctionnement Pl, P4 et P8 de la figure 3; -les figures 5, 7 et 9 sont des diagrammes représentant l'évolution de la quantité d'acide sulfurique Q2 en fonction de la température de paroi du refroidisseur EGRC et de l'humidité relative, respectivement pour les points de fonctionnement Pi, P4 et P8 de la figure 3. Other features and advantages of the invention will become apparent upon examination of the detailed description below, and the accompanying drawings, in which: FIG. 1 is a diagram showing an exhaust gas recirculation installation in accordance with FIG. the invention; FIG. 2 is a flowchart representing the steps implemented for a condensation control according to the invention; FIG. 3 is a diagram showing the evolution of the temperature of the walls of the recirculated exhaust gas cooler, the dew point temperature of the water, and the dew point temperature of the sulfuric acid as a function of different operating points of the motor cycle; FIGS. 4, 6 and 8 are diagrams representing the evolution of the quantity of water Q1 as a function of the wall temperature of the cooler EGRC and of the relative humidity, for the operating points P1, P4 and P8 of Figure 3; FIGS. 5, 7 and 9 are diagrams representing the evolution of the quantity of sulfuric acid Q 2 as a function of the wall temperature of the cooler EGRC and of the relative humidity respectively for the operating points Pi, P4 and P8 of Figure 3.

La figure 1 représente une installation de recirculation de 5 gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne, désigné par la référence générale 100. Figure 1 shows an exhaust gas recirculation plant of an internal combustion engine, designated by the general reference 100.

L'installation comporte un circuit de recirculation de gaz d'échappement 10. Le circuit de recirculation de gaz d'échappement 10 comporte un moteur thermique 4 à combustion interne, par exemple un moteur diesel ou essence à injection directe. Le moteur 4 comporte des chambres de combustion non représentées, une tubulure d'admission 40 et une tubulure d'échappement 42. Le circuit 10 comporte une ligne d'admission sur laquelle est montée la tubulure d'admission du moteur 40 et, reliée à celle-ci, une arrivée d'air d'admission 2. Avant son entrée dans le moteur 4, l'air d'admission est comprimé par un turbocompresseur muni d'une turbine et d'un compresseur, non représentés. The installation comprises an exhaust gas recirculation circuit 10. The exhaust gas recirculation circuit 10 comprises an internal combustion engine 4, for example a diesel engine or gasoline with direct injection. The engine 4 comprises unrepresented combustion chambers, an intake manifold 40 and an exhaust manifold 42. The circuit 10 comprises an intake line on which the intake manifold of the engine 40 is mounted and, connected to it, an intake air intake 2. Before entering the engine 4, the intake air is compressed by a turbocharger provided with a turbine and a compressor, not shown.

Le circuit 10 comprend en outre une ligne d'échappement comportant un refroidisseur de gaz d'échappement recirculés 5 ou refroidisseur EGRC, destiné à refroidir les gaz d'échappement recirculés. La ligne d'échappement comporte une vanne de recirculation des gaz d'échappement 3 qui envoie une partie des gaz d'échappement du moteur dans l'atmosphère par la sortie 1. La vanne de recirculation 3 envoie l'autre partie des gaz d'échappement vers le refroidisseur 5 afin de la recirculer vers la ligne d'admission du moteur. The circuit 10 further comprises an exhaust line having a recirculated exhaust gas cooler or EGRC cooler for cooling the recirculated exhaust gas. The exhaust line comprises an exhaust gas recirculation valve 3 which sends a portion of the exhaust gas from the engine into the atmosphere through the outlet 1. The recirculation valve 3 sends the other part of the exhaust gases. exhaust to the cooler 5 for recirculation to the engine intake line.

Les gaz d'échappement recirculés sont ainsi envoyés dans la tubulure d'admission 40 du moteur, après s'être mélangés au préalable avec l'air d'admission. The recirculated exhaust gas is thus sent into the intake manifold 40 of the engine, after having previously mixed with the intake air.

Les gaz d'échappement recirculés peuvent passer dans le refroidisseur 5 pour y être refroidis, avant d'être envoyés dans la tubulure d'admission 40 du moteur 4. The recirculated exhaust gas can pass into the cooler 5 to be cooled, before being sent into the intake manifold 40 of the engine 4.

La ligne d'échappement comporte en outre une dérivation de contournement 51 permettant de contourner le refroidisseur EGRC et d'envoyer les gaz d'échappement recirculés dans la tubulure d'admission 40 du moteur, sans refroidissement. The exhaust line further comprises a bypass bypass 51 to bypass the EGRC cooler and send the recirculated exhaust gas into the intake manifold 40 of the engine, without cooling.

Classiquement, cette dérivation de contournement 51 est utilisée dans les phases de fonctionnement du moteur qui ne nécessitent pas de refroidissement des gaz d'échappement recirculés, notamment dans la phase de démarrage. Conventionally, this bypass bypass 51 is used in the operating phases of the engine which do not require cooling of the recirculated exhaust gas, especially in the startup phase.

En complément, des moyens de répartition 6 sont prévus à l'intersection de l'entrée du refroidisseur de gaz d'échappement recirculés 52 et de la dérivation de contournement 51. Les moyens de répartition 6 sont adaptés pour répartir les gaz d'échappement recirculés entre le refroidisseur de gaz d'échappement recirculés 5 et la dérivation 51. Les moyens de répartition 6 peuvent comporter une vanne proportionnelle, par exemple une vanne de type papillon ou à organe rotatif. La suite de la description sera faite en référence à des moyens de répartition 6 de type vanne de répartition, à titre d'exemple non limitatif. In addition, distribution means 6 are provided at the intersection of the inlet of the recirculated exhaust gas cooler 52 and the bypass bypass 51. The distribution means 6 are adapted to distribute the recirculated exhaust gas. between the recirculated exhaust gas cooler 5 and the bypass 51. The distribution means 6 may comprise a proportional valve, for example a butterfly-type or rotary-type valve. The remainder of the description will be made with reference to distribution means 6 of distribution valve type, by way of non-limiting example.

Les gaz d'échappement recirculés qui sortent du refroidisseur 5 et/ou de la dérivation 51 passent dans la canalisation 122, puis se mélangent à l'air d'admission délivré par l'arrivée 2, avant d'arriver dans la tubulure d'admission 40 du moteur 4. The recirculated exhaust gases leaving the cooler 5 and / or the bypass 51 pass into the pipe 122, then mix with the intake air delivered by the inlet 2, before arriving in the pipe of 40 engine intake 4.

L'installation 100 comporte en outre un module de contrôle de condensation 7, propre à commander les vannes 3 et 6. 30 Le module de contrôle de condensation 7 peut faire partie intégrante de l'unité de commande électronique du moteur qui est classiquement utilisée pour contrôler les paramètres de fonctionnement du moteur et commander des actionneurs tels que l'injecteur de carburant, des vannes intervenant dans le circuit de refroidissement du moteur, etc. Classiquement, l'unité de commande électronique du moteur comporte un processeur adapté pour contrôler le fonctionnement du moteur et une mémoire reliée à une pluralité de capteurs disposés sur le véhicule. The installation 100 further comprises a condensation control module 7, able to control the valves 3 and 6. The condensation control module 7 can be an integral part of the electronic engine control unit which is conventionally used to check engine operating parameters and control actuators such as the fuel injector, valves in the engine cooling system, etc. Conventionally, the electronic engine control unit comprises a processor adapted to control the operation of the engine and a memory connected to a plurality of sensors arranged on the vehicle.

Le module de contrôle de condensation 7 est adapté pour 5 commander la vanne de répartition 6 en fonction de l'état de condensation. The condensation control module 7 is adapted to control the distribution valve 6 according to the state of condensation.

Les nouvelles normes de pollution imposent de refroidir les gaz d'échappement recirculés dans le refroidisseur 5, avec un fluide caloporteur ayant une température sensiblement comprise entre 15 C et 70 C. Ces faibles températures pour le fluide caloporteur qui traverse le refroidisseur 5, augmentent le risque de condensation. En effet, cette plage de température correspond à la plage de condensation de l'eau (H2O) et de l'acide sulfurique (H2SO4) contenus dans les gaz d'échappement. The new pollution standards make it necessary to cool the recirculated exhaust gas in the cooler 5, with a heat transfer fluid having a temperature substantially between 15 ° C. and 70 ° C. These low temperatures for the heat transfer fluid that passes through the cooler 5, increase the risk of condensation. Indeed, this temperature range corresponds to the range of condensation of water (H2O) and sulfuric acid (H2SO4) contained in the exhaust gas.

L'action de l'acide sulfurique peut non seulement dégrader le refroidisseur 5, mais aussi le moteur. Par ailleurs, la condensation de l'eau dans le refroidisseur 5 augmente le risque d'encrassement du refroidisseur 5 et réduit ainsi l'efficacité thermique. The action of sulfuric acid can not only degrade the cooler 5, but also the engine. On the other hand, the condensation of the water in the cooler 5 increases the risk of clogging of the cooler 5 and thus reduces the thermal efficiency.

Selon un aspect de l'invention, le module de contrôle de condensation 7 de l'invention, est adapté pour détecter un état de condensation à partir de paramètres de fonctionnement du moteur, qui peuvent être fournis par l'unité de commande électronique du véhicule 7. According to one aspect of the invention, the condensation control module 7 of the invention is adapted to detect a state of condensation from operating parameters of the engine, which can be provided by the electronic control unit of the vehicle 7.

Le module de contrôle est en outre capable d'agir sur la vanne de répartition 6 de manière à envoyer les gaz d'échappement recirculés dans l'échangeur EGRC lorsqu'aucun état de condensation n'est détecté ou lorsqu'un état de condensation est détecté, avec un niveau de condensation acceptable, et de manière à envoyer les gaz d'échappement recirculés dans la dérivation 51 lorsqu'un état de condensation est détecté, avec un niveau de condensation non acceptable. L'acceptabilité d'un niveau de condensation dépend d'un seuil déterminé et ajusté par chaque constructeur pour un moteur donné. The control module is also able to act on the distribution valve 6 so as to send the recirculated exhaust gas into the exchanger EGRC when no condensation state is detected or when a state of condensation is detected, with an acceptable level of condensation, and to send the recirculated exhaust gas into the bypass 51 when a state of condensation is detected, with an unacceptable level of condensation. The acceptability of a level of condensation depends on a threshold determined and adjusted by each manufacturer for a given engine.

Selon un aspect de l'invention, le module de contrôle de condensation comprend des moyens d'estimation de température de rosée pour estimer la température de rosée de l'un au moins des gaz d'échappement qui traversent l'échangeur. According to one aspect of the invention, the condensation control module comprises means for estimating dew point temperature for estimating the dew point temperature of at least one of the exhaust gases flowing through the exchanger.

Dans un mode de réalisation particulier, les moyens d'estimation de température de rosée fournissent une estimation de la température de rosée de l'eau et de la température de rosée de l'acide sulfurique. In a particular embodiment, the means for estimating dew point temperature provide an estimate of the dew point temperature of the water and the dew point temperature of the sulfuric acid.

La suite de la description sera faite en référence à ce mode 15 de réalisation, à titre d'exemple non limitatif. The following description will be made with reference to this embodiment, by way of non-limiting example.

Le module de contrôle de condensation détermine la présence ou l'absence d'un état de condensation à partir des températures de rosée ainsi estimées et d'une estimation de la température de paroi de l'échangeur de chaleur. The condensation control module determines the presence or absence of a condensation state from the dew-point temperatures thus estimated and an estimate of the wall temperature of the heat exchanger.

Le module de contrôle de condensation 7 permet ainsi de limiter le phénomène de corrosion et le phénomène d'encrassement dans le refroidisseur 5, de manière compatible avec la réduction de l'émission d'oxyde d'azote Nox et la réduction de consommation de carburant. The condensation control module 7 thus makes it possible to limit the phenomenon of corrosion and the phenomenon of fouling in the cooler 5, in a manner compatible with the reduction of NOx nitrogen oxide emission and the reduction of fuel consumption. .

Il est maintenant fait référence à la figure 2 qui est un organigramme détaillé représentant les différences étapes mises en oeuvre par le module de contrôle de condensation 7 pour détecter un état de condensation et agir sur la vanne de répartition 6 en conséquence. Reference is now made to FIG. 2 which is a detailed flowchart showing the different steps implemented by the condensation control module 7 to detect a state of condensation and act on the distribution valve 6 accordingly.

A l'étape 200, le module de contrôle de condensation 7 détermine les températures de rosée TRI de l'eau et TR2 de l'acide sulfurique à partir de paramètres de fonctionnement du moteur. In step 200, the condensation control module 7 determines the dew point temperatures TR1 of the water and TR2 of the sulfuric acid from operating parameters of the engine.

Ces paramètres de fonctionnement comprennent notamment: - le débit d'air admis dans le moteur Da, - le débit de carburant Dc, - la température ambiante Ta, - la pression ambiante Pa, et - le débit des gaz d'échappement recirculés DEGR délivrés par l'arrivée 1. These operating parameters comprise in particular: the flow rate of air admitted into the engine Da, the fuel flow rate Dc, the ambient temperature Ta, the ambient pressure Pa, and the flow rate of the recirculated exhaust gases DEGR delivered. by the arrival 1.

Les valeurs de ces paramètres sont généralement disponibles sur le véhicule. En effet, dans la mémoire de l'unité de commande électronique du moteur, des données sont stockées dont les valeurs proviennent de capteurs disposés dans le véhicule. Ainsi, l'unité de commande électronique du moteur peut fournir directement au module de contrôle de condensation 7 les valeurs de certains au moins des paramètres de fonctionnement du moteur. The values of these parameters are usually available on the vehicle. Indeed, in the memory of the electronic control unit of the engine, data are stored whose values come from sensors arranged in the vehicle. Thus, the electronic engine control unit can supply directly to the condensation control module 7 the values of at least some of the operating parameters of the engine.

Dans les étapes 202 et 204, la valeur du débit d'air Da et respectivement la valeur du débit de carburant Dc sont déterminées. La valeur du débit d'air Da et/ou la valeur du débit de carburant Dc peuvent être fournies directement par l'unité de commande électronique du moteur. In steps 202 and 204, the value of the air flow Da and the value of the fuel flow Dc respectively are determined. The value of the air flow Da and / or the value of the fuel flow Dc can be provided directly by the electronic engine control unit.

A l'étape 206, la valeur de la température ambiante Ta est déterminée. Cette température Ta peut être la température ambiante du moteur ou la température ambiante de l'habitacle. Elle peut être mesurée au moyen de tout capteur approprié ou peut être directement fournie par l'unité de commande électronique du moteur. In step 206, the value of the ambient temperature Ta is determined. This temperature Ta may be the ambient temperature of the engine or the ambient temperature of the passenger compartment. It can be measured by any suitable sensor or can be provided directly by the electronic engine control unit.

A l'étape 208, la valeur de la pression ambiante Pa est déterminée. Elle peut être notamment mesurée par un capteur adapté. In step 208, the value of the ambient pressure Pa is determined. It can in particular be measured by a suitable sensor.

A l'étape 210, la valeur du débit DEGR des gaz d'échappement 35 recirculés est déterminée. Elle peut être fournie directement par l'unité de commande électronique du moteur. In step 210, the value of the flow rate DEGR of the recirculated exhaust gas is determined. It can be supplied directly by the electronic engine control unit.

L'invention n'est pas limitée aux procédés de détermination du débit d'air Da, de la température ambiante Ta, de la pression ambiante Pa, et du débit des gaz d'échappement recirculés DEGR, décrits ci-avant à titre d'exemple non limitatif. D'autres procédés de détermination sont possibles, au moyen de capteurs ou de calculs. The invention is not limited to the methods for determining the air flow Da, the ambient temperature Ta, the ambient pressure Pa, and the flow rate of the recirculated exhaust gases DEGR, described above as non-limiting example. Other methods of determination are possible, by means of sensors or calculations.

A l'étape 212, le module de contrôle de condensation détermine la température de paroi Tp du refroidisseur 5. La température de paroi du refroidisseur 5 peut être estimée à partir de la température du fluide réfrigérant en entrée du refroidisseur 5. Dans une forme de réalisation particulière, la température de paroi du refroidisseur 5 est prise sensiblement égale à la température du fluide caloporteur en entrée du refroidisseur 5, ce qui correspond à un état de condensation maximal. Dans cette forme de réalisation, la température du fluide caloporteur en entrée du refroidisseur 5 peut être fournie directement par l'unité de commande électronique du moteur. In step 212, the condensation control module determines the wall temperature Tp of the cooler 5. The wall temperature of the cooler 5 can be estimated from the coolant temperature at the inlet of the cooler 5. In a form of particular embodiment, the wall temperature of the cooler 5 is taken substantially equal to the temperature of the coolant at the inlet of the cooler 5, which corresponds to a state of maximum condensation. In this embodiment, the temperature of the coolant at the inlet of the cooler 5 can be provided directly by the electronic engine control unit.

Selon un autre aspect de l'invention, le module de contrôle de condensation 7 comporte des moyens de comparaison pour comparer la température de rosée de l'eau TRI, la température de rosée de l'acide sulfurique TR2 et la température de paroi Tp du refroidisseur 5. According to another aspect of the invention, the condensation control module 7 comprises comparison means for comparing the dew point temperature of the water TRI, the dew point temperature of the sulfuric acid TR 2 and the wall temperature Tp of the cooler 5.

Il a été déterminé en effet que lorsque la température de rosée de l'eau est comprise entre la température de paroi Tp du refroidisseur 5 et la température de rosée TR2 de l'acide sulfurique, l'eau H2O se condense, ainsi que l'acide sulfurique H2SO4, ce qui définit un premier état de condensation. En outre, de l'acide sulfurique est crée à partir de molécules de trioxyde de sulfate SO3,issues de l'oxydation du soufre du carburant par l'oxygène, et des molécules d'eau H2O présentes dans le refroidisseur EGRC, selon la réaction chimique SO3+H2O -- H2SO4. It has been determined that when the dew point temperature of the water is between the wall temperature Tp of the cooler 5 and the dew point temperature TR2 of the sulfuric acid, the H2O water condenses, as well as the sulfuric acid H2SO4, which defines a first state of condensation. In addition, sulfuric acid is created from SO3 sulfate trioxide molecules, resulting from oxidation of the fuel sulfur by oxygen, and H2O water molecules present in the EGRC cooler, depending on the reaction. chemical SO3 + H2O - H2SO4.

Il a été également déterminé que lorsque la température de paroi Tp du refroidisseur 5 est comprise entre la température de rosée de l'eau TRI et la température de rosée de l'acide sulfurique TR2, de l'acide sulfurique se condense, ce qui définit un deuxième état de condensation. It was also determined that when the wall temperature Tp of the cooler 5 is between the dew point temperature of the water TRI and the dew point temperature of the sulfuric acid TR2, sulfuric acid condenses, which defines a second state of condensation.

De plus, il a été déterminé que lorsque la température de rosée de l'acide sulfurique TR2 est comprise entre la température de rosée de l'eau TR1 et la température du paroi Tp du refroidisseur 5, aucune condensation ne se produit, ce qui définit un troisième état de condensation. In addition, it has been determined that when the dew point temperature of sulfuric acid TR2 is between the dew point temperature of water TR1 and the wall temperature Tp of cooler 5, no condensation occurs, which defines a third state of condensation.

Ainsi, trois états de condensation distincts peuvent être détectés à partir des valeurs de la température de rosée de l'eau TRI, de la température du paroi Tp du refroidisseur 5, et de la température de rosée de l'acide sulfurique TR2: - un premier état de condensation dans lequel l'eau et l'acide sulfurique se condensent; - un deuxième état de condensation dans lequel, seul l'acide sulfurique se condense; et - un troisième état de condensation nulle, dans lequel aucune condensation ne se produit. Thus, three distinct states of condensation can be detected from the values of the dew point temperature of the water TRI, the temperature of the wall Tp of the cooler 5, and the dew point temperature of the sulfuric acid TR2: first state of condensation in which water and sulfuric acid condense; a second state of condensation in which only the sulfuric acid is condensed; and a third state of zero condensation, in which no condensation occurs.

Des phénomènes d'encrassement et de corrosion sont susceptibles d'être détectés dans le premier état de condensation. Fouling and corrosion phenomena are likely to be detected in the first state of condensation.

Seul un phénomène de corrosion est susceptible d'être détecté dans le deuxième état de condensation. Only a corrosion phenomenon is likely to be detected in the second state of condensation.

Les moyens de comparaison du module de contrôle de condensation 7 comparent donc la température de rosée de l'acide sulfurique TR2, la température de rosée de l'eau TRI et la température du paroi Tp du refroidisseur 5 pour déterminer dans lequel des trois états de condensation précités se trouve l'installation. The comparison means of the condensation control module 7 thus compare the dew point temperature of the sulfuric acid TR2, the dew point temperature of the water TRI and the temperature of the wall Tp of the cooler 5 to determine in which of the three states of above mentioned condensation is the installation.

Ainsi, à l'étape 216, les moyens de comparaison vérifient si la température de rosée de l'eau TRI est comprise entre la température de paroi Tp du refroidisseur 5 et la température de rosée TR2 de l'acide sulfurique. Si les températures vérifient cette inégalité, il est déterminé que l'installation se trouve dans le premier état de condensation. Thus, in step 216, the comparison means check whether the dew point temperature of the water TRI is between the wall temperature Tp of the cooler 5 and the dew point temperature TR2 of the sulfuric acid. If the temperatures verify this inequality, it is determined that the installation is in the first state of condensation.

A l'étape 218, les moyens de comparaison vérifient si la température de paroi Tp du refroidisseur 5 est comprise entre la température de rosée de l'eau TRI et la température de rosée de l'acide sulfurique TR2. Si les températures vérifient cette inégalité, il est déterminé que l'installation se trouve dans le deuxième état de condensation. In step 218, the comparison means verify whether the wall temperature Tp of the cooler 5 is between the dew point temperature of the water TRI and the dew point temperature of the sulfuric acid TR2. If the temperatures verify this inequality, it is determined that the installation is in the second state of condensation.

A l'étape 220, les moyens de comparaison vérifient si la température de rosée de l'acide sulfurique TR2 est comprise entre la température de rosée de l'eau TRI et la température de paroi Tp du refroidisseur 5. Si les températures vérifient cette inégalité, il est déterminé que l'installation se trouve dans le troisième état de condensation, à l'étape 221. Dans ce cas, aucun état de condensation n'est détecté et le module de contrôle de condensation 7 actionne la vanne de répartition 6 pour fermer la dérivation 51, à l'étape 222. Les gaz d'échappement passent alors dans le refroidisseur 5 jusqu'à ce qu'un état de condensation non nulle soit détecté. In step 220, the comparison means check whether the dew point temperature of the sulfuric acid TR2 is between the dew point temperature of the water TRI and the wall temperature Tp of the cooler 5. If the temperatures satisfy this inequality , it is determined that the installation is in the third state of condensation, in step 221. In this case, no condensation state is detected and the condensation control module 7 actuates the distribution valve 6 for close the bypass 51, in step 222. The exhaust gases then pass into the cooler 5 until a non-zero condensation state is detected.

Lorsque le premier état de condensation est détecté, le module de contrôle de condensation 7 détermine si le niveau d'encrassement est acceptable. Pour cela, le module de contrôle de condensation calcule, à l'étape 223, une quantité d'eau QI (en moles/seconde ou en grammes/seconde) représentative de la quantité d'eau maximale qui aurait été condensée pour les points de fonctionnement du cycle moteur. When the first state of condensation is detected, the condensation control module 7 determines whether the level of fouling is acceptable. For this, the condensation control module calculates, in step 223, a quantity of water QI (in moles / second or in grams / second) representative of the maximum amount of water that would have been condensed for the points of motor cycle operation.

Le module de contrôle de condensation 7 détermine en outre si le niveau de corrosion est acceptable. A l'étape 224, le module de contrôle de condensation calcule une quantité d'acide sulfurique Q2 (en moles/seconde ou en grammes/seconde) représentative de la quantité d'acide sulfurique maximale qui aurait été condensée pour les points de fonctionnement du cycle moteur. The condensation control module 7 further determines whether the level of corrosion is acceptable. In step 224, the condensation control module calculates a quantity of sulfuric acid Q2 (in moles / second or grams / second) representative of the maximum amount of sulfuric acid that would have been condensed for the operating points of the engine cycle.

Lorsque le deuxième état de condensation est détecté, le module de contrôle de condensation 7 détermine seulement la quantité d'acide sulfurique Q2 (en moles/seconde ou en grammes/seconde) pour vérifier si le niveau de corrosion est acceptable, à l'étape 224. When the second state of condensation is detected, the condensation control module 7 only determines the amount of sulfuric acid Q2 (in moles / second or in grams / second) to check if the level of corrosion is acceptable, at the stage 224.

A l'étape 225, la quantité maximale d'eau Ql est comparée à un seuil d'encrassement Si. In step 225, the maximum amount of water Q1 is compared with a fouling threshold Si.

A l'étape 226, la quantité d'acide sulfurique Q2 est comparée 10 à un seuil de corrosion S2. In step 226, the amount of sulfuric acid Q2 is compared with a corrosion threshold S2.

Le seuil d'encrassement Si et le seuil de corrosion S2 sont prédéterminés en fonctions de paramètres liés au véhicule et au constructeur, notamment en fonction du moteur, des normes anti-pollution, et de la température de combustion. Des essais préalables peuvent être effectués pour ajuster ces seuils. The Si fouling threshold and the S2 corrosion threshold are predetermined as a function of parameters relating to the vehicle and to the manufacturer, in particular as a function of the engine, the anti-pollution standards, and the combustion temperature. Preliminary tests can be carried out to adjust these thresholds.

Lorsqu'il est déterminé que la quantité d'eau Ql est supérieure au seuil Sl, un état d'encrassement est détecté à l'étape 227. La condensation de l'eau contribue en effet à l'encrassement du refroidisseur de gaz d'échappement recirculés et de ce fait à la réduction de son efficacité thermique. When it is determined that the quantity of water Ql is greater than the threshold Sl, a state of fouling is detected in step 227. The condensation of the water contributes to the fouling of the gas cooler. recirculated exhaust and thus the reduction of its thermal efficiency.

A l'étape 230, la vanne de répartition 6 est ensuite actionnée de manière à envoyer les gaz d'échappement recirculés dans la dérivation de contournement 51. In step 230, the distribution valve 6 is then actuated to send the recirculated exhaust gas into the bypass bypass 51.

Lorsqu'il est déterminé que la quantité d'acide sulfurique Q2 est supérieure au seuil S2, un état de corrosion est détecté à l'étape 228. La condensation de l'acide sulfurique peut générer en effet un phénomène de corrosion dans le refroidisseur de gaz d'échappement recirculés qui réduire la durée de vie du refroidisseur 5. When it is determined that the amount of sulfuric acid Q2 is greater than the threshold S2, a state of corrosion is detected in step 228. The condensation of the sulfuric acid can indeed generate a corrosion phenomenon in the cooler of recirculated exhaust gas that reduces the life of the cooler 5.

A l'étape 230, la vanne de répartition 6 est alors actionnée de manière à envoyer les gaz d'échappement recirculés dans la dérivation de contournement 51. In step 230, the distribution valve 6 is then actuated so as to send the recirculated exhaust gas into the bypass bypass 51.

Un exemple de mise en oeuvre du procédé de contrôle de condensation est décrit ci-après, en référence à la figure 3, pour une installation de recirculation des gaz d'échappement dans laquelle le refroidisseur EGRC est traversé par un fluide caloporteur ayant une température d'entrée de l'ordre de 90 C. An exemplary implementation of the condensation control method is described below, with reference to FIG. 3, for an exhaust gas recirculation installation in which the cooler EGRC is traversed by a heat transfer fluid having a temperature of entry on the order of 90 C.

La figure 3 est un diagramme représentant l'évolution de la température de rosée de l'eau TRI, représentée schématiquement par des triangles, de la température de paroi Tp du refroidisseur 5, représentée schématiquement par des losanges, et de la température de rosée TR2 de l'acide sulfurique, représentée schématiquement par des carrés, en fonction de la vitesse du moteur RPM, dans des phases de fonctionnement du moteur distinctes de la phase de démarrage. FIG. 3 is a diagram representing the evolution of the dew point temperature of the water TRI, schematically represented by triangles, of the wall temperature Tp of the cooler 5, represented schematically by diamonds, and of the dew point temperature TR2. sulfuric acid, schematically represented by squares, as a function of the speed of the engine RPM, in engine operating phases distinct from the starting phase.

L'installation de l'invention permet de déterminer que, dans de telles conditions de fonctionnement, aucun phénomène de condensation d'eau, et donc d'encrassement, ne risque de se produire dans le refroidisseur 5. The installation of the invention makes it possible to determine that, under such operating conditions, no phenomenon of condensation of water, and therefore of fouling, is likely to occur in the cooler 5.

En effet, la température de rosée de l'eau présente un maximum TRI max de l'ordre de 60 C. La température de rosée de l'eau est donc toujours inférieure à la température de paroi du refroidisseur, qui dans le cas le plus critique est égal à la température du fluide caloporteur, soit de l'ordre de 90 C. In fact, the dew point temperature of the water has a maximum TRI max of the order of 60 C. The dew point of the water is therefore always lower than the wall temperature of the cooler, which in the case most critical is equal to the temperature of the coolant, ie of the order of 90 C.

L'invention permet également de déterminer la présence d'un état de condensation d'acide sulfurique et donc de corrosion, dans le présent exemple. En effet, la température de rosée de l'acide sulfurique présente un maximum TR2 max de l'ordre de 120/140 C, et est donc supérieure à la température de paroi Tp du refroidisseur qui est sensiblement égale à 90 C. The invention also makes it possible to determine the presence of a state of condensation of sulfuric acid and therefore of corrosion, in the present example. Indeed, the dew point temperature of the sulfuric acid has a maximum TR2 max of the order of 120/140 C, and is therefore greater than the wall temperature Tp of the cooler which is substantially equal to 90 C.

Les figures 4, 6 et 8 sont des diagrammes représentant des courbes d'évolution de la quantité d'eau Ql en fonction de la température de paroi Tp du refroidisseur 5 et de l'humidité relative ambiante HRa dans le refroidisseur 5, respectivement pour les points de fonctionnement Pl, P4 et P8 de la figure 3. FIGS. 4, 6 and 8 are diagrams representing curves of evolution of the quantity of water Q1 as a function of the wall temperature Tp of the cooler 5 and of the ambient relative humidity HRa in the cooler 5, respectively for the operating points P1, P4 and P8 of Figure 3.

Le tableau ci-dessous donne les valeurs de la vitesse du moteur RPM (en tours par minute), de la charge du moteur CM (en pour-cent), et de la pression moyenne effective du moteur PME (en bars) pour les différents points Pl, P4, P5, P6 et P8 de la figure 3. The table below gives the RPM motor speed (in revolutions per minute), the CM motor load (in percent), and the effective average SMB engine pressure (in bar) for the different points P1, P4, P5, P6 and P8 of Figure 3.

P1 P4 P5 P6 P8 RPM 750 1600 2000 1900 2600 CM 0 19,8 5 42,3 48 PME 0,1 3 18 11,1 Les figures 5, 7 et 9 sont des diagrammes représentant des courbes d'évolution de la quantité d'acide sulfurique Q2 en fonction de la température de paroi Tp du refroidisseur 5 et de l'humidité relative ambiante HRa dans le refroidisseur 5, respectivement pour les points de fonctionnement P1, P4 et P8 de la figure 3. P1 P4 P5 P6 P8 RPM 750 1600 2000 1900 2600 CM 0 19.8 5 42.3 48 SMEs 0.1 3 18 11.1 Figures 5, 7 and 9 are diagrams representing curves of evolution of the quantity of d sulfuric acid Q2 as a function of the wall temperature Tp of the cooler 5 and of the ambient relative humidity HRa in the cooler 5, respectively for the operating points P1, P4 and P8 of FIG.

On observe que l'humidité relative HRa est peu influente, ce qui permet de ne pas tenir compte de ce paramètre pour la détection d'un état de condensation. Toutefois, il est possible en variante de prendre en compte l'humidité relative HRa pour améliorer l'estimation des quantités Q1 et Q2. It is observed that the relative humidity HRa has little influence, which makes it possible to ignore this parameter for the detection of a state of condensation. However, it is possible alternatively to take into account the relative humidity HRa to improve the estimation of the quantities Q1 and Q2.

Ces figures montrent que les quantités d'acide sulfurique sont différentes selon que des molécules d'eau se condensent ou non. Comme indiqué précédemment, les molécules d'eau se combinent avec le trioxyde de soufre SO3, issues de l'oxydation du soufre du carburant par l'oxygène, selon la réaction chimique SO3+H2_* OH2SO4, pour former des molécules d'acide sulfuriques H2SO4 qui s'ajoutent à celles issues de la condensation directe de l'acide sulfurique. These figures show that the amounts of sulfuric acid are different depending on whether water molecules condense or not. As previously indicated, the water molecules combine with sulfur trioxide SO3, resulting from the oxidation of the sulfur of the fuel by oxygen, according to the chemical reaction SO3 + H2_ * OH2SO4, to form sulfuric acid molecules. H2SO4 in addition to those resulting from the direct condensation of sulfuric acid.

L'invention permet de limiter les phénomènes de condensation 35 de type corrosion et/ou encrassement dans le refroidisseur EGRC. Par ailleurs, l'invention n'interrompt pas le passage des gaz d'échappement recirculés vers le moteur et par suite n'augmente pas l'émission d'oxyde d'azote Nox. Elle ne requière pas non plus une consommation de carburant accrue ni une utilisation de composants supplémentaires. L'installation de l'invention est donc une solution peu coûteuse et peu polluante aux problèmes de condensation. The invention makes it possible to limit condensation phenomena of the corrosion and / or fouling type in the EGRC cooler. Furthermore, the invention does not interrupt the passage of the recirculated exhaust gas to the engine and therefore does not increase the emission of nitrogen oxide Nox. It also does not require increased fuel consumption or the use of additional components. The installation of the invention is therefore an inexpensive and low-pollution solution to condensation problems.

L'invention a été décrite en référence à un cas critique où la température Tp de paroi du refroidisseur de gaz recirculés est prise égale à la température du fluide réfrigérant en entrée du refroidisseur. La détection d'un état de condensation conformément à l'invention peut être encore améliorée en déterminant plus précisément encore la température Tp de paroi du refroidisseur de gaz recirculés. En outre, une autre amélioration peut être apportée en ajustant les valeurs des seuils S1 et S2, notamment par des essais préalables. The invention has been described with reference to a critical case where the wall temperature Tp of the recirculated gas cooler is equal to the coolant temperature at the inlet of the cooler. The detection of a state of condensation according to the invention can be further improved by determining more precisely the wall temperature Tp of the recirculated gas cooler. In addition, another improvement can be made by adjusting the values of the thresholds S1 and S2, in particular by preliminary tests.

L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-avant à titre d'exemples non limitatifs. En. particulier, l'invention n'est pas limitée à une estimation des températures de rosée de l'eau et de l'acide sulfurique pour détecter un état de condensation. Plus généralement, la détection d'un état de condensation selon l'invention peut être effectuée à partir d'une estimation de la température de rosée de tout gaz d'échappement qui traverse l'échangeur. The invention is not limited to the embodiments described above by way of non-limiting examples. In. In particular, the invention is not limited to an estimation of the dew point temperature of water and sulfuric acid to detect a state of condensation. More generally, the detection of a condensation state according to the invention can be performed from an estimate of the dew point temperature of any exhaust gas that passes through the exchanger.

Claims

claims

1. Installation for recirculating the exhaust gas of an internal combustion engine, comprising a heat exchanger (5) capable of cooling the recirculated exhaust gas by means of a heat transfer fluid, prior to their admission into the engine (4), and a bypass bypass (51) of the heat exchanger, the installation further comprising distribution means (6) adapted to distribute the recirculated exhaust gas between the heat exchanger and the bypass , characterized in that it comprises a condensation control module (7) capable of detecting a state of condensation from an estimate of the dew point temperature of at least one of the recirculated exhaust gases flowing through the heat exchanger and an estimation of the wall temperature of the heat exchanger, and to control said distribution means (12, 13) according to the condensation state thus detected.

2.Installation according to claim 1, characterized in that the condensation control module comprises means for estimating dew temperature suitable for estimating the dew point temperature of said exhaust gas from operating parameters of the engine.

3.Installation according to claim 2, characterized in that the means for estimating dew temperature are able to estimate the dew point temperature of water (TR1) and the dew point temperature of sulfuric acid (TR2) in the exchanger.

4. Installation according to one of claims 2 and 3, characterized in that the operating parameters of the engine include the engine intake air flow (Da), the fuel flow (Dc), the ambient temperature ( Ta), the ambient pressure (Pa), and the exhaust gas flow (DEGR) at the inlet of the distribution means (6). 5. Installation according to one of the preceding claims, characterized in that the condensation control module (7) is adapted to estimate the wall temperature (Tp) of the heat exchanger (5) from the temperature of the heat transfer fluid at the inlet of the heat exchanger (5).

6.Installation according to one of claims 3 to 5, characterized in that the condensation control module (7) comprises comparison means for comparing the dew point temperature of water (TRI), the dew point temperature sulfuric acid (TR2) and the wall temperature (Tp) of the heat exchanger.

7. Installation according to claim 6, characterized in that, in the presence of a wall temperature of the exchanger (5) less than the dew point temperature of the sulfuric acid and greater than the dew point temperature of the water , the condensation control module is able to calculate a quantity of sulfuric acid (Q2) representative of the amount of sulfuric acid that would have been condensed.

8.Installation according to claim 6, characterized in that, in the presence of a dew point temperature of the water below the dew point temperature of the sulfuric acid and greater than the wall temperature of the exchanger, the module The condensation control unit is capable of calculating a quantity of sulfuric acid (Q2) and a quantity of water (Q1) representing respectively the maximum amount of sulfuric acid and the maximum amount of water that would have been condensed in the exchanger.

9.Installation according to claim 8, characterized in that the condensation control module is capable of detecting a state of fouling type condensation, in the presence of a calculated amount of water (Q1) greater than a first threshold value. predefined.

10. Installation according to one of claims 7 to 9, characterized in that the condensation control module is adapted to detect a corrosion-type condensation state in the presence of a calculated amount of sulfuric acid (Q2) greater than a second predefined threshold value.

he. Installation according to claim 6, characterized in that, in the presence of a dew point of the sulfuric acid (TR2) lower than the wall temperature (Tp) of the exchanger and greater than the dew point temperature of the water (TRI), the condensation control module is able to detect a state of zero condensation.

12. Installation according to claim 11, characterized in that the distribution means are adapted to pass the recirculated exhaust gas in the heat exchanger when a zero condensation state is detected.

13. Installation according to one of claims 9 and 10, characterized in that the distribution means (6) are adapted to pass the recirculated exhaust gas in the bypass when a condensation state is detected.

14. A method of controlling an exhaust gas recirculation plant of an internal combustion engine, capable of recirculating a portion of the exhaust gas to the engine intake, said installation comprising a heat exchanger (5). ) adapted to cool the recirculated exhaust gas with a heat transfer fluid and a bypass bypass of the heat exchanger (51), characterized in that a condensation state is detected from an estimation of the temperature of the dew of at least one of the exhaust gases passing through the heat exchanger, and an estimate of the wall temperature of the heat exchanger, and in that the exhaust gas is selectively distributed recirculated in the heat exchanger (5) and in the bypass (51) depending on the condensation state thus detected.

15.Procédé according to claim 14, characterized in that it comprises a step of estimating the dew point temperature of the exhaust gas from operating parameters of the engine.

16. The method according to claim 15, characterized in that the step of estimating the dew point temperature comprises the estimation of the dew point temperature of the water (TRI) and the dew point temperature of the sulfuric acid. (TR2) in the exchanger.