FR2804038A1 - End cap for racket frame handle comprises cylindrical part mounted on handle rear end and covering for handle rear end - Google Patents
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Abstract
Description
La présente invention concerne un capuchon d'extrémité installé sur un cadre de raquette de tennis, par exemple de "lawn-tennis", "softball", etc., ainsi qu'un cadre de raquette ayant un capuchon d'extrémité en place. Plus précisément, l'invention concerne un capuchon d'extrémité de construction perfectionnée, installé à l'extrémité arrière de la poignée du cadre de raquette formé d'un métal ou d'une résine armée de fibres, tel que les performances d'absorption de vibrations et les performances d'absorption de chocs de la partie de poignée du cadre de raquette saisie par un joueur sont meilleures, sans que le poids du cadre de raquette n'augmente. The present invention relates to an end cap installed on a frame of a tennis racket, eg, "lawn tennis", "softball", etc., as well as a racket frame having an end cap in place. More specifically, the invention relates to an end cap of improved construction, installed at the rear end of the handle of the racket frame formed of a metal or a fiber reinforced resin, such as absorption performance The vibration absorption performance of the grip portion of the racket frame gripped by a player is improved, without the weight of the racket frame increasing.
Ces dernières années, on a utilisé essentiellement une résine armée de fibres comme matériau de cadre de raquette, car il est léger et possède d'excellentes propriétés de rigidité, de résistance mécanique et de durabilité. En outre, on est en train de mettre au point des cadres de raquette formés d'alliage d'aluminium ou d'alliage de titane. In recent years, fiber reinforced resin has been used primarily as the racket frame material, as it is lightweight and has excellent stiffness, strength and durability properties. In addition, racket frames formed from aluminum alloy or titanium alloy are being developed.
Normalement, le cadre de raquette est formé par moulage en une seule pièce d'une résine thermodurcissable armée de fibres, par exemple de fibres de carbone, possédant une <B>résistance mécanique et un module d'élasticité élevés. Dans</B> un autre procédé connu, un tube formé d'un alliage léger est mis sous forme d'un cadre de raquette, puis traité thermi- quement. Une partie de raccord du cadre de raquette est alors fixée par de la matière plastique. Ces matériaux ont une rigidité élevée, mais ils risquent facilement de vibrer lorsqu'ils sont soumis à un choc, et risquent donc de provo quer une épicondylite du joueur. Normally, the racket frame is formed by one-piece molding of a thermosetting resin reinforced with fibers, for example carbon fibers, having high mechanical strength and modulus of elasticity. In another known process, a tube formed from a light alloy is shaped into a racket frame and then heat treated. A connecting part of the racket frame is then fixed with plastic. These materials have a high rigidity, but they are easily liable to vibrate when subjected to an impact, and therefore may cause epicondylitis of the player.
En plus du cadre de raquette formé d'une résine thermodurcissable, il existe des cadres formés d'une résine thermoplastique armée de fibres continues comme fibres d'armature. Le cadre de raquette formé d'une résine thermo- plastique armée de fibres d'armature possède des perfor mances de résistance et d'amortissement de vibrations qui ne peuvent pas être obtenues avec le cadre de raquette formé de résine thermodurcissable ou d'alliage léger, tel que l'aluminium, d'une manière qui correspond à la ténacité élevée de la résine thermoplastique. Cependant, le module d'élasticité de la résine thermoplastique dépend plus des conditions ambiantes que celui d'une résine thermodurcis sable. Ainsi, le cadre de raquette de résine thermoplastique peut présenter des changements de caractéristiques, telles que la rigidité, suivant les conditions d'utilisation. In addition to the racket frame formed from a thermosetting resin, there are frames formed from a thermoplastic resin reinforced with continuous fibers as reinforcing fibers. The racquet frame formed from thermoplastic resin reinforced with fiber reinforcement has resistance and vibration damping performance that cannot be achieved with the racquet frame formed from thermosetting resin or light alloy. , such as aluminum, in a manner which matches the high toughness of the thermoplastic resin. However, the modulus of elasticity of thermoplastic resin is more dependent on ambient conditions than that of a thermoset sand resin. Thus, the thermoplastic resin racket frame may exhibit changes in characteristics, such as stiffness, depending on the conditions of use.
Récemment, on a cherché de plus en plus à alléger les raquettes. En conséquence, on propose une raquette de poids inférieur à 250 g, et on étudie maintenant la production d'une raquette de poids inférieur à 230 g. Lorsque le cadre de raquette s'allège, il est nécessaire que les performances d'absorption de chocs et d'amortissement des vibrations soient meilleures. Cependant, l'augmentation des perfor mances d'absorption de chocs et d'amortissement des vibra tions du cadre de raquette conduisent à la réalisation d'un cadre de raquette qui est lourd. Ainsi, l'augmentation des performances d'absorption de chocs et d'amortissement de vibrations du cadre de raquette est incompatible avec la production d'un cadre de raquette léger. Recently, we have sought more and more to make snowshoes lighter. Accordingly, a racquet weighing less than 250g is proposed, and production of a racquet weighing less than 230g is now being investigated. When the racket frame becomes lighter, it is necessary for the shock absorption and vibration damping performance to be better. However, the increased shock absorption and vibration damping performance of the racket frame results in a racket frame that is heavy. Thus, increasing the shock absorbing and vibration damping performance of the racket frame is incompatible with producing a lightweight racket frame.
On a proposé, pour accroître les performances d'amor tissement de vibrations du cadre, un cadre de raquette ayant une masse placée dans une partie déterminée. La masse a une construction telle que sa vibration est synchronisée sur celle du cadre afin que la vibration de ce dernier soit compensée. Le cadre de raquette a donc une construction qui a une fonction d'amortisseur dynamique. To increase the vibration damping performance of the frame, a racket frame having a mass placed in a determined part has been proposed. The mass has a construction such that its vibration is synchronized with that of the frame so that the vibration of the latter is compensated. The racket frame therefore has a construction that acts as a dynamic shock absorber.
La demande mise à l' inspection publique de brevet j apo- nais n 62-192 182 concerne un dispositif d'absorption de vibrations pour cadre de raquette. L'absorbeur de vibrations du dispositif d'absorption possède une tige possédant une masse et placée à une extrémité libre. La tige est supportée par un organe viscoélastique. Dans le dispositif d'absorp tion de vibrations, la tige de l'amortisseur dynamique résonne avec la vibration du cadre de raquette en coopéra tion avec la tige qui effectue un mouvement vertical lors de la frappe d'une balle. Le mouvement vertical provoque une déformation par compression et cisaillement d'un caoutchouc <B>ayant un faible degré d'élasticité. En</B> conséquence, <B>l'éner-</B> <B>gie</B> vibrationnelle <B>est dispersée sous</B> forme <B>de chaleur si</B> <B>bien que la vibration du cadre de raquette est amortie.</B> Japanese Laid-Open Patent Application No. 62-192,182 relates to a vibration absorbing device for a racket frame. The vibration absorber of the absorption device has a rod having a mass and placed at a free end. The rod is supported by a viscoelastic member. In the vibration absorbing device, the rod of the dynamic damper resonates with the vibration of the racket frame in cooperation with the rod which performs a vertical movement when hitting a ball. Vertical movement causes compression and shear deformation of a rubber <B> having a low degree of elasticity. As a result, <B> vibrational <B> <B> energy </B> <B> is dispersed in </B> the form of <B> heat if </B> <B > although the vibration of the racket frame is damped. </B>
<B>Dans la raquette de tennis décrite dans la demande mise</B> <B>à l'inspection publique de brevet japonais n 49-52 030,</B> <B>l'amortisseur</B> dynamique <B>est placé au ventre de vibration du</B> <B>cadre de raquette, dans le cas de la vibration à une</B> fréquence <B>de 100 Hz.</B> <B> In the tennis racket described in the Japanese Patent Laid-Open Application </B> <B> No. 49-52,030, </B> <B> the dynamic shock absorber </B> < B> is placed in the vibration belly of the </B> <B> racket frame, in the case of vibration at a </B> frequency <B> of 100 Hz. </B>
<B>Le dispositif d'absorption de vibrations décrit dans</B> <B>la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais</B> <B>n 62-192 182 résonne</B> uniquement <B>avec une vibration primaire</B> <B>ou une vibration secondaire du cadre de raquette. Le cadre</B> <B>vibre dans divers modes complexes, y compris avec une vibra-</B> <B>tion dans le plan. Cependant, le dispositif d'absorption de</B> <B>vibrations ne peut absorber que des fréquences parti-</B> <B>culières. Le dispositif d'absorption de vibrations a des</B> <B>difficultés à résonner en présence de la vibration dans le</B> <B>plan et ne</B> permet <B>pas son absorption. En outre, l'instal-</B> <B>lation du dispositif d'absorption de vibrations sur le cadre</B> <B>de raquette</B> augmente <B>son poids. Au cours d'un essai du</B> <B>dispositif d'absorption de vibrations placé sur le cadre</B> <B>de</B> raquette, <B>on a constaté</B> que <B>la tige du dispositif</B> <B>d'absorption de vibrations</B> vanait <B>contre la paroi interne du</B> <B>cadre de</B> raquette, <B>si bien</B> que <B>la</B> personne <B>effectuant les</B> essais a ressenti une grande vibration, contraire à l'objet <B>cherché.</B> <B> The vibration absorbing device described in </B> <B> Japanese Laid-Open Patent Application </B> <B> No. 62-192 182 resonates </B> only <B > with a primary vibration </B> <B> or a secondary vibration of the racket frame. The frame </B> <B> vibrates in a variety of complex modes, including in-plane vibration. However, the vibration absorbing device can only absorb particular </B> <B> frequencies. The vibration absorbing device has </B> <B> difficulty resonating in the presence of vibration in the </B> <B> plane and does not </B> allow its absorption. In addition, installing the vibration absorbing device on the racket frame </B> <B> </B> increases <B> its weight. During a test of the </B> <B> vibration absorption device placed on the racket frame </B> <B> <B> </B>, <B> it was found </B> that < B> the shaft of the </B> <B> vibration absorbing device </B> protrudes <B> against the inner wall of the </B> <B> racket frame </B>, <B> if although </B> that <B> the </B> person <B> carrying out the </B> tests felt a great vibration, contrary to the object <B> sought. </B>
<B>Le dispositif d'absorption de vibrations décrit dans</B> <B>la demande mise à l'inspection</B> publique <B>de brevet japonais</B> n <B>49-52 030 n'absorbe</B> qu'à <B>une fréquence voisine de 100 Hz.</B> <B>En outre, l'ensemble du cadre est lourd à cause de l'instal-</B> <B>lation de l'amortisseur</B> dynamique <B>sur le cadre. De plus,</B> <B>dans le cas où l'amortisseur dynamique dépasse de l'extré-</B> <B>mité de la</B> poignée, l'amortisseur <B>peut venir frapper le</B> <B>corps du joueur lors de la frappe d'une balle.</B> <B> The vibration absorbing device disclosed in </B> <B> Japanese Patent Laid-Open Application </B> <B> </B> n <B> 49-52 030 n 'absorbs </B> only at <B> a frequency close to 100 Hz. </B> <B> In addition, the whole frame is heavy due to the instal- </B> <B> dynamic shock absorber <B> on the frame. In addition, </B> <B> in the event that the dynamic damper protrudes from the end of the handle, the damper <B> may strike the handle. </B> <B> player's body when hitting a ball. </B>
<B>Comme</B> l'indique <B>la description qui précède, l'amortis-</B> <B>seur</B> dynamique <B>placé sur le cadre de raquette contribue à</B> <B>l'amortissement de la vibration du cadre</B> uniquement <B>dans un</B> <B>mode particulier, il permet difficilement une adaptation</B> optimale aux caractéristiques de vibration de la raquette, <B>et il</B> augmente <B>le poids de son cadre.</B> <B> As </B> indicates <B> the above description, the dynamic </B> <B> sor </B> cushioning <B> placed on the racket frame contributes to </ B > <B> frame vibration damping </B> only <B> in a particular </B> <B> mode, it hardly allows optimal </B> adaptation to the vibration characteristics of the racket, <B> and it </B> increases <B> the weight of its frame. </B>
La présente invention a été réalisée compte tenu de la situation précitée. Ainsi, elle a pour objet l'installation, sur un cadre de raquette, d'un amortisseur dynamique qui peut fonctionner en résonance avec divers modes de vibra tions d'une raquette sans augmenter le poids du cadre, et pouvant aussi absorber les chocs transmis au bras et au <B>coude du joueur</B> lorsque <B>celui-ci frappe une balle.</B> The present invention has been carried out taking into account the aforementioned situation. Thus, its object is the installation, on a racket frame, of a dynamic shock absorber which can operate in resonance with various modes of vibration of a racket without increasing the weight of the frame, and which can also absorb the shocks transmitted. the arm and the <B> elbow of the player </B> when the <B> the player hits a ball. </B>
<B>A cet effet, les inventeurs ont réalisé un cadre de</B> raquette ayant la fonction d'un amortisseur dynamique en mettant en oeuvre le capuchon d'extrémité installé à l'extrémité arrière de la partie de poignée du cadre de raquette. Ainsi, le capuchon d'extrémité installé à l'extrémité de la poignée, dont la position correspond au ventre des vibrations du cadre de raquette dans ses divers modes (vibrations primaires hors du plan, vibrations secon daires hors du plan et vibrations dans le plan) est formé d'un matériau qui résonne avec des vibrations dans ses divers modes. En particulier, la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité est formée de manière flexible afin que le capuchon puisse jouer le rôle d'un amortisseur dynamique sous l'action de la vibration de la partie de recouvrement. Ainsi, le cadre de raquette a des performances d'amortis sement de vibrations et d'absorption de chocs de degré élevé. L'amortisseur dynamique n'est pas fixé au cadre de raquette, mais le capuchon d'extrémité joue le rôle d'un amortisseur dynamique qui permet la réalisation d'un cadre de raquette léger et possédant d'excellentes performances d'amortissement de vibrations et d'absorption de chocs. <B> For this purpose, the inventors have produced a racket frame </B> having the function of a dynamic shock absorber by implementing the end cap installed at the rear end of the grip part of the racket frame. racket. Thus, the end cap installed at the end of the handle, the position of which corresponds to the belly of the vibrations of the racket frame in its various modes (primary vibrations out of the plane, secondary vibrations out of the plane and vibrations in the plane ) is formed from a material that resonates with vibrations in its various modes. In particular, the cover part of the end cap is flexibly formed so that the cap can act as a dynamic damper under the action of the vibration of the cover part. Thus, the racket frame has high degree vibration damping and shock absorption performance. The dynamic shock absorber is not attached to the racket frame, but the end cap acts as a dynamic shock absorber which allows the realization of a lightweight racket frame with excellent vibration damping performance and shock absorption.
Ainsi, l'invention concerne un capuchon d'extrémité possédant une partie cylindrique montée sur une surface périphérique de l'extrémité arrière d'une poignée de cadre de raquette, et une partie de recouvrement de l'extrémité arrière de la poignée. La partie cylindrique et la partie de recouvrement sont formées d'un matériau dont le module complexe d'élasticité est compris entre 3.10' et 50.108 dyn/cm2, lorsque sa viscoélasticité est mesurée à une fréquence de 10 Hz et à une température comprise entre 5 et 15 C. Thus, the invention relates to an end cap having a cylindrical portion mounted on a peripheral surface of the rear end of a racket frame grip, and a covering portion of the rear end of the grip. The cylindrical part and the covering part are formed from a material whose complex modulus of elasticity is between 3.10 'and 50.108 dyn / cm2, when its viscoelasticity is measured at a frequency of 10 Hz and at a temperature between 5 and 15 C.
Le matériau du capuchon d'extrémité a un module complexe d'élasticité compris dans cette plage lorsque la viscoélasticité du matériau du capuchon d'extrémité est mesurée à une fréquence de 10 Hz et une température comprise entre 5 et 15 C, et présente un facteur de pertes visco- élastiques, indiqué par tg8, compris entre 0,1 et 2,3, lorsque la viscoélasticité est mesurée dans ces conditions. The end cap material has a complex modulus of elasticity within this range when the viscoelasticity of the end cap material is measured at a frequency of 10 Hz and a temperature between 5 and 15 C, and has a factor of viscoelastic losses, indicated by tg8, between 0.1 and 2.3, when the viscoelasticity is measured under these conditions.
La raison pour laquelle la température est réglée dans la plage allant de 5 à 15 C pour la mesure de la viscoélas- ticité du matériau du capuchon d'extrémité résulte de la règle de conversion fréquence-température qui est utilisée comme directive pour la mesure de la viscoélasticité. Suivant cette règle, on considère qu'un facteur 10 sur la fréquence équivaut à une différence de 10 C. La vibration primaire et la vibration secondaire en dehors du cadre sont comprises respectivement entre 100 et 200 Hz et entre 400 et 500 Hz. La vibration dans le plan du cadre de raquette est affectée par la tension des cordes et elle est ainsi comprise entre 300 et 800 Hz. Ainsi, lors de la mesure de la viscoélasticité du matériau du capuchon d'extrémité, on considère la plage de 5 à 15 C qui est inférieure à la plage des températures ambiantes de 10 à 20 C. The reason why the temperature is set in the range 5 to 15 C for the measurement of the viscoelasticity of the end cap material results from the frequency-temperature conversion rule which is used as a guideline for the measurement of viscoelasticity. According to this rule, we consider that a factor of 10 on the frequency is equivalent to a difference of 10 C. The primary vibration and the secondary vibration outside the frame are respectively between 100 and 200 Hz and between 400 and 500 Hz. The vibration in the plane of the racket frame is affected by the tension of the strings and thus is between 300 and 800 Hz. Thus, when measuring the viscoelasticity of the end cap material, the range of 5 to 15 is considered. C which is below the ambient temperature range of 10 to 20 C.
I1 est possible de mettre en résonance le capuchon d'extrémité sous l'action de la vibration du cadre de raquette dans ses différents modes par réglage du module complexe d'élasticité du matériau du capuchon d'extrémité entre 3.10' et 50.108 dyn/cm2, avantageusement entre 1.108 et 30.108 dyn/cm2, lorsque la viscoélasticité du matériau du capuchon d'extrémité est mesurée à une fréquence de 10 Hz et à une température comprise entre 5 et 15 C. Dans le cas où le module complexe d'élasticité est en dehors de la plage, le capuchon d'extrémité présente des difficultés de réso nance avec la vibration du cadre de raquette dans ses divers modes. It is possible to resonate the end cap under the action of the vibration of the racket frame in its different modes by adjusting the complex modulus of elasticity of the end cap material between 3.10 'and 50.108 dyn / cm2 , advantageously between 1.108 and 30.108 dyn / cm2, when the viscoelasticity of the material of the end cap is measured at a frequency of 10 Hz and at a temperature between 5 and 15 C. In the case where the complex modulus of elasticity is outside the range, the end cap has difficulty resonating with the vibration of the racket frame in its various modes.
Le facteur de pertes viscoélastiques, désigné par tg8, du matériau du capuchon d'extrémité, est réglé entre 0,1 et 2,3 et de préférence entre 0,3 et 2,0, lorsqu'il est mesuré entre 5 et 15 C et à une fréquence de 10 Hz. La vibration forcée créée lors de la frappe d'une balle par la raquette est comprise entre 100 et 1 000 Hz. Ainsi, grâce au réglage de tgÔ dans la plage précitée de températures, il est pos sible de réduire efficacement la force (accélération) créée par l'impact dû à la frappe de la balle. Dans le cas où tg8 est inférieur à 0,1, la vibration du cadre est faiblement amortie alors que, lorsque tgS dépasse 2,3, le joueur ne peut pas ressentir une ferme retenue de la poignée. The viscoelastic loss factor, denoted by tg8, of the end cap material is set between 0.1 and 2.3 and preferably between 0.3 and 2.0, when measured between 5 and 15 C and at a frequency of 10 Hz. The forced vibration created when a ball is struck by the racquet is between 100 and 1000 Hz. Thus, by adjusting tgÔ in the above temperature range, it is possible effectively reduce the force (acceleration) created by the impact due to the striking of the ball. In the case where tg8 is less than 0.1, the frame vibration is weakly damped while, when tgS exceeds 2.3, the player cannot feel a firm grip restraint.
Les figures 13A à 13C représentent la relation entre la fonction de transmission de la vibration du cadre et le module complexe d'élasticité ainsi que le facteur de pertes viscoélastiques. La figure 13A représente la vibration du corps du cadre de raquette. La figure 13B représente la vibration du cadre lorsque le capuchon d'extrémité lui est fixé. Le capuchon d'extrémité a un module complexe d'élas ticité compris dans la plage selon l'invention. La figure 13C représente la vibration du cadre lorsque le capuchon d'extrémité est monté sur lui. Le capuchon d'extrémité a un module complexe d'élasticité et un facteur de pertes visco- élastiques compris dans les plages selon l'invention. Le rapport des résistances mécaniques (dB) indiqué sur la figure 13A est plus grand que celui des figures 13-B et 13C, et le pic est plus net que sur les figures <B>13B</B> et 13C. Ainsi, il faut un temps important avant l'arrêt de la vibra tion et la vibration du cadre ne peut pas être amortie effi cacement. D'autre part, le rapport des résistances méca niques (dB) indiqué sur la figure 13B est très inférieur à celui de la figure 13A, et le pic est dispersé. Ainsi, il ne faut pas longtemps pour que la vibration cesse. De cette manière, le capuchon d'extrémité amortit la vibration du cadre de raquette de façon accrue. Le rapport des résis tances mécaniques (dB) indiqué sur la figure 13C est très inférieur à celui de la figure 13A, et le pic est éliminé. Le capuchon d'extrémité amortit ainsi la vibration du cadre de raquette de façon beaucoup plus importante que le capuchon de la figure 13B. Les graphiques des figures 13A à 13C indiquent qu'il est possible d'accroître les perfor mances d'amortissement de vibrations du capuchon d'extrémité par réglage de son module complexe d'élasticité dans la plage selon l'invention, et qu'il est possible d'augmenter les performances d'amortissement de vibrations des capuchons d'extrémité à une valeur bien supérieure par réglage de son module complexe d'élasticité et du facteur de pertes visco élastiques dans les plages selon l'invention. Figs. 13A to 13C show the relationship between the frame vibration transmission function and the complex modulus of elasticity as well as the viscoelastic loss factor. Figure 13A shows the vibration of the racket frame body. Figure 13B shows the vibration of the frame when the end cap is attached to it. The end cap has a complex modulus of elasticity within the range according to the invention. Figure 13C shows the vibration of the frame when the end cap is mounted on it. The end cap has a complex modulus of elasticity and a viscoelastic loss factor within the ranges according to the invention. The ratio of mechanical resistances (dB) shown in Figure 13A is greater than that of Figures 13-B and 13C, and the peak is sharper than in Figures <B> 13B </B> and 13C. Thus, it takes a long time before the vibration stops, and the frame vibration cannot be effectively damped. On the other hand, the ratio of mechanical resistances (dB) shown in Fig. 13B is much lower than that of Fig. 13A, and the peak is scattered. Thus, it does not take long for the vibration to cease. In this way, the end cap dampens the vibration of the racket frame further. The ratio of mechanical resistances (dB) shown in Fig. 13C is much lower than that of Fig. 13A, and the peak is eliminated. The end cap thus dampens the vibration of the racket frame much more than the cap of Figure 13B. The graphs of Figs. 13A to 13C show that it is possible to increase the vibration damping performance of the end cap by adjusting its complex modulus of elasticity within the range according to the invention, and that It is possible to increase the vibration damping performance of the end caps to a much higher value by adjusting its complex modulus of elasticity and the viscoelastic loss factor in the ranges according to the invention.
Le capuchon d'extrémité est placé dans la paume de la main du joueur. I1 est possible d'augmenter les performances d'absorption de chocs du capuchon d'extrémité de façon importante par augmentation de tgâ à une fréquence prédéter minée. I1 est donc possible de réduire le choc transmis au joueur. The end cap is placed in the palm of the player's hand. It is possible to increase the shock absorption performance of the end cap significantly by increasing tga at a predetermined frequency. It is therefore possible to reduce the shock transmitted to the player.
L'épaisseur de la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité est soit réglée à une valeur constante comprise entre 0,3 et 6,0 mm (avantageusement 2,0 à 5,0 mm), soit variable partiellement dans cette plage. The thickness of the cover portion of the end cap is either set to a constant value between 0.3 and 6.0 mm (preferably 2.0 to 5.0 mm), or partially variable within this range.
L'épaisseur de la partie de recouvrement et le module complexe d'élasticité permettent la spécification de la rigidité de la partie de recouvrement et le fonctionnement du capuchon d'extrémité comme amortisseur dynamique qui peut résonner sous l'action de la vibration du cadre de raquette. Ainsi, si l'épaisseur de la partie de recouvrement dépasse la plage spécifiée, non seulement les performances du capu chon d'extrémité sont détériorées, lors du fonctionnement comme amortisseur dynamique, mais en outre le capuchon d'extrémité devient lourd. Si l'épaisseur de la partie de recouvrement est plus petite que la plage spécifiée, le capuchon d'extrémité risque d'être détérioré et sa résis tance mécanique n'est donc pas avantageuse. The thickness of the cover portion and the complex modulus of elasticity allow specification of the stiffness of the cover portion and the operation of the end cap as a dynamic damper which can resonate under the action of the frame vibration. racket. Thus, if the thickness of the cover portion exceeds the specified range, not only the performance of the end cap is deteriorated, when operating as a dynamic damper, but also the end cap becomes heavy. If the thickness of the cover portion is smaller than the specified range, the end cap may be damaged, and its mechanical strength is therefore not advantageous.
La partie cylindrique et la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité peuvent être formées en une seule pièce ou séparément l'une de l'autre avec raccordement amovible de l'une à l'autre. Dans le cas où la partie cylin drique et la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité sont formées séparément, il est essentiel que la partie de recouvrement soit formée du matériau ayant le module complexe d'élasticité précité, mais la partie cylindrique peut être formée d'autres matériaux. The cylindrical part and the cover part of the end cap may be formed integrally or separately from each other with removable connection from one to the other. In the case where the cylindrical part and the cover part of the end cap are formed separately, it is essential that the cover part is formed of the material having the above-mentioned complex modulus of elasticity, but the cylindrical part can be formed. other materials.
I1 est préférable qu'un ou plusieurs trous débouchants soient formés sur une portion de la partie de recouvrement. La formation du trou débouchant permet à la partie de recou vrement d'être flexible de façon accrue et de résonner avec la vibration du cadre de raquette d'une manière facile qui permet au capuchon d'extrémité de jouer le rôle d'un amor tisseur dynamique. I1 est aussi préférable que les trous débouchants ne soient pas symétriques par rapport à une droite (axe) parallèle à la face du cadre de raquette. Les trous débouchants asymétriques permettent à la partie de recouvrement de vibrer en direction perpendiculaire au cadre de raquette et en outre de créer des vibrations accompagnées d'un comportement de torsion. En conséquence, les trous débouchants asymétriques permettent à la partie de recou vrement de compenser le mode compliqué de vibration du cadre de raquette. It is preferable that one or more through holes are formed on a portion of the cover portion. The formation of the through hole allows the cover portion to be more flexible and resonate with the vibration of the racket frame in an easy manner which allows the end cap to act as a shock absorber. dynamic. It is also preferable that the through holes are not symmetrical with respect to a straight line (axis) parallel to the face of the racket frame. The asymmetric through holes allow the cover portion to vibrate in a direction perpendicular to the racket frame and further create vibrations accompanied by twisting behavior. As a result, the asymmetric through holes allow the covering portion to compensate for the complicated mode of vibration of the racket frame.
Une saillie de 1 à 4 mm de diamètre externe et de 3 à 20 mm de longueur dépassant vers l'intérieur peut être formée sur la partie de recouvrement. La formation de la saillie peut améliorer le comportement à la torsion de la partie de recouvrement sans augmenter son poids. En outre, la vibration de torsion de la partie de recouvrement peut être accrue par déplacement de la position de la saillie par rapport au centre de la partie de recouvrement. A protrusion of 1 to 4 mm in outer diameter and 3 to 20 mm in length protruding inwardly may be formed on the cover portion. Forming the protrusion can improve the torsion behavior of the cover portion without increasing its weight. Further, the torsional vibration of the cover portion can be increased by moving the position of the protrusion relative to the center of the cover portion.
Une partie à masse concentrée, ayant une masse de 1 à 3 g, peut être formée sur la partie de recouvrement. Plus précisément, il est avantageux d'enrober un objet de grande densité dans la partie de recouvrement, sous forme d'une partie de masse concentrée. Si la masse de la partie de masse concentrée dépasse 3 g, la fréquence de la partie de recouvrement ne correspond pas à la résonance avec le cadre de raquette. Si la masse de la partie de masse concentrée est inférieure à 1 g, il est impossible d'améliorer le comportement à la torsion de la partie de recouvrement. A concentrated mass part, having a mass of 1 to 3 g, can be formed on the covering part. More precisely, it is advantageous to coat an object of high density in the covering part, in the form of a concentrated mass part. If the mass of the concentrated mass part exceeds 3 g, the frequency of the overlap part does not match the resonance with the racket frame. If the mass of the concentrated mass part is less than 1 g, it is impossible to improve the torsional behavior of the cover part.
On peut utiliser, comme matériau du capuchon d'extré mité, les substances suivantes <B>1) un</B> polyuréthanne thermoplastique <B>(par exemple</B> <B>"Avalon" 90AB fabriqué par ICI Polyuréthane</B> Inc.), 2) un élastomère de la famille du styrène, 3) une résine ionomère (par exemple "Highmilan 1605", "Highmilan 1702" fabriqué par Mitsui Dupont Inc.), <B>4) une résine hydrogénée d'isoprène-styrène (par</B> <B>exemple</B> "Septon <B>2053" fabriquée par</B> Kuraray Inc.), <B>et</B> 5) une composition de caoutchouc dont les substances <B>de base sont le caoutchouc naturel, le caoutchouc butyle ou</B> <B>un caoutchouc de butadiène-acrylonitrile.</B> The following materials can be used as the end cap material <B> 1) </B> thermoplastic polyurethane <B> (for example </B> <B> "Avalon" 90AB manufactured by ICI Polyurethane < / B> Inc.), 2) an elastomer of the styrene family, 3) an ionomer resin (for example "Highmilan 1605", "Highmilan 1702" manufactured by Mitsui Dupont Inc.), <B> 4) a hydrogenated resin of isoprene-styrene (by </B> <B> example </B> "Septon <B> 2053" manufactured by </B> Kuraray Inc.), <B> and </B> 5) a composition of rubber, the basic substances of which are <B> natural rubber, butyl rubber or </B> <B> butadiene-acrylonitrile rubber. </B>
<B>Plus précisément, un mélange de 5 à 80 parties d'un</B> copolymère séquencé <B>(par exemple</B> "Highblar" <B>fabriqué par</B> Kuraray inc.) de polystyrène et de polyisoprène vinylique, et un matériau à base de caoutchouc auquel le copolymère séquencé <B>est ajouté pour 100 parties en poids du matériau de</B> <B>caoutchouc, peuvent être utilisés.</B> <B> More precisely, a mixture of 5 to 80 parts of a </B> block copolymer <B> (for example </B> "Highblar" <B> manufactured by </B> Kuraray inc.) Of polystyrene and vinyl polyisoprene, and a rubber material to which the block copolymer <B> is added per 100 parts by weight of the rubber material </B> <B>, can be used. </B>
<B>En plus du copolymère</B> séquencé <B>de polystyrène et</B> <B>de</B> polyisoprène <B>vinylique, on peut utiliser par exemple</B> <B>diverses résines</B> thermoplastiques <B>(par exemple</B> "Sumilight PR-12686" <B>fabriqué par</B> Sumitomo Dules Inc.). <B> In addition to the block copolymer </B> <B> of polystyrene and </B> <B> of </B> vinyl <B> polyisoprene, it is possible to use, for example </B> <B> various resins </B> thermoplastics <B> (for example </B> "Sumilight PR-12686" <B> manufactured by </B> Sumitomo Dules Inc.).
<B>Le mélange suivant peut être utilisé</B> :<B>du</B> norbornane et synthétisé à partir d'éthylène et de cyclopentadiène. <B>Ensuite, un polymère huileux caoutchouteux</B> auquel <B>a été</B> <B>ajoutée une grande</B> quantité <B>d'huile diluante est ajouté à</B> <B>une structure polymère obtenue par polymérisation par ouver-</B> ture de noyau du norbornane et qui a un noyau à cinq sommets <B>et une double liaison dans sa chaîne principale.</B> <B> The following mixture can be used </B>: <B> </B> norbornane and synthesized from ethylene and cyclopentadiene. <B> Next, a rubbery oily polymer </B> to which <B> has </B> <B> added a large </B> amount <B> of diluent oil is added to </B> <B > a polymeric structure obtained by ring-opening polymerization of norbornane and which has a nucleus with five vertices <B> and a double bond in its main chain. </B>
<B>6) Un copolymère</B> séquencé <B>triple (par exemple</B> "Highblar" <B>fabriqué par</B> Kuraray Inc.) <B>ayant un motif poly-</B> <B>styrène et un motif</B> polyisoprène <B>vinylique ou un mélange.</B> Comme mélange, on peut utiliser des charges minérales, par <B>exemple de mica, de carbonate de calcium et</B> analogues, <B>et</B> un <B>mélange polymère de polystyrène, de polypropylène, de poly-</B> <B>éthylène haute densité, de copolymère d'éthylène et d'alcool</B> vinylique, <B>de résine</B> ABS <B>et</B> analogues. <B> 6) A <B> triple block copolymer </B> (for example </B> "Highblar" <B> manufactured by </B> Kuraray Inc.) <B> having a poly unit - </ B > <B> styrene and a </B> polyisoprene <B> vinyl unit or a mixture. </B> As a mixture, mineral fillers can be used, for example <B> mica, calcium carbonate and </ B> analogues, <B> and </B> a <B> polymer blend of polystyrene, polypropylene, high density poly- </B> <B> ethylene, copolymer of ethylene and alcohol </ B > vinyl, <B> resin </B> ABS <B> and </B> the like.
<B>7) Une résine</B> phénolique <B>modifiée par de l'acajou (par</B> <B>exemple</B> "Sumilight PR-12687" <B>fabriqué par</B> Sumitomo <B>Jules</B> Inc.). 8) Un matériau du type d'un alliage polymère (par exemple "Elastage" fabriqué par Toso Inc.) constitué de plusieurs polymères contenant un polymère estérifié, un polymère halogéné et analogues. <B> 7) A phenolic resin </B> modified by mahogany (by </B> <B> example </B> "Sumilight PR-12687" <B> manufactured by </B> Sumitomo <B> Jules </B> Inc.). 8) A polymer alloy type material (eg, "Elastage" made by Toso Inc.) consisting of plural polymers containing an esterified polymer, a halogenated polymer and the like.
9) Des compositions contenant un caoutchouc ou une résine thermoplastique modifiée : par exemple, des matériaux macromoléculaires tels que le chlorure de polyvinyle, le polyéthylène, le polypropylène, un copolymère d'éthylène et d'acétate de vinyle, du polyméthacrylate de méthyle, du fluorure de polyvinylidène, du polyisoprène, du polystyrène, un copolymère d'acrylonitrile-butadiène-styrène, un copoly- mère <B>dl</B> acrylonitrile-styrène, du caoutchouc NBR, du caout chouc SBR, du caoutchouc de butadiène, du caoutchouc naturel et du caoutchouc d'isoprène. En outre, il est possible d'utiliser une composition contenant un mélange des maté riaux macromoléculaires précités comme principal ingrédient et aussi des substances telles que le mica, des morceaux de verre, des fibres de verre, des fibres de carbone, du carbo nate de calcium, de la "Perlite" et du sulfate de baryum précipité, ainsi qu'un inhibiteur de corrosion, un colorant, un antioxydant, un agent stabilisant, un lubrifiant ajouté le cas échéant. 9) Compositions containing a rubber or a modified thermoplastic resin: for example, macromolecular materials such as polyvinyl chloride, polyethylene, polypropylene, a copolymer of ethylene and vinyl acetate, polymethyl methacrylate, polyvinylidene fluoride, polyisoprene, polystyrene, acrylonitrile-butadiene-styrene copolymer, <B> dl </B> acrylonitrile-styrene copolymer, NBR rubber, SBR rubber, butadiene rubber, natural rubber and isoprene rubber. Further, it is possible to use a composition containing a mixture of the above macromolecular materials as the main ingredient and also substances such as mica, pieces of glass, glass fibers, carbon fibers, carbonate. calcium, "Perlite" and precipitated barium sulfate, as well as a corrosion inhibitor, colorant, antioxidant, stabilizer, lubricant added if necessary.
10) Une composition ayant un adjuvant actif Un adjuvant actif désigne une substance ayant un moment dipolaire très élevé ou une substance ayant un faible moment dipolaire, mais augmentant celui d'une phase continue par addition à un polymère. Les adjuvants actifs suivants sont avantageux : le cyclohexane, le benzothiazole, la dicyclo- hexylamine, la cyclohexylaniline, des acides gras supérieurs et analogues. Ces substances peuvent être utilisées seules ou en mélange en comprenant au moins deux. Un matériau obtenu par modification de polyéthylène chloré (par exemple "Urenine", "Dipolgy film" produit par C.C.I. Inc.) peut être utilisé comme polymère ayant subi l'addition d'un adjuvant actif. 10) A composition having an active adjuvant An active adjuvant denotes a substance having a very high dipole moment or a substance having a low dipole moment, but increasing that of a continuous phase by addition to a polymer. The following active adjuvants are preferred: cyclohexane, benzothiazole, dicyclohexylamine, cyclohexylaniline, higher fatty acids and the like. These substances can be used alone or as a mixture comprising at least two. A material obtained by modification of chlorinated polyethylene (for example "Urenine", "Dipolgy film" produced by C.C.I. Inc.) can be used as the polymer having undergone the addition of an active adjuvant.
L'invention concerne un cadre de raquette sur lequel est monté le capuchon d'extrémité. Le cadre de raquette portant le capuchon d'extrémité convient à un cadre de raquette <B>légère dont l'augmentation des</B> performances d'amor- tissement <B>des vibrations est difficile. Cependant, si le</B> <B>cadre de</B> raquette <B>est trop léger, l'augmentation des perfor-</B> <B>mances</B> d'amortissement <B>de vibrations est limitée. Plus pré-</B> <B>cisément, le cadre de</B> raquette <B>portant le capuchon d'extré-</B> <B>mité est avantageusement du type d'un cadre dont le poids</B> <B>est compris entre 180 et 305 g. I1 est facile d'ajuster la</B> <B>fréquence naturelle du cadre de raquette selon l'invention</B> <B>à la fréquence naturelle de l'organe</B> formant <B>son manche.</B> <B>Ainsi, l'invention peut être utilisée avantageusement pour</B> <B>un cadre de raquette ayant une longueur totale comprise</B> <B>entre 660 et 737</B> mm. A racket frame with the end cap mounted on it is disclosed. The racket frame with the end cap is suitable for a <B> lightweight racket frame where increasing </B> vibration damping performance is difficult. However, if the </B> <B> racket </B> frame <B> is too light, the increased damping performance </B> <B> of </B> of vibration is limited. More precisely, the racket frame <B> carrying the end cap </B> <B> is advantageously of the type of a frame whose weight < / B> <B> is between 180 and 305 g. It is easy to adjust the </B> <B> natural frequency of the racket frame according to the invention </B> <B> to the natural frequency of the organ </B> forming <B> its handle. </B> <B> Thus, the invention can be used advantageously for </B> <B> a racket frame having a total length of between </B> <B> between 660 and 737 </B> mm.
<B>D'autres</B> caractéristiques <B>et avantages de l'invention</B> <B>seront mieux compris à la lecture de la description qui va</B> <B>suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux</B> <B>dessins annexés sur</B> lesquels <B>la figure 1 est une vue schématique</B> d'un <B>cadre de</B> raquette ; <B>la</B> figure <B>2A est une vue en perspective d'un capuchon</B> <B>d'extrémité dans un premier mode de réalisation de</B> <B>l'invention</B> ; <B>la figure 2B est une vue en élévation frontale d'une</B> <B>partie de recouvrement dans le premier mode de réalisation</B> ; <B>la figure 3 est une vue en élévation frontale</B> <B>représentant une variante du premier mode de réalisation</B> ; <B>la</B> figure <B>4 est une vue en élévation frontale d'une</B> <B>autre variante du premier mode de réalisation</B> ; <B>la figure 5 est</B> une <B>vue en élévation frontale d'une</B> <B>autre variante du premier mode de réalisation</B> ; <B>la figure 6 est une vue en élévation frontale d'une</B> <B>autre variante du premier mode de réalisation</B> ; <B>la figure 7 est une vue en élévation frontale d'une</B> <B>autre variante du premier mode de réalisation</B> ; <B>la figure 8 est une vue en élévation frontale repré-</B> <B>sentant une partie de recouvrement d'un capuchon d'extrémité</B> <B>dans un second mode de réalisation</B> ; <B>la figure 9A représente la surface interne du capuchon</B> <B>d'extrémité d'un troisième mode de réalisation</B> ; la figure 9B est une coupe du capuchon d'extrémité du troisième mode de réalisation ; la figure 10 est une coupe d'un capuchon d'extrémité dans un quatrième mode de réalisation de l'invention ; la figure 11 est une coupe représentant des parties principales d'un capuchon d'extrémité dans un cinquième mode de réalisation ; les figures 12A à 12D sont des schémas illustrant un procédé de mesure du facteur d'amortissement des vibra tions ; et les figures 13A à 13C représentent la relation entre une fonction de transmission du corps de cadre de raquette et le module complexe d'élasticité et le facteur de pertes viscoélastiques d'un capuchon d'extrémité. <B> Other </B> features <B> and advantages of the invention </B> <B> will be better understood on reading the description which will </B> <B> follow by examples of embodiment, made with reference to the accompanying drawings in which <B> FIG. 1 is a schematic view </B> of a <B> frame of </B> racket; <B> Figure <B> 2A is a perspective view of an end cap </B> <B> in a first embodiment of the </B> <B> invention < / B>; <B> FIG. 2B is a front elevational view of a </B> <B> cover portion in the first embodiment </B>; <B> FIG. 3 is a front elevational view </B> <B> showing a variation of the first embodiment </B>; <B> Figure <B> 4 is a front elevational view of </B> <B> another variation of the first embodiment </B>; <B> Fig. 5 is </B> a <B> front elevational view of </B> <B> another variation of the first embodiment </B>; <B> FIG. 6 is a front elevational view of a </B> <B> another variation of the first embodiment </B>; <B> FIG. 7 is a front elevational view of </B> <B> another variation of the first embodiment </B>; <B> Fig. 8 is a front elevational view showing a cover portion of an end cap </B> <B> in a second embodiment </B> ; <B> Fig. 9A shows the inner surface of the end cap </B> <B> of a third embodiment </B>; Fig. 9B is a sectional view of the end cap of the third embodiment; Figure 10 is a sectional view of an end cap in a fourth embodiment of the invention; Fig. 11 is a sectional view showing major parts of an end cap in a fifth embodiment; FIGS. 12A to 12D are diagrams illustrating a method of measuring the vibration damping factor; and Figures 13A-13C show the relationship between a transmission function of the racket frame body and the complex modulus of elasticity and viscoelastic loss factor of an end cap.
Comme représenté sur la figure 1, le cadre de raquette possède une partie 1 de tête, une partie 2 de col, une partie 3 de manche, une partie 4 de poignée et une partie 5 de liaison. Un capuchon 10 d'extrémité est monté sur la partie 4 de poignée à son extrémité arrière ouverte. Un corps 8 de cadre formant la partie 1 de tête, la partie 2 de col, la partie 3 de manche et la partie 4 de poignée est sous forme d'un tube d'une résine armée de fibres. As shown in Figure 1, the racket frame has a head part 1, a neck part 2, a handle part 3, a grip part 4 and a connecting part 5. An end cap 10 is mounted on the handle portion 4 at its open rear end. A frame body 8 forming the head part 1, the neck part 2, the handle part 3 and the handle part 4 is in the form of a tube of a resin reinforced with fibers.
Les figures 2A et 2B représentent un capuchon d'extré mité dans un premier mode de réalisation. Le capuchon 10 d'extrémité a une partie cylindrique octogonale 11 montée sur la surface périphérique de l'extrémité arrière de la partie 4 de poignée et une partie octogonale de recouvrement 12 fermant une ouverture de l'extrémité arrière de la partie 4 de poignée. La partie cylindrique 11 et la partie de recouvrement 12 du capuchon 10 d'extrémité dans ce premier mode de réalisation sont mises en forme par moulage en une seule pièce. Figures 2A and 2B show an end cap in a first embodiment. The end cap 10 has an octagonal cylindrical portion 11 mounted on the peripheral surface of the rear end of the handle portion 4 and an octagonal cover portion 12 closing an opening in the rear end of the handle portion 4. The cylindrical part 11 and the cover part 12 of the end cap 10 in this first embodiment are formed by molding in one piece.
Le capuchon 10 d'extrémité est moulé en un matériau dont le module complexe d'élasticité E* est compris entre 3.10' et 50.108 dyn/cm2, lorsque la viscoélasticité du maté riau est mesurée à une fréquence de 10 Hz et une température comprise entre 5 et 15 C. Le facteur de pertes viscoélas tiques du matériau, désigné par tgs, est compris entre 0,1 <B>et 2,3</B> lorsque <B>la viscoélasticité est mesurée dans les</B> <B>conditions précitées.</B> L'un <B>des matériaux précités 1) à 10)</B> <B>ou un mélange de tels</B> matériaux <B>est moulé pour la</B> formation <B>du capuchon 10 d'extrémité.</B> The end cap 10 is molded from a material whose complex modulus of elasticity E * is between 3.10 'and 50.108 dyn / cm2, when the viscoelasticity of the material is measured at a frequency of 10 Hz and a temperature between 5 and 15 C. The viscoelastic loss factor of the material, denoted by tgs, is between 0.1 <B> and 2.3 </B> when <B> the viscoelasticity is measured in the </B> < B> above conditions. </B> One <B> of the above materials 1) to 10) </B> <B> or a mixture of such materials </B> <B> is molded for the </ B > formation <B> of the end cap 10. </B>
<B>La portion</B> périphérique <B>de la partie 12 de recouvrement</B> qui <B>est au contact de la surface d'extrémité de la partie 4</B> <B>de</B> poignée <B>est une partie épaisse 12a. L'autre portion de la</B> <B>partie 12 de recouvrement est une partie mince 12b. Une</B> <B>partie 12c à gradin est</B> formée <B>sur la partie mince 12b.</B> Deux <B>saillies 12d sont</B> formées <B>sur la partie à gradin 12c afin</B> <B>que ces saillies 12d dépassent vers l'intérieur et soient en</B> <B>regard. La saillie 12d est montée dans l'ouverture de la</B> <B>partie 4 de poignée. L'épaisseur de la partie épaisse 12a et</B> <B>celle de la partie mince 12b sont réglées entre 1,0 et</B> <B>6,0 mm. La saillie 12d dépasse de 3 à 20 mm.</B> <B> The peripheral </B> portion <B> of part 12 of overlap </B> which <B> is in contact with the end surface of part 4 </B> <B> of </ B> handle <B> is a thick part 12a. The other portion of the covering part 12 is a thin part 12b. A </B> <B> stepped part 12c is </B> formed <B> on the thin part 12b. </B> Two <B> protrusions 12d are </B> formed <B> on the part to step 12c so that </B> <B> these protrusions 12d protrude inwards and are in view. The projection 12d is mounted in the opening of the handle part 4. The thickness of the thick part 12a and </B> <B> that of the thin part 12b are set between 1.0 and </B> <B> 6.0 mm. The protrusion 12d protrudes 3 to 20 mm. </B>
<B>Un premier trou débouchant 13 ou plusieurs trous</B> débou- chants <B>sont</B> formés <B>dans la partie mince 12b de la partie 12</B> <B>de recouvrement et</B> ferment <B>l'ouverture de la partie 4 de</B> <B>poignée. Dans le premier mode de réalisation, deux trous</B> <B>débouchants 13a et 13b sont</B> formés <B>dans une partie supé-</B> <B>rieure X et</B> une <B>partie inférieure Y</B> symétriques <B>par rapport</B> <B>à un axe L parallèle à une face S du cadre de</B> raquette, <B>et</B> <B>entourés par la partie 1 de tête. Une partie</B> elliptique <B>14a</B> <B>de</B> fermeture formée <B>au centre de la partie 12 de recou-</B> <B>vrement donne</B> un <B>côté interne courbe au trou débouchant 13a,</B> <B>13b. Les trous débouchants 13a, 13b sont polygonaux, les</B> <B>cinq côtés externes étant parallèles aux cinq côtés corres-</B> <B>pondants d'un octogone respectivement. La configuration</B> <B>représentée sur les</B> figures <B>2A et 2B est appelée configu-</B> <B>ration (A)</B>. <B> A first through-hole 13 or more holes </B> through-holes <B> are </B> formed <B> in the thin part 12b of the overlapping part 12 </B> <B> and < / B> close <B> the opening of part 4 of </B> <B> handle. In the first embodiment, two through holes </B> <B> 13a and 13b are </B> formed <B> in an upper part X and </B> a < B> lower part Y </B> symmetrical <B> with respect </B> <B> to an axis L parallel to a face S of the racket frame, <B> and </B> <B > surrounded by part 1 of the head. An elliptical </B> part <B> 14a </B> <B> of </B> closure formed <B> in the center of the part 12 of overlapping </B> <B> given </B> a <B> curved inner side at the through hole 13a, </B> <B> 13b. The through holes 13a, 13b are polygonal, the </B> <B> five outer sides being parallel to the five corresponding sides of an octagon respectively. The configuration </B> <B> shown in </B> Figures <B> 2A and 2B is called the configuration </B> <B> ration (A) </B>.
<B>L'épaisseur de la partie cylindrique 1 est aussi faible</B> <B>que 0,3 à 6 mm afin</B> que <B>la partie</B> cylindrique <B>1 s'ajuste</B> <B>intimement sur la surface périphérique de la partie de</B> <B>poignée 4. La partie</B> cylindrique <B>11 du capuchon d'extrémité</B> <B>10 est montée à la surface</B> périphérique <B>de la partie 4 de</B> <B>poignée, et la saillie 12n de la partie 12 se loge dans</B> <B>l'ouverture de la partie 4 de poignée. Un ruban d'uréthanne</B> (non représenté) est enroulé sur le capuchon 10 d'extrémité afin qu'il soit fixé au corps 8 de cadre. <B> The thickness of the cylindrical part 1 is as small </B> <B> as 0.3 to 6 mm so that </B> <B> the cylindrical part </B> <B> 1 s' fits </B> <B> intimately on the peripheral surface of the handle part </B> <B> 4. The cylindrical part </B> <B> 11 of the end cap </B> <B> 10 is mounted to the peripheral </B> surface <B> of part 4 of </B> <B> handle, and the protrusion 12n of part 12 fits into the </B> <B> opening of handle part 4. Urethane tape (not shown) is wound over end cap 10 to secure to frame body 8.
Comme décrit précédemment, le trou débouchant 13 est formé sur le capuchon 10 d'extrémité afin que celui-ci puisse être léger. D'autre part, dans le procédé classique d'amortissement de vibrations, une masse est installée sur le cadre de raquette afin que celui-ci ait une fonction d'amortisseur dynamique. La formation du trou débouchant 13 dans le capuchon 10 permet l'obtention d'une partie 12 de recouvrement qui est très légère et flexible. De plus, le capuchon 10 d'extrémité est formé d'un matériau qui résonne facilement dans divers modes de vibration sous l'action de la vibration du corps du cadre de raquette. Ainsi, la forma tion du trou débouchant 13 sur le capuchon 10 d'extrémité permet à celui-ci de jouer efficacement le rôle d'un amor tisseur dynamique, si bien que le capuchon 10 d'extrémité peut être léger et peut accroître les performances d'amor tissement de vibrations et d'absorption de chocs du capuchon 10 d'extrémité. As previously described, the through hole 13 is formed on the end cap 10 so that the latter can be light. On the other hand, in the conventional method of damping vibrations, a mass is installed on the racket frame so that the latter has a function of dynamic damper. The formation of the through hole 13 in the cap 10 allows obtaining a covering part 12 which is very light and flexible. In addition, the end cap 10 is formed of a material which easily resonates in various modes of vibration under the action of the vibration of the body of the racket frame. Thus, the formation of the through-hole 13 on the end cap 10 enables the latter to effectively act as a dynamic absorber, so that the end cap 10 can be lightweight and can increase performance. vibration damping and shock absorption of the end cap.
Les figures 3 à 7 représentent une variante du premier mode de réalisation dans laquelle la configuration et la position du trou débouchant 13 formé sur la partie 12 de recouvrement varient. La configuration correspondante de la partie 12 de recouvrement des figures 3 à 7 est appelée respectivement configuration (B), (C), (D), (E), et (F). FIGS. 3 to 7 represent a variant of the first embodiment in which the configuration and the position of the through hole 13 formed on the covering part 12 vary. The corresponding configuration of the covering part 12 of FIGS. 3 to 7 is respectively called configuration (B), (C), (D), (E), and (F).
Dans la configuration (B) de la figure 3, un trou débouchant 13 en X est réalisé avec une section placée au centre de la partie 12 de recouvrement. In configuration (B) of FIG. 3, an X-shaped through hole 13 is made with a section placed in the center of the covering part 12.
Dans la configuration (C) de la figure 4, des trous débouchants 13a et 13b à trois côtés parallèles à trois côtés correspondants d'une partie octogonale 12 de recouvre ment sont réalisés afin que les trous débouchants 13a et 13b soient symétriques verticalement par rapport à un axe L. In the configuration (C) of FIG. 4, through holes 13a and 13b with three parallel sides with three corresponding sides of an octagonal covering part 12 are made so that the through holes 13a and 13b are vertically symmetrical with respect to an axis L.
Dans la configuration (D) représentée sur la figure 5, une partie rectangulaire 13c de cadre dépasse vers le haut dans le trou débouchant octogonal 13a formé au centre de la partie 12 de recouvrement, et un trou débouchant rectangulaire <B>13d est</B> formé <B>à l'intérieur de la partie</B> <B>rectangulaire 13c.</B> In the configuration (D) shown in Fig. 5, a rectangular frame part 13c projects upwardly into the octagonal through hole 13a formed in the center of the overlapping portion 12, and a rectangular through hole <B> 13d is </ B> formed <B> inside the rectangular part </B> <B> 13c. </B>
Dans la configuration (E) représentée sur la figure 6, une partie 13e de raccordement dépasse au-dessus d'un côté du trou débouchant octogonal 13a et est connectée à la partie centrale 13f entourée par le trou octogonal 13a. In the configuration (E) shown in Fig. 6, a connecting portion 13e protrudes above one side of the octagonal through hole 13a and is connected to the central portion 13f surrounded by the octagonal hole 13a.
Dans la configuration (F) représentée sur la figure 7, les trous débouchants 13a et 13b ont trois côtés parallèles à trois côtés correspondants de la partie octogonale 12 de <B>recouvrement et sont tels</B> que <B>le trou débouchant 13a dépasse</B> <B>partiellement dans la partie inférieure de la partie octogo-</B> nale 12 et le trou débouchant 13b dépasse partiellement à la <B>partie supérieure de celle-ci.</B> In the configuration (F) shown in figure 7, the through holes 13a and 13b have three sides parallel to three corresponding sides of the octagonal part 12 of the <B> overlap and are such </B> that <B> the through hole 13a partially protrudes </B> <B> in the lower part of the octagonal </B> nal part 12 and the through hole 13b partially protrudes at the <B> upper part of it. </B>
<B>La partie de recouvrement ayant le trou débouchant est</B> asymétrique <B>par rapport à l'axe dans les configurations (D),</B> (E) et (F). La configuration asymétrique permet à la partie <B>de recouvrement d'avoir une vibration</B> qui <B>présente un</B> comportement à la torsion. En conséquence, la configuration <B>asymétrique permet à la partie de recouvrement de résonner</B> avec la vibration du corps du cadre de raquette dans ses <B>modes compliqués de vibration.</B> <B> The overlap part with the through hole is </B> asymmetrical <B> with respect to the axis in the configurations (D), </B> (E) and (F). The asymmetric configuration allows the <B> covering part to have a vibration </B> which <B> exhibits </B> behavior in torsion. As a result, the <B> asymmetric configuration allows the cover portion to resonate </B> with the vibration of the racket frame body in its <B> complicated modes of vibration. </B>
La figure 8 représente un second mode de réalisation dans lequel un trou débouchant n'est pas formé dans la par tie 12 de recouvrement. Comme dans le premier mode de réali sation, la partie périphérique de la partie 12 de recouvre ment est épaisse alors que sa partie interne est mince. FIG. 8 shows a second embodiment in which a through hole is not formed in the covering part 12. As in the first embodiment, the peripheral part of the covering part 12 is thick while its internal part is thin.
La figure 9 représente un troisième mode de réalisation dans lequel un trou débouchant n'est pas formé dans la par tie 12 de recouvrement, mais plusieurs saillies 14 dépassant vers l'intérieur sont formées sur la partie 12 de recou vrement. La saillie 14 a un diamètre externe de 1 à 4 mm, et l'amplitude de saillie est comprise entre 3 et 29 mm. Le nombre de saillies 14 de la partie supérieure de la partie 12 de recouvrement est différent du nombre de la partie inférieure et est séparé de la partie supérieure par l'axe L afin que des vibrations de torsion soient créées. Fig. 9 shows a third embodiment in which a through hole is not formed in the covering part 12, but several protrusions 14 projecting inwardly are formed on the covering part 12. The protrusion 14 has an outer diameter of 1 to 4 mm, and the amplitude of the protrusion is between 3 and 29 mm. The number of protrusions 14 of the upper part of the covering part 12 is different from the number of the lower part and is separated from the upper part by the L axis so that torsional vibrations are created.
Bien entendu, le trou débouchant 13 représenté sur les figures 2 à 7 peut être formé sur la partie 12 de <B>recouvrement et la saillie 14 peut être</B> formée <B>sur elle. La</B> <B>figure 10 représente un</B> quatrième <B>mode de réalisation dans</B> lequel <B>le trou débouchant 13 est</B> formé <B>sur la partie 12 de</B> <B>recouvrement et la saillie 14 dépassant à l'intérieur est</B> formée <B>sur celle-ci.</B> Of course, the through hole 13 shown in Figs. 2-7 can be formed on the part 12 of the cover and the protrusion 14 can be formed on it. The </B> <B> figure 10 shows a </B> fourth <B> embodiment in which </B> the through hole 13 is </B> formed <B> on the part 12 of </B> <B> overlap and protrusion 14 protruding inside is </B> formed <B> thereon. </B>
<B>La figure 11 représente un</B> cinquième <B>mode de réali-</B> <B>sation dans lequel le trou débouchant 13 est</B> formé <B>dans la</B> <B>partie 12 de recouvrement, et une masse concentrée 16</B> <B>constituée de tungstène est fixée à la surface interne de la</B> <B>partie 12 de recouvrement placée au-dessus de l'axe L. La</B> <B>saillie peut être</B> formée <B>sur la partie de recouvrement 12.</B> <B> Figure 11 shows a </B> fifth <B> embodiment in which the through hole 13 is </B> formed <B> in the </B> < B> cover part 12, and a concentrated mass 16 </B> <B> made of tungsten is attached to the internal surface of the cover </B> <B> part 12 placed above the L axis . The </B> <B> protrusion may be </B> formed <B> on the covering part 12. </B>
<B>On décrit maintenant les cadres de</B> raquette <B>des</B> <B>exemples 1 à 11 et des exemples comparatifs 1 à 3. Les</B> <B>cadres de</B> raquette <B>des exemples et des exemples comparatifs</B> <B>ont la même</B> configuration, <B>la même</B> longueur <B>et la</B> même <B>aire.</B> <B>L'épaisseur maximale du cadre de</B> raquette <B>est de 28 mm, sa</B> <B>longueur est de 50,8 cm, et l'aire de sa surface est de</B> 742 cm'. <B> We now describe the </B> racket frames <B> of </B> <B> examples 1 to 11 and comparative examples 1 to 3. The </B> <B> frames of </ B > racket <B> examples and comparative examples </B> <B> have the same </B> configuration, <B> the same </B> length <B> and the </B> same <B> area. </B> <B> The maximum racket frame thickness <B> is 28 mm, its </B> <B> length is 50.8 cm, and the area of its surface is </B> 742 cm '.
<B>EXEMPLES</B> <B><U>Exemple 1</U></B> <B>Un mandrin de 14 mm de diamètre a été inséré dans un</B> <B>tube</B> formé <B>de</B> "Nylon-66". <B>Ensuite, un matériau à base de</B> <B>fibres de carbone ("T800, P2053-12"</B> fabriqué <B>par</B> Toray Inc., <B>teneur en résine 30</B> %) <B>préalablement imprégné de résine</B> <B>époxyde a été placé sur le tube pour l'obtention d'un</B> <B>stratifié. A ce moment, les angles des fibres du matériau</B> <B>préalablement imprégné ont été réglés à 0 , 22 , 30 et 90 .</B> <B>Le stratifié et un organe de liaison ont été placés dans un</B> <B>moule ayant une cavité en</B> forme <B>de cadre de</B> raquette, <B>et un</B> <B>matériau préalablement</B> imprégné <B>de fibres de carbone pesant</B> <B>15 g a été enroulé sur la partie de</B> raccordement <B>du cadre et</B> <B>de l'organe de liaison afin</B> que <B>la partie de raccordement</B> <B>soit renforcée. Dans cet état, le moule a été serré et</B> <B>chauffé à 150 C pendant 40 min à une pression interne du</B> <B>tube de "Nylon" maintenue à 69</B> N/cm2. <B>De cette manière, des</B> <B>éprouvettes d'un matériau moulé ont été préparées. Un</B> <B>matériau de fibres de carbone préalablement imprégné</B> d'une <B>résine époxyde a été enroulé sur la résine de polystyrène</B> pour la formation de l'organe de liaison. Le poids de chaque éprouvette (cadre brut) était de 167 g. <B> EXAMPLES </B> <B> <U> Example 1 </U> </B> <B> A mandrel with a diameter of 14 mm was inserted into a </B> <B> tube </ B > formed <B> from </B> "Nylon-66". <B> Next, a material based on </B> <B> carbon fibers ("T800, P2053-12" </B> manufactured <B> by </B> Toray Inc., <B> content of resin 30 </B>%) <B> previously impregnated with epoxy resin </B> <B> was placed on the tube to obtain a </B> <B> laminate. At this time, the angles of the fibers of the pre-impregnated material </B> <B> were set to 0, 22, 30 and 90. </B> <B> The laminate and a bonding member were placed in a </B> <B> mold having a cavity in the form of </B> racket frame </B>, <B> and </B> <B> material previously </B> impregnated <B > of carbon fibers weighing </B> <B> 15 g has been wound on the part of </B> connection <B> of the frame and </B> <B> of the connecting member so </B> that <B> the connecting part </B> <B> be reinforced. In this state, the mold was clamped and </B> <B> heated at 150 C for 40 min at an internal pressure of the </B> <B> "Nylon" tube maintained at 69 </B> N / cm2. <B> In this way, </B> <B> test pieces of a molded material were prepared. A </B> <B> carbon fiber material previously impregnated </B> with an <B> epoxy resin was wound on the polystyrene resin </B> to form the bonding member. The weight of each specimen (raw frame) was 167 g.
Un mélange de 100 % de IIIighblar-HVS-3" fabriqué par Kuraray Inc. et de 25 % en poids de mica a été utilisé comme matériau du capuchon d'extrémité. Le matériau a été mis en forme par moulage par injection pour l'obtention du capuchon d'extrémité. La partie de recouvrement a été formée à la configuration (E). Mis à part la partie cylindrique, l'épaisseur de la partie de recouvrement a été réglée à 4,2 mm. Une saillie de 2,5 mm de diamètre externe et 10 mm de longueur a été formée à la surface interne de la partie de recouvrement afin que la saillie se trouve aux deux tiers vers le haut depuis l'extrémité inférieure de la surface interne. A mixture of 100% IIIighblar-HVS-3 "manufactured by Kuraray Inc. and 25% by weight mica was used as the end cap material. The material was shaped by injection molding for the end cap. Obtaining the end cap. The cover part was formed in the configuration (E). Apart from the cylindrical part, the thickness of the cover part was set to 4.2 mm. A protrusion of 2, 5mm in outer diameter and 10mm in length has been formed at the inner surface of the cover portion so that the protrusion is two-thirds upward from the lower end of the inner surface.
<U>Exemple 2</U> La partie de recouvrement du capuchon d' extrémité a été formée à la configuration (D). Mis à part la disposition de tungstène, en quantité égale à 2 g au même emplacement que la saillie de la figure 1, l'éprouvette de l'exemple 2 a été préparée de la même manière que celle de l'exemple 1. Une saillie n'a pas été formée sur la partie de recouvrement. <U>Exemple 3</U> L'éprouvette de l'exemple 3 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 1, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (F) et aucune saillie n'a été formée sur la partie de recou vrement. <U> Example 2 </U> The cover portion of the end cap was formed in pattern (D). Apart from the provision of tungsten, in an amount equal to 2 g at the same location as the protrusion of Figure 1, the specimen of Example 2 was prepared in the same manner as that of Example 1. A protrusion has not been formed on the overlap portion. <U> Example 3 </U> The specimen of Example 3 was prepared in the same way as in Example 1, but the covering part of the end cap was formed in configuration (F) and no protrusion has been formed on the covering portion.
<U>Exemple 4</U> L'éprouvette de l'exemple 4 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 3, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (C). <U>Exemple 5</U> L'éprouvette de l'exemple 5 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 1, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (G). <U>Exemple 6</U> L'éprouvette de l'exemple 6 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 2, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (G). <U>Exemple 7</U> L'éprouvette de l'exemple 7 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 1, mais un polyester poly- uréthanne "Avalon90" a été utilisé pour le capuchon d'extré mité et l'épaisseur de la partie de recouvrement était de 4,5 mm. <U> Example 4 </U> The specimen of Example 4 was prepared in the same way as in Example 3, but the covering part of the end cap was formed in configuration (C) . <U> Example 5 </U> The specimen of Example 5 was prepared in the same way as in Example 1, but the covering part of the end cap was formed in configuration (G) . <U> Example 6 </U> The test piece of Example 6 was prepared in the same way as in Example 2, but the cover portion of the end cap was formed in configuration (G) . <U> Example 7 </U> The test piece of Example 7 was prepared in the same manner as in Example 1, but an "Avalon90" polyester polyurethane was used for the end cap. and the thickness of the cover portion was 4.5mm.
<U>Exemple 8</U> L'éprouvette de l'exemple 8 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 1, mais le matériau "Elastage 1042" a été utilisé pour le capuchon d'extrémité et l'épaisseur de la partie de recouvrement était de 2,3 mm. <U>Exemple 9</U> L'éprouvette de l'exemple 9 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 3, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (G) et l'épaisseur de la partie de recouvrement était de 6,4 mm. <U>Exemple 10</U> L'éprouvette de l'exemple 10 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 3, mais la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité a été formée à la configuration (G) et l'épaisseur de la partie de recouvrement était de 0,7 mm. <U>Exemple 11</U> L'éprouvette de l'exemple 11 a été préparée de la même manière que dans l'exemple 1, mais le poids du cadre brut était de 137 g. Le poids de la raquette ayant le capuchon d'extrémité mais ne comportant pas de cordes était de 194 g. <U>Exemple comparatif 1</U> L'éprouvette de l'exemple comparatif 1 a été préparée de la même manière que celle de l'exemple 9, mais on a uti lisé, pour le capuchon d'extrémité, le matériau "Pebax 6333" de Atokem Inc. Le matériau du capuchon d'extrémité a été utilisé jusqu'à présent comme matériau d'un tel capuchon d'extrémité. <U>Exemple comparatif 2</U> L'éprouvette de l'exemple comparatif 2 a été préparée de la même manière que celui de l'exemple 9, mais on a utilisé un caoutchouc de silicone pour le capuchon d'extré mité. Le caoutchouc de silicone était plus souple que le matériau du capuchon d'extrémité. <U> Example 8 </U> The test piece of Example 8 was prepared in the same manner as in Example 1, but the material "Elastage 1042" was used for the end cap and the thickness of the covering part was 2.3 mm. <U> Example 9 </U> The specimen of Example 9 was prepared in the same way as in Example 3, but the cover portion of the end cap was formed in configuration (G) and the thickness of the cover portion was 6.4 mm. <U> Example 10 </U> The test piece of Example 10 was prepared in the same way as in Example 3, but the covering portion of the end cap was formed in configuration (G) and the thickness of the cover portion was 0.7 mm. <U> Example 11 </U> The test piece of Example 11 was prepared in the same manner as in Example 1, but the weight of the raw frame was 137 g. The weight of the racquet with the end cap but no strings was 194 g. <U> Comparative Example 1 </U> The test piece of Comparative Example 1 was prepared in the same manner as that of Example 9, but the material " Pebax 6333 "from Atokem Inc. The material of the end cap has heretofore been used as the material of such an end cap. <U> Comparative Example 2 </U> The test piece of Comparative Example 2 was prepared in the same manner as that of Example 9, but silicone rubber was used for the end cap. The silicone rubber was softer than the material of the end cap.
<U>Exemple comparatif 3</U> L'éprouvette de l'exemple comparatif a été préparée de la même manière que celle de l'exemple comparatif 1, mais le poids du cadre brut a été réglé â 138 g. <U> Comparative Example 3 </U> The test piece of Comparative Example was prepared in the same manner as that of Comparative Example 1, but the weight of the raw frame was set at 138 g.
Le poids du capuchon d'extrémité et le poids de la raquette de tennis portant le capuchon d'extrémité, dans chacun des exemples et des exemples comparatifs, sont indi qués dans le tableau 1. Le module complexe d'élasticité E* et le facteur de pertes viscoélastiques tgb du matériau de chaque capuchon d'extrémité sont indiqués dans le tableau 1.
<B>Tableau <SEP> 1 <SEP> (suite)</B>
<tb> <B>E6 <SEP> E7 <SEP> E8 <SEP> E9 <SEP> E10</B>
<tb> <B>Cadre <SEP> brut <SEP> (poids <SEP> en <SEP> grammes) <SEP> 167 <SEP> 167 <SEP> 167 <SEP> 167 <SEP> 167</B>
<tb> <B>E* <SEP> (5 <SEP> C) <SEP> 108 <SEP> dyn/cm2 <SEP> 15,6</B> <SEP> 4,8 <SEP> <B>0,9 <SEP> 15,6 <SEP> 15,6</B>
<tb> <B>E* <SEP> (15 <SEP> C) <SEP> 108 <SEP> dyn/cm2 <SEP> 3,2 <SEP> 3,0 <SEP> 0,5 <SEP> 3,2 <SEP> 3,2</B>
<tb> <B>tgs <SEP> (5 <SEP> C) <SEP> 1,14 <SEP> 0,24 <SEP> 0,38 <SEP> 1,14 <SEP> 1,14</B>
<tb> <B>tg8 <SEP> (15 <SEP> C) <SEP> 0,89 <SEP> 0,23 <SEP> 0,51 <SEP> 0,89 <SEP> 0,89</B>
<tb> <B>Epaisseur <SEP> de <SEP> partie <SEP> de <SEP> 4,2 <SEP> 4,5 <SEP> 2,3 <SEP> 6,4 <SEP> 0,7</B>
<tb> <B>recouvrement <SEP> (mm)</B>
<tb> <B>Diamètre <SEP> externe <SEP> de <SEP> saillie <SEP> (mm)</B> <SEP> - <SEP> <B>2,5 <SEP> 2,5</B> <SEP> - <SEP> <B>Longueur <SEP> de <SEP> saillie <SEP> (mm)</B> <SEP> - <SEP> <B>10 <SEP> 10</B> <SEP> - <SEP> <B>Poids <SEP> concentré <SEP> (g) <SEP> 2,0</B> <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> <B>Poids <SEP> de <SEP> capuchon <SEP> d'extrémité <SEP> (g) <SEP> 9,6 <SEP> 8,7 <SEP> 6,9 <SEP> 8,8 <SEP> 6,1</B>
<tb> <B>Poids <SEP> de <SEP> raquette <SEP> (g) <SEP> 226 <SEP> 225 <SEP> 224 <SEP> 226 <SEP> 222</B>
<tb> <B>Amortissement <SEP> de <SEP> vibration</B>
<tb> <B>primaire <SEP> en <SEP> dehors <SEP> du <SEP> plan <SEP> 0.62 <SEP> 0,59 <SEP> 0,52 <SEP> 0,47 <SEP> 0,44</B>
<tb> <B>Amortissement <SEP> de <SEP> vibration</B>
<tb> <B>secondaire <SEP> en <SEP> dehors <SEP> du <SEP> plan <SEP> 0.81 <SEP> 0,7l <SEP> 0,68 <SEP> 0,66 <SEP> 0,63</B>
<tb> <B>Amortissement <SEP> de <SEP> vibration <SEP> dans <SEP> 131 <SEP> 1,06 <SEP> 0,84 <SEP> 0,79 <SEP> 0,75</B>
<tb> <B>le <SEP> plan</B>
<tb> <B>Accélération <SEP> au <SEP> coude <SEP> (G) <SEP> 1,2 <SEP> 4,6 <SEP> 3,5 <SEP> 1,3 <SEP> 1,6</B>
<tb><B> E6 <SEP> E7 <SEP> E8 <SEP> E9 <SEP> E10 </B>
<tb><B> Frame <SEP> gross <SEP> (weight <SEP> in <SEP> grams) <SEP> 167 <SEP> 167 <SEP> 167 <SEP> 167 <SEP> 167 </B>
<tb><B> E * <SEP> (5 <SEP> C) <SEP> 108 <SEP> dyn / cm2 <SEP> 15.6 </B><SEP> 4.8 <SEP><B> 0.9 <SEP> 15.6 <SEP> 15.6 </B>
<tb><B> E * <SEP> (15 <SEP> C) <SEP> 108 <SEP> dyn / cm2 <SEP> 3.2 <SEP> 3.0 <SEP> 0.5 <SEP> 3 , 2 <SEP> 3.2 </B>
<tb><B> tgs <SEP> (5 <SEP> C) <SEP> 1.14 <SEP> 0.24 <SEP> 0.38 <SEP> 1.14 <SEP> 1.14 </ B >
<tb><B> tg8 <SEP> (15 <SEP> C) <SEP> 0.89 <SEP> 0.23 <SEP> 0.51 <SEP> 0.89 <SEP> 0.89 </ B >
<tb><B> Thickness <SEP> of <SEP> part <SEP> of <SEP> 4.2 <SEP> 4.5 <SEP> 2.3 <SEP> 6.4 <SEP> 0.7 < / B>
<tb><B> overlap <SEP> (mm) </B>
<tb><B> External <SEP> diameter <SEP> of <SEP> projection <SEP> (mm) </B><SEP> - <SEP><B> 2,5 <SEP> 2,5 </ B><SEP> - <SEP><B> Length <SEP> of <SEP> projection <SEP> (mm) </B><SEP> - <SEP><B> 10 <SEP> 10 </B><SEP> - <SEP><B> Weight <SEP> concentrated <SEP> (g) <SEP> 2,0 </B><SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP><B> Weight End cap <SEP><SEP><SEP> (g) <SEP> 9.6 <SEP> 8.7 <SEP> 6.9 <SEP> 8.8 <SEP> 6.1 </B>
<tb><B> Weight <SEP> of <SEP> racket <SEP> (g) <SEP> 226 <SEP> 225 <SEP> 224 <SEP> 226 <SEP> 222 </B>
<tb><B> Damping <SEP> of <SEP> vibration </B>
<tb><B> primary <SEP> in <SEP> outside <SEP> of the <SEP> plan <SEP> 0.62 <SEP> 0.59 <SEP> 0.52 <SEP> 0.47 <SEP> 0, 44 </B>
<tb><B> Damping <SEP> of <SEP> vibration </B>
<tb><B> secondary <SEP> in <SEP> outside <SEP> of the <SEP> plan <SEP> 0.81 <SEP> 0.7l <SEP> 0.68 <SEP> 0.66 <SEP> 0, 63 </B>
<tb><B> Damping <SEP> of <SEP> vibration <SEP> in <SEP> 131 <SEP> 1.06 <SEP> 0.84 <SEP> 0.79 <SEP> 0.75 </ B >
<tb><B> the <SEP> plan </B>
<tb><B> Acceleration <SEP> at <SEP> bend <SEP> (G) <SEP> 1.2 <SEP> 4.6 <SEP> 3.5 <SEP> 1.3 <SEP> 1, 6 </B>
E désigne un exemple et CE un exemple comparatif. E denotes an example and CE a comparative example.
Comme l'indique le tableau 1, le facteur d'amor tissement de la vibration primaire en dehors du plan, le facteur d'amortissement de la vibration secondaire en dehors du plan, le facteur d'amortissement de la vibration dans le plan, et l'accélération au coude (G) ont été mesurés pour chacun des exemples 1 à 11 et des exemples comparatifs 1 à 3. As shown in Table 1, the primary out-of-plane vibration damping factor, out-of-plane secondary vibration damping factor, in-plane vibration damping factor, and elbow acceleration (G) were measured for each of Examples 1 to 11 and Comparative Examples 1 to 3.
<U>Mesure du facteur d'amortissement de la vibration primaire</U> <U>en dehors du plan</U> Des cordes ("VF International Tour" de Babola Inc.) ont été tendues sur chaque éprouvette (cadre de raquette) avec une force de traction de 245 N pour la chaîne et 214 N pour la trame, avec fixation d'éléments tels qu'un amortisseur, une rondelle et analogues près du cadre de raquette. Lorsque <B>la fixation n'est pas fixée intimement au cadre de raquette,</B> <B>une résonance</B> anormale <B>est créée et des mesures convenables</B> ne peuvent pas être effectuées. <U> Measurement of the damping factor of the primary vibration </U> <U> out of plane </U> Ropes ("VF International Tour" from Babola Inc.) were stretched over each specimen (frame of racket) with a tensile force of 245 N for the warp and 214 N for the weft, with elements such as a shock absorber, washer and the like attached near the racket frame. When <B> the binding is not intimately attached to the racket frame, </B> <B> abnormal resonance </B> <B> is created and proper measurements </B> cannot be made.
Comme l'indique <B>la</B> figure <B>12A, lorsque l'extrémité</B> supérieure de la partie de tête 1 est suspendue à une sangle 51, un capteur 53 de mesure d'accélération est placé sur une partie de raccordement entre la partie 1 de tête et la partie 2 de col, si bien que le capteur 53 de mesure d'accé lération est perpendiculaire à la face du cadre de raquette. <B>Comme</B> l'indique <B>la</B> figure <B>12B, dans cet état, l'autre partie</B> de raccordement de la partie 1 de tête et de la partie 2 de col est frappée avec un marteau destiné à faire vibrer l'éprouvette. Une vibration d'entrée (F) mesurée avec un capteur de mesure de force placé sur le marteau 55 et une vibration de réponse (a) mesurée avec le capteur de mesure d'accélération 53 sont transmises à un analyseur 57 de <B>fréquences (analyseur dynamique</B> monocanal <B>HP3562A fabriqué</B> <B>par</B> Furhet <B>Packard</B> Inc.) <B>par</B> l'intermédiaire <B>d'amplifi-</B> <B>cateurs 56A et 56B. Une fonction de transmission dans la</B> région des fréquences obtenues par analyse est déterminée pour l'obtention de la fréquence du cadre de raquette. Le rapport d'amortissement de vibrations (@) du cadre de raquette, c'est-à-dire le facteur d'amortissement de la vibration primaire en dehors du plan, est calculé par <B>l'équation</B> indiquée <B>ci-dessous. La mesure est réalisée sur</B> quatorze cadres de raquette. Le tableau 1 indique la moyenne <B>de cinq valeurs</B> (1/2) x (0c)/wn) To = Tn/VIZ <U>Mesure du facteur d'amortissement de vibration secondaire en</U> <B><U>dehors du plan</U></B> <B>Comme l'indique la</B> figure <B>12C,</B> lorsque <B>l'extrémité</B> <B>supérieure de la partie 1 de tête du cadre de</B> raquette <B>ayant</B> les cordes est suspendue par la sangle 51, le capteur de <B>mesure d'accélération 53 est placé sur une partie de</B> raccordement de la partie de col 2 et de la partie de manche 5 afin que le capteur 53 d'accélération soit perpendiculaire à la face du cadre. Dans cet état, la face arrière du cadre <B>de raquette, dans</B> une <B>partie tournée vers l'emplacement de</B> <B>montage du capteur, est frappée par un marteau afin que</B> <B>l'éprouvette vibre. Le facteur d'amortissement, c'est-à-dire</B> <B>le facteur d'amortissement de vibration secondaire en dehors</B> <B>du plan du cadre de raquette, est calculé par une méthode</B> équivalente <B>à celle du calcul du facteur</B> d'amortissement <B>de</B> <B>vibration primaire en dehors du plan. La mesure a été</B> <B>réalisée avec</B> quatorze <B>cadres de raquette dans chaque</B> <B>exemple et exemple comparatif. Ainsi, pour chaque exemple et</B> <B>exemple comparatif, le tableau 1 indique la moyenne de cinq</B> <B>valeurs.</B> As <B> the </B> figure <B> 12A indicates, when the upper end </B> of the head part 1 is suspended from a strap 51, an acceleration measurement sensor 53 is placed on a connection part between the head part 1 and the neck part 2, so that the acceleration measurement sensor 53 is perpendicular to the face of the racket frame. <B> As </B> indicates <B> the </B> figure <B> 12B, in this state, the other connection part </B> of the head part 1 and of the part 2 neck is struck with a hammer intended to vibrate the specimen. An input vibration (F) measured with a force measuring sensor placed on the hammer 55 and a response vibration (a) measured with the acceleration measuring sensor 53 are transmitted to an analyzer 57 of <B> frequencies. (dynamic analyzer </B> single channel <B> HP3562A manufactured </B> <B> by </B> Furhet <B> Packard </B> Inc.) <B> by </B> the intermediary <B > amplifiers </B> <B> 56A and 56B. A transmission function in the region of the frequencies obtained by analysis is determined to obtain the frequency of the racket frame. The vibration damping ratio (@) of the racket frame, i.e. the primary vibration damping factor out of the plane, is calculated by the <B> equation </B> shown <B> below. The measurement is carried out on </B> fourteen racket frames. Table 1 shows the average <B> of five values </B> (1/2) x (0c) / wn) To = Tn / VIZ <U> Measurement of the secondary vibration damping factor in </U> <B> <U> out of plane </U> </B> <B> As shown in </B> Figure <B> 12C, </B> when <B> end </B> <B> upper part 1 of the head of the racket frame </B> having </B> the strings is suspended by the strap 51, the <B> acceleration measurement sensor 53 is placed on a connection part of the neck part 2 and the handle part 5 so that the acceleration sensor 53 is perpendicular to the face of the frame. In this state, the rear face of the <B> racket frame, in </B> a <B> part facing the location of </B> <B> sensor mounting, is struck by a hammer so that < / B> <B> the specimen vibrates. The damping factor, i.e. </B> <B> the secondary vibration damping factor outside </B> <B> the plane of the snowshoe frame, is calculated by a method < / B> equivalent <B> to that of the calculation of the damping factor </B> <B> of </B> <B> primary vibration outside the plane. The measurement was </B> <B> carried out with </B> fourteen <B> racket frames in each </B> <B> example and comparative example. So, for each example and </B> <B> comparative example, Table 1 shows the average of five </B> <B> values. </B>
<B><U>Mesure du facteur</U></B> d'amortissement <B><U>de vibrations dans le plan</U></B> <B>Lorsque la raquette ayant les cordes est dirigée sous</B> <B>forme retournée comme</B> l'indique <B>la figure 12D, le cadre est</B> <B>suspendu au raccord de la partie 3 de manche et de la partie</B> <B>2 de col par la sangle 51, et le capteur 53 de mesure</B> <B>d'accélération est fixé à la partie 1 de tête du côté de sa</B> <B>partie la plus large afin que le capteur d'accélération 53</B> <B>soit parallèle à la face (S) du cadre. Dans cet état, la</B> <B>partie de col 2 est frappée par le marteau</B> qui <B>fait vibrer</B> <B>le cadre de</B> raquette. <B>Le facteur d'amortissement, qui est le</B> <B>facteur d'amortissement de la vibration secondaire dans le</B> <B>plan du cadre de</B> raquette, <B>est calculé par</B> une <B>méthode équi-</B> <B>valant à la méthode de calcul du facteur</B> d'amortissement <B>de</B> <B>la vibration primaire en dehors du plan. La mesure est</B> <B>réalisée sur quatorze cadres de raquette dans chaque exemple</B> <B>et exemple comparatif. Ainsi, pour chaque exemple et exemple</B> <B>comparatif, le tableau 1 donne la</B> moyenne <B>de cinq valeurs.</B> <B><U>Mesure de l'accélération au choc du coude</U></B> <B>Dans cet essai, on utilise l'analyseur de</B> fréquences <B>déjà utilisé pour la mesure de la vibration du cadre de</B> <B>raquette et le capteur d'accélération. Le capteur d'accélé-</B> <B>ration est placé contre l'os du coude du joueur. Le joueur</B> <B>tient la raquette de la main droite, la main étant fixe et</B> <B>le capuchon d'extrémité étant au contact de la partie infé-</B> <B>rieure gauche de la main droite, juste avant que le joueur</B> <B>ne frappe une balle. Dans cet état, l'accélération au coude</B> <B>est mesurée</B> lorsque <B>la balle vient frapper le centre de la</B> <B>surface du cadre de raquette à une vitesse de 30</B> m/s. <B>L'accélération par rapport au</B> temps <B>est mesurée pour la</B> <B>lecture de la valeur maximale de l'accélération. La mesure</B> <B>est réalisée sur quatorze cadres de</B> raquette <B>pour</B> chaque <B>exemple et exemple comparatif. Ainsi, dans chaque exemple et</B> <B>exemple comparatif, le tableau 1 indique la moyenne de cinq</B> <B>valeurs.</B> <B> <U> Measurement of the damping factor </U> </B> <B> <U> of vibrations in the plane </U> </B> <B> When the racket with the strings is directed under </B> <B> flipped form as </B> indicates <B> in figure 12D, the frame is </B> <B> suspended from the connection of neck part 3 and part </ B> <B> 2 of the collar by the strap 51, and the acceleration measurement sensor 53 </B> <B> is attached to part 1 of the head on the side of its </B> <B> part the wider so that the acceleration sensor 53 </B> <B> is parallel to the face (S) of the frame. In this state, the </B> <B> neck part 2 is struck by the hammer </B> which <B> vibrates </B> <B> the racket frame </B>. <B> The damping factor, which is the </B> <B> damping factor of the secondary vibration in the </B> <B> racket frame plane, <B> is calculated by </B> a <B> method equi- </B> <B> valid for the method of calculating the factor </B> of damping <B> of </B> <B> the primary vibration in outside the plan. The measurement is </B> <B> carried out on fourteen racket frames in each example </B> <B> and comparative example. Thus, for each example and comparative </B> <B> example, Table 1 gives the </B> average <B> of five values. </B> <B> <U> Measurement of acceleration on impact elbow </U> </B> <B> In this test, the frequency analyzer </B> <B> already used for the measurement of the frame vibration of the racket </B> <B> is used and the acceleration sensor. The acceleration sensor is placed against the player's elbow bone. The player </B> <B> holds the racket with the right hand with the hand fixed and </B> <B> the end cap touching the bottom </B> <B> left with the right hand, just before the player </B> <B> hits a ball. In this state, elbow acceleration </B> <B> is measured </B> when <B> the ball hits the center of the </B> <B> surface of the racket frame at a speed of 30 </B> m / s. <B> The acceleration with respect to </B> time <B> is measured for the </B> <B> reading of the maximum value of the acceleration. The measurement </B> <B> is carried out on fourteen frames of </B> racket <B> for </B> each <B> example and comparative example. So, in each example and </B> <B> Comparative Example, Table 1 shows the average of five </B> <B> values. </B>
Comme <B>l'indique le tableau 1, les cadres de raquette</B> <B>des exemples 1 à 11 ont des poids compris entre 194 et 226 g</B> <B>et sont légers, et les facteurs d'amortissement de la vibra-</B> <B>tion primaire en dehors du plan atteignent des valeurs aussi</B> <B>élevées que 1,09 à 0,63. Ainsi, ces valeurs sont très supé-</B> <B>rieures à celles des facteurs d'amortissement de vibration</B> <B>primaire en dehors du plan d'un cadre de raquette classique</B> <B>portant un capuchon</B> d'extrémité <B>des exemples comparatifs 1</B> <B>et 3. Les facteurs</B> d'amortissement <B>de vibration primaire en</B> <B>dehors du plan des exemples comparatifs 1 et 3 sont respec-</B> <B>tivement de 0,31 et 0,30. De</B> même, <B>les facteurs d'amortis-</B> <B>sement de vibration secondaire en dehors du plan (1,41 à</B> <B>0,63) des</B> exemples <B>1 à 11 sont très supérieurs à ceux (0,</B> 40, <B>0,37) des</B> exemples <B>comparatifs 1 et 3. De</B> même, <B>le facteur</B> <B>d'amortissement de la vibration dans le plan (1,58 à 0,75)</B> <B>des exemples 1 à 11 est très supérieur à celle (0,39, 036)</B> <B>des exemples comparatifs 1 et 3. Le cadre de raquette le</B> <B>plus léger de l'exemple 11 a une valeur supérieure à celle</B> <B>des cadres de</B> raquette <B>des autres exemples 1 à 10 pour le</B> <B>facteur d'amortissement de vibration primaire en dehors du</B> <B>plan, le facteur d'amortissement de vibration secondaire en</B> <B>dehors du plan et le facteur d'amortissement de vibration</B> <B>dans le plan. Ainsi, lorsque le cadre de</B> raquette <B>est plus</B> <B>léger, le facteur</B> d'amortissement <B>de vibration augmente.</B> <B>D'autre part, dans les exemples comparatifs 1 et 3, le cadre</B> <B>de raquette de l'exemple 3 qui est plus léger que celui de</B> <B>l'exemple comparatif 1 a un plus faible facteur d'amortis-</B> <B>sement de vibrations. Ainsi, dans le cas des</B> exemples <B>compa-</B> <B>ratifs,</B> lorsque <B>le cadre de</B> raquette <B>est plus léger, le fac-</B> <B>teur d'amortissement de vibration est plus faible. Le cadre</B> <B>de raquette de l'exemple comparatif 2 est un peu meilleur</B> que celui des exemples comparatifs 1 et 3 pour le facteur d'amortissement de vibration primaire en dehors du plan, le facteur d'amortissement de vibration secondaire en dehors du plan et le facteur d'amortissement de vibration dans le plan car le capuchon d'extrémité de l'exemple comparatif 2 est formé de silicone souple. Cependant, le cadre de raquette de l'exemple comparatif 2 est moins bon que ceux des exemples 1 à 11 en ce qui concerne le facteur d'amortissement de vibration primaire hors du plan, le facteur d'amortissement de vibration secondaire hors du plan et le facteur d'amor tissement de vibration dans le plan. Cela signifie que le capuchon d'extrémité formé d'un matériau souple a peu d'ef fets sur l'augmentation de la fonction d'amortissement de vibrations. As <B> shown in Table 1, the racket frames </B> <B> of Examples 1 to 11 have weights between 194 and 226 g </B> <B> and are light, and the factors damping of the primary vibration outside the plane reach values as </B> <B> as high as 1.09 to 0.63. Thus, these values are much higher than those of the primary vibration damping factors </B> <B> outside the plane of a conventional racket frame </B> <B > wearing an end cap </B> <B> of comparative examples 1 </B> <B> and 3. The primary vibration damping factors </B> <B> in </B> <B > outside the plane of comparative examples 1 and 3 are respectively 0.31 and 0.30. Similarly, <B> the damping factors </B> <B> of secondary vibration outside the plane (1.41 to </B> <B> 0.63) of the </ B> examples <B> 1 to 11 are much superior to those (0, </B> 40, <B> 0.37) of </B> comparative examples <B> 1 and 3. From </B> same , <B> the vibration damping factor </B> <B> in the plane (1.58 to 0.75) </B> <B> of examples 1 to 11 is much greater than that (0 , 39, 036) </B> <B> of Comparative Examples 1 and 3. The lighter racket frame </B> <B> of Example 11 has a higher value than </B> <B > racket frames </B> <B> from other examples 1 to 10 for the </B> <B> primary vibration damping factor outside the plane </B> <B>, the factor of secondary vibration damping </B> <B> outside the plane and the vibration damping factor </B> <B> in the plane. So when the racket frame is <B> lighter </B> <B>, the vibration damping factor </B> increases. </B> <B> D ' on the other hand, in Comparative Examples 1 and 3, the racket frame of Example 3 which is lighter than that of Comparative Example 1 has a lower vibration damping factor. Thus, in the case of the </B> <B> comparative </B> <B> ratative examples, </B> when <B> the frame of the </B> racket <B> is lighter, the fac - </B> <B> vibration damping factor is lower. The racket frame </B> <B> of Comparative Example 2 is a little better </B> than that of Comparative Examples 1 and 3 for the primary out-of-plane vibration damping factor, the factor d The secondary out-of-plane vibration damping and the in-plane vibration damping factor because the end cap of Comparative Example 2 is formed of soft silicone. However, the racket frame of Comparative Example 2 is poorer than those of Examples 1 to 11 with respect to the primary out-of-plane vibration damping factor, the out-of-plane secondary vibration damping factor, and the vibration damping factor in the plane. This means that the end cap formed of a flexible material has little effect on increasing the vibration damping function.
L'accélération au choc du coude des cadres de raquette des exemples de l'invention est comprise entre 1,1 et 1,6, sauf dans les exemples 7 et 8. Cependant, l'accélération au choc du coude (4,6 et 3,5) des cadres de raquette des exemples 7 et 8 est très inférieure à celle (8,6 à 12,8) des cadres de raquette des exemples comparatifs 1 à 3. Les résultats indiquent que le capuchon d'extrémité selon l'invention réduit le choc appliqué au joueur. The elbow impact acceleration of the racket frames of the examples of the invention is between 1.1 and 1.6, except in Examples 7 and 8. However, the elbow impact acceleration (4.6 and 3.5) of the racket frames of Examples 7 and 8 is much smaller than that (8.6 to 12.8) of the racket frames of Comparative Examples 1 to 3. The results indicate that the end cap according to invention reduces the shock applied to the player.
Comme l'indique la description qui précède, le capuchon d'extrémité selon l'invention joue le rôle d'un amortisseur dynamique qui amortit la vibration du cadre de raquette et absorbe les chocs. En particulier, le capuchon d'extrémité est formé d'un matériau qui peut résonner avec les vibra tions du cadre de raquette dans divers modes (vibration pri maire en dehors du plan, vibration secondaire en dehors du plan et vibration dans le plan). De cette manière, le cadre de raquette a des performances d'amortissement de vibrations et d'absorption de chocs élevées pour des vibrations dans tous les modes. As the above description indicates, the end cap according to the invention acts as a dynamic damper which dampens the vibration of the racket frame and absorbs shocks. In particular, the end cap is formed of a material which can resonate with the vibrations of the racket frame in various modes (primary vibration out of the plane, secondary vibration out of the plane and vibration in the plane). In this way, the racket frame has high vibration damping and shock absorption performance for vibration in all modes.
Dans le cadre de raquette classique, l'amortisseur dynamique est installé afin qu'il augmente les performances d'amortissement de vibrations du cadre de raquette. Le poids du cadre de raquette augmente donc. D'autre part, comme le capuchon d'extrémité selon l'invention joue le rôle d'un amortisseur dynamique, <B>le poids du cadre n'augmente pas. La</B> formation du trou débouchant sur la partie de recouvrement du capuchon d'extrémité permet la formation d'une partie de <B>recouvrement légère. Ainsi, le trou débouchant</B> permet <B>une</B> <B>augmentation des</B> performances <B>d'absorption des vibrations et</B> d'absorption des chocs du capuchon d'extrémité d'une quan tité élevée. Le trou débouchant permet donc l'obtention d'un capuchon d'extrémité léger et améliore les performances <B>d'amortissement de vibrations et d'absorption de chocs du</B> <B>capuchon d'extrémité.</B> In the classic racket frame, the dynamic damper is installed so that it increases the vibration damping performance of the racket frame. The weight of the racket frame therefore increases. On the other hand, since the end cap according to the invention acts as a dynamic damper, <B> the weight of the frame does not increase. The formation of the through hole in the cover portion of the end cap allows the formation of a light cover portion. Thus, the through hole </B> allows <B> an </B> <B> increase in </B> performance <B> vibration absorption and </B> shock absorption of the cap. end of a high quantity. The through hole therefore provides a lightweight end cap and improves the <B> vibration damping and shock absorption performance of the </B> <B> end cap. </ B >
<B>Le cadre de</B> raquette <B>selon l'invention est léger et a</B> d'excellentes performances d'amortissement de vibrations et <B>d'absorption de chocs grâce au capuchon</B> perfectionné d'extrémité monté la partie d'extrémité de la raquette et qui est au contact de la main du joueur. Le cadre de raquette <B>est utilisé de préférence pour les jeux de tennis</B> (lawn <B>tennis et</B> softball) .<B>Le cadre de</B> raquette <B>peut être</B> utilisé comme raquette de tennis de lawn tennis qui subit <B>des vibrations violentes.</B> <B> The racket frame <B> according to the invention is lightweight and has </B> excellent performance of vibration damping and <B> shock absorption thanks to the cap </ B > advanced end mounted part of the end of the racket and which is in contact with the player's hand. The racket frame <B> is preferably used for tennis games </B> (lawn <B> tennis and </B> softball). <B> The racket </B> frame <B> can be </B> used as a lawn tennis tennis racket which is subjected to <B> violent vibrations. </B>
<B>Bien entendu, diverses modifications peuvent être</B> apportées par l'homme de l'art aux capuchons et cadres qui <B>viennent d'être décrits</B> uniquement <B>à titre d'exemple non</B> <B>limitatif sans sortir du cadre de l'invention.</B><B> Of course, various modifications can be </B> made by those skilled in the art to the caps and frames which <B> have just been described </B> only <B> by way of example not </B> <B> limiting without departing from the scope of the invention. </B>
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