FR2698666A1 - Pompe centrifuge hautement performante à rouet ouvert. - Google Patents
Pompe centrifuge hautement performante à rouet ouvert. Download PDFInfo
- Publication number
- FR2698666A1 FR2698666A1 FR9214388A FR9214388A FR2698666A1 FR 2698666 A1 FR2698666 A1 FR 2698666A1 FR 9214388 A FR9214388 A FR 9214388A FR 9214388 A FR9214388 A FR 9214388A FR 2698666 A1 FR2698666 A1 FR 2698666A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- centrifugal pump
- impeller
- pump according
- intermediate piece
- cavity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
- F04D29/2261—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures
- F04D29/2266—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures for sealing or thrust balance
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/04—Shafts or bearings, or assemblies thereof
- F04D29/041—Axial thrust balancing
- F04D29/0416—Axial thrust balancing balancing pistons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/08—Sealings
- F04D29/16—Sealings between pressure and suction sides
- F04D29/165—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for liquid pumps
- F04D29/167—Sealings between pressure and suction sides especially adapted for liquid pumps of a centrifugal flow wheel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
La pompe centrifuge à rouet ouvert comprend au moins un rouet ouvert (5) muni d'aubes (6) placé à l'intérieur d'un carter (1, 2) définissant une canalisation d'aspiration (3) en regard de la base des aubes (6) située au voisinage d'un arbre central (22) d'entraînement du rouet (5) et une canalisation de refoulement (4). Un système d'équilibrage axial actif (51, 71, 14, 15) de l'ensemble tournant, lequel système d'équilibrage est intégré au rouet (5) et comprend une chambre d'équilibrage (14) interposée entre la face arrière du corps du rouet (5) et une partie arrière extérieure (2) du carter (1, 2), le rouet (5) jouant lui-même le rôle de plateau d'équilibrage. Une pièce intermédiaire (9) formant flasque, immobilisée en rotation par rapport au carter (1, 2), est interposée entre une partie avant extérieure (1) du carter (1, 2) et le rouet (5), une cavité (10) étant ménagée entre la partie avant extérieure (1) du carter (1, 2) et la pièce intermédiaire (9) pour recevoir une contre pression (P3) de valeur prédéterminée permettant de maintenir en fonctionnement un jeu réduit (13) sans contact entre la pièce intermédiaire (9) immobile en rotation et les aubes (6) du rouet (5).
Description
Pompe centrifuge hautement performante à rouet ouvert Domaine de
l'invention La présente invention concerne une pompe centrifuge hautement performante à rouet ouvert utilisable non seulement dans des applications
industrielles, mais aussi dans le cadre de turbopompes de moteurs-fusées.
Art antérieur Les turbopompes des moteurs-fusées équipant le premier étage d'un lanceur sont de forte puissance et se caractérisent par des débits importants et des
pressions moyennes ou élevées.
Dans les réalisations existantes de telles turbopompes de forte puissance, les rouets de tous les étages centrifuges de pompe sont munis de flasques solidaires des rouets, ce qui définit des pompes à rouet fermé de haut rendement, bénéficiant d'une large tolérance de position axiale du rouet, mais dont la vitesse périphérique est limitée par la tenue mécanique du flasque L'utilisation de rouets fermés conduit à augmenter le nombre d'étages de pompe pour une surpression donnée, et par suite accroît sensiblement le coût De plus, l'usinage de rouets fermés est relativement complexe, ce qui contribue à rendre ce type de pompe encore plus onéreux. On a par ailleurs déjà proposé de mettre en oeuvre dans des étages centrifuges de pompe, des rouets ouverts, c'est-à-dire des rouets dépourvus de flasque solidaire de la partie frontale des aubes L'usinage des rouets ouverts est facilité, mais de tels rouets ouverts impliquent un jeu de rouet entre la partie frontale avant des aubes dudit rouet et la partie avant du carter de pompe, jeu qui crée une fuite et diminue le rendement volumétrique Pour maintenir ce rendement à une valeur acceptable, soit on assigne au rouet une position axiale très précise à partir des paliers, entraînant des coûts élevés quand ce n'est pas une impossibilité d'exécution, soit on accepte un jeu de rouet important applicable seulement à des pompes de faible puissance, ou peu sensibles à ce paramètre comme le sont les
pompes à vitesse spécifique élevée, c'est-à-dire les pompes hélicocentrifuges.
Le système d'équilibrage axial des pompes centrifuges à rouet ouvert ou fermé, est soit un système passif, par exemple une butée lisse lubrifiée ou un
roulement à contact oblique, soit un système actif à plateau d'équilibrage.
Les deux systèmes, mais surtout le système passif, apportent une longue chaîne de cotes, dont certaines sont grandes, ainsi que des déformations élastiques très partiellement prédéterminables D'o des réglages, démontages, retouches,
remontages, qui ne sont pas toujours capables d'aboutir au résultat souhaité.
On connaît encore une turbopompe de forte puissance comportant des rouets ouverts, qui est illustrée sur la figure 27 et qui était destinée à équiper le moteur dénommé XLR 129 dont le développement avait été entrepris par la Société PRAIT & WHITNEY. Dans une telle turbopompe, l'arbre central 122, entraîné à sa partie arrière par un premier étage de turbine 132 et un deuxième étage de turbine 133, porte à sa partie avant un inducteur 131, ainsi qu'un rouet ouvert 105 de premier étage et un rouet ouvert 155 de deuxième étage montés dos à dos en opposition sur des paliers 123,124 Les rouets 105,155 portent des aubes 106,156 qui sont démunies de flasque extérieur et se trouvent positionnées directement en face des parois épaisses du carter 101,102 L'équilibrage axial est assuré par un piston d'équilibrage séparé 160 qui constitue un régulateur actif en effort, l'arbre 122 étant libre de se déplacer axialement et se positionnant de telle sorte que la somme des efforts axiaux soit nulle Du fait de la présence d'un piston d'équilibrage séparé, il est difficile de contrôler avec précision les jeux entre les rouets ouverts et les faces correspondantes du carter et les pertes par fuite de fluide peuvent être importantes,
ce qui empêche d'obtenir un rendement volumique élevé.
Objet et description succincte de l'invention
La présente invention vise à réaliser pour de fortes surpressions et un grand débit, une pompe centrifuge hautement performante à rouet ouvert, qui à la fois présente une simplicité de fabrication, permet de réduire le nombre d'étages de pompe pour une surpression donnée, du fait qu'elle autorise des vitesses périphériques très élevées, et présente des pertes par fuite limitées de manière à obtenir un rendement volumétrique plus élevé que les pompes centrifuges connues
à rouet ouvert.
L'invention vise encore à réaliser une pompe centrifuge à rouet ouvert utilisable aussi bien dans des applications industrielles que dans le cadre de
turbopompes de forte puissance telles que celles qui sont utilisées dans un moteur-
fusée de premier étage de lanceur.
Ces buts sont atteints grâce à une pompe centrifuge à rouet ouvert, pour véhiculer un liquide de travail, comprenant au moins un rouet ouvert muni d'aubes placé à l'intérieur d'un carter définissant une canalisation d'aspiration en regard de la base des aubes située au voisinage d'un arbre central d'entraînement du rouet faisant partie d'un ensemble tournant, et une canalisation de refoulement équipée d'un diffuseur fixe disposé en regard de l'extrémité périphérique des aubes, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre: a) un système d'équilibrage axial actif de l'ensemble tournant, lequel système d'équilibrage est intégré au rouet et comprend une chambre d'équilibrage interposée entre la face arrière du corps du rouet et une partie arrière extérieure du carter, ladite chambre d'équilibrage communiquant avec ladite canalisation de refoulement par un premier ajutage dont le jeu axial est maintenu invariable en
fonctionnement et qui est défini par l'extrémité périphérique du rouet jouant lui-
même le rôle de plateau d'équilibrage et une pièce d'ajutage solidaire de ladite partie arrière extérieure du carter et interposée entre le diffuseur et ladite extrémité périphérique du rouet, ladite chambre d'équilibrage communiquant directement ou indirectement avec la canalisation d'aspiration de la pompe par un second ajutage et b) une pièce intermédiaire formant flasque, immobilisée en rotation par rapport au carter, interposée entre une partie avant extérieure du carter ( 1,2) et le rouet ( 5), dont la partie située en regard des aubes du rouet, dispose d'une certaine capacité de déplacement ou de déformation, selon une direction parallèle à l'axe de la pompe, une cavité étant ménagée entre ladite partie avant extérieure du carter et ladite pièce intermédiaire pour recevoir une contre pression de valeur prédéterminée permettant de maintenir en fonctionnement un jeu réduit sans contact entre ladite pièce intermédiaire immobile en rotation et les aubes du rouet entraîné en rotation, quelles que soient les déformations de la partie avant
extérieure du carter.
Ainsi, selon l'invention le système d'équilibrage axial du rotor comprenant le rouet ouvert est du type actif et se trouve intégré à ce rouet qui joue lui-même le rôle de piston d'équilibrage De la sorte, une référence axiale précise est disponible
à proximité immédiate du sommet des aubes du rouet.
Selon l'invention, l'agencement des pièces est tel que le jeu entre le rouet et l'organe qui lui fait face, constitué par une pièce intermédiaire non rotative distincte du carter massif, est déterminé par un petit nombre de cotes et surtout peut être optimisé en position de travail de façon à être le plus réduit possible sans
faire courir de risque de frottement des aubes sur la pièce intermédiaire.
Les pertes par fuite peuvent ainsi être très réduites avec une pompe centrifuge selon l'invention du fait que le jeu entre pièce intermédiaire non rotative formant flasque et le rouet ouvert est piloté d'une part en positionnant les régions périphériques du rouet et de la pièce intermédiaire par rapport aux faces actives de l'ajutage supérieur du système l'équilibrage axial dont le jeu est très précis, en se servant d'une chaîne de cote réduite au minimum, d'autre part en maintenant un jeu constant entre le rouet et la pièce intermédiaire, par découplage de cette pièce intermédiaire ou en jouant sur les déformations de cette pièce sous l'effet des
pressions s'exerçant sur elle.
Avantageusement, la pompe centrifuge selon l'invention comprend des moyens permettant la circulation d'un faible débit de liquide entre la canalisation
de refoulement et la canalisation d'aspiration à travers la cavité.
Ce faible débit est l'un des éléments qui permet un contrôle économique de
la contre-pression.
D'une part, il évite le risque, associé à un conduit unique de pressurisation, de ne transmettre qu'une partie de la pression désirée à la cavité D'autre part, il
évite des phénomènes de vaporisation dans cette cavité.
Selon un autre aspect important de la présente invention, le jeu J entre le rouet et la pièce intermédiaire est déterminé par une chaine de cotes limitée à l'ensemble d'une cote Jl définie entre ladite pièce d'ajutage radiale et la paroi de la pièce intermédiaire faisant face aux aubes, d'une cote J 12 définie entre ladite pièce d'ajutage et l'extrémité périphérique du rouet et d'une cote J 13 définie entre
ladite extrémité périphérique du rouet et la face avant du rouet.
La chaine de cotes est ainsi limitée à trois cotes précises, alors que les réalisations de l'art antérieur impliquent soit l'exécution de huit cotes précises soit la sujétion d'ajuster le résultat de la chaîne de cotes en réalisant spécifiquement à la
demande une cale dajustement de l'épaisseur du rouet.
L'invention peut présenter un grand nombre de modes de réalisation différents. Ainsi, divers modes particuliers de réalisation sont possibles concernant la
production et l'application de la contre-pression.
La pompe peut comprendre des moyens pour appliquer dans la cavité une contre-pression à l'aide d'un liquide additionnel qui est différent du liquide de travail véhiculé par la pompe, mais dont la composition chimique est compatible
avec celle du liquide de travail.
Selon un autre mode de réalisation, la pompe comprend des moyens pour appliquer dans la cavité une contre-pression à l'aide du liquide de travail véhiculé
par la pompe.
La pompe peut comprendre un circuit spécifique traversant le carter pour
alimenter la cavité en liquide afin d'exercer ladite contre-pression.
Le circuit spécifique peut être formé par des canalisations connectées à un circuit extérieur à la pompe ou par des canalisations connectées respectivement
dans les canalisations de refoulement et d'aspiration de la pompe.
Le faible débit de circulation de fluide à travers la cavité peut être obtenu soit directement par les dimensions des canalisations du circuit spécifique soit par l'incorporation dans celles-ci d'orifices calibrés. La pompe centrifuge peut être constituée par une pompe multicellulaire comprenant plusieurs étages Dans ce cas, au moins un étage comprend ledit rouet ouvert, intégrant un système d'équilibrage axial actif et coopérant avec la pièce
intermédiaire formant flasque immobilisée en rotation par rapport au carter.
Dans ce contexte, avantageusement, les moyens pour appliquer une contrepression dans la cavité comprennent des moyens de prélèvement de liquide de travail sur un étage situé en aval de l'étage comprenant le rouet ouvert et
des moyens de réinjection, dans la cavité, du liquide de travail prélevé.
On dispose ainsi d'une contre-pression supérieure à la pression de refoulement du premier étage, ce qui permet notamment de réduire les dimensions
de la cavité.
Selon un autre mode particulier de réalisation de l'invention, les moyens pour appliquer une contre-pression dans la cavité comprennent des moyens de
communication directe avec les canalisation de refoulement et d'aspiration.
Les moyens de communication directe peuvent comprendre des passages
dimensionnés de façon à définir un faible débit de circulation de fluide.
La contre-pression exercée dans la cavité peut être asservie au jeu du rouet.
En ce qui concerne, la production de la contre-pression appliquée dans la cavité, selon une première possibilité, la contre pression est obtenue par prélèvement direct sur une volute associée à la canalisation de refoulement et
présente une valeur voisine de celle de la pression de refoulement.
Selon une autre possibilité, la contre pression appliquée dans la cavité située entre la partie avant du carter et la pièce intermédiaire est obtenue par prélèvement sur une volute associée à la canalisation de refoulement et passage dans un canal de détente et présente une valeur sensiblement inférieure à celle de la
pression de refoulement.
Selon encore une autre possibilité, la contre pression appliquée dans ladite cavité située entre la partie avant du carter et la pièce intermédiaire est asservie à la pression de refoulement dans la canalisation de refoulement de
manière à présenter une valeur supérieure à cette pression de refoulement.
En ce qui concerne le mode d'application de la contre-pression, selon un premier mode de réalisation possible, un fluide est introduit dans la cavité située entre la partie avant du carter et la pièce intermédiaire de manière à exercer une contre-pression de valeur sensiblement constante sur l'ensemble de la pièce intermédiaire. Dans ce cas, ladite cavité communique avec les canalisations de refoulement et d'aspiration par des conduits respectivement d'entrée et de sortie, dont les pertes de charges sont prédéterminées en fonction du faible débit recherché, de la surface de la pièce intermédiaire offerte à la contre-pression, et des ressorts agissant sur cette pièce intermédiaire dans certains modes de réalisation Selon un caractéristique particulière de l'invention, les conduits
d'entrée et de sortie comportent des orifices calibrés.
Selon un deuxième mode de réalisation possible la cavité située entre la partie avant du carter et la pièce intermédiaire comprend une série d'obstacles créant des pertes de charge, de telle sorte qu'un fluide prélevé directement ou indirectement dans la canalisation de refoulement s'écoule derrière la pièce intermédiaire en direction de la canalisation d'aspiration avec un très faible débit, avec un gradient de contre-pression voisin du gradient de pression qui existe entre la pièce intermédiaire et le rouet, entre la canalisation de refoulement et la
canalisation d'aspiration.
Les obstacles créant des pertes de charges dans la cavités peuvent être constitués par exemple par des cloisons poreuses ou par des labyrinthes, ou encore
par des cloisons munies d'une pluralité d'orifices calibrés.
Dans le cas d'application d'une contre-pression de valeur sensiblement constante, associée à un point de fonctionnement déterminé, il existe différents
modes particuliers de réalisation possibles.
Selon un mode particulier de réalisation, la pièce intermédiaire est souple avec une raideur prédéterminée et est fixée rigidement au carter au voisinage de la
canalisation d'aspiration ainsi qu'au voisinage de la canalisation de refoulement.
Selon un autre mode particulier de réalisation, la pièce intermédiaire est semi-rigide et se trouve montée librement par rapport au carter au voisinage de la canalisation d'aspiration, avec interposition d'un joint d'étanchéité entre ladite
pièce intermédiaire et ledit carter au voisinage de ladite canalisation d'aspiration.
Dans les deux cas, la pièce intermédiaire et le diffuseur fixe peuvent être constitués par une pièce unique, ou la pièce intermédiaire peut être fixée
directement sur le diffuseur, lui-même monté de façon fixe sur le carter.
Selon encore un autre mode particulier de réalisation, la pièce intermédiaire est constituée par une pièce rigide montée de façon à pouvoir légèrement se
déplacer par rapport à la partie avant extérieure du carter sous l'effet de la contre-
pression appliquée dans la cavité, tout en étant immobilisée en rotation par rapport à ladite partie extérieure du carter, des joints d'étanchéité étant interposés entre ladite pièce intermédiaire rigide et le carter au voisinage des canalisations
d'aspiration et de refoulement.
Dans ce cas, la pompe peut comprendre un soufflet élastique de raideur prédéterminée interposé entre la partie avant du carter et la pièce intermédiaire au voisinage de la canalisation de refoulement pour à la fois assurer une étanchéité entre la partie avant du carter et la pièce intermédiaire et exercer sur la pièce
intermédiaire une force d'appui en direction du diffuseur.
Selon une variante de réalisation, la pompe comprend un joint d'étanchéité frottant entre la partie avant du carter et la pièce intermédiaire au voisinage de la
canalisation de refoulement.
La pièce intermédiaire rigide peut être maintenue en appui contre le diffuseur fixe sous l'effet d'un ressort, puis de la contre-pression appliquée dans ladite cavité Dans le cas d'une pièce intermédiaire semirigide ou rigide, la pompe peut encore comprendre un soufflet élastique de raideur prédéterminée interposé entre la partie avant du carter et la pièce intermédiaire au voisinage de la canalisation d'aspiration pour à la fois assurer une étanchéité et maintenir au repos la pièce
intermédiaire écartée du rouet.
De façon alternative, la pompe peut comprendre, un joint d'étanchéité frottant entre la partie avant du carter et la pièce intermédiaire au voisinage de la
canalisation d'aspiration.
Dans ce cas, la pompe peut encore comprendre un ressort de raideur prédéterminé interposé entre la pièce intermédiaire et la carter, au voisinage de la canalisation d'aspiration, pour maintenir au repos la pièce intermédiaire écartée du rouet. Le ressort peut comprendre un ensemble de rondelles "Belleville" en présentant une faible raideur prédéterminée ou encore comprendre une rondelle
crantée en présentant une forte raideur prédéterminée.
Dans le cas d'une pompe à pièce intermédiaire rigide, et si l'on choisit une contrepression supérieure à la pression exercée par le rouet, selon un mode particulier de réalisation, la pièce intermédiaire peut coopérer avec une butée solidaire de la partie avant du carter qui limite la course de la pièce intermédiaire
vers le rouet au voisinage de la canalisation d'aspiration.
Brève description des dessins
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la
description suivante de modes particulier de réalisation de l'invention, donnés à
titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est une vue en demi-coupe axiale montrant un rouet ouvert coopérant avec une pièce intermédiaire conformément à un premier mode général de réalisation d'une pompe centrifuge selon la présente invention, la figure 2 est une vue en demi-coupe axiale montrant un rouet ouvert coopérant avec une pièce intermédiaire conformément à un deuxième mode général de réalisation d'une pompe centrifuge selon la présente invention, la figure 3 montre une variante de réalisation de la figure 1, montrant en outre le support du rouet par rapport au carter de la pompe, la figure 4, montre une autre variante de réalisation de la figure 1, les figures 5 à 7 montrent en vue en demi-coupe axiale d'autres modes de réalisation de rouet ouvert coopérant avec respectivement une pièce intermédiaire semi-rigide, une pièce intermédiaire flexible, et une pièce intermédiaire rigide, la figure 8 montre une variante de réalisation de la partie de la pièce intermédiaire des figures 5 et 7 située du côté du conduit d'aspiration, avec mise en oeuvre de moyens de rappel élastique, les figures 9 et 10 montrent en perspective partielle, deux exemples de moyens de rappel élastique utilisables dans le mode de réalisation de la figure 8, la figure 11 montre le déroulé d'une rondelle crantée telle que celle représentée sur la figure 10, la figure 12 montre une autre variante de réalisation de la partie de la pièce intermédiaire des figures 5 et 7 située du côté du conduit d'aspiration, avec mise en oeuvre d'un soufflet élastique, la figure 13 montre une variante de réalisation de la partie de la pièce intermédiaire de la figure 7 située du côté du conduit de refoulement, avec mise en oeuvre d'un soufflet élastique, la figure 14 montre vue en demi-coupe axiale, la structure générale d'une pompe centrifuge à rouet ouvert selon l'invention, avec une pièce intermédiaire rigide montée en piston coopérant avec deux soufflets élastiques, la figure 15 est une vue de détail montrant un exemple de montage à baïonnette d'un support de soufflet élastique utilisable dans le mode de réalisation de la figure 14, la figure 16 est une vue partielle en perspective éclatée montrant la mise en oeuvre du système baïonnette de la figure 15, la figure 17 est une vue en demi- coupe axiale montrant une variante de réalisation de la figure 2, la figure 18 est une vue de détail de la partie formant butée de la figure 17, les figures 19 et 20 montrent deux variantes de réalisation de l'invention dans lesquelles des obstacles destinés à créer des pertes de charge sont disposés dans la cavité ménagée entre le carter de la pompe et la pièce intermédiaire, la figure 21 montre schématiquement cinq configurations possibles pour le diffuseur intégré à la pompe selon l'invention, la figure 22 montre schématiquement l'association d'un premier rouet ouvert présent dans un premier étage de pompe centrifuge multicellulaire selon l'invention, et d'un second rouet présent dans un deuxième étage de la pompe, avec prélèvement sur le second étage du fluide exerçant la contre-pression, la figure 23 montre, en demi-coupe axiale, un rouet ouvert monté de façon classique, avec l'indication des diverses cotes contribuant à définir le jeu axial du rouet, la figure 24 montre en demi-coupe axiale, un rouet ouvert monté conformément à l'invention, avec l'indication des diverses cotes contribuant à définir le jeu axial du rouet, les figures 25 et 26 sont des diagrammes comparatifs faisant apparaître les distances cumulées des diverses cotes contribuant à définir le jeu dans le montage classique de la figure 23 et le montage selon l'invention de la figure 24, la figure 27 est une vue en coupe axiale d'un projet connu de turbopompe mettant en oeuvre deux rouets ouverts montés en opposition, et les figures 28 à 30 représentent des abaques connus donnant, pour différentes vitesses spécifiques, respectivement le rendement volumétrique relatif en fonction du jeu relatif au niveau du rouet, la surpression relative en fonction du jeu au niveau du rouet et le rendement volumétrique complémentaire en fonction
du débit, pour des pompes centrifuges.
Description détaillée de modes particuliers de réalisation
On décrira d'abord, en référence à la figure 1 et aux figures 23 à 26, la
structure générale d'une pompe centrifuge à rouet ouvert conforme à l'invention.
Le rouet 5, comprenant un corps sur la face avant duquel sont montées des aubes 6, est entraîné en rotation par un arbre central 22 à l'intérieur d'un carter 1,2
2698666
qui comprend une partie avant 1 et une partie arrière 2 Une canalisation d'aspiration 3 est ménagée dans la partie avant 1 du carter au voisinage de l'arbre central 22 pour amener au contact des aubes 6 du rouet 5 un fluide à une pression Pi Un diffuseur 7 monté sur la partie arrière 2 du carter et prolongé par une canalisation de refoulement 4 est disposé autour de la partie périphérique des aubes 6 du rouet 5 pour évacuer par une volute ou un tore, non représenté sur la figure 1,
le fluide à une pression P 2 supérieure à la pression d'entrée Pl.
Conformément à l'invention, le rouet 5 est de type ouvert, c'est-à-dire qu'aucun flasque n'est monté sur la face avant du rouet, et un système d'équilibrage axial actif de l'ensemble tournant utilise la partie arrière du rouet 5 comme plateau d'équilibrage Ainsi, un ajutage 8 définissant un jeu invariable en fonctionnement J 12 (figure 24) est réalisé à la partie périphérique du rouet entre une pièce 71 solidaire de la partie arrière 2 du carter, ou du diffuseur 7, et une partie
périphérique 51 du corps de rouet 5 qui vient se positionner derrière la pièce 71.
L'ajutage 8 assure une communication du fluide présent à l'entrée du diffuseur 7 vers une chambre 14 située derrière le corps du rouet 5 et débouchant à son
extrémité située du côté le plus proche de l'arbre 22, par un orifice calibré 15.
Une pièce intermédiaire 9 est interposée entre la partie avant massive 1 du carter 1,2 et les aubes 6 du rouet 5 pour former un flasque immobilisé en rotation par rapport au carter 1,2 et situé en regard des aubes 6 sur toute la longueur de celles-ci mais sans contact avec celles-ci, en définissant un jeu réduit 13 de valeur
J entre la pièce intermédiaire 9 et les aubes 6.
Une cavité 10 Est ménagée entre la partie avant 1 du carter et la pièce intermédiaire 9 Un premier passage calibré 11 entre la canalisation de refoulement 4 et la cavité 10 et un deuxième passage calibré 12 entre la cavité 10 et la canalisation d'aspiration 3 permettent l'établissement d'une contre-pression P 3 dans la cavité 10 par circulation d'un faible débit de fluide à travers les passages 11 et 12 Dans le mode de réalisation général de la figure 1, la contre-pression P 3 présente une valeur inférieure ou égale à la pression de refoulement P 2, mais dans certains modes particuliers de réalisation, la contre- pression P 3 pourrait le cas échéant être supérieure à la pression de refoulement P 2 tout en pouvant être
asservie à celle-ci.
Du fait de l'action de la contre-pression P 3 présente dans la cavité 10, et compte tenu de la constitution et du montage de la pièce intermédiaire 9, qui présente une capacité de déplacement ou de déformation ou de déplacement et de déformation simultanés dans le sens axial afin de transmettre la contre-pression à la chambre contenant le rouet 5, tout en restant immobile en rotation par rapport au carter 1,2, il est possible de maintenir dans tous les cas, en fonctionnement, un jeu réduit et constant 13 entre la pièce intermédiaire 9 et les aubes 6 du rouet 5, quelle
que soit la déformée de la partie avant 1 du carter extérieur.
Dès lors que le jeu 13 reste réduit, une forte surpression P 2 peut ainsi être obtenue à l'aide du rouet ouvert 5 au sein d'un seul étage de pompe sans que le
rendement volumétrique en soit significativement affecté.
D'une manière générale, pour des spécifications en débit et surpression, et pour une vitesse de rotation données, il est nécessaire de réduire à un niveau permettant d'assurer des performances acceptables le rapport J/B entre le jeu J entre la paroi faisant face aux aubes 6 du rouet 5 et le rouet 5 et la largeur ou profondeur
B des aubes 6 du rouet 5 à la périphérie de celui-ci.
Dans la mesure o l'augmentation de la largeur B des aubes 6 en sortie du rouet est limitée, pour les rouets 5 à fortes surpression, par la nécessité d'assurer la bonne tenue mécanique de ce rouet, et o des déformations des carters tendent à augmenter le jeu J lorsque la vitessede rotation augmente, les pompes centrifuges connues à rouet ouvert ne permettent pas d'obtenir des performances suffisantes de grande surpression et de grand débit visées par l'invention dans des conditions économiques viables En revanche, grâce à l'invention, du fait de la présence de la
pièce intermédiaire 9 entre carter extérieur et rouet de pompe, soumise à la contre-
pression P 3 pour réduire le jeu J en fonctionnement, il est possible, même à des vitesses de rotation élevées, d'obtenir les performances visées de façon reproductible. Les figures 28 à 30 montrent trois abaques connus montrant de quelle manière, dans une pompe centrifuge, le rendement volumétrique et la surpression
sont fonction du jeu relatif J/B, de la vitesse spécifique et du débit.
Les abaques des figures 28 et 29 sont extraits d'une monographie de la NASA intitulée "centrifugal flow turbopump' tandis que l'abaque de la figure 30 est extrait de l'ouvrage "Pump handbook" de I J KARASSIK, W C KRUTZCH,
W H FRASER et JP MIESSINA publié par Mc Graw-Hill Book Company.
Les abaques des figures 28 et 29 donnent respectivement, pour trois vitesses spécifiques différentes correspondant à des profondeurs d'extrémités des aubes du rouet différentes, le rendement volumétrique relatif et la surpression relative, d'une pompe à rouet ouvert par rapport à une pompe à rouet muni d'un flasque, en fonction du jeu relatif J/B entre le jeu J entre la paroi faisant face aux aubes du rouet et le rouet et la profondeur B des aubes du rouet à la périphérie de il celui-ci. Les abaques de la figure 30 montrent, pour quatre vitesses spécifiques différentes Ns, le rendement volumétrique complémentaire ( 1-'Iv) en fonction du débit Q, les vitesse spécifiques Ns étant déterminées à partir de la vitesse de rotation N du rouet exprimée en tours/mn, du débit Q exprimé en litres/mn et de la profondeur B des aubes exprimée en cm, par la formule: Ns = ( 0,514 N \/) / ( 0,077 B 3/4) On notera que la relation entre les expressions de la vitesse spécifique Ns apparaissant dans les abaques des figures 28 et 30 et la vitesse spécifique adimensionnelle figurant dans le tableau comparatif donné ci-dessous est la suivante: vitesse spécifique adimensionnelle Nsa = 2733 Dans le tableau ci-dessous, on indique à titre d'exemple, les valeurs des performances d'une part pour une pompe qui serait construite de façon classique et d'autre part pour une pompe réalisée conformément à l'invention, avec des valeurs
typiques de pression Po = 250 bar et de débit Qo = 50 kg/s.
Le tableau ci-dessous permet de constater les gains apportés par l'invention
pour la valeur du jeu relatif J/B ainsi que pour le rendement.
POMPE REPONDANT AU BESOIN (Po Qo) VALEUR DES Construite de Conforme à PERFORMANCES façon classique l'invention Jeu relatif J/b < 6 % < 2 % Vitesse spécifique 0,25 ( 1) 0,25 ( 1) Surpression Po = 250 bar Po = 250 bar Débit Qo = 50 Kg/s Qo = 50 Kg/s Rendement 0,66 0,74 ( 1) nombre sans dimension Si l'on considère maintenant plus particulièrement les figures 23 à 26, on voit que dans le cas d'une pompe connue à rouet ouvert illustrée sur la figure 23, dans laquelle le rouet ouvert 105 muni d'aubes 106 est placé directement en regard de la partie avant 101 du carter 101,102, et les efforts axiaux sont repris par un roulement 124 interposé entre la partie arrière 102 du carter 101, 102 et l'arbre du rouet 105, le jeu J entre les aubes 106 du rouet 105 et la partie avant 101 du carter 101, 102 est déterminé par une chaîne vectorielle de huit cotes Jl à J 8 à tolérances
étroites, repérées sur la figure 23.
La figure 25 représente la somme D des modules des différents vecteurs Jl à J 8 correspondant aux différentes cotes contribuant à définir le jeu J dans le cas de la réalisation connue de la figure 23 qui ne met en oeuvre ni système d'équilibrage axial intégré au rouet, ni pièce intermédiaire pilotée par une contre-pression Le jeu J est mal maîtrisé du fait que le nombre de cotes, et donc d'interfaces, est important et du fait que la distance D est importante On peut accroître sensiblement les tolérances des cotes Jl à J 6 et de la cote J 8, en réalisant une cale d'ajustement correspondant à la cote J 8 Mais on ne fait que remplacer une sujétion
par une autre.
La figure 26 montre au contraire que dans le cas de la présente invention, telle qu'illustrée sur la figure 24, le jeu J entre le rouet 5 et la pièce intermédiaire 9 est déterminé par un petit nombre de cotes Jl, J 12, J 13 La cote Jl est définie entre la saillie radiale 71 solidaire du diffuseur 7 et la paroi de la pièce intermédiaire 9 faisant face aux aubes 6 La cote Jl présente ainsi une position qui dépend légèrement de la pression La cote J 12 est définie entre la saillie radiale 71 solidaire du diffuseur 7 et l'épaulement 51 réalisé à la partie périphérique du rouet 5 et constitue un jeu invariable en fonctionnement La cote J 13 est définie entre l'épaulement 51 du rouet 5 et la face avant du rouet 5 Dans le cas o la pièce intermédiaire 9 n'est pas solidaire du diffuseur 7, seule une cote supplémentaire J 14 vient se rajouter aux cotes Jl, J 12, J 13 Comme on peut le voir sur la figure 26, la distance cumulée D entre les points d'attache des vecteurs Jl, J 12 et J 13 dans l'espace est très réduite, et le jeu J peut être défini avec la plus grande précision possible, de par l'existence d'une référence axiale précise à proximité immédiate du
sommet des aubes 6 du rouet J, au niveau de l'ajutage 8.
Dans une pompe centrifuge selon l'invention, telle qu'illustrée sur la figure 1, la pièce intermédiaire 9 peut être, au repos, écartée de sa position de travail, c'est-à-dire éloignée du rouet 5 Au fur et à mesure de la montée en vitesse de la pompe, la contre-pression P 3 peut être appliquée de façon progressive dans la cavité 10 derrière la pièce intermédiaire 9 de telle sorte que celle-ci se trouve en
position de travail à la vitesse nominale.
La position de travail peut être obtenue par le simple équilibre entre la pression créée par le rouet 5 et la contre-pression P 3 Dans ce cas, comme sur la figure 1, il n'est pas nécessaire de réaliser une butée destinée à limiter le course de la pièce intermédiaire 9 qui est libre à sa partie située du côté de la canalisation
d'aspiration 3.
La figure 2 montre un second mode général de réalisation dans lequel la pièce intermédiaire 9, qui dans ce cas ne forme qu'une seule pièce avec le diffuseur 7, mais dans d'autres cas peut n'être qu'en appui contre le diffuseur 7, coopère avec un élément 16 non visible sur la figure 2, mais visible sur la variante de la figure 17 de la partie avant 1 du carter servant à empêcher la rotation de la pièce 9 La pièce intermédiaire 9 est libre de se déplacer axialement à sa partie située du côté de la canalisation d'aspiration 3 mais présente une course qui est limitée par une pièce 17 qui est solidaire de la partie avant 1 du carter et définit une butée 17 A La position de travail de la pièce intermédiaire 9 est ainsi définie par la butée 17 A située du côté de la canalisation d'aspiration 3 La valeur de la contre-pression P 3 dans la cavité 10 est telle qu'en position de travail elle assure un contact satisfaisant entre la pièce intermédiaire 9 et la butée 17 A. A titre de variante, la pièce intermédiaire 9 peut ne pas être en contact au repos avec la butée 17 A, dans le mode de réalisation de la figure 2 Dans ce cas, s'il existe au repos une certaine distance entre la pièce intermédiaire 9 et la butée 17 A, il convient que le jeu entre le rouet 5 et la pièce intermédiaire 9 soit croissant depuis la canalisation de refoulement 4 jusqu'à la butée 17 A pour atteindre à ce niveau une valeur égale à ladite distance existant entre la pièce intermédiaire 9 et la butée 17 A. La position de travail, dans le mode de réalisation de la figure 1 comme dans celui de la figure 2, réalise le jeu optimal 13 entre le rouet 5 et la pièce intermédiaire 9, c'est-à- dire le plus faible jeu qui ne fait pas courir de risque de frottement Le jeu dépend des tolérances d'exécution des pièces, de leurs déformations sous l'effet des forces centrifuges et des pressions, ainsi que le cas échéant des dilatations ou contractions relatives La raideur de la pièce intermédiaire 9 absorbe les écarts qui subsistent entre la pression au niveau des
aubes 6 et la contre-pression P 3 dans la cavité 10.
On décrira maintenant, en référence aux figures 3 à 22 différents modes
particuliers de réalisation de l'invention.
La figure 3 concerne un mode de réalisation analogue à celui de la figure 1, avec une pièce intermédiaire 9 semi-rigide qui constitue, avec le diffuseur 7 et la partie 71 en saillie radiale contribuant à définir l'ajutage 8, une pièce unique rattachée à la partie arrière 2 du carter 1,2 au voisinage de la canalisation de refoulement 4, tandis que l'autre extrémité de la pièce intermédiaire 9 située du côté de la canalisation d'aspiration 3, est doté d'une capacité de déplacement axial associée à son élasticité sous l'effet de la contre-pression P 3 Sur la figure 3, on voit cependant que les jeux 11 et 12 entre la pièce intermédiaire 9 et la partie avant 1 du carter au voisinage de la canalisation de refoulement 4 et de la canalisation d'aspiration 3 sont réduits et que la cavité 10 dans laquelle doit s'établir une contre- pression P 3 est alimentée en fluide à partir de la canalisation de refoulement 4 essentiellement par un canal 18 ménagé dans la partie avant 1 du carter et muni d'un orifice calibré 19 Le fluide est lui- même évacué de la cavité par un autre canal 20 muni également d'un orifice calibré 21 et débouchant dans la canalisation d'aspiration 3 Un contre-pression P 3 de valeur intermédiaire entre les pressions de refoulement P 2 et d'aspiration Pl peut ainsi être établie
automatiquement et de façon contrôlée dans la cavité 10.
Sur la figure 3 on a représenté des canaux 18, 20 connectés respectivement sur les canalisations de refoulement 4 et d'aspiration 3 Les canaux 18, 20 réalisés dans la partie avant 1 du carter pourraient cependant être également connectés à un circuit extérieur à la pompe, pour appliquer la contre-pression P 3 à l'aide d'un faible débit de fluide de nature différente de celle du fluide de travail de la pompe, mais présentant ue composition chimique compatible avec celle du fluide de travail. Le faible débit de circulation de fluide dans les canaux 18, 20 peut être obtenu soit directement par le dimensionnement des canaux 18, 20 soit par
l'incoporation d'orifices calibrés 19, 21 comme représenté sur la figure 3.
La figure 3 montre encore de façon schématique, des paliers à roulements 23,24 supportant l'arbre 22 du rouet 5 par rapport au carter 1,2, mais ne jouant pas de rôle dans la reprise des efforts axiaux Les paliers 23,24 n'ont pas été représentés
sur les figures 1, 2,4 à 7 et 17,19 par souci de simplification.
La figure 4 est également analogue à la figure 1 et ne sera donc pas décrite en détail La figure 4 diffère de la figure 1 par le fait que la pièce intermédiaire 9 est fixée directement sur le diffuseur 7 du côté du conduit de refoulement 4 tandis que sur la figure 1 la pièce intermédiaire 9, le diffuseur 7 et la saillie radiale 71
sont constitués d'une seule pièce.
La figure 5 montre un mode de réalisation dans lequel, comme dans le cas des figures 1 et 3 la pièce intermédiaire 9 semi-rigide et le diffuseur 7, avantageusement constitués d'une seule pièce, sont fixés rigidement sur la partie 2 du carter au voisinage de la canalisation de refoulement 4, tandis que la partie de la pièce intermédiaire 9 située au voisinage de la canalisation d'aspiration 3 est dotée d'une capacité de déplacement axial associée à son élasticité La figure 5 montre toutefois un joint d'étanchéité 25 disposé entre la pièce intermédiaire 9 et la partie avant 1 du carter définissant la canalisation d'aspiration 3 La communication entre la cavité 10 et la canalisation d'aspiration de la pompe, est assurée par un conduit non représenté La raideur de la pièce intermédiaire 9 peut éventuellement varier radialement. La figure 6 montre un mode de réalisation dans lequel la pièce intermédiaire 9 comprend une partie arrière souple 91 capable de se déformer sous l'effet de la contre-pression P 3 La raideur de la partie souple 91 peut éventuellement varier radialement Du côté de la canalisation de refoulement 4, la pièce intermédiaire 9 est fixée de façon rigide au diffuseur 7, lui-même fixé rigidement sur la partie 2 du carter La pièce intermédiaire 9 et le diffuseur 7 peuvent avantageusement ne former qu'une seule pièce Du côté de la canalisation d'aspiration 3, la pièce 9 est fixée de façon rigide par des moyens de liaison 26 sur la partie avant 1 du carter La communication entre la cavité 10 et la canalisation
d'aspiration de la pompe, est assurée par un conduit non représenté.
La figure 7 montre, comme la figure 2, une pièce intermédiaire 9 rigide, montée en piston, qui n'est solidaire ni du carter 1,2, ni du diffuseur fixe 7 En
fonctionnement, la pièce 9 est appliquée contre le diffuseur 7 par la contre-
pression P 3 exercée dans la cavité 10 Des joints 25,27 assurent l'étanchéité de la cavité 10, au niveau de la pièce 9, du côté de la canalisation d'aspiration 3 et de la canalisation de refoulement 4 Les communications entre la cavité 10 et les canalisations de refoulement 4 et d'aspiration 3 de la pompe sont assurées par des conduits non représentés Dans le mode de réalisation de la figure 7, un système anti-rotation empêche la rotation de la pièce intermédiaire 9 Le positionnement de la pièce intermédiaire 9 en appui sur le diffuseur 7 peut s'exercer sous l'effet de
la seule contre-pression P 3 présente dans la cavité 10.
La figure 8 montre une variante de réalisation applicable aux modes de réalisation des figures 5 et 7, dans laquelle du côté de la canalisation d'aspiration 3
la pièce intermédiaire 9 est écartée du rouet 5 au repos par un ressort 28.
En fonction des efforts et des déplacements requis, la raideur de ce ressort
peut être faible ou forte.
Le figure 9 présente un ressort 28 à faible raideur formé de deux rondelles "Belleville". La figure 10 présente une rondelle crantée 28 A qui constitue un ressort à forte raideur La figure 11 montre le profil déroulé d'un tel exemple de ressort 28 A
à forte raideur.
La figure 12 montre une variante de réalisation dans laquelle le joint 25 et le ressort 28 de la figure 8 sont combinés en un organe unique constitué par un soufflet 29 reliant la pièce intermédiaire 9 à la partie avant 1 du carter 1,2 du côté de la canalisation d'aspiration 3 Le soufflet 29 assure ainsi les fonctions
d'étanchéité et d'écartement de la pièce 9 au repos.
La figure 13 montre une variante de réalisation de la figure 7 dans laquelle, du côté de la canalisation de refoulement 4, l'étanchéité et la force qui appuie la
pièce intermédiaire 9 sur le diffuseur 7 sont exercées par un soufflet 30.
La figure 14 montre, à titre d'exemple, la variante qui combine les figures 7, 12 et 13 représentée au sein d'une turbopompe comprenant deux étages de turbine 32, 33, un inducteur 31 et deux paliers 23, 24 de support de l'arbre 22 d'un rouet ouvert 5 qui coopère avec une pièce intermédiaire 9 conformément à l'invention. Les figures 15 et 16 montrent un détail de réalisation applicable aux modes de réalisation des figure 12 et 14, dans lequel le soufflet 29 situé du côté de la canalisation d'aspiration 3 est monté entre la pièce intermédiaire 9 et une pièce supplémentaire 34 qui peut être rapportée de façon amovible sur la partie avant 1
du carter par une liaison 35, 36 du type baïonnette.
La figure 17 représente un mode particulier de réalisation très semblable à celui de la figure 2, mais qui montre, explicitement un pion 16 empêchant la rotation dune pièce intermédiaire 9 massive de type piston par rapport au carter 1,2, des joints d'étanchéité 38,39 et 37 jouant le rôle des joints 25 et 27 de la figure 7, et un ressort 28 interposé entre une collerette d'appui 27 A et la pièce
intermédiaire 9.
La figure 17 correspond plus particulièrement à un mode de réalisation dans lequel la contre-pression P 3 est obtenue par prélèvement par un canal 1 l' de fluide dans une volute associée à la canalisation de refoulement 4 et échappement du fluide hors de la cavité 10 par un canal 12 ' et un espace 12 ", de sorte qu'il se produit une détente du fluide issu du diffuseur 7 et que la contre-pression P 3 dans
la cavité 10 peut être inférieure à la pression de refoulement P 2.
La figure 18 montre simplement une variante de réalisation de la figure 17 dans laquelle un seul joint détanchéité frottant 25 est interposé entre la pièce intermédiaire 9 et la pièce 17 portant la collerette d'appui 27 A qui est rapportée sur
la partie avant 1 du carter 1,2.
Dans les divers modes de réalisation précédemment décrits, on a considéré que le fluide qui exerce la contre-pression P 3 et est introduit dans la cavité 10 entre la partie 1 du carter 1,2 et la partie intermédiaire 9, conserve une valeur constante Dans le cas o la contre pression P 3 est égale à la pression de refoulement, il suffit qu'un très faible débit de fluide circule de la canalisation de refoulement 4 vers la canalisation d'aspiration 3, à travers la cavité 10 Ceci peut être obtenu par les passages 11, 12 des figures 1 et 4 par exemple ou par
l'association des passages 11, 12 et 18, 20 de la figure 3.
Pour réaliser ce très faible débit, les pertes de charge des orifices calibrés d'entrée tels que les orifices 11,19 de la figure 3 sont en général inférieures aux pertes de charge des orifices calibrés de sortie tels que les orifices 21,12 de la
figure 3.
Selon un autre mode de réalisation illustré sur les figures 19 et 20, le fluide, qui est prélevé directement ou indirectement à partir de la canalisation de refoulement 4, par exemple par des passages 11, 18 analogues à ceux du mode de réalisation de la figure 3, s'écoule avec un très faible débit derrière la pièce intermédiaire 9, à travers la cavité 10 jusqu'à des passages 20, 12 de communication vers la canalisation d'aspiration 3, de telle manière qu'il est créé un gradient de contre-pression à peu près identique au gradient de pression qui existe entre la pièce intermédiaire 9 et le rouet 5 A titre d'exemple, ce gradient peut aller de 150 bar au niveau de la canalisation de refoulement 4 jusqu'à 30 bar au niveau
de la canalisation d'aspiration 3.
Pour réaliser ce très faible débit, on place entre la pièce 9 et la partie avant 1 du carter 1,2 une série d'obstacles créant des pertes de charge, dont chacune est inférieure à la précédente lorsqu'on va du refoulement à l'aspiration, de telle sorte
qu'il est réalisé un calibrage réparti.
Sur la figure 19 on a représenté des obstacles constitués par des cloisons poreuses 41 à 43 créant des pressions successivement décroissantes P 3, P 3 ', P 3 Y, P 3 "' dans la cavité 10 Les cloisons poreuses 41 à 43 peuvent être solidaires du
carter et reliées à la piste intermédiaire 9 par des joints en U 61 à 63.
Sur la figure 20, on a représenté des obstacles constitués par des labyrinthes
44 à 46 qui créent de la même façon des pressions successivement décroissantes.
Les obstacles peuvent encore être des cloisons munies d'une pluralité
d'orifices calibrés.
Les cloisons poreuses 41 à 43 de la figure 19 pourraient ne pas être directement rattachées à la partie avant 1 du carter 1,2 et pourraient par exemple être en forme de rondelles plates reposant par l'intermédiaire de joints plats sur des collerettes solidaires respectivement de la partie extérieure avant 1 du carter et de
la pièce intermédiaire 9.
On a considéré précédemment que la contre-pression P 3 était égale ou
inférieure à la pression P 2 dans la canalisation de refoulement 4.
Dans certains, cas la contre-pression P 3 peut cependant également être
asservie à la pression de refoulement P 2 de manière à lui être supérieure.
Un tel mode de réalisation peut permettre de s'affranchir de certains modes de vibration et peut notamment s'appliquer à des pompes multicellulaires comme
représenté schématiquement sur la figure 22.
La figure 22 montre ainsi une pompe centrifuge à deux étages dont le premier étage comprend un rouet ouvert 5 coopérant avec une pièce intermédiaire 9 selon l'invention et le second étage comprend un rouet 5 ' muni d'un flasque solidaire du rouet 5 ' La pression de sortie P 4 du deuxième étage, qui est supérieure à la pression de sortie P 2 du premier étage, peut être injectée derrière la pièce intermédiaire 9 du premier étage, sous la forme d'une pression P'3 pouvant être légèrement détendue par rapport à la pression P 4 tout en restant supérieure à la
pression P 2 de sortie du premier étage.
Dans le cas d'application de l'invention à une pompe multicellulaire, le second étage peut comprendre un rouet fermé comme représenté sur la figure 22 ou
encore un rouet ouvert réalisé selon l'invention comme pour le premier étage.
Diverses variantes de réalisation peuvent être apportées aux modes de
réalisation précédemment décrits.
Ainsi, le diffuseur 7 peut être radial, axial ou mixte et présenter des configurations variées en combinaison avec une volute du conduit de refoulement 4. La figure 21 montre cinq configurations différentes associant des diffuseurs 7 A à 7 E à des volutes de sortie 4 A à 4 E. En général, la contre-pression P 3 dans la cavité 10 est déterminée au préalable, ajustée pendant une phase de mise au point puis générée de façon fidèle par un jeu de calibrages situés sur le prélèvement dans la volute de sortie ou sur un
système indépendant.
Dans certains cas, il est également possible d'asservir cette contrepression P 3 au jeu entre le rouet 5 et la pièce intermédiaire 9, ce jeu étant lui-même
contrôlé par un capteur de proximité.
A titre de variante de réalisation des figures 3 et 14, il est également possible de faire jouer à la pièce intermédiaire 9 le rôle de support du palier avant
2698666
23. L'invention est applicable à des pompes centrifuges utilisables dans des
conditions d'utilisation très diverses.
A titre d'exemple, l'invention peut être mise en oeuvre dans une turbopompe à un seul étage présentant une pression de refoulement de 250 bar, un débit de 100 kg/s, une poussée axiale de 100 tonnes et une vitesse périphérique du
rouet de 640 m/s.
Claims (23)
1 Pompe centrifuge à rouet ouvert, pour véhiculer un liquide de travail, comprenant au moins un rouet ouvert ( 5) muni d'aubes ( 6) placé à l'intérieur d'un carter ( 1,2) définissant une canalisation d'aspiration ( 3) en regard de la base des aubes ( 6) située au voisinage d'un arbre central ( 22) d'entraînement du rouet ( 5) faisant partie d'un ensemble tournant, et une canalisation de refoulement ( 4) équipée d'un diffuseur fixe ( 7) disposé en regard de l'extrémité périphérique des aubes ( 6), caractérisée en ce qu'elle comprend en outre: a) un système d'équilibrage axial actif ( 51,71, 14,15) de l'ensemble tournant, lequel système d'équilibrage est intégré au rouet ( 5) et comprend une chambre d'équilibrage ( 14) interposée entre la face arrière du corps du rouet ( 5) et une partie arrière extérieure ( 2) du carter ( 1,2), ladite chambre d'équilibrage ( 14) communiquant avec ladite canalisation de refoulement ( 4) par un premier ajutage ( 8) dont le jeu axial (J 12) est maintenu invariable en fonctionnement et qui est défini par l'extrémité périphérique ( 51) du rouet ( 5) jouant lui-même le rôle de plateau d'équilibrage et une pièce d'ajutage ( 71) solidaire de ladite partie arrière extérieure ( 2) du carter ( 1,2) et interposée entre le diffuseur ( 7) et ladite extrémité périphérique ( 51) du rouet ( 5), ladite chambre d'équilibrage communiquant directement ou indirectement avec la canalisation d'aspiration de la pompe par un second ajutage ( 15), et b) une pièce intermédiaire ( 9) formant flasque, immobilisée en rotation par rapport au carter ( 1,2), interposée entre une partie avant extérieure ( 1) du carter ( 1,2) et le rouet ( 5), dont la partie située en regard des aubes du rouet, dispose d'une certaine capacité de déplacement ou de déformation, selon une direction parallèle à l'axe de la pompe, une cavité ( 10) étant ménagée entre ladite partie avant extérieure ( 1) du carter ( 1,2) et ladite pièce intermédiaire ( 9) pour recevoir une contre pression (P 3) de valeur prédéterminée permettant de maintenir en fonctionnement un jeu réduit ( 13) sans contact entre ladite pièce intermédiaire ( 9) immobile en rotation et les aubes ( 6) du rouet ( 5) entraîné en rotation, quelles
que soient les déformations de la partie avant extérieure ( 1) du carter ( 1,2).
2 Pompe centrifuge selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens permettant la circulation d'un faible débit de liquide entre la canalisation de refoulement ( 4) et la canalisation d'aspiration ( 3) à travers ladite
cavité ( 10).
3 Pompe centrifuge selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisée en ce que le jeu J entre le rouet ( 5) et la pièce intermédiaire ( 9) est déterminé par une chaîne de cotes limitée à l'ensemble d'une cote Jl définie entre ladite pièce d'ajutage radiale ( 71) et la paroi de la pièce intermédiaire ( 9) faisant face aux aubes ( 6), d'une cote J 12 définie entre ladite pièce d'ajutage ( 71) et l'extrémité périphérique ( 51) du rouet ( 5) et une cote J 13 définie entre ladite
extrémité périphérique ( 51) du rouet et la face avant du rouet ( 5).
4 Pompe centrifuge selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour appliquer dans la cavité ( 10) une contre-pression (P 3) à l'aide d'un liquide additionnel qui est différent du liquide de travail véhiculé par la pompe, mais dont la composition chimique est compatible avec celle du liquide
de travail.
Pompe centrifuge selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour appliquer dans la cavité ( 10) une contrepression (P 3)
à l'aide du liquide de travail véhiculé par la pompe.
6 Pompe centrifuge selon l'une quelconque des revendications 1 à 5,
caractérisée en ce qu'elle comprend un circuit spécifique traversant le carter ( 1)
pour alimenter la cavité ( 10) en liquide afin d'exercer ladite contrepression (P 3).
7 Pompe centrifuge selon l'une quelconque des revendications 1 à 3,
caractérisée en ce qu'elle comprend plusieurs étages et en ce qu'au moins un étage comprend ledit rouet ouvert ( 5) intégrant un système d'équilibrage axial actif et coopérant avec ladite pièce intermédiaire ( 9) formant flasque immobilisée en
rotation par rapport au carter ( 1,2).
8 Pompe centrifuge selon les revendications 5 à 7, caractérisée en ce
que les moyens pour appliquer une contre-pression (P 3) dans la cavité ( 10) comprennent des moyens de prélèvement de liquide de travail sur un étage situé en aval de l'étage comprenant le rouet ouvert ( 5) et des moyens de réinjection, dans
la cavité ( 10), du liquide de travail prélevé.
9 Pompe centrifuge selon la revendication 5, caractérisée en ce que les moyens pour appliquer une contre-pression (P 3) dans la cavité ( 10) comprennent des moyens de communication directe ( 11,12) avec les canalisation
de refoulement ( 4) et d'aspiration ( 3).
Pompe centrifuge selon la revendication 1, caractérisée en ce que la
contre-pression (P 3) exercée dans la cavité ( 10) est asservie au jeu du rouet ( 5).
11 Pompe centrifuge selon la revendication 1, caractérisée en ce que la cavité ( 10) située entre la partie avant ( 1) du carter ( 1,2) et la pièce intermédiaire ( 9) comprend une série d'obstacles ( 41 à 43; 44 à 46) créant des pertes de charge de telle sorte qu'un fluide prélevé directement ou indirectement dans la canalisation de refoulement ( 4) s'écoule derrière la pièce intermédiaire ( 9) en S direction de la canalisation d'aspiration ( 3) avec un très faible débit, avec un gradient de contre-pression voisin du gradient de pression qui existe entre la pièce intermédiaire ( 9) et le rouet ( 5), entre la canalisation de refoulement ( 4) et la
canalisation d'aspiration ( 3).
12 Pompe centrifuge selon la revendication 11, caractérisée en ce que lesdits obstacles ( 41 à 43) créant des pertes de charge dans la cavité ( 10) sont
constitués par des cloisons poreuses.
13 Pompe centrifuge selon la revendication 11, caractérisée en ce que lesdits obstacles ( 44,46) créant des pertes de charge dans la cavité ( 10) sont
constitués par des labyrinthes.
14 Pompe centrifuge selon la revendication 11, caractérisée en ce que lesdits obstacles créant des pertes de charge dans la cavité ( 10) sont constitués par
des cloisons munies d'une pluralité d'orifices calibrés.
Pompe centrifuge selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'un fluide est introduit dans la cavité ( 10) située entre la partie avant ( 1) du carter ( 1,2) et la pièce intermédiaire ( 9) de manière à exercer une contre-pression (P 3) de
valeur sensiblement constante sur l'ensemble de la pièce intermédiaire ( 9).
16 Pompe centrifuge selon la revendication 15, caractérisée en ce que la pièce intermédiaire ( 9) est souple avec une raideur prédéterminée et fixée rigidement au carter ( 1,2) au voisinage de la canalisation d'aspiration ( 3) ainsi
qu'au voisinage de la canalisation de refoulement.
17 Pompe centrifuge selon la revendication 15, caractérisée en ce que la pièce intermédiaire ( 9) est semi-rigide et se trouve montée librement par rapport au carter ( 1,2) au voisinage de la canalisation d'aspiration ( 3), avec interposition d'un joint d'étanchéité ( 25) entre ladite pièce intermédiaire ( 9) et ledit carter ( 1,2)
au voisinage de ladite canalisation d'aspiration ( 3).
18 Pompe centrifuge selon la revendication 16 ou la revendication 17, caractérisée en ce que la pièce intermédiaire ( 9) et le diffuseur fixe ( 7) sont
constitués par une pièce unique.
19 Pompe centrifuge selon la revendication 16 ou la revendication 17, caractérisée en ce que la pièce intermédiaire ( 9) est fixée directement sur le
diffuseur ( 7) lui-même monté de façon fixe sur le carter ( 1,2).
Pompe centrifuge selon la revendication 15, caractérisée en ce que la pièce intermédiaire ( 9) est constituée par une pièce rigide montée de façon à pouvoir légèrement se déplacer par rapport à la partie avant extérieure ( 1) du carter ( 1,2) sous l'effet de la contre-pression (P 3) appliquée dans la cavité ( 10), tout en étant immobilisée en rotation par rapport à ladite partie extérieure ( 1) du carter ( 1,2), des joints d'étanchéité ( 25,27; 38,37; 29,30) étant interposés entre ladite pièce intermédiaire rigide ( 9) et le carter ( 1,2) au voisinage des canalisations
d'aspiration ( 3) et de refoulement ( 4).
21 Pompe centrifuge selon la revendication 20, caractérisée en ce qu'elle comprend un soufflet élastique ( 30) de raideur prédéterminée interposé entre la partie avant ( 1) du carter ( 1,2) et la pièce intermédiaire ( 9) au voisinage de la canalisation de refoulement ( 4) pour à la fois assurer une étanchéité entre la partie avant ( 1) du carter ( 1,2) et la pièce intermédiaire ( 9) et exercer sur la pièce
intermédiaire ( 9) une force d'appui en direction du diffuseur ( 7).
22 Pompe centrifuge selon la revendication 20, caractérisée en ce qu'elle comprend un joint d'étanchéité frottant entre la partie avant ( 1) du carter ( 1,2) et la pièce intermédiaire ( 9) au voisinage de la canalisation de refoulement ( 4). 23 Pompe centrifuge selon la revendication 22, caractérisée en ce que la pièce intermédiaire ( 9) rigide est maintenue en appui contre le diffuseur fixe ( 7) sous l'effet d'un ressort ( 30), puis de la contre-pression (P 3) appliquée dans ladite
cavité ( 10).
24 Pompe centrifuge selon l'une quelconque des revendications 17 à
20, caractérisée en ce qu'elle comprend un soufflet élastique ( 29) de raideur prédéterminée interposé entre la partie avant ( 1) du carter ( 1, 2) et la pièce intermédiaire ( 9) au voisinage de la canalisation d'aspiration ( 3) pour à la fois assurer une étanchéité et maintenir au repos la pièce intermédiaire ( 9) écartée du
rouet ( 5).
25 Pompe centrifuge selon la revendication 17 ou la revendication 18, caractérisée en ce qu'elle comprend un joint d'étanchéité frottant entre la partie avant ( 1) du carter ( 1,2) et la pièce intermédiaire ( 9) au voisinage de la canalisation
d'aspiration ( 3).
26 Pompe centrifuge selon la revendication 25, caractérisée en ce qu'elle comprend un ressort ( 28; 28 A; 29) de raideur prédéterminée interposé entre la pièce intermédiaire ( 9) et le carter ( 1,2), au voisinage de la canalisation d'aspiration ( 3), pour maintenir au repos la pièce intermédiaire ( 9) écartée du rouet ( 5)- 27 Pompe centrifuge selon la revendication 26, caractérisée en ce que ledit ressort ( 28) comprend un ensemble de rondelles "Belleville" et présente une
faible raideur prédéterminée.
28 Pompe centrifuge selon la revendication 26, caractérisée en ce que ledit ressort ( 28 A) comprend une rondelle crantée et présente une forte raideur prédéterminée. 29 Pompe centrifuge selon la revendication 8, caractérisée en ce que la contre-pression est supérieure à la pression exercée par le rouet, et en ce que ladite pièce intermédiaire ( 9) coopère avec une butée ( 17 A) solidaire de la partie avant ( 1) du carter ( 1,2) qui limite la course de la pièce intermédiaire ( 9) vers le rouet ( 5)
au voisinage de la canalisation d'aspiration ( 3).
30 Pompe centrifuge selon l'une quelconque des revendications 1 à 29,
caractérisée en ce qu'elle est appliquée à une turbopompe de forte puissance pour moteur-fusée.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9214388A FR2698666B1 (fr) | 1992-11-30 | 1992-11-30 | Pompe centrifuge hautement performante à rouet ouvert. |
| US08/157,746 US5427498A (en) | 1992-11-30 | 1993-11-24 | High performance centrifugal pump having an open-faced impeller |
| ITTO930903A IT1261344B (it) | 1992-11-30 | 1993-11-29 | Pompa centrifuga di elevate prestazioni con girante aperta. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9214388A FR2698666B1 (fr) | 1992-11-30 | 1992-11-30 | Pompe centrifuge hautement performante à rouet ouvert. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2698666A1 true FR2698666A1 (fr) | 1994-06-03 |
| FR2698666B1 FR2698666B1 (fr) | 1995-02-17 |
Family
ID=9436044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9214388A Expired - Fee Related FR2698666B1 (fr) | 1992-11-30 | 1992-11-30 | Pompe centrifuge hautement performante à rouet ouvert. |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5427498A (fr) |
| FR (1) | FR2698666B1 (fr) |
| IT (1) | IT1261344B (fr) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6129507A (en) * | 1999-04-30 | 2000-10-10 | Technology Commercialization Corporation | Method and device for reducing axial thrust in rotary machines and a centrifugal pump using same |
| FR2931521A1 (fr) * | 2008-05-26 | 2009-11-27 | Turbomeca | Couvercle de compresseur a butee axiale. |
| WO2010106264A1 (fr) | 2009-03-16 | 2010-09-23 | Snecma | Butee axiale debrayable |
| WO2014154999A1 (fr) | 2013-03-28 | 2014-10-02 | Snecma | Butée axiale débrayable a précharge interne |
| EP3581767A1 (fr) * | 2018-06-13 | 2019-12-18 | Rolls-Royce Corporation | Commande passive de jeu pour un carénage de roue centrifuge |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5577886A (en) * | 1995-02-15 | 1996-11-26 | Itt Flygt Ab | Sealing device for pump impeller |
| SE520740C2 (sv) * | 1998-06-30 | 2003-08-19 | Abs Pump Prod Ab | Centrifugalpump |
| US6224321B1 (en) | 1998-12-07 | 2001-05-01 | Pratt & Whitney Canada Inc. | Impeller containment system |
| US6273671B1 (en) | 1999-07-30 | 2001-08-14 | Allison Advanced Development Company | Blade clearance control for turbomachinery |
| US20030236489A1 (en) | 2002-06-21 | 2003-12-25 | Baxter International, Inc. | Method and apparatus for closed-loop flow control system |
| US6859740B2 (en) * | 2002-12-12 | 2005-02-22 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method and system for detecting cavitation in a pump |
| GB0326534D0 (en) * | 2003-11-14 | 2003-12-17 | Weir Warman Ltd | Pump insert and assembly |
| US7874136B2 (en) * | 2006-04-27 | 2011-01-25 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Rotor containment element with frangible connections |
| US7871241B2 (en) * | 2008-01-15 | 2011-01-18 | Weir Slurry Group, Inc. | Self-monitoring system for evaluating and controlling adjustment requirements of leakage restricting devices in rotodynamic pumps |
| US8070426B2 (en) * | 2008-05-19 | 2011-12-06 | Baker Hughes Incorporated | System, method and apparatus for open impeller and diffuser assembly for multi-stage submersible pump |
| JP5145117B2 (ja) * | 2008-05-23 | 2013-02-13 | 三菱重工業株式会社 | 圧縮機のハウジング |
| US8235648B2 (en) | 2008-09-26 | 2012-08-07 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Diffuser with enhanced surge margin |
| ES2676510T3 (es) * | 2009-01-09 | 2018-07-20 | Sulzer Management Ag | Bomba centrífuga con un dispositivo para la retirada de partículas |
| UA112986C2 (uk) * | 2011-07-20 | 2016-11-25 | Уейр Мінералз Острейліа Лтд | Комбінація бічної частини шламонасоса і робочого колеса шламонасоса |
| GB2493972B (en) | 2011-08-26 | 2014-12-03 | Dyson Technology Ltd | Rotor assembly for a turbomachine |
| GB2493973B (en) * | 2011-08-26 | 2015-04-15 | Dyson Technology Ltd | Rotor assembly for a turbomachine |
| US20170082070A1 (en) * | 2012-04-17 | 2017-03-23 | Timothy J. Miller | Turbopump with a single piece housing and a smooth enamel glass surface |
| DE102012217381A1 (de) * | 2012-09-26 | 2014-03-27 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Radialverdichter für einen Abgasturbolader |
| GB2513665B (en) | 2013-05-03 | 2016-01-06 | Dyson Technology Ltd | Compressor |
| GB2513664B (en) * | 2013-05-03 | 2016-01-06 | Dyson Technology Ltd | Compressor |
| GB2513666B (en) * | 2013-05-03 | 2015-07-15 | Dyson Technology Ltd | Compressor |
| GB2513663B (en) * | 2013-05-03 | 2015-11-04 | Dyson Technology Ltd | Compressor |
| WO2016007317A1 (fr) * | 2014-07-09 | 2016-01-14 | Aerojet Rocketdyne, Inc. | Turbopompe avec ailette axialement courbée |
| WO2016102594A1 (fr) * | 2014-12-23 | 2016-06-30 | Abb Turbo Systems Ag | Diffuseur pour compresseur radial |
| US9926942B2 (en) | 2015-10-27 | 2018-03-27 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Diffuser pipe with vortex generators |
| US10570925B2 (en) | 2015-10-27 | 2020-02-25 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Diffuser pipe with splitter vane |
| US10823197B2 (en) | 2016-12-20 | 2020-11-03 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Vane diffuser and method for controlling a compressor having same |
| CN107917090A (zh) * | 2017-12-01 | 2018-04-17 | 重庆美的通用制冷设备有限公司 | 离心机压缩机 |
| DE102018125904B4 (de) * | 2018-10-18 | 2022-05-12 | Nidec Gpm Gmbh | Kühlmitteleinsteckpumpe mit Dichtscheibe zur Minimierung des Dichtspalts |
| RU2718612C1 (ru) * | 2019-07-15 | 2020-04-08 | Акционерное общество "Военно-промышленная корпорация "Научно-производственное объединение машиностроения" | Способ контроля осевых зазоров между центробежным колесом и корпусом турбонасосного агрегата и устройство для его осуществления |
| JP7576643B2 (ja) * | 2023-02-28 | 2024-10-31 | 日機装株式会社 | 遠心ポンプ |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1385115A (en) * | 1920-08-13 | 1921-07-19 | Ingersoll Rand Co | Centrifugal pump |
| US1488931A (en) * | 1921-10-26 | 1924-04-01 | Marechal Paul Joseph Charles | Turbo engine |
| FR723344A (fr) * | 1930-12-10 | 1932-04-07 | Beaudrey Et Bergeron Soc | Perfectionnements aux pompes centrifuges |
| EP0374020A1 (fr) * | 1988-12-12 | 1990-06-20 | Societe Europeenne De Propulsion | Ensemble structural compact d'alimentation d'un moteur-fusée en ergols à haute pression |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4264271A (en) * | 1979-03-15 | 1981-04-28 | Avco Corporation | Impeller shroud of a centrifugal compressor |
| US4687412A (en) * | 1985-07-03 | 1987-08-18 | Pratt & Whitney Canada Inc. | Impeller shroud |
| SU1366715A1 (ru) * | 1986-02-27 | 1988-01-15 | Всесоюзный научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт компрессорного машиностроения | Центробежна турбомашина |
-
1992
- 1992-11-30 FR FR9214388A patent/FR2698666B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-11-24 US US08/157,746 patent/US5427498A/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-11-29 IT ITTO930903A patent/IT1261344B/it active IP Right Grant
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1385115A (en) * | 1920-08-13 | 1921-07-19 | Ingersoll Rand Co | Centrifugal pump |
| US1488931A (en) * | 1921-10-26 | 1924-04-01 | Marechal Paul Joseph Charles | Turbo engine |
| FR723344A (fr) * | 1930-12-10 | 1932-04-07 | Beaudrey Et Bergeron Soc | Perfectionnements aux pompes centrifuges |
| EP0374020A1 (fr) * | 1988-12-12 | 1990-06-20 | Societe Europeenne De Propulsion | Ensemble structural compact d'alimentation d'un moteur-fusée en ergols à haute pression |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| SOVIET INVENTIONS ILLUSTRATED Section Ch, Septembre 1971 Derwent Publications Ltd., London, GB; Class B, Page 24, * |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6129507A (en) * | 1999-04-30 | 2000-10-10 | Technology Commercialization Corporation | Method and device for reducing axial thrust in rotary machines and a centrifugal pump using same |
| FR2931521A1 (fr) * | 2008-05-26 | 2009-11-27 | Turbomeca | Couvercle de compresseur a butee axiale. |
| WO2009153478A2 (fr) * | 2008-05-26 | 2009-12-23 | Turbomeca | Couvercle de compresseur de turbomoteur a butee axiale |
| WO2009153478A3 (fr) * | 2008-05-26 | 2010-05-27 | Turbomeca | Couvercle de compresseur de turbomoteur a butee axiale |
| RU2509232C2 (ru) * | 2008-05-26 | 2014-03-10 | Турбомека | Крышка компрессора газотурбинного двигателя, содержащая осевой упор |
| US8721261B2 (en) | 2008-05-26 | 2014-05-13 | Turbomeca | Compressor cover for turbine engine having axial abutment |
| WO2010106264A1 (fr) | 2009-03-16 | 2010-09-23 | Snecma | Butee axiale debrayable |
| US8540432B2 (en) | 2009-03-16 | 2013-09-24 | Snecma | Disengageable axial abutment |
| WO2014154999A1 (fr) | 2013-03-28 | 2014-10-02 | Snecma | Butée axiale débrayable a précharge interne |
| US9482271B2 (en) | 2013-03-28 | 2016-11-01 | Snecma | Disengageable axial thrust bearing with internal preload |
| EP3581767A1 (fr) * | 2018-06-13 | 2019-12-18 | Rolls-Royce Corporation | Commande passive de jeu pour un carénage de roue centrifuge |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ITTO930903A0 (it) | 1993-11-29 |
| US5427498A (en) | 1995-06-27 |
| ITTO930903A1 (it) | 1995-05-29 |
| IT1261344B (it) | 1996-05-14 |
| FR2698666B1 (fr) | 1995-02-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2698666A1 (fr) | Pompe centrifuge hautement performante à rouet ouvert. | |
| EP0494007A1 (fr) | Turbopompe à gavage intégré en flux unique | |
| FR2660368A1 (fr) | Appareil de compensation de poussee a mecanisme hydraulique ameliore d'equilibrage commande par pression. | |
| FR2914372A1 (fr) | Pompe equilibree a palettes a cylindree variable avec joints d'etancheite de face flottants et joints d'etancheite de pa lette sollicites | |
| FR2908844A1 (fr) | Pompe a palettes a deplacement variable | |
| FR2872870A1 (fr) | Commande de jeu de pale | |
| FR2698667A1 (fr) | Pompe centrifuge à rouet ouvert. | |
| CA2943732A1 (fr) | Ensemble de transmission comprenant un organe de transmission et un systeme de distribution d'huile | |
| FR3006387A1 (fr) | Compresseur a spirale | |
| CA2464335C (fr) | Machine volumetrique rotative | |
| WO2010130923A1 (fr) | Pompe centrifuge a double echappement | |
| FR2752444A1 (fr) | Pompe a vide de type a palettes | |
| WO2016165906A1 (fr) | Machine equipée d'un compresseur d'air ou pompe à eau | |
| EP2376789B1 (fr) | Pompe a dispositif d'equilibrage axial. | |
| FR2569447A1 (fr) | Pompe a pistons spheriques | |
| FR2681640A1 (fr) | Turbomachine a aubes de stator a calage variable. | |
| EP0494006B1 (fr) | Turbopompe à gavage intégré en flux dérivé | |
| EP0484209B1 (fr) | Machine tournante à butée axiale auto-éclipsable à membrane flexible soumise à la pression d'un fluide | |
| FR2726608A1 (fr) | Pompe a vide munie d'un dispositif de demultiplication a engrenages epicycloidal | |
| FR2509803A1 (fr) | Pompe rotative a palettes | |
| BE1027453B1 (fr) | Pompe a engrenage | |
| FR3112173A3 (fr) | Pompe à vide sèche et procédé de fabrication d’un rotor | |
| EP3081816A1 (fr) | Compresseur ou pompe avec deux éléments sphériques supportant l'arbre | |
| FR2500889A1 (fr) | Pompe a palettes | |
| EP1473462B1 (fr) | Groupe compresseur à montage en cartouche |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TP | Transmission of property | ||
| CD | Change of name or company name | ||
| TP | Transmission of property | ||
| CD | Change of name or company name | ||
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20120731 |