FR2656071A1

FR2656071A1 - Dispositif de regulation en temperature d'un local.

Info

Publication number: FR2656071A1
Application number: FR8916916A
Authority: FR
Inventors: Montaz Edmond
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1989-12-20
Filing date: 1989-12-20
Publication date: 1991-06-21

Abstract

La présente invention concerne un dispositif destiné à assurer la régulation en température d'un local (9), comportant des moyens d'alimentation en air aptes à souffler dans une gaine d'alimentation (1) un flux d'air (9c) à une pression supérieure à celle du local (9) et à une température donnée (Tc), cette gaine (1) étant raccordée à une bouche de soufflage (5) débouchant dans ledit local (9). Ce dispositif est caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de prélèvement d'un premier flux d'air (q1 ), des moyens assurant le mélange de celui-ci avec un second flux d'air (qc ) provenant des moyens d'alimentation en air, et des moyens de soufflage de l'air ainsi mélangé dans le local (9).

Description

La présente invention concerne un dispositif destiné à assurer la régulation en température d'un local à l'aide d'un flux d'air, à une température donnée, pulsé dans celuici.

On sait que dans ce type d'installation, pour assurer un maximum de confort à l'utilisateur évoluant dans le local, il convient que la différence de température entre l'air pulsé et la température ambiante du local, ainsi que la vitesse de l'air pulsé dans celui-ci, soient aussi faibles que possible.

Or, pour transporter, à faible vitesse, une masse d'air dont la température est proche de celle du local à conditionner et possédant néanmoins la quantité suffisante de calories, ou de frigories, pour maintenir la température voulue dans le local, les installations de conditionnement d'air doivent être pourvues de gaines d'alimentation de forte section, ce qui accroît de façon prohibitive à la fois leur encombrement et leur prix de revient. On a donc, pour ces raisons, réalisé un compromis entre, d'une part, les conditions de confort optimum pour l'utilisateur, et, d'autre part, l'encombrement et le prix de revient des gaines, en diminuant la section de celles-ci par rapport à leurs dimensions idéales, et en augmentant la vitesse de l'air soufflé dans les locaux à conditionner. I1 en résulte un certain nombre d'inconvénients.

Un premier inconvénient provient de ce que, l'hiver, l'air pulsé, plus chaud que l'air ambiant, se dirige vers le plafond et, l'été, l'air pulsé, plus froid que l'air ambiant, se dirige vers le plancher du local. Or, un tel phénomène est d'autant plus important que la différence entre la température de l'air pulsé et celle du local est importante.

Cette différence de température dans les systèmes suivant l'art antérieur étant relativement importante, il en résulte donc été comme hiver, un mouvement permanent de l'air à l'intérieur du local qui, s'ajoutant à la vitesse de soufflage propre de cet air, est de nature à causer, par le courant d'air qu'il forme, une gêne pour l'utilisateur. Afin d'éviter que l'air pulsé par les bouches de soufflage ne se dirige trop facilement, l'hiver vers le plafond, et l'été vers le plancher, on a pourvu celles-ci d'ailettes dirigeant l'air soufflé dans une direction opposée à celle qu'il a tendance à prendre normalement, à savoir l'hiver vers le plancher et l'été vers le plafond.Si une telle disposition est de nature à réduire les pertes thermiques subies par l'air du local au contact du plancher et du plafond de celuici, elle contribue cependant, en créant des tourbillons, à accroître encore le courant d'air à l'intérieur de ce local.

D'autre part, cette disposition nécessite une inversion de la direction des ailettes, au moins deux fois par an, à savoir au moment du passage de la position de chauffage à celle de refroidissement et inversement, ce qui accroît la maintenance nécessaire à son bon fonctionnement.

D'autre part, il convient de préciser que le gradient de température existant entre le sol et le plafond du local, qui est d'autant plus important que la différence de température entre l'air soufflé et l'air ambiant est importante, est également de nature à causer une gêne à l'utilisateur.

D'autre part, on sait que dans un local une partie du flux d'air pulsé est évacuée vers l'extérieur, par exemple par un dispositif d'aération dit VMC et/ou par des fuites d'air existant entre celui-ci et l'extérieur. Or, cet air évacué ne l'est pas avec un débit suffisant pour assurer un maintien du local à une pression voisine de la pression atmosphérique et, sous peine de voir celui-ci se trouver en état de surpression par rapport à l'atmosphère, il est nécessaire de prévoir des moyens d'extraction de cet air. Or, celui-ci contenant un nombre important de calories, ou de frigories, qui, sur le plan du bilan thermique, sont importantes à récupérer, on prévoit généralement de réunir les moyens d'extraction à la centrale d'air où cet air est traité, puis d'où il est renvoyé dans les locaux par des gaines de soufflage.Or, cette façon de procéder possède plusieurs inconvénients.

D'une part elle nécessite la mise en oeuvre de moyens d'aspiration, tels que des ventilateurs, ainsi que des gaines supplémentaires, ce qui accroît la complexité, l'encombrement et le coût de l'ensemble de l'installation.

D'autre part, l'air extrait de chacun des locaux est renvoyé, après passage par la centrale, dans tous les autres locaux, ce qui, sur le plan hygiénique ou microbien, notamment lorsque ce type d'installation est mis en oeuvre dans des hôpitaux, des hôtels, ou des bureaux, présente des risques importants pour la santé des occupants des locaux concernés.

Enfin, dans les installations existantes, une gaine principale reliée à la centrale alimente une série de bouches de soufflage disposées en parallèle le long de cette canalisation principale. Or, suivant la longueur de la gaine existant entre les bouches extrêmes amont et aval, la perte de charge entre celles-ci peut être importante, et ainsi les débits d'air soufflés dans les locaux correspondants peuvent être très différents.

On est ainsi conduit à augmenter la pression de l'air dans la gaine principale de telle façon que les bouches de soufflage aval reçoivent une pression suffisante, ce qui se traduit par l'existence d'une surpression au niveau des bouches de soufflage amont. I1 est donc nécessaire de faire chuter dans celles-ci la pression de soufflage de l'air, de telle façon que la vitesse de celui-ci sortant de ces bouches ne soit pas trop élevée, afin de ne pas causer de perturbations aux occupants des locaux concernés. Outre la perte d'énergie correspondant à la surpression à appliquer à la canalisation, ce dispositif présente l'inconvénient de générer des vibrations et des sifflements au niveau des moyens destinés à faire chuter la pression en amont de la bouche de soufflage.

La présente invention a pour but d'éviter ces inconvénients en proposant un dispositif permettant, d'une part de réduire la vitesse de sortie de l'air soufflé dans le local à conditionner et de diminuer, d'autre part, l'écart de température existant entre l'air soufflé et la température de la pièce.

La présente invention a également pour but un moyen permettant de diminuer la dimension des gaines véhiculant le flux d'air soufflé par la centrale et en conséquence l'encombrement et le prix de revient des installations de conditionnement d'air.

La présente invention permet par rapport à l'art antérieur, dans le cas où le prélèvement du premier flux d'air est effectué dans le local, tout en fournissant une quantité égale de calories ou de frigories dans le local à conditionner, de diminuer l'écart de température entre l'air soufflé dans le local et l'air ambiant de celui-ci, puisque l'air provenant de la centrale, en se mélangeant à l'air extrait du local, baisse en température, sans que pour autant la quantité de calories ou de frigories qu'il apporte au local ne diminue puisque la totalité de l'air mélangé est pulsée dans le local.

La présente invention permet également de faire appel à un flux d'air en provenance de la centrale qui soit, à nombre de calories/frigories fournies égal, inférieur à celui des dispositifs de la technique antérieure.

En effet puisque la présente invention permet, à nombre de calories/frigories fournies égal, de réduire l'écart entre la température de l'air soufflé dans le local et la température de ce dernier, il est possible en augmentant la température de l'air fourni par la centrale de diminuer le débit d'air nécessaire et donc la section de la gaine d'alimentation.

La présente invention permet de plus, dans certains cas, d'autoriser la suppression pure et simple des moyens d'extraction prévus dans les installations d'air conditionné, destinés à empêcher le local de se trouver en surpression par rapport à l'extérieur, suite au soufflage de l'air dans celui-ci.

Dans une variante intéressante de l'invention le prélèvement de l'air dans le local est obtenu par un élément convergent apte à créer une dépression à sa sortie permettant d'aspirer, par une canalisation reliant celle-ci par exemple au local à conditionner, un pourcentage d'air donné, de mélanger cet air avec l'air provenant de la centrale, et de pulser l'ensemble dans le local à conditionner.

On décrira ci-après, à titre d'exemples non limitatifs, diverses formes d'exécution de la présente invention, en référence au dessin annexé sur lequel
Les figures 1 et 2 représentent, en coupe horizontale et longitudinale, deux variantes de mise en oeuvre de la présente invention.

Les figures 3 à 5 et 8 et 9 représentent, en coupe horizontale et longitudinale partielle, plusieurs modes de mise en oeuvre de la variante de réalisation représentée sur la figure 2.

La figure 6 est une vue, en coupe longitudinale partielle, d'un dispositif suivant la technique antérieure.

La figure 7 est une vue en coupe longitudinale d'une forme particulière de mise en oeuvre de l'invention.

Les figures 8 et 9 représentent, en coupe horizontale et longitudinale partielle, plusieurs modes de mise en oeuvre de la variante de réalisation représentée sur la figure 2.

La figure 10 est une vue en coupe horizontale et longitudinale d'une variante regroupant les moyens représentés sur les figures 1 et 2.

La figure 11 est une vue en coupe horizontale d'une série de locaux dont la température est régulée par une variante d'un dispositif suivant l'invention.

Le dispositif de conditionnement d'air représenté sur la figure 1 comporte une gaine 1 dont une extrémité est reliée à une centrale d'air (non représentée sur le dessin) et dont l'extrémité opposée débouche dans une bouche de soufflage 5 disposée à la partie supérieure d'une cloison 7 délimitant un local 9 que l'on souhaite maintenir à une température constante T. Une bouche de reprise 11 est prévue, par exemple sur la même cloison 7, cette bouche de reprise étant reliée, par une gaine de reprise 13, au côté aspiration d'un ventilateur 15, le côté soufflage de ce dernier débouchant dans la gaine d'alimentation 1.

Pour entretenir une température T constante à l'intérieur du local 9, on souffle dans celui-ci, par la bouche de soufflage 5, un flux d'air q5 à une température T. Ce flux d'air est constitué d'une part d'un flux ql prélevé par le ventilateur 15 à l'intérieur du local 9, et donc à une température T et, d'autre part, d'un flux q c à une température Tc provenant de la centrale.Le taux d'induction T qui est, par définition, le rapport du flux d'air ql prélevé à l'intérieur du local 9 sur le flux total q5 soufflé par la bouche de sortie 5 dans le local 9, et que l'on peut régler en faisant varier la vitesse de rotation du ventilateur 15, permet d'adapter le dispositif aux différentes conditions de travail souhaitées.

Ainsi par exemple, si, compte tenu de ses dimensions et des conditions de température extérieure, le local 9, nécessite, dans le dispositif suivant la technique antérieure, pour être maintenu à une température constante
T de 200C un flux d'air à 500C de 214m3/heure, l'air à 500C ainsi soufflé dans le local 9 présentera un écart de température de 300C avec la température ambiante de 200C dudit local.

Suivant l'invention, et en choisissant un coefficient d'induction T de 0,5, c'est-à-dire que le flux d'air qs soufflé dans le local est composé de 50% d'air provenant de la centrale et de 50% d'air prélevé dans le local, on souffle ainsi dans celui-ci de l'air provenant du mélange d'un flux qc de 214m3/h à 500C et d'un flux qc de 214m3/h à 200C, soit un flux q5 de 428m3/h d'air à 350C. On constate ainsi que l'écart de température entre l'air soufflé dans le local 9 et l'air ambiant de celui-ci est de 150C, soit deux fois moins important que dans les systèmes de la technique antérieure.

On pourrait bien entendu modifier, en fonction des cas particuliers propres à une installation donnée, le taux d'induction P, Ainsi si l'on souhaite encore diminuer l'écart de température entre l'air soufflé dans le local et l'air ambiant de celui-ci, on augmentera le taux d'induction < .Par exemple, avec un taux d'induction t de 0,65, c'est-à-dire en prélevant dans le local 9,65% du flux qs, on prélève dans ce dernier 428m3/h d'air à 200C que l'on mélange à 214m3/h d'air à 500C provenant de la centrale, de façon à souffler dans le local 9 un flux d'air qs de 642m3/h d'air à 300C.La température de l'air soufflé dans le local 9 ne dépasse donc plus la température ambiante de celui-ci que de 130C.

Ainsi, au lieu de souffler 214m3/h à 500C, la centrale peut fournir 134m3/h d'air à 80OC ce qui représente une même quantité de calories fournies au local. En utilisant par exemple un coefficient d'induction 9 de 0,60 ce qui correspond à un prélèvement dans le local 9 de 60% du flux q5 soufflé dans celui-ci, le flux qs se décompose comme vu précédemment, en d'une part 134m3/h d'air à 800C fournis par la centrale et d'autre part 200m3/h d'air à 200C prélevés dans le local 9, ce qui correspond à un flux d'air global qs de 334m3/h d'air à 440C.

On constate qu'il est ainsi possible, tout en réduisant de 60C l'écart de température entre l'air soufflé dans le local et la température de celui-ci, de réduire également de 38% le débit qc fourni par la centrale ce qui permet d'une part de réduire la section des gaines d'alimentation de 38% et donc de diminuer l'encombrement et de réduire les coûts de l'installation et d'autre part d'utiliser des centrales pourvues de ventilateurs moins puissants, donc moins coûteux à l'achat et en consommation électrique.

La présente invention est également utilisable en mode refroidissement, c'est-à-dire en été, pour maintenir un local 9 à une température constante T, en soufflant dans celui-ci de l'air provenant d'une centrale de conditionnement d'air à une température au-dessous de la température ambiante du local. On sait qu'avec un dispositif suivant la technique antérieure, tel que décrit sur la figure 6, pour maintenir un local 9 à une température T = 250C par une température extérieure de 320C, on devra souffler dans celuici de l'air à 16 C avec un flux de 214m3/h. Or la quantité de frigories ainsi apportée n'est pas suffisante, et on ne peut descendre plus bas la température de l'air soufflé sous peine de créer une gêne pour l'occupant.On est donc conduit à augmenter la section des gaines utilisées, dans un rapport de 2 à 3, ce qui rend parfois impossible le passage de ces gaines dans les faux-plafonds. Suivant le dispositif de la figure 1, on peut pulser dans la gaine 1, calorifugée pour empêcher les phénomènes de condensation à la surface de celle-ci, 214m3/h d'air à 80C, ce qui fournit une quantité de frigories double de la précédente, à laquelle on mélange (avec un coefficient d'induction de 60%) 321m3/h d'air à 250C prélevés dans le local de façon à souffler dans celui-ci 535m3/h d'air à 18,20C.

On constate ainsi que l'induction, non seulement permet de fournir au local 9 la quantité de frigories nécessaires pour assurer sa régulation en température sans nécessiter une augmentation de la section des gaines d'alimentation 1, mais permet également de souffler dans celui-ci de l'air se rapprochant davantage de sa température ambiante, ce qui procure à l'utilisateur un meilleur confort.

On notera qu'avec une installation suivant l'art antérieur, pour fournir le même nombre de frigories au local, dans les mêmes conditions de confort, on aurait dû pulser dans celui-ci un flux de 535m3/h d'air à 18,20C.

Sur la figure 2 l'extrémité aval d'une gaine d'alimentation 1 reliée à la centrale, se termine par un élément convergent 21, constitué d'un tube tronconique dont la section de passage diminue d'amont en aval, débouchant dans une gaine 1' de plus grand diamètre que la gaine 1 et qui est reliée à une bouche de soufflage 5 disposée dans une cloison 7 d'un local 9. Une bouche de reprise Il est reliée par une gaine de reprise 13 à la gaine 1' et débouche dans celle-ci en aval de l'élément convergent 21. Dans ces conditions lorsqu'un flux d'air qc est pulsé par l'élément divergent 21 dans la gaine 1', une dépression se forme à la sortie de l'élément divergent 21 qui crée une aspiration permettant l'admission d'un flux d'air ql par la gaine 13.

Dans ces conditions le taux d'induction T est ici réglé d'une part par la pression de l'air provenant de la centrale et pulsé dans la gaine I, et d'autre part par la conicité de l'élément convergent 21.

Comme représenté sur la figure 3, et pour simplifier la phase d'installation du dispositif suivant l'invention, on a regroupé dans un même boîtier 30 les bouches de soufflage 5 et de reprise 11, ces bouches étant séparées par une paroi 32 - de façon à constituer deux canalisations distinctes.

L'arrivée du flux d'air qc provenant de la centrale se fait par une tubulure cylindrique 34 prévue à la base du boîtier 30 dans laquelle vient prendre place l'extrémité aval de la gaine 1 pourvue d'un élément convergent en forme de tronc de cône 21.

Sur la figure 4 on a représenté un ensemble composé d'un élément tubulaire 40 sur une extrémité duquel vient se raccorder une gaine 1 (en pointillés) reliée à la centrale d'air, et dont l'autre extrémité est raccordée à une autre gaine (en pointillés) reliée à une bouche de soufflage, non représentée sur le dessin. Un échangeur 42 cylindrique est disposé à l'entrée de l'élément tubulaire 40. L'échangeur 42 est alimenté en fluide caloporteur par deux canalisations 44 et 46. Cet échangeur est suivi d'un élément convergent 21 en aval duquel débouche un tube cylindrique 48 sur lequel vient se raccorder une gaine de reprise 13 (représentée en pointillés) reliée à une bouche d'aspiration, non représentée sur le dessin.

Cette disposition permet, dans le cas où la centrale d'air se trouve éloignée des locaux à conditionner, de limiter les pertes thermiques au niveau des gaines d'alimentation en diminuant l'écart entre la température du flux d'air transporté par ces gaines et l'air ambiant. Chaque échangeur 42 fournit donc à l'air provenant de la centrale les calories, ou les frigories, dont il a besoin pour se trouver à la température de soufflage souhaitée, dépendant des différents autres paramètres de l'installation.

Sur la figure 5 on a remplacé l'échangeur 42 de la figure 4 par un système de contrôle de débit de l'air pulsé par la centrale. Ce système se compose de deux capteurs différentiels 50,52 disposés respectivement en amont et en aval d'un élément convergent 21 de façon à bénéficier de la perte de charge créée par celui-ci et nécessaire à ce type de mesure, d'un papillon 54, mobile en rotation autour d'un axe 56, permettant d'obturer plus ou moins l'élément tubulaire 40 suivant sa position angulaire, et des moyens d'asservissement 58 aptes à commander le papillon 54 en fonction des mesures des capteurs 50 et 52 et des conditions de fonctionnement définies par l'utilisateur. Suivant l'invention on utilise la perte de charge créée par l'élément convergent 21 pour réaliser la mesure, et on supprime de ce fait les éléments, tels que les croisillons, de la technique antérieure.

Comme montré sur la figure 6 une installation suivant la technique antérieure comprend une gaine principale 1 de forte section qui alimente une série de locaux 9 comportant chacun une bouche de soufflage 5 réunie à la gaine principale 1 par une gaine 1', ces gaines 1' étant montées en parallèle les unes par rapport aux autres sur la gaine principale 1. On sait que dans une installation classique de ce type il existe une perte de charge, entre la bouche de soufflage 5 située le plus en amont et celle située le plus en aval 5' qui, dans le cas d'une gaine de grande longueur, peut être importante.

Ainsi dans le cas de la forme de réalisation représentée sur la figure 6, en admettant que la distance d séparant les bouches de soufflage amont 5 et aval 5' soit d'environ 50 mètres on peut prendre en compte une perte de charge moyenne de l'ordre de 50 pascals. En réglant la pression dans la gaine principale 1 pour que la pression de la bouche aval 5' ait une pression suffisante, estimée à 20 pascals, la pression au niveau de la bouche de soufflage amont 5 est dès lors de 70 pascals.Dans ces conditions si la bouche aval 5' est calculée pour fournir un flux d'air de 100m3/h, le débit fourni par la bouche de soufflage amont sera dès lors de

soit 187m3/h. L'augmentation de débit de la bouche de soufflage amont 5 est ainsi de 87% et on voit dans ces conditions que les moyens sà mettre en oeuvre pour ramener ce débit au niveau de celui de la bouche de soufflage aval 5' seront relativement importants puisque le débit doit être sensiblement divisé par deux.

Sur la figure 7 qui représente une installation de même type, mais mise en oeuvre suivant la présente invention, une série de dispositifs tels que ceux représentés sur les figures 1 à 5, précédemment décrits, sont disposés en parallèle sur cette canalisation principale 1 de façon à souffler dans une série de locaux 9 un flux d'air qs. Comme précédemment on admettra que la perte de charge existant entre les gaines d'alimentation amont 1' et aval 1" est de 50 pascals. Dans ces conditions pour obtenir au niveau de l'élément convergent aval un débit d'environ 100m3/h la pression dans celui-ci doit être de 300 pascals, cette même pression au niveau de l'élément convergent amont doit en conséquence être de 350 pascals. Le débit fourni par celui-ci est dès lors

soit 108m3/h.

On constate ainsi que le dispositif suivant l'invention joue un rôle autorégulateur de débit, puisque le taux d'accroissement de débit dû à la même perte de charge, qui était de 87% dans une installation suivant la technique antérieure passe à une valeur de 8% dans une installation suivant l'invention. Cette difference serait encore plus marquée dans le cas d'une gaine d'alimentation plus longue et présentant donc une perte de charge plus élevée. Ainsi dans le cas d'une perte de charge entre les bouches extrêmes amont et aval de 100 pascals, les taux d'accroissement du débit soufflé par la bouche amont par rapport à celui de la bouche aval sont respectivement de 144% pour les dispositifs suivant l'art antérieur et de 15% pour les dispositifs suivant l'invention.

On pourrait bien entendu, comme représenté sur la figure 8, utiliser un élément convergent composé de troncs de cônes coaxiaux extérieur 21 et intérieur 21' liés ensemble par des entretoises longitudinales 22. Cette disposition permet d'une part de limiter les turbulences et donc le niveau sonore du flux d'air et d'autre part d'augmenter la vitesse du flux d'air en périphérie, c'est-à-dire dans la zone de soufflage comprise entre les deux troncs de cônes coaxiaux ce qui a pour effet d'augmenter le coefficient d'induction t. Autrement dit cette disposition permet, soit à niveau sonore égal et à énergie consommée égale, d'augmenter le coefficient d'induction 9 , soit à coefficient d'induction égal de diminuer le niveau sonore et l'énergie consommée.

Comme montré sur la figure 9, l'élément convergent 21 peut être constitué d'un tronc de cône excentré, c'est-à-dire dont l'axe zz' de l'orifice de sortie 60 est décalé latéralement d'une valeur a par rapport à l'axe longitudinal yy' de la gaine d'alimentation 1. Ce tronc de cône est solidaire d'une paroi cylindrique 62 d'axe yy' s'ajustant à l'intérieur de la gaine 1. Cette disposition permet, en faisant tourner le tronc de cône autour de sa paroi cylindrique d'axe yy'de faire varier le taux d'induction f en éloignant plus ou moins le jet d'air pulsé par l'élément convergent 21 de la sortie de la gaine de reprise 13.

On pourrait bien entendu, comme montré sur la figure 10, combiner deux moyens producteurs d'induction. Ainsi on peut mettre en oeuvre à la fois un élément convergent 21 disposé dans une gaine 1' reliée à une gaine principale 1 amenant l'air de la centrale, et à une bouche de -soufflage 5, et un ventilateur 15 disposé dans une gaine de reprise 13 reliée à une bouche de reprise 11. Le présent dispositif permet de réaliser une induction T moyenne à l'aide de l'élément convergent 21 et de réaliser le pilotage, c'est-àdire l'ajustement de l'induction t , à l'aide, par exemple de moyens automatisés, en faisant tourner plus ou moins vite le ventilateur 15 selon le taux d'induction 9 désiré.

On pourrait également comme montré sur la figure 11 alimenter plusieurs locaux 9 à partir d'un seul dispositif suivant l'invention disposé dans le plafond d'un couloir 66 séparant deux rangées de locaux 9 situées de part et d'autre de celui-ci et alimentant une batterie constituée d'une série d'échangeurs 42. Ainsi une gaine 1 verticale amène un flux d'air de la centrale, à une gaine horizontale 1' dans laquelle est disposé un élément convergent 21, en aval duquel aboutissent quatre gaines de reprises 13 ouvertes dans l'épaisseur du plafond et qui, par une bouche 11' horizontale, peuvent aspirer l'air du couloir 66. L'air est pulsé dans une gaine 68 au travers d'une batterie constituée de huit échangeurs 42, un échangeur par local 9, (dont seulement quatre pour des raisons de clarté des dessins sont représentés), alimentés en fluide caloporteur, chaud ou froid, par des canalisations 44 et 46. Un thermostat 70 disposé dans chaque local permet de commander chacun des échangeurs 42, et d'ajuster, si on le souhaite, la température de chacun de ces locaux à une valeur T donnée.

Claims

REVENDICATIONS

l.-Dispositif destiné à assurer la régulation en température d'un local (9), comportant des moyens d'alimentation en air aptes à souffler dans une gaine d'alimentation (1) un flux d'air (9c) à une pression supérieure à celle du local (9) et à une température donnée (Tc), cette gaine (1) étant raccordée à une bouche de soufflage (5) débouchant dans ledit local (9) caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de prélèvement d'un premier flux d'air (q1), des moyens assurant le mélange de celui-ci avec un second flux d'air (qc) provenant des moyens d'alimentation en air, et des moyens de soufflage de l'air ainsi mélangé dans le local (9).
2.- Dispositif suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le premier flux d'air (ql) est prélevé dans le local (9) dans lequel on souhaite maintenir une température donnée (T) constante.
3.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les moyens de prélèvement du premier flux d'air (ql) sont réglables en débit.
4.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 2 et 3 caractérisé en ce que les moyens de prélèvement de l'air sont constitués d'au moins un élément convergent (21) apte à créer une dépression à sa sortie permettant d'aspirer, par une canalisation (13) reliant l'aval de cette sortie au local (9) à conditionner, un flux d'air (ql) donné, de mélanger cet air avec le flux d'air (qc) provenant de la centrale, et de pulser l'ensemble dans le local (9) dont on souhaite réguler la température.
5.- Dispositif suivant la revendication 4 caractérisé en ce que l'élément convergent est constitué d'un tronc de cône (21), dont le diamètre de la base est identique au diamètre de la gaine, relié aux moyens d'alimentation en air.
6.- Dispositif suivant la revendication 4 caractérisé en ce que l'élément convergent est constitué de deux troncs de cônes coaxiaux, à savoir un premier tronc de cône extérieur (21), et un second tronc de cône intérieur (21') fixé sur le premier tronc de cône (21) par des membrures radiales et longitudinales (22).
7.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 5 et 6 caractérisé en ce que l'axe longitudinal (zz') de la surface de sortie (60) du tronc de cône (21) est décalé transversalement par rapport à l'axe longitudinal (yy') de la gaine d'alimentation (1).
8.- Dispositif suivant la revendication 7 caractérisé en ce que la base (24) du tronc de cône (21) est montée mobile en rotation autour de l'axe (yy') de la gaine d'alimentation (1).
9.- Dispositif suivant la revendication 1 caractérisé en ce que les moyens de prélèvement du premier flux d'air sont constitués d'un ventilateur (15) dont le côté aspiration est relié par une gaine (13) à l'endroit du prélèvement de l'air et le côté soufflage est réuni à la gaine d'alimentation (1).
10.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les bouches de soufflage (5') et de reprise (11') sont réunies dans un même boîtier (30), et sont séparées par une paroi intermédiaire (32) de façon à constituer deux canalisations.
11.- Dispositif suivant la revendication 1 caractérisé en ce que les moyens de prélèvement du premier flux d'air sont constitués à la fois d'un élément convergent (21) disposé dans un circuit d'air provenant de la centrale et aboutissant dans le local (9), et un ventilateur (15) disposé dans un circuit d'air dont le côté aspiration est relié à l'endroit du prélèvement de l'air, et dont le côté de soufflage débouche en aval de l'élément convergent (21).
12.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'on dispose en amont des moyens assurant le mélange du premier flux d'air (ql) avec le second flux d'air (qc), , un échangeur (42) permettant d'ajuster la température du second flux d'air.
13.- Dispositif suivant l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'on dispose en amont des moyens assurant le mélange du premier flux d'air (ql) avec le second flux d'air (qu), ces moyens permettant d'ajuster le débit du second flux d'air (qc) provenant de la centrale.
14.- Dispositif suivant la revendication 13 caractérisé en ce que l'on dispose de part et d'autre de l'élément convergent (21) des capteurs de pression (50,52) destinés à mesurer le débit du second flux d'air (qc).
15.- Dispositif suivant la revendication 1 caractérisé en ce que l'on interpose entre les moyens de soufflage et le local (9) au moins un échangeur (42), chaque échangeur étant relié à un local (9) différent.
16.- Dispositif suivant la revendication 15 caractérisé en ce que chaque échangeur (42) est piloté par un thermostat (70) disposé dans le local (9).