FR2642563A1 - Procede et dispositif de traitement de dechets organiques liquides par mineralisation sulfurique - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne un procédé et un dispositif de traitement de déchets organiques liquides par minéralisation sulfurique. On introduit dans le réacteur 1 contenant de l'acide sulfurique 5 le déchet liquide à traiter par 7 et de l'acide nitrique par 11 à des débits tels que l'on réalise dans le réacteur une carbonisation par l'acide sulfurique du déchet liquide introduit, et une oxydation du carbone et du SO2 formés lors de la carbonisation en régénérant simultanément l'acide sulfurique. On mesure en continu la densité optique du milieu liquide 5 pour interrompre l'alimentation en déchet liquide lorsque la teneur en C du milieu liquide dépasse une valeur de consigne. Le déchet liquide peut être un solvant organique tel que le phosphate de tributyle.
Description
Procédé et dispositif de traitement de déchets organi-
ques liquides par minéralisation suLfurique.
La présente invention concerne un procédé et un dispositif de traitement de déchets organiques liquides Elle s'applique en particulier au traitement de déchets organiques liquides constitués par des solvants organiques usés, contaminés par des produits radioactifs ou toxiques, provenant par exemple des installations nucléaires ou des laboratoires de recherche de l'industrie chimique, qui ont besoin
d'être conditionnés d'une manière stable.
Parmi les procédés connus de conditionnement
de déchets, l'enrobage dans du bitume est à déconseil-
ler car les produits organiques liquides abaissent le point de ramollissement du bitume; l'enrobage dans du béton est également à déconseiller car la dilution doit être très importante pour éviter les phénomènes d'exsudation; l'incorporation dans un produit polymérisable est une voie intéressante mais elle s'applique difficilement aux produits
liquides organiques.
Ainsi, les procédés Les plus sors de traite-
ment de déchets organiques consistent à transformer ceux-ci en une matière minérale pour les conditionner à Long terme. Ceci peut être effectué par incinération
ou pyrolyse à sec du déchet.
L'incinération de déchets liquides organi-
ques contaminés par des radioéléments pose certains problèmes car il est difficile de traiter de cette façon des déchets ayant une activité a supérieure à 10-3Ci/m3 et une activité 6 ou y supérieure à -1Ci/m3. De plus, lorsque les déchets liquides sont des composés organophosphorés, la combustion produit des vésicules d'acide phosphorique qu'il convient de neutraliser par addition de formiate
de calcium dans La flamme. On produit alors du pyro-
phosphate de calcium qui augmente considérablement le volume des cendres et colmate les filtrés. Aussi,
pour éviter ces conditions exceptionnelles de fonc-
tionnement, la teneur en phosphore du solvant doit
être limitée à 0,1%.
Les procédés de pyrolyse à sec sont diffici-
les à mettre en oeuvre avec des déchets Liquides
fortement contaminés car ils conduisent à la manipuLa-
tion de cendres très actives.
Un autre procèdé de traitement de déchets organiques est la minéralisation sulfurique, qui
n'a été utilisée jusqu'à présent que pour le traite-
ment de déchets organiques solides. Ce procédé consis-
te à carboniser le déchet par l'acide sulfurique et à oxyder le carbone formé par de l'acide nitrique
et/ou du peroxyde d'hydrogène. Avec un déchet organi-
que de formule CmHn, ceci correspond aux réactions suivantes: CmHn+ n/2H2S04i nH20+n/2S02+mC (1)
C+2H2S04* 2H20+2S02+C02 (2)
3C+4HN03- 2H20+4NO+3C02 (3)
3C+2HNO3 H20+2NO+3CO (4)
C+H2S04-*.H20+S02+C0 (5)
Les constantes de vitesse des réactions (2) à (5) à 255 C sont les suivantes: K2 = 0,0016 min-1 K2+K3+K4+K5 = 0,016 min-1 K3 = 0,011 min-1 K4+K5 = 0,0029 min-1 L'oxydation du carbone est plus rapide
par l'acide nitrique que l'acide sulfurique (K3>>K2).
Il y a donc deux étapes dans ce procédé: 1. Carbonisation par H2S04 2. Oxydation du carbone en CO et C02 par
l'acide nitrique.
Les gaz formés lors de ces réactions sont S02, C02, NO et CO, mais S02 peut être transforme en acide sulfurique par oxydation avec Les oxydes d'azote formés et de l'acide nitrique. On peut donc
régénérer l'acide sulfurique nécessaire à la carboni-
sation. Des procédés de ce type sont décrits par Lerch et aI dans Nuclear and Chemical Waste
Management, vol. 2, 1981, p. 265-277.
La présente invention a précisé-ment pour objet un procédé de traitement de déchets organiques liquides par minéralisation sulfurique qui permet de pallier les inconvénients des procédés connus d'incinération et de pyrolyse à sec, en présentant de plus l'avantage de pouvoir être mis en oeuvre
en continu.
Selon l'invention, le procédé. de traitement d'un déchet organique liquide, consiste
- à introduire dans un réacteur maintenu à une tempé-
rature d'au moins 150 C et contenant de l'acide sulfurique concentré, a) le déchet organique liquide à traiter et b) de l'acide nitrique et/ou de l'eau oxygénée à des dé-bits tels que l'on réaLise dans le réacteur une carbonisation par l'acide sulfurique du déchet liquide introduit et une oxydation du carbone et du S02 formés lors de la carbonisation en régénérant simultanément l'acide sulfurique, - à mesurer en continu la densité optique du milieu liquide présent dans le réacteur, et - à régler le débit de déchet organique liquide et/ou le débit d'acide nitrique et/ou d'eau oxygénée
introduits en fonction de la densité optique mesurée.
Selon l'invention, on effectue ainsi simul-
tanément dans le même réacteur les deux étapes de
carbonisation et d'oxydation du procédé de min6raLisa-
tion sulfurique, et l'étape de régénération de L'acide sulfurique par oxydation du S02 au moyen de l'acide nitrique et/ou du peroxyde d'hydrogène introduits 1C dans le réacteur. Par ailleurs, on règle les débits de déchet liquide et/ou d'agent oxydant introduits
en fonction de la densité optique mesurée.
En effet, la densité optique varie en fonction de la concentration en carbone élémentaire du milieu réactionnel. Aussi, lorsque cette densité optique dépasse une valeur de consigne correspondant à la concentration en carbone élémentaire que l'on peut tolérer dans le milieu réactionnel, soit on réduit ou on arrête le débit d'alimentation en déchet
2n liquide organique, soit on augmente le débit d'alimen-
tation en acide nitrique et/ou en peroxyde d'hydrogène pour oxyder l'excès de carbone présent dans le milieu réactionnel. Dès que la densité optique reprend une valeur inférieure à la valeur de consigne, on rétablit le débit d'alimentation en déchet liquide, ou en acide nitrique et/ou en peroxyde d'hydrogène à sa valeur de départ. On peut ainsi réaliser le procédé de l'invention en continu sans ajouter d'acide sulfurique. De préférence, selon l'invention, on fixe à des valeurs données les débits de déchet liquide organique, d'acide nitrique et/ou d'eau oxygénée
introduits dans le réacteur et on interrompt l'intro-
duction du déchet liquide dans le réacteur, lorsque la densité optique mesurée est supérieure à une
valeur de consigne.
L'acide sulfurique utilisé pour la carboni-
sation du déchet est généralement de l'acide sulfuri-
que concentré, par exempLe de L'acide sulfurique
16 à 18 M à 250 C.
L'acide nitrique utilisé pour l'oxydation du carbone et du S02 est de préférence également de L'acide nitrique concentré, par exemple de l'acide nitrique 12 à 14 M.
Lorsqu'on utilise de l'eau oxygénée, ceLLe-
ci est de préférence de l'eau oxygénée à 30% (110 volumes). Le procédé de l'invention s'applique en particulier au traitement de déchets organiques liquides constitués par des solvants organiques tels que ceux utilisés dans les installations de
retraitement de combustibles nucléaires irradiés.
A titre d'exemple de tels solvants organi-
ques, on peut citer ceux comprenant au moins un composé choisi parmi les composés organophosphorés comme le phosphate de tributyle, et les amines comme
la trilaurytamine et leurs méLanges.
Lorsque le déchet organique liquide à
traiter est un solvant organique contenant éventuel-
lement un diluant organique, on le soumet de préféren-
ce à un traitement préliminaire de neutralisation, (pour éliminer Les acides et Les ions nitrate éventuelLement présents) et de concentration par distillttation pour diminuer le volume de liquide à traiter et éliminer le diluant et les alcools, produits Légers qui auraient tendance à se volatiliser
en partie Lors de la minéralisation.
Le traitement de neutralisation peut être effectué à la température ambiante par mise en contact
du solvant avec une solution de carbonate de sodium.
Cette solution permet d'éliminer les acides éventuel-
lement présents et les ions nitrate qui produiraient
des réactions indésirables lors de La distillation.
Elle permet aussi de solubiliser des cations comme ceux de l'uranium ou du plutonium.
L'opération de concentration par distilla-
tion est effectuée dans la majorité des cas sous pression réduite. Toutefois, lorsque les déchets liquides contiennent des produits très volatils comme l'éthanol, le propanol et l'acide propionique, on Dréfère réaliser la distillation à la pression ambiante. Cette distillation permet -de diminuer le volume de solvant à minéraliser, la pa-tie distillée étant décontaminée, et - d'éliminer les diluants ainsi que les dérivés chlores habituellement très volatils pour éviter la production d'acide chlorhydrique indésirable
dans l'enceinte de réaction.
Cette distillation peut être effectuée dans une enceinte étanche en utilisant un appareil à fa-ble temps de séjour pour éviter la dégradation
des sclvants et limiter la formation de goudrons.
Cet appareil peut être muni d'une bande tournante
pour évacuer les dépôts laissés en cours d'évapora-
tion, ce qui évite la multiplication d'effluents de nettoyage. On peut récupérer le résidu organique
concentré obtenu dans une cuve réchauffée si nécessai-
re dans le cas o il présente une viscosité élevée,
et/ou pour éviter des précipitations.
Les condensats sont évacués dans une encein-
te étanche séparée pour éviter toute repollution
radioactive pendant son contrôle.
Dans le cas o le solvant provient d'une installation de retraitement de combustibles irradiés, on réalise toutes ces opérations en boite à gants
sous atmosphère d'azote.
Pour réaliser ensuite le traitement conforme à l'invention, on introduit le résidu organique dans le réacteur qui est chauffé à une température appropriée, supérieure à 200 C, lorsque l'oxydant
utilisé est l'acide nitrique.
En effet, les dérivés nitrés organiques ne peuvent se former au-dessus de 200 C. Aussi, on opère de préférence dans ce cas à une température
de 220 C à 270 C, par exemple à 250 C.
Avec l'eau oxygénée, une température comprise entre 150 et 200 C, par exemple 170 C est suffisante. L'invention concerne également un dispositif de traitement de déchets organiques liquides qui comprend, comme les dispositifs de l'art antérieur, un réacteur, des moyens de chauffage de ce réacteur, des moyens pour introduire dans le réacteur le déchet liquide organique à traiter et des moyens pour introduire dans le réacteur l'acide nitrique et/ou l'eau oxygénée, mais qui comprend de plus des moyens pour mesurer la densité optique du milieu liquide présent dans le réacteur et des moyens pour régler le débit de déchet liquide organique et/ou le débit d'acide nitrique et/ou d'eau oxygénée introduits
en fonction de la densité optique mesurée.
De préférence, les moyens de mesure de la densité optique comprennent un premier guide de lumière et un second guide de lumière disposés l'un par rapport à l'autre de façon qu'un faisceau de Lumière guidé dans le premier guide de Lumière puisse être guidé dans le second guide de lumière après avoir effectué un trajet dans le milieu liquide du réacteur, des moyens pour introduire un faisceau Lumineux dans ce premier guide de lumière et des moyens pour mesurer l'intensité du faisceau lumineux
sortant du second guide de lumière.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à La lecture de
la description qui suit se référant au dessin annexé
sur lequel: - la figure 1 est un schéma général de l'installation,
- la figure 2 est une représentation schéma-
tique d'un dispositif conforme à l'invention, et - la figure 3 représente une variante de réalisation des moyens de mesure de la densité
ooti cue.
Sur la figure 1, on voit que l'installation comprend un réacteur (1) dans lequel on introduit par la conduite (7) munie de la pompe (9) Le solvant organique à minéraliser, et par le tube (11) muni
de la pompe (13) de l'acide nitrique concentré.
Le réacteur peut être chauffé par les moyens de chauffage (14). Les gaz issus de la réaction sont évacués par une conduite (19) reliée à une première colonne de rectification R associée à un condenseur C dans lequel on introduit de l'air. A la sortie du condenseur, on récupère du HNO3 et du H2S04 dilués qui sont stockés et du gaz comprenant des oxydes d'azote et de l'air que l'on recombine catalytiquement dans la colonne de recombinaison catalytiaue (20) en formant de l'acide nitrique avec l'eau introduite à la partie supérieure de cette colonne (20). Le gaz débarrassé des oxydes d'azote passe ensuite dans le piège sodique 22 o le C02 et les dernières traces d'impuretés (HN03, HNO2 et H2S04) sont piégées
par de la soude.
Sur la figure 2, on voit que le dispositif comprend un réacteur (1), réalisé par exemple en verre pyrex, qui est fermé à sa partie supérieure
par un couvercle (3) réalisé par exemple en polytétra-
fluoroéthylène massif.
Le réacteur (1) est rempli partiellement d'acide sulfurique (5) et L'on introduit Le déchet liquide organique à traiter par une conduite (7) ne plongeant pas dans l'acide sulfurique (5). Le débit de déchet liquide est réglé par une pompe à engrenage (9) qui permet d'introduire également un faible débit d'air pour éviter tout bouchage de la conduite (7) par carbonisation des matières organiques. L'acide nitrique ou l'eau oxygénée utilisée pour la réaction est introduit par un tube (11) plongeant dans l'acide sulfurique (5) et son débit est réglé par une pompe (13). Le réacteur est équipé
de plus de moyens de chauffage (14), de moyens d'agi-
tation constitués par une turbine (15) réalisée par exemple en polytétrafluoréthylène, d'une sonde (17) de mesure de la température du milieu liquide ainsi que de moyens (21, 23) de mesure de la densité optique. Les gaz produits par la réaction peuvent être évacués hors de l'enceinte par une conduite (19) reliée au circuit de ventilation des enceintes confinées de l'installation nucléaire après passage sur un ensemble de traitement des gaz tel que celui
représenté sur la figure 1.
Dans l'exemple de réalisation représenté sur la figure 2, la densité optique est mesurée
par un capteur photoélectrique (21) situé à l'exté-
rieur du réacteur en face d'une source de lumière (23) disposée dans un tube transparent (25) pour être isolé du milieu Liquide. La source de lumière peut être une lampe à iode. Généralement, la source lumineuse (23) est disposée à environ 1cm de la paroi du réacteur (1) qui dans ce cas est bien entendu transparente. La cellule photoélectrique (21) indique la densité optique de la solution et elle est reliée à un microprocesseur (27) commandant la pompe d'ali-
mentation (9) en déchet liquide à traiter.
Le microprocesseur (27) est programmé de façon telle que Lorsque La densité optique dépasse une valeur de consigne, correspondant par exemple à une teneur en carbone du milieu réactionnel de 1 à 5g/l, il actionne la pompe (9) pour interrompre provisoirement ou diminuer le débit d'alimentation
en déchet organique à traiter.
Dans ce mode de réalisation, le débit d'acide nitrique ou d'eau oxygénée introduit par le tube plongeant (11) est réglé par la pompe (13)
à une valeur fixe.
Bien entendu, on pourrait asservir également la pompe (13) au microprocesseur (27) pour augmenter le débit d'acide nitrique ou d'eau oxygénée lorsque
la densité optique dépasse la valeur de consigne.
Sur la figure 3, on a représenté un autre mode de réalisation des moyens de mesure de la densité
optique du milieu liquide présent dans le réacteur.
Dans ce cas, le tube plongeant (25) de la figure 2 est remplacé par l'ensemble (30) de la figure 3. Cet ensemble comprend un étui (29)
réalisé par exemple en polytétrafluoréthylène compor-
tant des orifices (31) permettant au milieu réaction-
nel de rentrer à l'intérieur de l'étui (29). A l'inté-
rieur de cet étui, on dispose un premier guide de lumière (33) qui est recourbé à sa partie inférieure (33a) et prolongé ensuite au niveau des orifices 31 par un second guide de lumière (35) qui est situé au-dessus du guide de lumière (33a) en ménageant un espace entre Les deux guides correspondant à
un trajet optique T dans le milieu réactionnel.
Un générateur de lumière extérieur au réacteur non représenté sur Le dessin, est disposé de façon à introduire un faisceau Lumineux dans le premier guide de Lumière (33). Ce faisceau Lumineux traverse ensuite le milieu liquide sur le trajet T, puis est guidé par le second guide de lumière (35) qui est associé à une cellule photoélectrique située à l'extérieur du réacteur, pour déterminer L'intensité du faisceau lumineux sortant, et en déduire La densité optique du milieu liquide présent sur le trajet optique T. La cellule photoélectrique associée au guide de lumière (35) est reliée au microprocesseur
(27) qui commande comme précédemment le débit d'intro-
duction de déchet liquide à traiter.
Comme précédemment, le trajet optique T correspond à environ 1cm de solution Ce deuxième système est particulièrement adapté au travail en enceinte étanche, par exemple en boite à gants car le générateur de Lumière et La cellule photoélectrique de détection peuvent
être situés tous deux hors de La boite à gants.
Le dispositif de l'invention peut être muni de sécurités permettant d'éviter tout accident en cas de panne de la source lumineuse, de la cellule
photoélectrique ou de l'alimentation en acide nitri-
que. Dans tous ces cas, on interrompt l'alimentation
en déchet liquide organique.
En cas de chute de température, on peut de même interrompre l'alimentation en déchet liquide organique. Les exemples suivants sont donnés pour
ilLustrer le procédé de l'invention.
Exemple I: Traitement de phosphate de tributyLe.
Dans cet exemple, on utilise un réacteur de 1l contenant 0,51 d'acide sulfurique 18M, chauffé à 250 C, et on introduit par la conduite (11) de L'acide nitrique 14N à un débit de 197 2ml/h en faisant fonctionner la turbine (15) à une vitesse de 300rpm. On introduit le phosphate de tributyle (TBP) à un débit de 100ml/h par la conduite 7 et on règle le microprocesseur (27) de façon à interrompre l'alimentation en phosphate de tributyle lorsque la densité optique dépasse une valeur correspondant à lg/l de carbone dans le milieu liquide. Après 4h de fonctionnement, on détermine le débit moyen de TBP, et les consommations en HNO3 et H2S04 par rapport au C, ainsi que la consommation en OH- dans le piège sodique par rapport au C. La quantité de C est déterminée à partir de la quantité de TBP introduite. Les résultats
obtenus sont donnés dans le tableau 1.
Exemple comparatif 1.
Dans cet exemple, on suit le même mode
opératoire que dans l'exemple 1, sauf que l'on contrô-
le visuellement la réaction et que l'on déclenche et que l'on arrête manuellement l'alimentation en
phosphate de tributyle.
Les résultats obtenus dans ces conditions
sont donnés dans le tableau 1.
Si l'on compare ces résultats avec ceux de l'exemple 1, on constate que l'asservissement par capteur optique permet: - un gain de capacité de traitement, - une réduction de consommation d'acide nitrique et d'acide sulfurique, et - une réduction de consommation de réactif au lavage
alcalin des gaz.
ExempLes 2 à 6: Traitement de phosphate de tributyle.
Dans ces exemples, on étudie L'influence
du débit d'acide nitrique sur la capacité de traite-
ment du réacteur.
On utilise un réacteur de 1l maintenu à 250 C, contenant 0,5l d'acide sulfurique 18M, et on introduit de l'acide nitrique 14N à un débit variant de 208 à 300mL/h selon les exemples. Pour l'alimentation en phosphate de tributyle, on utilise
un débit de 100ml/h et on interrompt cette alimenta-
tion comme dans l'exemple I lorsque le détecteur (21) détecte une densité optique supérieure à celle
qui correspond à lg/l de carbone.
Les débits d'acide nitrique, les débits moyens de phosphate de tributyle et les consommations en acide nitrique par rapport à C, obtenus dans
ces conditions sont donnés dans le tableau 2.
Au vu du tableau 2, on constate que pour un réacteur de 1l, la valeur optimale du débit d'acide nitrique est de 250ml/h car au-delà de cette valeur
Le gain de capacité de traitement est nul.
Exemples 7 à 10.
Dans ces exemples, on traite des solvants
organiques différents en opérant avec un débit cons-
tant d'acide nitrique et des débits en solvants
interrompus par le capteur optique comme dans l'exem-
ple 1.
Les résultats et les conditions de traite-
ment sont donnés dans le tableau 3.
Au vu de ce tableau, on constate que la capacité est sensiblement plus basse Lorsque le solvant contient de la trilaurylamine. En effet, les chaines carbonées longues de la trilaurylamine - sont plus résistantes que celles du phosphate de tributyle. Les résultats de l'exemple 8 montrent qu'il est préférable de traiter la trilaurylamine
en mélange avec du phosphate de tributyle.
TABLEAU 1
Essai N ExempLe ExempLe comparatif
1 1
Débit HNO3, mL.h-1 195 199 Débit moyen TBP mL.h-1 39 73 onsommation en HNO3 HNO3
C (1) 1,75 1
Consommation en H2SO4 H2S04
C (1) 0,6 0,4
Consommation en OH-
(piège sodique) (2) OH-
C (1) 2 0,9
(1) La quantité de C est calculée à partir de la formule
chimique du TBP introduit.
(2) Le piège sodique arrête globalement HNO3, HNO2,
H2SO4 en traces et tout le C02. La soude est rempla-
cée lorsqu'on atteint un pH de 8 environ. Aussi le CO2 est piégé sous forme de HC03 et ne consomme
qu'un OH- par C02.
?642563
TABLEAU 2
Exemple 2 3 4 5 6 Débit HN03 14N mL.h-1 208 216 250 272 300 Débit moyen TBP ml.h-1 76 74 80 80 81 Consommation HN03 Rapport moLaire HN03
C (1) 0,9 I 1,1 1,2 1,3
(1) La quantité de C est calcuLée à partir de la formule
chimique du TBP introduit.
TABLEAU 3
ExempLe n0 7 8 9 10 Nature du solvant TBP- TLA 98% à minéraliser TBP TLA TLA Hyfrane 2% rapport
en volu-
me 1/1 Débit solvant mt.h-1 88 82 46 60 Débit carbone mol.h-1 3,9 4,1 2,6 3,4 Débit HN03 ml.h-1 272 291 238 251 Consommation HNO3
C (1) 1,04 1 1,4 1,2
Consommation H2S04
C (1) 0,13 0,11 0,12 0,17
Consommation OH-
C (1) 1,03 1,2 1,4 1
TBP = tributyl phosphate TLA = trilaurylamine
(1) La quantité de C est calculée à partir des formules chi-
miques du TBP et/ou TLA introduits.
Claims (9)
1. Procédé de traitement en continu d'un déchet organique liquide, caractérisé en ce qu'il consiste - à introduire dans un réacteur maintenu à une température d'au moins 1500C et contenant de l'acide sulfurique a) Le déchet organique liquide à traiter, et b) de l'acide nitrique et/ou de l'eau oxygénée à des débits tels que l'on réalise dans Le réacteur une carbonisation par l'acide sulfurique du déchet liquide introduit, et une oxydation du carbone et du S02 formés lors de la carbonisation en régénérant simultanément l'acide sulfurique, - à mesurer en continu La densité optique du milieu liquide présent dans le réacteur, et - à régler le débit de déchet organique liquide et/ou le débit d'acide nitrique et/ou d'eau oxygénée introduits en fonction de la densité optique mesurée.
2. Procédé selon la revendication 1, carac-
térisé en ce que l'on fixe à des valeursdonnées les débits de déchet liquide organique, d'acide nitrique et/ou d'eau oxygénée introduits dans le réacteur et on interrompt l'introduction du déchet Liquide dans le réacteur lorsque la densité optique mesurée
est supérieure à une valeur de consigne.
3. Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1 et 2, caractérisé en ce que Le
déchet organique liquide est un solvant organique.
4. Procédé selon la revendication 3, carac-
térisé en ce que le solvant organique comprend, au moins un composé choisi parmi le phosphate de
tributyle et la trilaurylamine.
5. Procédé selon l'une quelconque des
revendications 3 et 4, caractérisé en ce que Le
solvant organique comprend un diluant organique.
6. Procédé selon l'une quelconque des
revendications 3 à 5, caractérisé en ce que l'on
soumet le solvant organique à un prétraitement consis- tant à neutraliser d'abord ce solvant organique
pour éliminer les acides et les ions nitrate éventuel-
lement présents, et à concentrer le solvant organique neutralisé par distillation pour éliminer les produits
très volatils avant de l'introduire dans le réacteur.
7. Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le réac-
teur est maintenu soit à une température de 150 à 200aC, soit à une température de 220 à 270 C selon
l'oxydant choisi.
8. Dispositif de traitement de déchets organiques liquides comprenant un réacteur (1), des moyens de chauffage (14) du réacteur, des moyens (7, 9) pour introduire dans le réacteur le déchet liquide organique à traiter et des moyens (11, 13) pour introduire dams le réacteur de l'acide nitrique et/ou de l'eau oxygénée, caractérisé en ce qu'il comprend de plus des moyens (21, 23) pour mesurer la densité optique du milieu liquide présent dans le réacteur et des moyens (27, 9) pour régler le débit de déchet liquide organique et/ou le débit d'acide nitrique et/ou d'eau oxygénée introduits
en fonction de la densité optique mesurée.
9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens de mesure de la densité optique comprennent un premier guide de lumière et un second guide de lumière disposés l'un par rapport à l'autre de façon qu'un faisceau de lumière guidé dans le premier guide de lumière puisse être guidé dans le second guide de lumière après avoir effectué un trajet dans le milieu Liquide du réacteur, des moyens pour introduire un faisceau lumineux dans ce premier guide de lumière et des moyens pour mesurer l'intensité du faisceau Lumineux sortant du second guide de lumière.
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