[go: up one dir, main page]

ES2864578T3 - Procedimiento para fabricar una lingotera de colada continua y lingotera de colada continua - Google Patents

Procedimiento para fabricar una lingotera de colada continua y lingotera de colada continua Download PDF

Info

Publication number
ES2864578T3
ES2864578T3 ES06723315T ES06723315T ES2864578T3 ES 2864578 T3 ES2864578 T3 ES 2864578T3 ES 06723315 T ES06723315 T ES 06723315T ES 06723315 T ES06723315 T ES 06723315T ES 2864578 T3 ES2864578 T3 ES 2864578T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
casting
ingot mold
mold
continuous casting
transverse
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES06723315T
Other languages
English (en)
Inventor
Gereon Fehlemann
Albrecht Girgensohn
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SMS Group GmbH
Original Assignee
SMS Group GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE102005023745.2A external-priority patent/DE102005023745B4/de
Application filed by SMS Group GmbH filed Critical SMS Group GmbH
Application granted granted Critical
Publication of ES2864578T3 publication Critical patent/ES2864578T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/057—Manufacturing or calibrating the moulds
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T409/00—Gear cutting, milling, or planing
    • Y10T409/30—Milling
    • Y10T409/303752—Process

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

Procedimiento para fabricar una lingotera (1) de colada continua, en la que se mecaniza al menos una superficie (2) que, en el uso previsto de la lingotera, tiene contacto con material fundido, caracterizado porque en la última etapa de trabajo durante la fabricación de la superficie (2) de la lingotera (1) se lleva a cabo un mecanizado que genera una superficie de estructura anisotrópica, de tal modo que la superficie (2) de la lingotera (1) en la dirección (G) de colada presenta una rugosidad mayor que en la dirección (Q) transversal a la dirección (G) de colada y presenta elevaciones y depresiones configuradas y orientadas en forma de líneas, que discurren en la dirección (Q) transversal a la dirección (G) de colada y están configuradas como ondas, cuyas crestas de onda y valles de onda discurren en dirección (Q) transversal a la dirección (G) de colada, en donde la altura de las ondas asciende a entre 2 μm y 250 μm, y porque la última etapa de trabajo es un procedimiento de fresado.

Description

DESCRIPCIÓN
Procedimiento para fabricar una lingotera de colada continua y lingotera de colada continua
La invención se refiere a un procedimiento para fabricar una lingotera de colada continua, en la que se mecaniza al menos una superficie, que tiene contacto con material fundido en el uso previsto de la lingotera. Por lo demás, la invención se refiere a una lingotera de colada continua.
Se conocen lingoteras de colada continua que se caracterizan por un diseño de superficie especial para influir favorablemente en particular en la transferencia de calor del acero a la pared de lingotera.
El documento EP 1 099 496 A1 prevé dotar a las placas de lingotera, por completo o parcialmente, de una textura superficial para la reducción del flujo térmico. La textura se genera a este respecto inmediatamente después del mecanizado preferiblemente mediante chorreado de arena o granallado. Por ello, puede aumentarse la rugosidad de la superficie de la lingotera que, cuando la lingotera de colada continua se usa de acuerdo con lo previsto, tiene contacto con el material fundido.
En el documento JP 10 193042 A se describe una lingotera de colada continua, en donde en la superficie de las placas del lado ancho están practicadas ranuras longitudinales con un fin determinado. Por ello, debe conseguirse que la densidad de flujo térmico se reduzca en el nivel de menisco para evitar grietas longitudinales.
Por el documento JP 02 020 645 A se desprende una lingotera de colada continua en la que ranuras longitudinales y ranuras transversales están practicadas en una cuadrícula predeterminada en las placas del lado ancho. Por ello, se pretende igualmente que la densidad de flujo térmico se reduzca en el nivel de menisco, y así disminuya el peligro de grietas longitudinales. Las ranuras practicadas se sitúan en el intervalo de 0,5 a 1,0 mm; la distancia reticular se sitúa aproximadamente en de 5 a 10 mm.
Por el documento AT 269 392 se conoce una lingotera de colada continua en la que del mismo modo se pretende una reducción de la densidad de flujo térmico, y en concreto principalmente en la zona superior de la lingotera. Esto se consigue mediante un espesor de pared mayor de la lingotera en su zona superior o mediante el empleo de material de mayor aislamiento en esta zona. A este respecto, la lingotera en su zona superior o puede estar compuesta completamente por este material o estar recubierta en el lado de agua con este material.
El documento FR 2658 440 describe una lingotera de colada continua, en la que se alcanza una reducción local de la densidad de flujo térmico al practicarse ranuras en el lado caliente de la lingotera y llenarse estas ranuras con un segundo material con conductibilidad térmica reducida. Adicionalmente, toda la superficie de la lingotera se recubre con este segundo material.
En el documento JP 06134553 A y en el documento JP 03128 149 A se describe cómo dar rugosidad a la superficie de rodillos de colada, hecho que, en esta aplicación debe causar una reducción de la densidad de flujo térmico.
Por el documento EP-A-1 099496 A1 se conocen un procedimiento para fabricar una lingotera de colada continua según el preámbulo de la reivindicación 1, o una lingotera de colada continua así según el preámbulo de la reivindicación 2.
Por el documento DE-A 10256751 se conoce una lingotera de colada continua para fundir barras de metal, cuya sección transversal de colada está limitada por placas de aleaciones de cobre que forman placas de lado ancho, o placas de lado estrecho, en donde está prevista una superficie dispuesta al menos en la zona del menisco en el lado caliente, formada para combatir el desgaste y calor, en donde al menos en las placas de lado ancho en la zona del menisco está prevista una sección de lingotera con depresiones, en forma de banda y la superficie con depresiones mediante un procedimiento de chorreado obtiene una profundidad de rugosidad mayor.
Por el documento DE-A 19919777 se conoce cómo llevar a cabo continuamente una laminación de acabado para placas de aleaciones de cobre inmediatamente después de un mecanizado, de modo que con ello una lingotera de colada continua, que se fabrica a partir de tales placas, en su lado de trabajo obtiene una estructura superficial extremadamente lisa con profundidades de rugosidad muy bajas de solo aproximadamente 0,8 |jm,
Con las medidas que se ya conocen debe conseguirse un comportamiento termodinámico mejorado de la lingotera, y en particular sus paredes, así como una capacidad operativa mejorada en la colada continua. En general, se pretende una buena adherencia del polvo de colada en la placa de lingotera y una distribución uniforme del flujo térmico por toda la lingotera.
El grosor y la estructura de la capa de polvo de colada entre la pared de lingotera y la piel de la barra determina de manera decisiva la altura de la densidad de flujo térmico entre acero y lingotera, y con ello la carga térmica, tanto de la piel de la barra como del material de lingotera. Mediante modificaciones locales y temporales de la capa de polvo de colada, especialmente en la zona del nivel de menisco pueden surgir, por lo tanto, tensiones intensas en la piel de la barra que, especialmente en clases de acero sensibles a las grietas, llevan a grietas longitudinales. Pero también la superficie de la lingotera está sometida a intensas cargas mecánicas debido a un esfuerzo térmico variable. Por tanto, el flujo térmico máximo en la zona del nivel de menisco debe ser bajo y lo más uniforme posible para reducir así el peligro de la formación de grietas especialmente en clases de acero sensibles a grietas longitudinales.
Adicionalmente se pretende que la fricción entre los lados anchos y los lados estrechos de la lingotera durante el ajuste de lados estrechos sea lo menor posible. Finalmente se pretende que, mediante una densidad de flujo térmico reducida, la carga térmica en el nivel de menisco se reduzca, lo que va a repercutir positivamente en la vida útil de la lingotera.
Las medidas propuestas alcanzan esta meta solo parcialmente o con un gasto de producción relativamente alto.
Por lo tanto, la invención se basa en el objetivo de crear un procedimiento para la fabricación de una lingotera de colada continua, así como una lingotera de colada continua, con el que o con la que puedan alcanzarse adecuadamente las propiedades mencionadas que se pretenden, pudiendo alcanzarse todo esto con gasto de producción lo más reducido posible y por tanto con bajo coste.
La solución de este objetivo mediante la invención, en cuanto al procedimiento se caracteriza porque, como última etapa de trabajo, en la fabricación de la superficie de la lingotera se lleva a cabo un mecanizado que genera una superficie de estructura anisotrópica de tal modo que la superficie de la lingotera en la dirección de colada presenta una rugosidad mayor que la que presentan elevaciones y depresiones configuradas y orientadas en forma de líneas en la dirección transversal a la dirección de colada, que discurren en dirección transversal a la dirección de colada, siendo la última etapa de trabajo un procedimiento de fresado.
Por anisotropía ha de entenderse que las características de la superficie varían dependiendo de la dirección de superficie en las que se determinan. En el caso de la superficie de la lingotera que se trata en este caso, esto significa, en particular, que los parámetros como, por ejemplo, rugosidad, presentan otros valores medidos en la dirección de colada, como en perpendicular a esta, es decir, en la dirección transversal a la dirección de colada.
La lingotera de colada continua, que presenta al menos una superficie mecanizada, que en su uso previsto tiene contacto con el material fundido, está caracterizada de acuerdo con la invención porque la superficie presenta al menos parcialmente una estructura anisotrópica, de tal modo que la superficie de la lingotera en la dirección de colada presenta una rugosidad mayor que en la dirección transversal a la dirección de colada, y porque la superficie presenta elevaciones y depresiones configuradas y orientadas en forma de líneas que discurren en la dirección transversal a la dirección de colada, en donde las elevaciones y depresiones están configuradas como ondas, cuyas crestas de onda y valles de onda discurren en la dirección transversal a la dirección de colada, y la altura de las ondas asciende entre 2 |jm y 250 |jm.
Teniendo en cuenta que la superficie de estructura anisotrópica presenta elevaciones y depresiones configuradas y orientadas en forma de líneas, que discurren en la dirección transversal a la dirección de colada, estas elevaciones y depresiones están configuradas como ondas, cuyas crestas de onda y valles de onda discurren en la dirección transversal a la dirección de colada (G); las ondas tienen a este respecto preferiblemente en la sección transversal esencialmente una forma redondeada. Ha dado un buen resultado el hecho de la altura de las ondas ascienda entre 2 jm y 250 jm , en particular entre 10 jm y 50 jm .
La altura de las ondas sobre la superficie en la dirección de colada y/o transversalmente a la dirección de colada puede permanecer constante o ajustarse de manera variable.
La propuesta de la invención se orienta por tanto a que la estructura superficial anisotrópica deseada se genera en la última etapa de mecanizado, de conformación, de la superficie de lingotera. Ventajosamente, a este respecto, la superficie mecanizada se diseña de modo que en la dirección de colada se crea otra estructura macroscópica diferente a en la dirección transversal a la dirección de colada. Del mismo modo también la rugosidad microscópica de la superficie puede estar configurada en la dirección de colada y de manera diferente en dirección transversal a esta.
Con una rugosidad mayor en la dirección de colada, así como una estructura macroscópica de la superficie con elevaciones en forma de líneas que discurren transversalmente a la dirección de colada, se consigue que la capa de polvo de colada especialmente en la zona del nivel de menisco se adhiera mejor a la placa de lingotera y no se desgaste tan fácilmente por la barra- por completo o solo localmente. Al mismo tiempo, tanto mediante la rugosidad elevada como mediante la estructura macroscópica de la superficie se produce una reducción y homogeneización del flujo térmico, lo que lleva igualmente a una disminución de la tendencia a grietas longitudinales. Mediante la reducción de la densidad de flujo térmico en el nivel de menisco se reduce adicionalmente la carga térmica de la placa de lingotera, lo que tiene como consecuencia una vida útil más larga de la placa de lingotera.
Es ventajoso, además, que la estructura superficial deseada se origine durante el mecanizado por arranque de virutas de la superficie de lingotera. Esto significa que otras etapas de mecanizado, como, por ejemplo, el practicar ranuras en la superficie, el recubrimiento de la superficie en la zona de nivel de menisco o el dar rugosidad a la superficie mediante chorreado de arena o granallado, no son necesarias, lo que hace rentable la propuesta de la invención. Con ello, la estructura superficial anisotrópica ventajosa puede generarse sin grandes gastos, no solo en la elaboración de las lingoteras, sino también en cada retoque de la superficie de lingotera, lo que debe realizarse en ciertos intervalos de tiempo.
Mediante el diseño de la superficie de lingotera de la manera descrita con elevaciones macroscópicas orientadas transversalmente a la dirección de colada, o mediante una rugosidad que es mayor en la dirección de colada que transversalmente a esta, en el caso de lingoteras, que constan de placas de lingotera individuales (por ejemplo, desbaste plano, desbaste delgado) se reduce adicionalmente también la fricción entre lados anchos y estrechos en el ajuste de lados estrechos.
En el dibujo está representado un ejemplo de realización de la invención.
Muestran:
la figura 1 esquemáticamente una placa de lingotera con superficie anisotrópica, así como la topología de superficie en representación ampliada,
la figura 2 esquemáticamente el perfil de la superficie de la placa de lingotera en representación tridimensional y la figura 3 el corte A-B representado ampliado de acuerdo con la figura 1.
En la figura 1 está representada la vista de la superficie de una placa de lingotera de una lingotera 1 de colada continua que, cuando se utiliza la lingotera 1 de colada continua, tiene contacto con material fundido (acero) o la piel de la barra solidificada. La piel de la barra atraviesa a este respecto la placa de lingotera en la dirección de colada G. Para que se alcancen las ventajas que se han explicado anteriormente, la superficie 2 está provista de una estructura especial: La topología de superficie, en particular la rugosidad, de la superficie 2, está configurada anisotrópica, es decir, en la dirección de colada G y en dirección Q transversal a la dirección de colada G se producen diferentes valores de rugosidad.
La placa de lingotera está provista en este sentido de un gran número de elevaciones y depresiones que están representadas en la figura 1 solo muy esquemáticamente. La fabricación de estas elevaciones y depresiones se realiza en la última operación de mecanizado durante la producción de la placa de lingotera. La superficie de la placa de lingotera se fresa en la última etapa de mecanizado en el procedimiento de fresado rectilíneo. Para ello, por ejemplo, se utiliza una fresa con un diámetro de 100 a 150 mm que está provista de plaquitas giratorias habituales, por ejemplo, de metal duro. La retirada de material en la última etapa de mecanizado es menor de 1 mm, preferiblemente menor de 0,5 mm. De acuerdo con la retirada seleccionada, así como los parámetros de fresado adicionales como velocidad de giro, velocidad de avance, velocidad de corte, distancia de las líneas fresadas, refrigerante, dirección de fresado, así como ángulo de inclinación de la herramienta respecto a la superficie de plancha (caída), pueden ajustarse con un fin determinado rasgos y estructura de las elevaciones y depresiones sobre la superficie de lingotera.
La figura 2 muestra el perfil de la superficie acabada en vista tridimensional. En este caso puede verse que la rugosidad de la superficie en la dirección de colada G es mayor que transversalmente a la dirección Q de colada. La placa de lingotera está provista, por tanto, con un gran número de elevaciones y depresiones, que están representadas en la figura 1 solo muy esquemáticamente. La confección de estas elevaciones y depresiones se realiza en la última operación de mecanizado durante la elaboración de la placa de lingotera.
La altura H de las elevaciones y depresiones orientadas en forma de líneas puede verse en la figura 3 y se sitúa normalmente en el intervalo de 2 |jm a 250 |jm, lo que puede verse influido por la selección de los parámetros de fresado.
Lista de referencias:
1 lingotera de colada continua
2 superficie
3 estructura ondulada
G dirección de colada
Q dirección transversal a la dirección de colada
H altura de las ondas

Claims (5)

REIVINDICACIONES
1. Procedimiento para fabricar una lingotera (1) de colada continua, en la que se mecaniza al menos una superficie (2) que, en el uso previsto de la lingotera, tiene contacto con material fundido,
caracterizado porque
en la última etapa de trabajo durante la fabricación de la superficie (2) de la lingotera (1) se lleva a cabo un mecanizado que genera una superficie de estructura anisotrópica, de tal modo que la superficie (2) de la lingotera (1) en la dirección (G) de colada presenta una rugosidad mayor que en la dirección (Q) transversal a la dirección (G) de colada y presenta elevaciones y depresiones configuradas y orientadas en forma de líneas, que discurren en la dirección (Q) transversal a la dirección (G) de colada y están configuradas como ondas, cuyas crestas de onda y valles de onda discurren en dirección (Q) transversal a la dirección (G) de colada, en donde la altura de las ondas asciende a entre 2 |jm y 250 |jm, y porque la última etapa de trabajo es un procedimiento de fresado.
2. Lingotera (1) de colada continua, que presenta al menos una superficie (2) mecanizada que, en su uso previsto, tiene contacto con material fundido, fabricada según el procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizada porque,
la superficie (2) presenta al menos parcialmente una estructura anisotrópica, de tal modo que la superficie (2) de la lingotera (1) en la dirección (G) de colada presenta una rugosidad mayor que en dirección (Q) transversal a la dirección (G) de colada,
porque la superficie (2) presenta elevaciones y depresiones configuradas y orientadas en forma de líneas que discurren en dirección (Q) transversal a la dirección de colada (G), en donde las elevaciones y depresiones están configuradas como ondas, cuyas crestas de onda y valles de onda discurren en dirección (Q) transversal a la dirección (G) de colada, y
porque la altura (H) de las ondas asciende a entre 2 jm y 250 jm .
3. Lingotera de colada continua según la reivindicación 2,
caracterizada porque,
las ondas en la sección transversal presentan una forma esencialmente redondeada.
4. Lingotera de colada continua según la reivindicación 2 o 3,
caracterizada porque,
la altura (H) de las ondas en la dirección de colada (G) es constante.
5. Lingotera de colada continua según la reivindicación 2 o 3,
caracterizada porque,
la altura (H) de las ondas en la dirección de colada (G) es variable.
ES06723315T 2005-03-10 2006-03-09 Procedimiento para fabricar una lingotera de colada continua y lingotera de colada continua Active ES2864578T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102005011532 2005-03-10
DE102005023745.2A DE102005023745B4 (de) 2005-03-10 2005-05-24 Verfahren zum Herstellen einer Stranggiesskokille und Stranggiesskokille
PCT/EP2006/002164 WO2006094803A1 (de) 2005-03-10 2006-03-09 Verfahren zum herstellen einer stranggiesskokille und stranggiesskokille

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2864578T3 true ES2864578T3 (es) 2021-10-14

Family

ID=36266231

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES06723315T Active ES2864578T3 (es) 2005-03-10 2006-03-09 Procedimiento para fabricar una lingotera de colada continua y lingotera de colada continua

Country Status (8)

Country Link
US (2) US20080173422A1 (es)
EP (1) EP1855824B1 (es)
JP (1) JP4559520B2 (es)
KR (1) KR101152678B1 (es)
CN (1) CN101137453B (es)
CA (1) CA2597100C (es)
ES (1) ES2864578T3 (es)
WO (1) WO2006094803A1 (es)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5606824B2 (ja) * 2010-08-18 2014-10-15 株式会社不二製作所 金型の表面処理方法及び前記方法で表面処理された金型
DE102013114326A1 (de) * 2013-12-18 2015-06-18 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Gießkokille zum Vergießen von Stahlschmelze
JP6413991B2 (ja) * 2015-09-14 2018-10-31 Ｊｆｅスチール株式会社 スラブの表面手入れ方法

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5150819A (ja) * 1974-10-31 1976-05-04 Kawasaki Steel Co Renzokuchuzoyoigata
SU537749A1 (ru) * 1975-07-01 1976-12-05 Украинский научно-исследовательский институт металлов Кристаллизатор
JPS54141330A (en) * 1978-04-27 1979-11-02 Nippon Kokan Kk Surface curving process for cast mold for continuous cating
US4250950A (en) * 1978-11-03 1981-02-17 Swiss Aluminium Ltd. Mould with roughened surface for casting metals
EP0158898B1 (de) * 1984-04-13 1990-06-06 Hans Horst Stranggiessvorrichtung und Verfahren zu deren Herstellung
JPS6192756A (ja) * 1984-10-12 1986-05-10 Sumitomo Metal Ind Ltd 鋳片表面割れ防止連続鋳造法および鋳型
JPH0220645A (ja) * 1988-07-08 1990-01-24 Nkk Corp 鋼の連続鋳造用鋳型
JPH03128149A (ja) * 1989-10-13 1991-05-31 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 双ロール式連鋳機
FR2684904B1 (fr) * 1991-12-11 1994-03-18 Usinor Sacilor Cylindre pour une machine de coulee continue de bandes metalliques, machine de coulee continue correspondante et procede de realisation d'un tel cylindre.
JP2974521B2 (ja) * 1992-10-27 1999-11-10 新日本製鐵株式会社 薄肉鋳片の連続鋳造用鋳型及びその表面加工方法
JPH07178526A (ja) * 1993-11-09 1995-07-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 連続鋳造方法および装置
JP2971747B2 (ja) * 1994-08-09 1999-11-08 住友重機械工業株式会社 連続鋳造用モールドのモールド壁
US6024162A (en) * 1994-12-28 2000-02-15 Nippon Steel Corporation Continuous casting method for billet
JPH08206786A (ja) * 1995-01-31 1996-08-13 Shinko Metal Prod Kk 連続鋳造用鋳型
DE19508169C5 (de) * 1995-03-08 2009-11-12 Kme Germany Ag & Co. Kg Kokille zum Stranggießen von Metallen
JPH0994634A (ja) * 1995-09-29 1997-04-08 Kawasaki Steel Corp 連続鋳造用水冷鋳型
JPH09276994A (ja) * 1996-04-22 1997-10-28 Nippon Steel Corp 連続鋳造用鋳型
JP3380413B2 (ja) * 1997-01-07 2003-02-24 新日本製鐵株式会社 溶鋼の連続鋳造用鋳型
DE19748305A1 (de) * 1997-10-31 1999-05-06 Schloemann Siemag Ag Stranggießkokille
DE19919777C2 (de) * 1998-10-24 2001-07-26 Sms Demag Ag Verfahren zum Herstellen von Breitseitenplatten für Durchlaufkokillen
DE19953905A1 (de) * 1999-11-10 2001-05-17 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verminderung der Wärmeabfuhr einer Stranggußkokille
ES2211665T3 (es) * 1999-12-29 2004-07-16 Concast Standard Ag Procedimiento y dispositivo para la mecanizacion de paredes de cavidad de lingoteras de colada continua.
US6896033B2 (en) * 2000-05-12 2005-05-24 Nippon Steel Corporation Cooling drum for continuously casting thin cast piece and fabricating method and device therefor and thin cast piece and continuous casting method therefor
CN1201885C (zh) * 2002-06-18 2005-05-18 鞍山科技大学 连铸镀层沟槽内壁结晶器
DE10256751B4 (de) * 2002-10-17 2019-09-12 Sms Group Gmbh Stranggießkokille zum Gießen von Strängen aus Metallen, insbesondere aus Stahlwerkstoffen
US7848950B2 (en) * 2004-12-28 2010-12-07 American Express Travel Related Services Company, Inc. Method and apparatus for collaborative filtering of card member transactions

Also Published As

Publication number Publication date
KR20070110271A (ko) 2007-11-16
US20110180231A1 (en) 2011-07-28
KR101152678B1 (ko) 2012-06-15
EP1855824B1 (de) 2021-02-17
CN101137453B (zh) 2012-09-05
CA2597100C (en) 2013-01-22
WO2006094803A1 (de) 2006-09-14
US20080173422A1 (en) 2008-07-24
CN101137453A (zh) 2008-03-05
CA2597100A1 (en) 2006-09-14
EP1855824A1 (de) 2007-11-21
JP4559520B2 (ja) 2010-10-06
JP2008532767A (ja) 2008-08-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Mu et al. Application of electrochemical polishing in surface treatment of additively manufactured structures: A review
Uçak et al. Machinability of 3D printed metallic materials fabricated by selective laser melting and electron beam melting: A review
Ma et al. 3D numerical investigation of the performance of microgroove textured cutting tool in dry machining of Ti-6Al-4V
Sharma et al. Geometrical design optimization of hybrid textured self-lubricating cutting inserts for turning 4340 hardened steel
ES2864578T3 (es) Procedimiento para fabricar una lingotera de colada continua y lingotera de colada continua
Ming et al. Experimental study on grinding surface properties of nickel-based single crystal superalloy DD5
Li et al. Surface textures on cemented carbide cutting tools by micro EDM assisted with high-frequency vibration
CN102438820A (zh) 复合成形品
Chen et al. Improved grinding performance of SiC using an innovative bionic vein-like structured grinding wheel optimized by hydrodynamics
Chen et al. Influence of milling modes and tool postures on the milled surface for multi-axis finish ball-end milling
AU756323B2 (en) A fluid-cooled chill mould
Krajewski et al. Structure of AlSi–SiC composite foams surface formed by mechanical and thermal cutting
MXPA04010647A (es) Ajuste de la transferencia de calor en coquilla de colada continua en especial en la region del menisco.
ES2975490T3 (es) Procedimiento para texturizar un cilindro acabador
JP2016216772A (ja) 金属積層造形と塑性加工を複合した金属素材の製造方法
JP4603746B2 (ja) 鋼のビレットおよびブルームを連続鋳造するための鋳型
JP3687667B2 (ja) 金属光造形用金属粉末
TWI451921B (zh) 鑄模
Anyalebechi Undulatory solid shell growth of aluminum alloy 3003 as a function of the wavelength of a grooved mold surface topography
Roy et al. FEM Simulation Assessment of Machining Titanium Grade 2 Using Textured Tool
JP7647045B2 (ja) 三次元形状造形体の製造方法
Chuchala et al. Surface roughness evaluation in thin EN AW-6086-T6 alloy plates after face milling process with different strategies. Materials. 2021; 14 (11): 3036
Siju et al. Effect of rake surface textures spacing and width on the cutting performance of inserts in dry machining of titanium alloy
CA2934379A1 (en) Casting mould for casting steel melt
Balcı et al. Investigation of the effects of heat treatment and hot isostatic pressing in micro-drilling of Ti6Al4V alloy fabricated by laser powder bed fusion