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ES2557290T3 - Utilización de composiciones ternarias - Google Patents

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ES2557290T3
ES2557290T3 ES10807596.1T ES10807596T ES2557290T3 ES 2557290 T3 ES2557290 T3 ES 2557290T3 ES 10807596 T ES10807596 T ES 10807596T ES 2557290 T3 ES2557290 T3 ES 2557290T3
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hfc
tetrafluoropropene
counterflow
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ES10807596.1T
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Wissam Rached
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Arkema France SA
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Arkema France SA
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Abstract

Utilización de una composición ternaria del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, del 1,1,1,2-tetrafluoroetano y del difluorometano, como fluido de transferencia de calor, en unos sistemas de refrigeración de compresión con intercambiadores en modo contraflujo o en modo flujo cruzado de tendencia contraflujo.

Description

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DESCRIPCION
Utilizacion de composiciones ternarias
La presente invencion se refiere a la utilizacion de las composiciones ternarias que contienen 2,3,3,3- tetrafluoropropeno como fluidos de transferencia de calor, concretamente para la refrigeracion de capacidad media por unidad de volumen barrido por el compresor.
Los problemas planteados por las sustancias que danan la capa de ozono atmosferica (ODP: ozone depletion potential) se trataron en Montreal donde se firmo el protocolo que impone una reduccion de la produccion y de la utilizacion de los clorofluorocarburos (CFC). Este protocolo ha sido objeto de enmiendas que han impuesto el abandono de los CFC y ampliado la reglamentacion a otros productos, de los cuales los hidroclorofluorocarbonos (HCFC).
La industria de la refrigeracion y de la produccion de aire acondicionado ha invertido mucho en la sustitucion de estos fluidos frigonficos y de este modo se han comercializado los hidrofluorocarburos (HFC).
Los (hidro)clorofluorocarburos utilizados como agentes de expansion o disolventes se han sustituido igualmente por HFC.
En la industria automovilfstica, los sistemas de climatizacion de los vetnculos comercializados en numerosos pafses han pasado de un fluido frigonfico con clorofluorocarburo (CFC-12) al del hidrofluorocarburo (1,1,1,2 tetrafluoroetano: HFC-134a), menos nocivo para la capa de ozono. Sin embargo, en lo que respecta a los objetivos fijados por el protocolo de Kioto, se considera que el HFC-134a (GWP = 1.300) tiene un poder de recalentamiento elevado. La contribucion al efecto invernadero de un fluido se cuantifica mediante un criterio, el GWP (Global Warming Potentials) que resume el poder de recalentamiento tomando un valor de referencia de 1 para el dioxido de carbono.
Siendo el dioxido de carbono no toxico, no inflamable y teniendo un GWP muy bajo, se ha propuesto como fluido frigonfico en los sistemas de climatizacion en sustitucion del HFC-134a. No obstante, el empleo del dioxido de carbono presenta varios inconvenientes, concretamente relacionados con la presion muy elevada de su implementacion como fluido frigonfico en los aparatos y tecnologfas existentes.
El documento WO2004/037913 divulga la utilizacion de las composiciones que comprenden al menos un fluoroalqueno que tiene tres o cuatro atomos de carbono, concretamente el pentafluoropropeno y el tetrafluoropropeno, que tienen preferentemente un GWP como mucho de 150, como fluidos de transferencia de calor.
El documento WO 2005/105947 muestra la incorporacion al tetrafluoropropeno, preferentemente el 1,3,3,3 tetrafluoropropeno, de un coagente de expansion como el difluorometano, el pentafluoroetano, el tetrafluoroetano, el difluoroetano, el heptafluoropropano, el hexafluoropropano, el pentafluoropropano, el pentafluorobutano, el agua y el dioxido de carbono.
El documento WO 2006/094303 divulga unas composiciones binarias del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno (HFO-1234yf) con difluorometano (HFC-32), y del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno con 1,1,1,2 tetrafluoroetano (HFC-134a).
Unas mezclas cuaternarias que comprenden 1,1,1,2,3 pentafluoropropeno (HFO-1225ye) en combinacion con difluorometano, 2,3,3,3 tetrafluoropropeno y HFC-134a se han divulgado en este documento. Sin embargo, el 1,1,1,2,3 pentafluoropropeno es toxico.
Unas mezclas cuaternarias que comprenden 2,3,3,3 tetrafluoropropeno en combinacion con yodotrifluorometano (CF3l), HFC-32 y HFC-134a se han divulgado igualmente en el documento WO 2006/094303. No obstante, el CF3l posee un ODP no nulo y plantea problemas de estabilidad y de corrosion.
El documento de los Estados Unidos US 2006/243944 divulga las medidas de presion de vapor de una mezcla binaria HFO-1234yf con HFC-32 y las de una mezcla binaria HFO-1234yf con HFC-134A.
El documento europeo FR 2 182 956 describe un intercambiador de calor de contraflujo cruzado.
El documento europeo FR 2 256 381 describe un dispositivo que comprende un circuito de transferencia de calor cerrado con como componente principal un intercambiador de calor de contraflujo.
Un intercambiador de calor es un dispositivo que permite transferir energfa termica de un fluido hacia otro, sin mezclarlos. La transmision termica atraviesa la superficie de intercambio que separa los fluidos. La mayor parte del tiempo se utiliza este metodo para enfriar o recalentar un lfquido o un gas que es imposible enfriar o calentar directamente.
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En los sistemas de compresion, el intercambio termico entre el fluido frigonfico y las fuentes de calor se efectua por medio de los fluidos caloportadores. Estos fluidos caloportadores estan en el estado gaseoso (el aire en el aire acondicionado y la refrigeracion de liberacion directa), Kquido (el agua en las bombas de calor domestico, el agua glicolada) o difasico.
Existen diferentes modos de transferencia:
- los dos fluidos estan dispuestos paralelamente y van en el mismo sentido: modo de coflujo (antimetodico);
- los dos fluidos estan dispuestos paralelamente, pero van en el sentido opuesto: modo de contraflujo (metodico);
- los dos fluidos estan posicionados perpendicularmente: modo de flujo cruzado. El flujo cruzado puede ser de tendencia coflujo o contraflujo;
- uno de los dos fluidos da una media vuelta en un circuito mas ancho, que el segundo fluido atraviesa. Esta configuracion es comparable a un intercambiador de coflujo sobre la mitad de la longitud, y para la otra mitad a un intercambiador de contraflujo: modo de cabeza de alfiler.
Ahora, el solicitante ha descubierto que unas composiciones ternarias del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, del 1,1,1,2- tetrafluoroetano y del difluorometano son particularmente interesantes como fluido de transferencia de calor en unos sistemas de refrigeracion de compresion con intercambiadores que operan en modo contraflujo o en modo flujo cruzado de tendencia contraflujo.
De esta manera, estas composiciones pueden utilizarse como fluido de transferencia de calor en las bombas de calor, eventualmente reversible, en el aire acondicionado, aire acondicionado industrial (papel, sala de los servidores), en la climatizacion domestica movil, en la refrigeracion y congelacion domestica, en la refrigeracion baja y media temperatura y la refrigeracion de los vehfculos frigonficos que implementan unos sistemas de compresion con intercambiadores en modo contraflujo o en modo flujo cruzado de tendencia contraflujo.
De esta manera, un primer objeto de la presente invencion se refiere a la utilizacion de las composiciones ternarias del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, del 1,1,1,2-tetrafluoroetano y del difluorometano como fluido de transferencia de calor en los sistemas de refrigeracion de compresion con intercambiadores en modo contraflujo o en modo flujo cruzado de tendencia contraflujo.
Preferentemente, las composiciones contienen esencialmente de un 2 a un 80 % en peso del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, de un 2 a un 80 % en peso del HFC-134a y de un 2 a un 80 % en peso del HFC-32.
Ventajosamente, las composiciones contienen esencialmente de un 45 a un 80 % en peso, preferentemente de un 65 a un 80% en peso del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, de un 5 a un 25 % en peso, preferentemente de un 5 a un 10 % en peso del HFC-134a y de un 15 a un 30 % en peso del HFC-32. Las composiciones utilizadas como fluido de transferencia de calor en la presente invencion no presentan los inconvenientes anteriormente citados y tienen a la vez un ODP nulo y un GWP inferior al de los fluidos de transferencia de calor existentes como el R404A (mezcla ternaria del pentafluoroetano (44 % en peso), trifluoroetano (52 % en peso) y HFC-134a (4 % en peso)) y R407C (mezcla ternaria del HFC-134a (52 % en peso), pentafluoroetano (25 % en peso) y HFC-32 (23 % en peso)).
Ademas, las composiciones que contienen esencialmente de un 5 a un 25 % en peso del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, de un 60 a un 80 % en peso del HFC-134a y de un 15 a un 25 % en peso del HFC-32 no son inflamables.
Las composiciones utilizadas como fluido de transferencia de calor en la presente invencion tienen una temperatura cntica superior a 90 °C (Temperatura cntica del R404A es de 72 °C). Estas composiciones pueden utilizarse en las bombas de calor para proporcionar calor a unas temperaturas medias de entre 40 a 65 °C y tambien a unas temperaturas mas elevadas comprendidas entre 72 °C y 90 °C (orden de temperatura donde el R-404A no puede utilizarse).
Las composiciones utilizadas como fluido de transferencia de calor en la presente invencion tienen unas masas volumicas a la saturacion vapor inferiores a la masa volumica saturada vapor del R404A. Las capacidades volumetricas dadas por estas composiciones son equivalentes o superiores a la capacidad volumetrica del R-404A (entre un 90 y un 131 % en funcion de las aplicaciones). Gracias a estas propiedades, estas composiciones pueden funcionar con unos diametros de canalizaciones inferiores y, por lo tanto, menos perdida de carga en las tubenas vapor, lo que aumenta las prestaciones de las instalaciones.
Las composiciones utilizadas como agente de transferencia de calor segun la presente invencion pueden estar estabilizadas. El estabilizante representa preferentemente como mucho un 5 % en peso con respecto a la composicion ternaria.
Como estabilizantes, pueden citarse concretamente el nitrometano, el acido ascorbico, el acido tereftalico, los azoles como el tolutriazol o el benzotriazol, los compuestos fenolicos como el tocoferol, la hidroquinona, la t-butil hidroquinona, el 2,6-di-ter-butil-4-metilfenol, los epoxidos (alquilo eventualmente fluorado o perfluorado o alquenilo o
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aromatico) como los n-butil glicidil eter, hexanodiol diglicidil eter, alil glicidil eter, butilfenilglicidil eter, los fosfitos, los fosfatos, los fosfonatos, los tioles y lactonas.
Un segundo objeto de la presente invencion se refiere a un procedimiento de transferencia de calor en el que se utilizan las composiciones ternarias del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, del 1,1,1,2-tetrafluoroetano y del difluorometano, como se han definido mas arriba, como fluido frigonfico en unos sistemas de compresion que utilizan intercambiadores en modo contraflujo o en modo flujo cruzado de tendencia contraflujo.
El procedimiento segun el segundo objeto puede implementarse en presencia de lubricantes como el aceite mineral, alquilbenceno, el polialquileno glicol y el polivinil eter.
Parte experimental
Herramientas de calculo
La ecuacion RK-Soave se utiliza para el calculo de las densidades, entalpfas, entropfas y los datos de equilibrio lfquido vapor de las mezclas. La utilizacion de esta ecuacion requiere el conocimiento de las propiedades de los cuerpos puros utilizados en las mezclas en cuestion y tambien los coeficientes de interaccion para cada binario.
Los datos requeridos para cada cuerpo puro son:
Temperatura de ebullicion, Temperatura y presion cntica, la curva de presion en funcion de la temperatura a partir del punto de ebullicion hasta el punto cntico, las densidades lfquido saturada y vapor saturado en funcion de la temperatura.
HFC-32, HFC-134a:
Los datos sobre estos productos estan publicados en el ASHRAE Handbook 2005 capttulo 20, y estan disponibles tambien en Refprop (Software desarrollado por NIST para el calculo de las propiedades de los fluidos frigonficos)
HFO-1234yf:
Los datos de la curva temperatura-presion del HFO-1234yf se miden mediante el metodo estatico. La temperatura y presion cntica se miden mediante un calonmetro C80 comercializado por Setaram. Las densidades, a saturacion en funcion de la temperatura, se miden mediante la tecnologfa del densfmetro de tubo vibrante desarrollado por los laboratorios de la escuela de Minas de Pans.
Coeficiente de interaccion de los binarios
La ecuacion RK-Soave utiliza unos coeficientes de interaccion binaria para representar el comportamiento de los productos en mezclas. Los coeficientes se calculan en funcion de los datos experimentales de equilibrio lfquido vapor.
La tecnica utilizada para las medidas de equilibrio lfquido vapor es el metodo de celula estatica analftica. La celula de equilibrio comprende un tubo safir y esta equipada con dos muestreadores ROLSITM electromagneticos. Esta sumergida en un bano criotermostato (HUBER HS40). Una agitacion magnetica con accionamiento mediante campo giratorio a velocidad variable se utiliza para acelerar la consecucion de los equilibrios. El analisis de las muestras se efectua mediante cromatograffa (HP5890 serie II) en fase gaseosa que utiliza un catarometro (TCD).
HFC-32 / HFO-1234yf, HFC-134a/HFO-1234yf:
Las medidas de equilibrio lfquido vapor sobre el binario HFC-32 / HFO-1234yf se realizan para las isotermas siguientes: -10 °C, 30 °C y 70 °C
Las medidas de equilibrio lfquido vapor sobre el binario HFC-134a / HFO-1234yf se realizan para las isotermas siguientes: 20 °C
HFC-32 / HFO-134a:
Los datos de equilibrio lfquido vapor para el binario HFC-134a / HFC-32 estan disponibles en Refprop. Dos isotermas (-20 °C y 20 °C) y una isobara (30 bar) se utilizan para el calculo de los coeficientes de interaccion para este binario.
Sistema de compresion
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Consideremos un sistema de compresion equipado con un evaporador y condensador de contraflujo, con un compresor de tomillo y con un regulador de presion.
El sistema funciona con 15 °C de sobrecalentamiento y 5 °C de subenfriamiento. La diferencia de temperatura minima entre el fluido secundario y el fluido frigorifico se considera de alrededor de 5 °C.
El rendimiento isoentropico de los compresores es funcion del mdice de compresion. Este rendimiento se calcula de acuerdo con la ecuacion siguiente:
V:^„ = a-b(T-cY
a
t-'e
(1)
Para un compresor de tornillo, las constantes a, b, c, d y e de la ecuacion (1) del rendimiento isoentropico se calculan de acuerdo con los datos tipo publicados en el Handbook “Handbook of air conditioning and refrigeration”, pagina 11.52.
El %CAP es el porcentaje de la relacion de la capacidad volumetrica proporcionada por cada producto sobre la capacidad del R-404A.
El coeficiente de prestacion (COP) se define, como la potencia util proporcionada por el sistema sobre la potencia aportada o consumida por el sistema.
El coeficiente de prestacion de Lorenz (COPLorenz) es un coeficiente de prestacion de referencia. Es funcion de temperaturas y se utiliza para comparar los COP de los diferentes fluidos.
El coeficiente de prestacion de Lorenz se define como sigue:
(Las temperaturas T estan en K)
imagen1
El COP de Lorenz en el caso del aire acondicionado y refrigeracion:
COPiorenz =
y, evaporador * media
T1 condensador _ rr evaporador 1 media 1 media
(4)
El COP de Lorenz en el caso de calentamiento:
imagen2
Para cada composicion, el coeficiente de prestacion del ciclo de Lorenz se calcula en funcion de las temperaturas correspondientes
El %COP/COPLorenz es la relacion del COP del sistema con respecto al COP del ciclo de Lorenz correspondiente. Resultados modo calentamiento
En modo calentamiento, el sistema de compresion funciona entre una temperatura de entrada del fluido frigorifico al evaporador de -5 °C y una temperatura de entrada del fluido frigorifico al condensador de 50 °C. El sistema proporciona calor a 45 °C.
Las prestaciones de las composiciones segun la invencion en las condiciones de funcionamiento en modo calentamiento se dan en la tabla 1. Los valores de los constituyentes (HFO-1234yf, HFC-32, HFC-134a) para cada composicion se dan en porcentaje en peso.
5 Tabla 1
Temp salida evap (°C) Temp salida comp (°C) T salida cond (°C) evap P (bar) cond P (bar) indice (p/p) Glide rendimiento comp CL < o * N C <D O _l CL O O CL O O *
R404A
-5 77 50 5,2 23,0 4,4 0,38 79,7 100 57,7
HFO-1234yf
HFC-32 HFC-134a
80
15 5 0 77 43 4,0 16,5 4,2 4,57 80,5 90 64,7
75
i 20 5 0 79 43 4,4 17,7 4,1 5,19 80,8 98 64,8
70...........
j.........25......... ............5............ ....0.... 82 43 4,7 19,0 ...4,0... 5,37 80,9 106 64,7
1.............55...........
1.........20......... ...........25........... ...-1.... 82 44 4,2 17,7 ...4.2... 4,43 80,4 97 65,2
50
i 25 25 0 84 44 4,5 18,8 4,2 4,71 80,5 104 65,2
45
30 25 0 87 44 4,8 19,9 4,2 4,74 80,6 111 65,1
40
35 25 0 90 45 5,0 20,9 4,2 4,59 80,5 116 64,9
.............35...........
..........40......... ...........25........... ...-1.... 93 45 5,2 21,9 4,2 4,38 80,4 121 64,6
40
20 40 -1 84 45 4,1 17,6 4,3 4,21 80,1 96 65,4
35
j 25 40 0 86 45 4,4 18,6 4,3 4,56 80,2 103 65,5
30
i 30 40 0 89 45 4,6 19,6 4,2 4,71 80,3 109 65,4
i 25
i 35 40 0 92 45 4,8 20,5 4,2 4,71 80,3 114 65,3
i.............20...........
j.........40......... ...........40........... ....0.... 95 45 5,0 21,3 ...4,3... 4,62 80,3 119 65,1
.............15...........
..........20......... ...........65........... ...-1.... 87 45 3,8 17,1 ...4.5... 4,07 79,5 94 65,7
10
25 65 -1 90 45 4,0 17,9 ..4.4... 4,49 79,8 99 65,8
Resultados modo enfriamiento o aire acondicionado
10 En modo enfriamiento, el sistema de compresion funciona entre una temperatura de entrada del fluido frigonfico al evaporador de -5 °C y una temperatura de entrada del fluido frigonfico al condensador de 50 °C. El sistema proporciona fno a 0 °C.
Las prestaciones de las composiciones segun la invencion en las condiciones de funcionamiento en modo 15 enfriamiento se dan en la tabla 2. Los valores de los constituyentes (HFO-1234yf, HFC-32, HFC-134a) para cada composicion se dan en porcentaje en peso.
Tabla 2
Temp salida evap (°C) Temp salida comp (°C) T salida cond (°C) evap P (bar) cond P (bar) indice (p/p) Glide rendimiento comp CL < o * N C <D O _l CL O O CL O O *
R404A
-5 77 50 5,2 23,0 4,4 0,38 79,7 100 47,9
HFO-1234yf
HFC-32 HFC-134a
75
20 5 0 79 43 4,4 17,7 4,1 5,19 80,8 106 56,6
70
"i 5 0 82 43 4,7 19,0 4,0 5,37 80,9 114 56,6
.............65............
.........30......... ............5............ ....0.... 85 44 5,0 20,2 4,0 5,22 80,9 121 56,4
.............60............
.........15......... ...........25........... ...-i.... 79 45 3,9 16,6 4,3 3,83 80,2 95 56,5
55
20 25 -1 82 44 4,2 17,7 4,2 4,43 80,4 104 57,0
50
25 25 0 84 44 4,5 18,8 4,2 4,71 80,5 112 57,2
Temp salida evap (°C) Temp salida comp (°C) T salida cond (°C) evap P (bar) cond P (bar) indice (p/p) Glide rendimiento comp CL < o * N C <D O _l CL O O CL O O *
45
30 25 0 87 44 4,8 19,9 4,2 4,74 80,6 119 57,2
40
35 25 0 90 45 5,0 20,9 4,2 4,59 80,5 125 57,1
.............35............
.........40......... ...........25........... ...-1.... 93 45 5,2 21,9 ..4,2... 4,34 80,4 130 56,9
45............
rj......... ...........40........... ...-1.... 81 45 3,8 16,6 ..4.4... 3,59 79,8 95 56,8
40
20 40 -1 84 45 4,1 17,6 4,3 4,21 80,1 103 57,3
35
25 40 0 86 45 4,4 18,6 4,3 4,56 80,2 111 57,6
30
30
40 0 89 45 4,6 19,6 4,2 4,71 80,3 118 57,6
25
35 40 0 92 45 4,8 20,5 4,2 4,71 80,3 124 57,6
.............20............
.........40......... ...........40........... ....0.... 95 45 5,0 21,3 ..4,3... 4,62 80,3 129 57,5
.............20............
.........15......... ...........65........... ...-2... 84 46 3,5 16,3 ..4.6... 3,43 79,2 93 57,3
15
65 -1 87 45 3,8 17,1 4,5 4,07 79,5 101 57,8
.............10............
"i......... ...........65........... ...:1.... 90 45 4,0 17,9 ..4,4... 4,49 79,8 107 58,1
..............5.............
15......... ...........80........... ...-2... 86 46 3,4 15,9 ..4.7... 3,28 78,8 91 57,4
Resultados modo refriaeracion baja temperatura
En modo refrigeracion baja temperatura, el sistema de compresion funciona entre una temperatura de entrada del 5 fluido frigonfico al evaporador de -30 °C y una temperatura de entrada del fluido frigonfico al condensador de 40 °C. El sistema proporciona fno a -25 °C.
Las prestaciones de las composiciones segun la invencion en las condiciones de funcionamiento en modo refriaeracion baja temperatura se dan en la tabla 3. Los valores de los constituyentes (HFO-1234yf, HFC-32, HFC- 10 134a) para cada composicion se dan en porcentaje en peso.
Tabla 3
Temp salida evap (°C) Temp salida comp (°C) T salida cond (°C) evap P (bar) cond P (bar) indice (p/p) Glide rendimiento comp CL < o * N C <D O _l CL O O CL O O *
R404A
-30 101 40 2,1 18,1 8,8 0,45 53,7 100 31,7
HFO-1234yf
HFC-32 HFC-134a
75
20 5 -25 103 33 1,7 13,8 8,3 4,68 58,0 101 39,3
70
"i 5 -25 106 33 1,8 14,8 8,1 4,94 59,2 110 40,2
65
30 5 -25 110 33 2,0 15,8 8,1 4,88 59,6 118 40,5
60
■■■') 5 -25 115 34 2,1 16,7 8,1 4,59 59,4 125 40,4
55............
.........40......... ............5............ -26.. 121 35 2,2 17,6 ..8,1.... 4,15 58,9 131 40,0
.............50............
.........25......... ...........25........... -26.. 113 34 1,7 14,7 ..8.4... 4,31 57,0 108 39,4
45
30 25 -26 117 34 1,9 15,5 8,3 4,41 57,5 116 39,8
40
35 25 -26 122 34 2,0 16,3 8,3 4,34 57,6 122 39,8
.............35............
.........40......... ...........25........... -26.. 127 35 2,0 17,1 8,3 4,15 57,4 128 39,5
30
■■■') 40 -25 124 34 1,8 15,2 8,6 4,52 55,7 113 38,8
25
■■■') 40 -25 128 35 1,9 15,9 8,5 4,59 56,0 119 39,0
20
40 40 -25 134 35 1,9 16,5 8,5 4,56 56,0 124 38,9

Claims (9)

  1. 5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    REIVINDICACIONES
    1. Utilizacion de una composicion ternaria del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, del 1,1,1,2-tetrafluoroetano y del difluorometano, como fluido de transferencia de calor, en unos sistemas de refrigeracion de compresion con intercambiadores en modo contraflujo o en modo flujo cruzado de tendencia contraflujo.
  2. 2. Utilizacion segun la reivindicacion 1 caracterizada por que la composicion contiene esencialmente de un 2 a un 80 % en peso del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, de un 2 a un 80 % en peso del HFC-134a y de un 2 a un 80 % en peso del HFC-32.
  3. 3. Utilizacion segun la reivindicacion 1 caracterizada por que la composicion contiene esencialmente de un 5 a un 25 % en peso del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, de un 60 a un 80 % en peso del HFC-134a y de un 15 a un 25 % en peso del HFC-32.
  4. 4. Utilizacion segun la reivindicacion 1 caracterizada por que la composicion contiene esencialmente de un 45 a un 80 % en peso, preferentemente de un 65 a un 80 % en peso del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, de un 5 a un 25 % en peso, preferentemente de un 5 a un 10 % en peso del HFC-134a y de un 15 a un 30 % en peso del HFC-32.
  5. 5. Utilizacion segun una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4 caracterizada por que la composicion esta estabilizada.
  6. 6. Procedimiento de transferencia de calor en el que se utiliza una composicion ternaria del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, del 1,1,1,2-tetrafluoroetano y del difluorometano, como fluido frigonfico en unos sistemas de compresion con intercambiadores en modo contraflujo o en modo flujo cruzado de tendencia contraflujo.
  7. 7. Procedimiento segun la reivindicacion 6 caracterizado por que la composicion contiene esencialmente de un 5 a un 25 % en peso del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, de un 60 a un 80 % en peso del HFC-134a y de un 15 a un 25 % en peso del HFC-32.
  8. 8. Procedimiento segun la reivindicacion 6 caracterizado por que la composicion contiene esencialmente de un 45 a un 80 % en peso, preferentemente de un 65 a un 80 % en peso del 2,3,3,3 tetrafluoropropeno, de un 5 a un 25 % en peso, preferentemente de un 5 a un 10 % en peso del HFC-134a y de un 15 a un 30 % en peso del HFC-32.
  9. 9. Procedimiento segun una cualquiera de las reivindicaciones 6 a 8 caracterizado por que se implementa en presencia de lubricante.
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