ES2281165T3 - Equipamiento refrigerante. - Google Patents
Equipamiento refrigerante. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2281165T3 ES2281165T3 ES99901197T ES99901197T ES2281165T3 ES 2281165 T3 ES2281165 T3 ES 2281165T3 ES 99901197 T ES99901197 T ES 99901197T ES 99901197 T ES99901197 T ES 99901197T ES 2281165 T3 ES2281165 T3 ES 2281165T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- heat
- refrigerant
- heat exchanger
- liquid
- tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 title claims abstract description 358
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 240
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 126
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 114
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 109
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 32
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 15
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 abstract description 12
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 55
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 34
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 29
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 24
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 16
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 15
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 15
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 10
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 6
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 2
- 239000006163 transport media Substances 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F5/00—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F25D17/00—Arrangements for circulating cooling fluids; Arrangements for circulating gas, e.g. air, within refrigerated spaces
- F25D17/02—Arrangements for circulating cooling fluids; Arrangements for circulating gas, e.g. air, within refrigerated spaces for circulating liquids, e.g. brine
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B25/00—Machines, plants or systems, using a combination of modes of operation covered by two or more of the groups F25B1/00 - F25B23/00
- F25B25/005—Machines, plants or systems, using a combination of modes of operation covered by two or more of the groups F25B1/00 - F25B23/00 using primary and secondary systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/22—Refrigeration systems for supermarkets
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B29/00—Combined heating and refrigeration systems, e.g. operating alternately or simultaneously
- F25B29/003—Combined heating and refrigeration systems, e.g. operating alternately or simultaneously of the compression type system
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Other Air-Conditioning Systems (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Multiple-Way Valves (AREA)
Abstract
Un compresor (2), un elemento de liberación de calor (3A) de un intercambiador de calor (3), para calentar, una válvula de expansión electromotora (4), y un elemento de absorción de calor (5A) de un intercambiador de calor (5) para refrigerar están conectado el uno al otro para constituir un circuito refrigerante primario. Una bomba (11), un elemento de absorción de calor (3B) del intercambiador de calor () para calentar, un primer intercambiador de calor de interior (12), una válvula de expansión electromotora (13), un segundo intercambiador de calor de interior (14), y un elemento de liberación de calor (5B) del intercambiador de calor (5) para refrigerar están conectados el uno al otro para componer un circuito de refrigeración secundario (10). Un refrigerante líquido expulsado desde la bomba (11) se evapora en el elemento de absorción de calor (3B) del intercambiador de calor (3) para calentar, se reduce en presión por la válvula de expansión electromotora (13), y se evapora en el segundo intercambiador de calor de interior (14). A continuación, el gas refrigerante se condensa en el elemento de liberación de calor (5B) del intercambiador de calor (5) para calentar que ha de volver a la bomba (11).
Description
Equipamiento refrigerante
La presente invención se refiere a un aparato de
refrigeración, en el que un circuito refrigerante del lado de la
fuente de calor y un circuito refrigerante del lado de la
aplicación, están conectados entre sí de forma que se permite el
intercambio de calor entre ambos, y se consigue una transferencia de
calor entre el circuito refrigerante del lado de la fuente de calor
y el circuito refrigerante del lado de la aplicación, a través del
intercambio de calor. Más en concreto, la presente invención se
refiere a un aparato de refrigeración mejorado, que tiene un
circuito refrigerante del lado de la aplicación, que incluye una
pluralidad de intercambiadores de calor, de tal forma que parte de
los intercambiadores de calor llevan a cabo la operación de
absorción de calor, mientras que los otros llevan a cabo la
operación de liberación de calor.
Convencionalmente se conoce un sistema de
refrigeración que comprende una pluralidad de circuitos
refrigerantes, tal como es el revelado en la Publicación de Patente
Japonesa No Examinada Número SHO 62-238 951. El
sistema de refrigeración de este tipo, comprende un circuito
refrigerante primario compuesto de: un compresor; un intercambiador
de calor del lado de la fuente de calor; un mecanismo de reducción
de presión; y una parte de intercambio de calor del lado de la
fuente de calor, que es parte de un intercambiador de calor
intermedio, los cuales están conectados entre sí mediante un sistema
de tuberías de refrigerante, y un circuito refrigerante secundario
compuesto de una bomba, una parte de intercambio de calor del lado
de la aplicación, del intercambiador de calor intermedio, y un
intercambiador de calor del lado de la aplicación, que están
conectados entre sí mediante el sistema de tuberías de refrigerante.
En el intercambiador de calor intermedio, es intercambiable calor
entre la parte de intercambio de calor del lado de la fuente de
calor y la parte de intercambio de calor del lado de la aplicación.
En el caso de aplicar el sistema a un acondicionador de aire, el
intercambiador de calor del lado de la aplicación está dispuesto en
una
habitación.
habitación.
En una estructura semejante, se lleva a cabo el
acondicionamiento de aire interior mediante provocar un intercambio
de calor, entre el circuito refrigerante primario y el circuito
refrigerante secundario, mediante el intercambiador de calor
intermedio, y transfiriendo calor desde el circuito refrigerante
primario al circuito refrigerante secundario.
Como ejemplo de sistema refrigerante con una
pluralidad de intercambiadores de calor del lado de la aplicación,
cada uno capaz de llevar a cabo selectivamente la operación de
absorción de calor y la operación de liberación de calor, hay un
aparato revelado en la Publicación de Patente Japonesa No Examinada
Número HEI 6-82 110. El circuito refrigerante
primario del aparato tiene un intercambiador de calor primario para
calentar, y un intercambiador de calor primario para enfriar. Por
otra parte, el circuito refrigerante secundario de este, tiene un
circuito para calentar y un circuito para enfriar. En el circuito
para calentar, están conectados sucesivamente un intercambiador de
calor secundario para calentar, que intercambia calor con el
intercambiador de calor primario para calentar, un intercambiador de
calor interior para calentar y una bomba. En el circuito para
enfriar, están conectados sucesivamente un intercambiador de calor
secundario para enfriar, que intercambia calor con el intercambiador
de calor primario para enfriar, un intercambiador de calor interno
para enfriar y una bomba.
En la estructura, si la carga de enfriamiento es
mayor que la carga de calentamiento, se utiliza como condensador el
intercambiador de calor del lado de la fuente de calor del circuito
refrigerante primario. A la inversa, si la carga de calentamiento es
mayor que la carga de enfriamiento, se utiliza como evaporador el
intercambiador de calor del lado de la fuente de calor del circuito
refrigerante primario. Esto permite que parte de los
intercambiadores de calor del lado de la aplicación, y el resto de
estos, lleven a cabo de forma simultánea e individual la operación
de absorción de calor y la operación de liberación de calor, de
acuerdo con la carga de acondicionamiento de aire.
El circuito refrigerante primario, el
intercambiador de calor secundario para calentar, y el
intercambiador de calor secundario para enfriar, están contenidos en
una unidad exterior del aparato anterior, en la que la pluralidad de
intercambiadores de calor del lado de la aplicación son capaces de
llevar a cabo, de forma simultánea e individual, la operación de
absorción de calor y la operación de liberación de calor. Por otra
parte, el intercambiador de calor interior para calentar y el
intercambiador de calor interior para enfriar, están contenidos en
cada una de las unidades interiores. La unidad exterior y la unidad
interior están conectadas entre sí mediante cuatro tubos de
conexión. En concreto, la unidad exterior y la unidad interior están
conectadas entre sí mediante tuberías salientes y entrantes para el
circuito calentador, y mediante tuberías salientes y entrantes para
el circuito refrigerante.
En el aparato de este tipo, se ha demandado una
reducción en el número de tubos de conexión, para mejorar una
estructura más simple y una operación de instalación simplificada.
Sin embargo, puesto que tanto el circuito calentador como el
circuito refrigerante necesitan el tubo saliente y el tubo entrante
en la estructura anterior, la demanda no puede ser satisfecha.
A partir del documento WO-97/09
570, se conoce un aparato refrigerante que comprende una unidad del
lado de la fuente de calor; unidades del lado de la aplicación B,
C; y al menos uno de los intercambiadores de calor contenido en
cada una de las unidades del lado de la aplicación B, C, siendo el
calor generado en la unidad del lado de la fuente de calor A
suministrado a las unidades del lado de la aplicación B, C, al menos
uno de los intercambiadores de calor formando un intercambiador de
calor del lado de liberación de calor, para llevar a cabo la
operación de liberación de calor, el otro de los intercambiadores de
calor formando un intercambiador de calor del lado de absorción de
calor, para llevar a cabo una operación de absorción de calor,
la unidad del lado de la fuente de calor A
incluyendo un elemento calentador, un elemento enfriador, un
elemento de absorción de calor para recibir calor desde el elemento
calentador, y un elemento de liberación de calor para entregar
calor al elemento enfriador,
estando el elemento de absorción de calor, el
intercambiador de calor del lado de liberación de calor, el
intercambiador de calor del lado de absorción de calor, y el
elemento de liberación de calor, conectados entre sí en serie, por
este orden, mediante una tubería de líquido y tuberías de gas, para
constituir un circuito refrigerante del lado de la aplicación, a
través del cual circula un refrigerante, sirviendo el elemento de
liberación de calor y el elemento de absorción de calor, como medios
de transferencia,
donde en el circuito refrigerante del lado de la
aplicación, el líquido refrigerante es evaporado en el elemento de
absorción de calor, con el calor procedente del elemento calentador,
el gas refrigerante fluye a las unidades del lado de la aplicación
B, C por vía de la tubería de gas, y libera calor en el
intercambiador de calor del lado de liberación de calor para
condensarse, el refrigerante líquido absorbe calor en el
intercambiador de calor del lado de absorción de calor para
evaporarse, el gas refrigerante fluye a la unidad del lado de la
fuente de calor A por vía de la tubería de gas, para condensarse en
el elemento de liberación de calor, con el frío procedente del
elemento enfriador, y después el refrigerante líquido fluye al
elemento de absorción de calor, en el que hay tuberías de paso de
líquido conectadas, entre una primera tubería de líquido que
proporciona una conexión entre el elemento de liberación de calor y
el elemento de absorción de calor, y una segunda tubería de líquido
que proporciona una conexión entre el intercambiador de calor del
lado de liberación de calor y el intercambiador de calor del lado
de absorción de calor, permitiendo las tuberías de paso de líquido,
fluir al refrigerante entre la primera tubería y la segunda
tubería, para proporcionar capacidad de transferencia.
Como en los aparatos de refrigeración conocidos
donde el elemento de liberación de calor y el elemento de absorción
de calor sirven como medio de transferencia, no es posible cambiar
las capacidades de los intercambiadores de calor, de forma que
estos no pueden llevar a cabo individualmente las operaciones de
liberación de calor y de absorción de calor. Además, en la
construcción conocida es necesario utilizar un enorme número de
tuberías.
A la vista de lo antedicho ha sido conseguida la
presente invención, y por lo tanto es un objetivo de la presente
invención proporcionar un sistema de refrigerante secundario que
comprende una pluralidad de intercambiadores de calor del lado de
la aplicación, sistema que es un aparato refrigerante en que los
intercambiadores de calor son capaces de llevar a cabo, de forma
simultánea e individual, la operación de absorción de calor y la
operación de liberación de calor, y se proporciona un número
reducido de tuberías de conexión.
La presente invención proporciona una pluralidad
de intercambiadores de calor en una parte del lado de la
aplicación, y provoca que los intercambiadores de calor lleven a
cabo la operación de liberación de calor y la operación de
absorción de calor, mientras que permite la conexión entre sí, de la
parte del lado de la aplicación y una parte del lado de la fuente
de calor, mediante dos tuberías de gas.
En concreto el primer medio de resolución, tal
como se muestra en la figura 1, es para un aparato de refrigeración
que comprende:
- una unidad del lado de la fuente de calor A; unidades del lado de la aplicación B, C; y al menos uno de los intercambiadores de calor 12, 14 contenidos en cada una de las unidades del lado de la aplicación B, C, suministrándose calor generado en la unidad del lado de la fuente de calor A, a las unidades del lado de la aplicación B, C, al menos uno 12 de los intercambiadores de calor, formando un intercambiador de calor del lado de liberación de calor 12, para llevar a cabo la operación de liberación de calor, el otro 14 de los intercambiadores de calor, formando un intercambiador de calor del lado de absorción de calor 14, para llevar a cabo la operación de absorción de calor,
- incluyendo la unidad del lado de la fuente de calor A, un elemento calentador 3A, un elemento enfriador 5A, un elemento de absorción de calor 3B para recibir calor procedente del elemento calentador 3A, y un elemento de liberación de calor 5B para recibir calor procedente del elemento enfriador 5A,
- estando el elemento de absorción de calor 3B, el intercambiador de calor del lado de liberación de calor 12, el intercambiador de calor del lado de absorción de calor 14, y el elemento de liberación de calor 5B, conectados entre sí en serie, en este orden, mediante una tubería de líquido LL y tuberías de gas GH, GL, y medios de transferencia 11 estando conectados a la tubería de líquido LL, que conecta el elemento de liberación de calor 5B y el elemento de absorción de calor 3B, para constituir un circuito refrigerante del lado de la aplicación 10, a través del cual circula refrigerante,
- donde, en el circuito refrigerante del lado de la aplicación 10, el refrigerante líquido es evaporado en el elemento de absorción de calor 3B con el calor procedente del elemento calentador 3A, el refrigerante gaseoso fluye a las unidades del lado de la aplicación B, C a través de la tubería de gas GH, y libera calor en el intercambiador de calor del lado de liberación de calor 12 para condensarse, el refrigerante líquido absorbe calor en el intercambiador de calor del lado de absorción de calor 14 para evaporarse, el refrigerante gaseoso fluye a la unidad del lado de la fuente de calor A, a través de la tubería de gas GL, para condensarse en el elemento de liberación de calor 5B con el frío procedente del elemento enfriador 5A, y después el refrigerante líquido fluye al elemento de absorción de calor 3B, en el que las tuberías de paso de líquido 30, 35, 40 están conectadas entre una primera tubería de líquido LL, que proporciona una conexión entre el elemento de liberación de calor 5B y el elemento de absorción de calor 3B, y una segunda tubería de líquido LL, que proporciona una conexión entre el intercambiador de calor del lado de liberación de calor 12 y el intercambiador de calor del lado de absorción de calor 14, permitiendo las tuberías de paso de líquido 30, 35, 40, fluir al refrigerante entre la primera tubería LL y la segunda tubería LL.
En el primer medio de solución, la unidad del
lado de la fuente de calor A y las unidades del lado de la
aplicación B, C, están conectadas entre sí mediante las dos
tuberías de gas GH, GL. Las tuberías de gas GH, GL permiten la
operación de circulación del refrigerante en el circuito
refrigerante del lado de la aplicación 10, mientras que permiten
que un intercambiador de calor 12 y el otro intercambiador de calor
14 lleven a cabo simultáneamente la operación de liberación de
calor y la operación de absorción de calor, respectivamente.
Como se muestra en la figura 2, el segundo medio
de solución, que no forma parte del alcance de protección de la
presente invención, se obtiene mediante la provisión, en el primer
medio de solución, de un trayecto de derivación 20 en el circuito
refrigerante del lado de la aplicación 10, de forma que el
refrigerante condensado en el intercambiador de calor del lado de
liberación de calor 12, puentea el intercambiador de calor del lado
de absorción de calor 14, para fluir al elemento de liberación de
calor 5B.
Como se muestra en la figura 3, se obtiene
terceros medios de solución que no forman parte del alcance de
protección de la presente invención, proporcionando en el segundo
medio de solución, un mecanismo de ajuste 21 para ajustar un caudal
de refrigerante que puentea el intercambiador de calor del lado de
absorción de calor 14, que está dispuesto en el trayecto de
derivación 20.
El cuarto medio de solución, que no forma parte
del alcance de protección de la presente invención, se obtiene
componiendo, en el tercer medio de solución, el mecanismo de ajuste
21 de una válvula de ajuste el caudal 21, cuyo grado de abertura es
ajustable. Hay un medio de ajuste del grado de abertura,
proporcionado de forma suplementaria, para incrementar el grado de
abertura de la válvula de ajuste 21 del caudal cuando la cantidad
de calor a ser absorbido mediante el intercambiador de calor del
lado de absorción de calor 14, es menor que la cantidad de calor
requerida para ser liberada desde el intercambiador de calor del
lado de liberación de calor 12.
En estos medios de solución, es posible ajustar
la capacidad del intercambiador de calor del lado de liberación de
calor 12, para que sea superior a la capacidad del intercambiador de
calor del lado de absorción de calor 14. Por consiguiente, la
estructura es eficaz cuando la solicitud de liberación de calor es
más urgente que la solicitud de absorción de calor. En concreto, en
el cuarto medio de solución la cantidad de refrigerante del lado de
la aplicación, que fluye a través del trayecto de derivación 20, se
incrementa cuando la capacidad requerida del intercambiador de
calor 14 del lado de absorción de calor, es menor que la capacidad
requerida del intercambiador de calor 12 del lado de liberación de
calor, mediante lo que se ajusta las respectivas capacidades de los
intercambiadores de calor
12, 14.
12, 14.
Como se muestra en la figura 4, se obtiene un
quinto medio de solución, que no forma parte del alcance de la
presente invención, mediante proporcionar en el primer medio de
solución, un trayecto de derivación 25 en el circuito refrigerante
10 del lado de la aplicación, de forma que el refrigerante
condensado en el elemento de liberación de calor 5B puentea el
elemento de absorción de calor 3B, y fluye al intercambiador de
calor 12 del lado de liberación de calor.
Como se muestra en la figura 5, se obtiene un
sexto medio de solución que no forma parte del alcance de protección
de la presente invención, mediante proporcionar en el quinto medio
de solución, un mecanismo de ajuste 26 para ajustar un caudal de
refrigerante que puentea el elemento de absorción de calor 3B, que
está dispuesto en el trayecto de derivación 25.
Se obtiene el séptimo medio de solución, que no
forma parte del alcance de protección de la presente invención,
mediante componer en el sexto medio de solución, el mecanismo de
ajuste 26 de una válvula de ajuste 26 del caudal, cuyo grado de
abertura es ajustable. Adicionalmente, se proporciona medios de
ajuste del grado de abertura para incrementar el grado de abertura
de la válvula de ajuste 26 del caudal, cuando la cantidad requerida
de calor a ser liberado desde el intercambiador de calor 12 del lado
de liberación de calor, es menor que la cantidad requerida de calor
a ser absorbido por el intercambiador de calor 14 del lado de
absorción de calor.
En estos medios de solución, es posible ajustar
la capacidad del intercambiador de calor 14 del lado de absorción
de calor, de forma que sea mayor que la capacidad del intercambiador
de calor 12 del lado de liberación de calor. Por consiguiente, los
medios de solución son eficaces cuando la solicitud de absorción de
calor es más urgente que la solicitud de liberación de calor. En el
séptimo medio de solución, en concreto, la cantidad de refrigerante
del lado de la aplicación, que fluye a través del trayecto de
derivación 24, se incrementa cuando la capacidad requerida del
intercambiador de calor 12 del lado de liberación de calor, es menor
que la capacidad requerida del intercambiador de calor 14 del lado
de absorción de calor, mediante lo que se ajusta las respectivas
capacidades de los intercambiadores de calor 12, 14.
Como se muestra en las figuras 6 a 8, el octavo
medio de solución se obtiene mediante conectar, en el primer medio
de solución, tuberías de paso de líquido 30, 35, 40 entre una
primera tubería de líquido LL que proporciona una conexión entre el
elemento de liberación de calor 5B y el elemento de absorción de
calor 3B, y una segunda tubería de líquido LL que proporciona una
conexión entre el intercambiador de calor 12 del lado de liberación
de calor, y el intercambiador de calor 14 del lado de absorción de
calor, permitiendo las tuberías de paso de líquido 30, 35, 40,
fluir al refrigerante entre la primera tubería LL y la segunda
tubería LL.
Como se muestra en la figura 6, se obtiene el
noveno medio de solución mediante proporcionar, en el octavo medio
de solución, el medio de transferencia 11 que está dispuesto en el
primer tubo de líquido LL. Además, el tubo de paso de líquido 30
tiene un extremo corriente arriba conectado al segundo tubo de
líquido LL, y un extremo corriente abajo conectado entre el medio
de transferencia 11 y el elemento de liberación de calor 5B, en el
primer tubo de líquido LL.
Se obtiene el décimo medio de solución
proporcionando, en el noveno medio de solución, una válvula de
ajuste 31 del caudal, cuyo caudal es ajustable en el tubo de paso
de líquido 30. Se proporciona adicionalmente medios de ajuste del
grado de abertura, para incrementar una cantidad del refrigerante
que fluye a través del tubo de paso de líquido 30, mediante
incrementar el grado de abertura de la válvula de ajuste 31 del
caudal, cuando la cantidad de calor a ser absorbido por el
intercambiador de calor 14 del lado de absorción de calor, es menor
que la cantidad de calor a ser liberado desde el intercambiador de
calor 12 del lado de liberación de calor.
Como se muestra en la figura 7, se obtiene el
undécimo medio de solución mediante proporcionar, en el octavo
medio de solución, el medio de transferencia 11, que está dispuesto
en el primer tubo de líquido LL. Además, el tubo de paso de líquido
35 tiene un extremo corriente arriba, conectado entre el medio de
transferencia 11 y el elemento de liberación de calor 5B en el
primer tubo de líquido LL, y un extremo corriente abajo conectado
al segundo tubo de líquido LL.
Se obtiene el duodécimo medio de solución
mediante proporcionar, en el undécimo medio de solución, una válvula
de ajuste 36 del caudal, cuyo grado de abertura es ajustable en el
tubo de paso de líquido 35. Adicionalmente se proporciona un medio
de ajuste del grado de abertura, para incrementar la cantidad de
refrigerante que fluye a través del tubo de paso de líquido 35,
mediante incrementar el grado de abertura de la válvula de ajuste
36 del caudal, cuando la cantidad de calor a ser liberado desde el
intercambiador de calor 12 del lado de liberación de calor, es
menor que la cantidad de calor a ser absorbido mediante el
intercambiador de calor 14 del lado de absorción de calor.
Como se muestra en la figura 8, el decimotercero
medio de solución se obtiene mediante disponer, en el octavo medio
de solución, dos medios de transferencia 11a, 11b que están
dispuestos en el primer tubo de líquido LL. Además, hay un tubo de
paso de líquido 40 conectado entre los dos medios de transferencia
11a, 11b en el primer tubo de líquido LL.
Se obtiene el decimocuarto medio de solución
mediante proporcionar, en el medio de solución decimotercero,
medios de ajuste de la capacidad para ajustar la capacidad de
transferencia del medio de transferencia corriente abajo 11b,
siendo mayor que la capacidad de transferencia del medio de
transferencia corriente arriba 11a, cuando la cantidad de calor a
ser absorbido mediante el intercambiador de calor 14 del lado de
absorción de calor, es menor que la cantidad de calor a ser
liberado desde el intercambiador de calor 12 del lado de liberación
de calor, mientras que se ajusta la capacidad de transferencia del
medio de transferencia corriente arriba 11a, siendo superior que la
capacidad de transferencia del medio de transferencia corriente
abajo 11b, cuando la cantidad de calor a ser liberada desde el
intercambiador de calor 12 del lado de liberación de calor, es
menor que la cantidad de calor a ser absorbida por el intercambiador
de calor 14 del lado de absorción de calor.
Como se muestra en la figura 9, se obtiene el
decimoquinto medio de solución mediante proporcionar, en el octavo
medio de solución, el medio de transferencia 11 que está dispuesto
en el primer tubo de líquido LL. La porción del tubo de paso de
líquido 40 conectada al primer tubo de líquido LL, está dividida en
una primera tubería de bifurcación 40a y una segunda tubería de
bifurcación 40b, estando la primera tubería de bifurcación 40a
conectada entre el elemento de liberación de calor 5B y el medio de
transferencia 11 en el primer tubo de líquido LL, estando la
segunda tubería de bifurcación 40b conectada entre el medio de
transferencia 11 y el elemento de absorción de calor 3B en el
primer tubo de líquido LL. Adicionalmente, se proporciona una
primera válvula de control 41a del caudal y una segunda válvula de
control 40b del caudal, en la primera tubería de bifurcación 40a y
en la segunda tubería de bifurcación 40b, respectivamente.
Se obtiene el decimosexto medio de solución
mediante proporcionar, en el decimoquinto medio de solución, medios
de control de apertura/cierre para abrir la primera válvula de
control 41a del caudal, y cerrar la segunda válvula de control 41b
del caudal, cuando la cantidad de calor a ser absorbido por el
intercambiador de calor 14 del lado de absorción de calor, es menor
es menor que una cantidad de calor a ser absorbido desde el
intercambiador de calor 12 del lado de liberación de calor,
mientras que se abre la segunda válvula de control del caudal 41b y
se cierra la primera válvula de control del caudal 41a, cuando la
cantidad de calor a ser liberado desde el intercambiador de calor
12 del lado de liberación de calor, es menor que la cantidad de
calor a ser absorbido mediante el intercambiador de calor 14 del
lado de absorción de calor.
Como se muestra en la figura 10, se obtiene el
decimoséptimo medio de solución mediante proporcionar, en el octavo
medio de solución, el medio de transferencia 11 que está dispuesto
en el primer tubo de líquido LL. La porción del tubo de paso de
líquido 40 conectada con el primer tubo de líquido LL, está dividida
en una primera tubería de bifurcación 40a y una segunda tubería de
bifurcación 40b, estando la primera tubería de bifurcación 40a
conectada al tubo de gas GL, corriente arriba respecto del elemento
de liberación de calor 5B, estando la segunda tubería de
bifurcación 40b conectada entre el medio de transferencia 11 y el
elemento de absorción de calor 3B, en el primer tubo de líquido LL.
Se proporciona una primera válvula de control de caudal 42a y una
segunda válvula de control de caudal 42b, en la primera tubería de
bifurcación 40a y en la segunda tubería de bifurcación 40b.
Se obtiene el decimoctavo medio de solución
mediante proporcionar, en el decimoséptimo medio de solución,
medios de ajuste del grado de abertura para ajustar los respectivos
grados de abertura de las válvulas de control de caudal 42a, 42b,
de forma que el grado de abertura de la primera válvula de control
del caudal 42a, es mayor que el grado de abertura de la segunda
válvula de control de caudal 42b, cuando la cantidad de calor a ser
absorbido mediante el intercambiador de calor 14 del lado de
absorción de calor, es menor que la cantidad de calor a ser
liberado desde el intercambiador de calor 12 del lado de liberación
de calor, y el grado de abertura de la segunda válvula de control
de caudal 42b es mayor que el grado de abertura de la primera
válvula de control 42a, cuando la cantidad de calor a ser liberado
desde el intercambiador de calor 12 del lado de liberación de
calor, es menor que la cantidad de calor a ser absorbido desde el
intercambiador de calor 14 del lado de absorción de calor.
En estos medios de solución, puede cambiarse las
respectivas capacidades de los intercambiadores de calor 12, 14,
mediante permitir que al menos parte del refrigerante que circula a
través del circuito refrigerante del lado de la aplicación 10,
fluya a través de los tubos de paso de líquido 30, 45, 40.
En concreto, en los medios de solución noveno y
décimo la capacidad del intercambiador de calor 12 del lado de
liberación de calor, puede ajustarse para ser superior que la
capacidad del intercambiador de calor 14 del lado de absorción de
calor, mediante permitir que parte del refrigerante puentee el
intercambiador de calor 14 del lado de absorción de calor.
En los medios de solución undécimo y duodécimo,
la capacidad del intercambiador de calor 14 del lado de absorción
de calor, puede ajustarse para ser superior a la capacidad del
intercambiador de calor 12 del lado de liberación de calor,
mediante permitir que parte del refrigerante puentee el
intercambiador de calor 12 del lado de liberación de calor.
En los medios de solución decimoquinto y
decimosexto, las respectivas capacidades de los intercambiadores de
calor 12, 14, pueden cambiarse con la provisión de un solo medio de
transporte 11. En los medios decimoséptimo y decimoctavo, el
refrigerante que ha salido del intercambiador de calor 14 del lado
de absorción de calor puede, con seguridad, ser licuado en el medio
de liberación de calor 5B, y puede ser sorteada la entrada de
refrigerante en fase gaseosa al medio de transporte 11, lo que es
especialmente eficaz cuando el medio de transporte 11 se compone de
una bomba mecánica.
Como se muestra en la figura 11, se obtiene el
decimonoveno medio de solución mediante proporcionar, en cualquiera
de los medios de solución primero a decimoctavo, una pluralidad de
unidades del lado de la fuente de calor A1, A2. Los respectivos
lados de gas de los elementos de absorción de calor 3B de las
unidades individuales A1, A2 de lado de la fuente de calor, están
conectados entre sí y al intercambiador de calor 12 del lado de
liberación de calor, a través del tubo de gas GH, mientras que los
respectivos lados de gas de los elementos de liberación de calor 5B
de las unidades individuales A1, A2 del lado de la fuente de calor,
están conectados entre sí y al intercambiador de calor 14 del lado
de absorción de calor, a través del tubo de gas GL.
En este medio de solución, se incrementa la
medida en que es ajustable la capacidad de cada uno de los
intercambiadores de calor 12, 14, mediante controlar las
respectivas capacidades de las unidades del lado de la fuente de
calor A1, A2.
Como se muestra en la figura 12, se obtiene el
vigésimo medio de solución mediante proporcionar, en cualquiera de
los medios de solución primero a decimoctavo, una unidad auxiliar A2
del lado de la fuente de calor. La unidad auxiliar A2 del lado de
la fuente de calor puede conmutarse entre una acción de ayuda a la
liberación de calor, consistente en suministrar el refrigerante
gaseoso al intercambiador de calor 12 del lado de liberación de
calor y recuperar el refrigerante líquido que fluye saliendo del
intercambiador de calor 12 del lado de liberación de calor, sin
permitir al refrigerante pasar a través del intercambiador de calor
14 del lado de absorción de calor, y una acción de ayuda a la
absorción de calor, consistente en suministrar el refrigerante
líquido al intercambiador de calor 14 del lado de absorción de
calor, sin permitir que el refrigerante pase a través del
intercambiador de calor 12 del lado de liberación de calor, y
recuperar el refrigerante gaseoso que fluye saliendo del
intercambiador de calor 14 del lado de absorción de calor.
Se proporciona el vigésimo primer medio de
solución mediante proporcionar, en el vigésimo medio de solución,
medios de transferencia 50, un intercambiador de calor 52, y medios
de conmutación del trayecto del flujo 51, que están dispuestos en
la unidad auxiliar A2 del lado de la fuente de calor. La acción de
ayuda a la liberación de calor, de la unidad auxiliar A2 del lado
de la fuente de calor, incluye conmutar el medio de conmutación del
trayecto del flujo 51, suministrar el refrigerante gaseoso expulsado
desde el medio de transferencia 50 y evaporado en el intercambiador
de calor 52, al intercambiador de calor 12 del lado de liberación de
calor y recuperar, en el medio de transferencia 50, el refrigerante
líquido condensado en el intercambiador de calor 12 del lado de
liberación de calor. Por otra parte, la acción de ayuda a la
absorción de calor en la unidad auxiliar A2 del lado de la fuente
de calor, incluye conmutar el medio de conmutación 51 del trayecto
del flujo, suministrar el refrigerante líquido expulsado desde el
medio de transferencia 50, al intercambiador de calor 14 del lado
de absorción de calor y condensar, en el intercambiador de calor 52,
el refrigerante gaseoso que pasa a través del intercambiador de
calor 12 del lado de liberación de calor y circula a través del
circuito refrigerante 10 del lado de la aplicación, de forma que el
refrigerante es recuperado por el medio de transferencia 50.
En este medio de solución, la capacidad del
intercambiador de calor 12 del lado de liberación de calor puede
mejorarse durante la acción de ayuda a la liberación de calor,
mientras que la capacidad del intercambiador de calor 14 del lado
de absorción de calor puede mejorarse durante la acción de ayuda a
la absorción de calor.
Se obtiene el medio de solución vigésimo segundo
mediante proporcionar, en el medio de solución vigésimo primero,
medios de control de conmutación para conmutar el medio de
conmutación 51 del caudal, de forma que se lleva a cabo la acción
de ayuda a la liberación de calor, cuando la cantidad de calor a ser
liberado desde el intercambiador de calor 12 del lado de liberación
de calor, es mayor que la cantidad de calor a ser absorbido mediante
el intercambiador de calor 14 del lado de absorción de calor, y se
lleva a cabo la acción de ayuda a la absorción de calor, cuando la
cantidad de calor a ser absorbido mediante el intercambiador de
calor 14 del lado de absorción de calor, es mayor que la cantidad
de calor a ser liberado desde el intercambiador de calor 12 del lado
de liberación de calor.
Como se muestra en las figuras 13 a 22, se
obtiene el medio de solución vigésimo tercero, que no forma parte
del alcance de protección de la presente invención, mediante
proporcionar en cualquiera de los medios de solución primero a
vigésimo segundo, medios de conmutación D1, D2 para conmutar
selectivamente los respectivos lados de gas de los intercambiadores
de calor 12, 14, entre el elemento de absorción de calor 3B y el
elemento de liberación de calor 5B, para proporcionar conexiones
entre los respectivos lados de gas y los elementos seleccionados en
el circuito refrigerante 10 del lado de la aplicación.
En este medio de solución, es posible conmutar
arbitrariamente cada uno de los intercambiadores de calor 12, 14,
entre la operación de liberación de calor y la operación de
absorción de calor.
El medio de solución vigésimo cuarto, que no
forma parte del alcance de protección de la presente invención, se
obtiene mediante proporcionar en el medio de solución vigésimo
tercero, primeras válvulas de conmutación 55a, 55c para conmutar
los respectivos lados de gas de los intercambiadores de calor 12, 14
y el elemento de absorción de calor 3B, entre un estado comunicado
y un estado interrumpido, y segundas válvulas de conmutación 55b,
55d, para conmutar los respectivos lados de gas de los
intercambiadores de calor 12, 14 y el elemento de liberación de
calor 5B, entre el estado comunicado y el estado interrumpido,
válvulas que están dispuestas en los medios de conmutación D1,
D2.
Se proporciona además medios de control de
conmutación, para controlar los medios de conmutación D1, D2 de
forma que los intercambiadores de calor 12, 14 conectados a los
medios de conmutación D1, D2, están formados en los
intercambiadores de calor del lado de liberación de calor 12, 14,
mediante abrir las primeras válvulas de conmutación 55a, 55c y
cerrar las segundas válvulas de conmutación 55b, 55d en uno de los
medios de conmutación D1, D2, y de forma que los intercambiadores
de calor 12, 14 conectados al otro de los medios de conmutación D1,
D2, están formados en los intercambiadores de calor del lado de
absorción de calor 12, 14, mediante cerrar las primeras válvulas de
conmutación 55a, 55c y abrir las segundas válvulas de conmutación
55b, 55d, en el otro de los medios de conmutación D1, D2.
Se obtiene el vigésimo quinto medio de solución
mediante utilizar, en cualquiera de los medios de solución primero
a vigésimo cuarto, una bomba mecánica como medio de transferencia
11.
Se obtiene el vigésimo sexto medio de solución
mediante proporcionar, en cualquiera de los medios de solución
primero a vigésimo cuarto, al menos un medio de incremento de
presión 71 para calentar el refrigerante líquido y generar una alta
presión, y medios de reducción de presión 72 para enfriar el
refrigerante gaseoso y generar una baja presión, los cuales están
dispuestos en el medio de transferencia 11. El medio de
transferencia 11 genera una fuerza de impulso para poner en
circulación el refrigerante en el circuito refrigerante 10 del lado
de la aplicación, con la presión generada por el medio de incremento
de presión 71 o generada por el medio de reducción de
presión
72.
72.
En este medio de solución, el refrigerante en el
circuito refrigerante 10 del lado de la aplicación puede, con
seguridad, ser puesto en circulación. En el medio de solución
vigésimo sexto, en concreto puede obtenerse una fuerza de impulso
de circulación mediante utilizar eficazmente un cambio de fase en el
refrigerante.
Por lo tanto, con el primer medio de solución
puede llevarse a cabo simultáneamente la operación de liberación de
calor y la operación de absorción de calor, en un intercambiador de
calor 12 y en el otro intercambiador de calor 14 respectivamente,
mediante conectar la unidad del lado de la fuente de calor A y las
unidades del lado de la aplicación B, C, mediante dos tuberías de
gas GH, GL. Como resultado, se hace posible proporcionar un aparato
refrigerante capaz de llevar a cabo simultáneamente la operación de
liberación de calor y la operación de absorción de calor, y que
tiene una estructura más sencilla, y se reduce su costo de
fabricación.
Puesto que el número de puntos de conexión se
reduce, al reducirse el número de tuberías, el aparato puede
instalarse de mediante una operación de instalación más
sencilla.
En los medios de solución segundo a cuarto, se
proporciona un trayecto de derivación 20 para permitir al
refrigerante puentear el intercambiador de calor 14 del lado de
absorción de calor. Por consiguiente, puede ajustarse la capacidad
del intercambiador de calor 12 del lado de liberación de calor, para
ser superior a la capacidad del intercambiador de calor 14 del lado
de absorción de calor, con una estructura sencilla.
En los medios de solución quinto a séptimo, se
proporciona un trayecto de derivación 25 para permitir al
refrigerante puentear el elemento de absorción de calor 3B. Por
consiguiente, puede ajustarse la capacidad del intercambiador de
calor 14 del lado de absorción de calor, para ser superior a la
capacidad del intercambiador de calor 12 del lado de liberación de
calor, con una estructura sencilla.
En los medios de solución octavo a decimoctavo,
se proporciona tubos de paso de líquido 30, 35, 40, entre el primer
tubo de líquido LL y el segundo tubo de líquido LL. Como resultado,
se hace posible cambiar las respectivas capacidades de los
intercambiadores de calor 12, 14 mediante permitir que, al menos una
parte del refrigerante que circula a través decir cuento
refrigerante 10 del lado de la aplicación, fluya a través de los
tubos de paso de líquido 30, 35, 40 y, de ese modo, se incrementa la
versatilidad del aparato.
Con el medio de solución decimoquinto, en
concreto, puede cambiarse las respectivas capacidades de los
intercambiadores de calor 12, 14, con la provisión de un solo medio
de transporte 11.
Con el medio de solución decimoséptimo, el
refrigerante que ha fluido saliendo del intercambiador de calor 14
del lado de absorción de calor puede licuarse, con seguridad, en el
elemento de liberación de calor 5B, y puede evitarse la entrada de
refrigerante en fase gaseosa en el medio de transporte 11. En este
caso, la estructura es especialmente eficaz cuando el medio de
transporte 11 se compone de una bomba mecánica, puesto que se
impide la avería de la bomba, lo que tiene como resultado una
fiabilidad mejorada.
En el medio de solución decimonoveno, se
proporciona la pluralidad de las unidades A1, A2 del lado de la
fuente de calor, y los respectivos elementos 3B de absorción de
calor y elementos 5B de liberación de calor de estas, están
conectados en paralelo. Como resultado, puede incrementarse la
medida en que son ajustables las respectivas capacidades de los
intercambiadores de calor 12, 14, mediante controlar las respectivas
capacidades de las unidades A1, A2 del lado de la fuente de calor,
mediante lo que se incrementa la versatilidad.
Puesto que se proporciona la pluralidad de
unidades del lado de la fuente de calor A1, A2 en los medios de
solución vigésimo a vigésimo segundo, y cada una de las unidades del
lado de la fuente de calor A2 puede conmutarse entre la acción de
ayuda a la liberación de calor y la acción de ayuda a la absorción
de calor, las respectivas capacidades de los intercambiadores de
calor 12, 14 son variables.
En los medios vigésimo tercero y vigésimo
cuarto, los respectivos lados de gas de los intercambiadores de
calor 12, 14 están en comunicación selectiva con el elemento de
absorción de calor 3B o con el elemento de liberación de calor 5B.
Por consiguiente, cada uno de los intercambiadores de calor 12, 14
puede conmutarse arbitrariamente entre la acción de liberación de
calor y la acción de absorción de calor. En el caso en que el
aparato refrigerante se aplica al acondicionamiento de aire, por
ejemplo, puede implementarse un denominado acondicionador de aire
libre por enfriamiento/refrigeración, en que cada uno de los
intercambiadores de calor es conmutable de forma independiente
entre las operaciones de enfriamiento y calentamiento.
Con los medios de solución vigésimo quinto y
vigésimo sexto, el refrigerante en el circuito refrigerante 10 del
lado de la aplicación, puede ponerse en circulación con
seguridad.
Con el medio de solución vigésimo séptimo, es
posible hacer que el refrigerante lleve a cabo la operación de
circulación, de forma más eficaz y fiable que en el caso en que se
utiliza una bomba mecánica.
La figura 1 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 1;
la figura 2 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 2;
la figura 3 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de una variación de la realización 2;
la figura 4 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 3;
la figura 5 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de una variación de la realización 3;
la figura 6 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 4;
la figura 7 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 5;
la figura 8 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 6;
la figura 9 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 6;
la figura 10 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de una segunda variación de la realización
6;
la figura 11 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 7;
la figura 12 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 8;
la figura 13 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 9;
la figura 14 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 10;
la figura 15 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 10;
la figura 16 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 9, al que se ha aplicado
la estructura de la realización 4;
la figura 17 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 9, al que se ha aplicado
la estructura de la realización 5;
la figura 18 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 9, al que se ha aplicado
la estructura de la realización 6;
la figura 19 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 9, al que se ha aplicado
la estructura de la variación de la realización 6;
la figura 20 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 9, al que se ha aplicado
la estructura de la segunda variación de la realización 6;
la figura 21 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 9, al que se ha aplicado
la estructura de la variación de la realización 7;
la figura 22 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 9, al que se ha aplicado
la estructura de la variación de la realización 8;
la figura 23 es un diagrama de un sistema de
tuberías de refrigerante de la realización 12;
la figura 24 es una vista para ilustrar la
operación de circulación de un refrigerante en la realización
12;
la 25 es un diagrama de un sistema de tuberías
de refrigerante de la realización 13; y
la figura 26 es una vista para ilustrar la
operación de circulación del refrigerante en la realización 13.
Se describirá realizaciones de la presente
invención, en referencia a los dibujos.
\newpage
Realización
1
En la presente realización, un aparato
refrigerante acorde con la presente invención es aplicado a un
circuito refrigerante de un acondicionador de aire.
Se describirá la estructura de circuito, para el
circuito refrigerante acorde con la presente invención, en
referencia a la figura 1.
El circuito refrigerante acorde con la presente
invención es un denominado sistema refrigerante secundario, que
comprende un circuito refrigerante primario 1 como fuente de calor,
y un circuito refrigerante secundario 10 como circuito refrigerante
del lado de la aplicación. Se lleva a cabo transferencia de calor
entre el circuito refrigerante primario 1 y el circuito
refrigerante secundario 10 como circuito refrigerante del lado de la
aplicación, mediante lo que se lleva a cabo las operaciones de
refrigeración y calentamiento en una pluralidad de
habitaciones.
Se proporciona una descripción para cada uno de
los circuitos refrigerantes 1, 10.
El circuito refrigerante primario 1 se compone
de un compresor 2, un elemento de liberación de calor 3A del
intercambiador de calor 3 para calentar, una válvula de expansión
electromotriz 4 y el elemento de absorción de calor 5A del
intercambiador de calor 5 para enfriar, con el que está
sucesivamente conectado mediante el conjunto de tuberías 6 de
refrigerante primario, de forma que puede ponerse en circulación un
refrigerante del lado de la fuente de calor. El elemento de
liberación de calor 3A del intercambiador de calor 3 para calentar,
forma un elemento calentador acorde con la presente invención. El
elemento de absorción de calor 5A para el intercambiador de calor 5
para enfriar, forma un elemento enfriador acorde con la presente
invención.
Por otra parte, el circuito refrigerante
secundario 10 se compone de una bomba 11 como medio de
transferencia, un elemento de absorción de calor 3B del
intercambiador de calor 3 para calentar, un primer intercambiador
de calor interior 12 como intercambiador de calor del lado de
liberación de calor, una válvula electromotriz 13, un segundo
intercambiador de calor interior 14 como intercambiador de calor del
lado de absorción de calor, y un elemento de liberación de calor 5B
del intercambiador de calor 5 para enfriar, que están conectados
sucesivamente mediante el sistema de tuberías de refrigerante
secundario 15.
El sistema de tuberías de refrigerante
secundario 15 que proporciona una conexión entre el elemento de
absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar,
y el primer intercambiador de calor interior 12, forma un tubo de
gas de alta presión GH. El conjunto de tuberías refrigerante
secundario 15 que proporciona una conexión entre el segundo
intercambiador de calor interior 14 y el elemento de liberación de
calor 5B del intercambiador de calor 5 para enfriar, forma una
tubería de gas de baja presión GL.
Por otra parte, el conjunto de tuberías
refrigerante secundario 15 que proporciona una conexión entre el
elemento de liberación de calor 5B del intercambiador de calor 5
para enfriar, y elemento de absorción de calor 3B del
intercambiador de calor 3 para calentar, forma una tubería de
líquido LL, como primera tubería de líquido, mientras que el
conjunto de tuberías refrigerante 15 que proporciona una conexión
entre el primer intercambiador de calor interior 12 y el segundo
intercambiador de calor interior 14, forma una tubería de líquido
LL, como segunda tubería de
líquido.
líquido.
En la estructura, cuando el refrigerante circula
a través de cada uno de los circuitos refrigerantes 1, 10 se libera
calor, procedente del refrigerante del lado de la fuente de calor,
al refrigerante del lado de la aplicación, a través del intercambio
de calor en el intercambiador de calor 3 para calentar. Después se
libera calor procedente del refrigerante del lado de la aplicación,
al refrigerante del lado de la fuente de calor, a través del
intercambiador de calor en el intercambiador de calor 5 para
enfriar.
El circuito refrigerante principal 1 mencionado,
la bomba 11, el intercambiador de calor 3 para calentar, y el
intercambiador de calor 5 para enfriar, están conectados en una
unidad exterior A, como una unidad del lado de la fuente de calor.
Por otra parte, el primer intercambiador de calor interior 12 está
conectado en una primera unidad interior B, como una unidad del
lado de la aplicación, mientras que la válvula electromotriz 13 y
el segundo intercambiador de calor interior 14 están conectados en
una segunda unidad interior C, como la unidad del lado de la
aplicación. La unidad exterior A está dispuesta en el exterior,
mientras que las unidades interiores B, C están dispuestas en
habitaciones individuales.
A continuación se proporciona una descripción de
la operación de circulación de un refrigerante.
Durante una operación de circulación, el
compresor 2 del circuito refrigerante primario 1 y la bomba 11 del
circuito refrigerante secundario 10, son activados con las
respectivas válvulas electromotrices 4, 13 de los circuitos
refrigerante 1, 10 ajustados a grados de abertura específicos.
En el circuito refrigerante primario 1, el
refrigerante del lado de la fuente de calor que ha sido expulsado
desde el compresor 2 intercambia calor con el refrigerante del lado
de la aplicación, en el intercambiador de calor 3 para calentar,
para condensarse, como se indica por las flechas quebradas en la
figura 1. El refrigerante condensado del lado de la fuente de calor
reduce su presión en la válvula de expansión electromotriz 4, e
intercambia calor con el refrigerante del lado de la aplicación en
el intercambiador de calor 5 para enfriar, al efecto de evaporarse.
A continuación, el refrigerante del lado de la fuente de calor es
recuperado por el compresor 2. La mencionada operación de
circulación del refrigerante del lado de la fuente de calor, se
lleva a cabo continuamente en el circuito refrigerante primario
1.
En el circuito refrigerante secundario 10, por
otra parte, el refrigerante del lado de la aplicación en fase
líquida, que ha sido expulsado desde la bomba 11, intercambia calor
con el refrigerante del lado de la fuente de calor en el
intercambiador de calor 3 para calentar, al efecto de evaporarse,
como se indica por flechas continuas en la figura 1. El
refrigerante evaporado del lado de la aplicación en fase gaseosa,
fluye a la primera unidad interior B a través del tubo de gas de
alta presión GH. En el primer intercambiador de calor interior 12,
el refrigerante del lado de la aplicación intercambia calor con aire
interior, para calentar y condensar el aire interior.
Después, el refrigerante del lado de la
aplicación en fase líquida fluye la segunda unidad interior C. En
el segundo intercambiador de calor 14 del lado de absorción de
calor, el refrigerante del lado de la aplicación que ha pasado
través de la válvula electromotriz 13, intercambia calor con un aire
interior, para enfriar y evaporar el aire interior.
A continuación, el refrigerante del lado de la
aplicación en fase gaseosa pasa a través del tubo de gas a baja
presión GL, e intercambia calor con el refrigerante del lado de la
fuente de calor, en el intercambiador de calor 5 para enfriar, al
efecto de condensarse y recuperarse mediante la bomba 11. La
operación de circulación anterior del refrigerante del lado de la
aplicación, se lleva a cabo continuamente en el circuito
refrigerante secundario 10.
Puesto que el refrigerante lleva a cabo tal
operación de circulación, el aire interior es calentado en la
primera unidad interior B, mientras que el aire interior es enfriado
en la segunda unidad interior C. En caso de aplicar el aparato de
la presente invención a un almacén congelador o similar, la primera
unidad interior B puede ser instalada en una sala para ser
utilizada como calentador en invierno, mientras que la segunda
unidad interior C puede ser utilizada para contribuir a la operación
de enfriamiento llevada a cabo en el almacén congelador.
También es posible disponer las unidades
interiores B, C en diferentes habitaciones, de forma que una de las
habitaciones es calentada y las otra habitación es enfriada.
Como se ha descrito arriba, de acuerdo con la
presente realización es eficiente proporcionar solo el tubo de gas
de alta presión GH y el tubo de gas de baja presión GL, como tubos
de conexión para conectar la unidad exterior A las unidades
interiores B, C. Por tanto es posible llevar a cabo simultáneamente
la operación de calentamiento en alguna de entre una pluralidad de
habitaciones, y la operación de refrigeración en las otras
habitaciones, mediante utilizar solo dos tubos de conexión GH, GL.
Como resultado, la estructura del aparato en su conjunto se
simplifica, y se reduce el coste de fabricación. Además, puesto que
se reduce el número de puntos de conexión con una reducción en el
número de tuberías, el aparato puede ser instalado mediante una
operación de instalación más sencilla.
Realización
2
Se proporcionará una descripción de la
realización 2, con referencia a la figura 2.
También en la presente realización, el aparato
refrigerante acorde con la presente invención es aplicado a un
circuito refrigerante de un acondicionador de aire, de forma similar
a la realización 1 descrita arriba.
Puesto que la estructura del circuito de
refrigerante primario 1 de la presente realización es la misma que
en la realización 1 descrita arriba, se proporciona solo la
descripción de un circuito refrigerante secundario 10.
En la figura 2 se muestra solo el circuito
refrigerante secundario 10.
Como se muestra en la figura 2, se proporciona
un tubo de derivación 20, que forma un trayecto de derivación que
puentea el intercambiador de calor 14 interior secundario, en el
circuito refrigerante secundario 10, en el acondicionador de aire
de la presente realización. El tubo de derivación 20 tiene un
extremo conectado al tubo de líquido LL, entre la válvula de
expansión electromotriz 13 y el segundo intercambiador de calor
interior 14, y el otro extremo conectado al tubo de gas de baja
presión GL, entre el segundo intercambiador de calor interior 14 y
el elemento de liberación de calor 5B del intercambiador de calor 5
para enfriar.
El conducto de derivación 20 tiene un diámetro
menor que el del conducto de líquido LL, para permitir que una
parte del refrigerante del lado de la aplicación que ha pasado
través de la válvula electromotriz 13, puentee el segundo
intercambiador de calor interior 14 y fluya al conducto de gases de
baja presión GL.
En la estructura, una parte del refrigerante del
lado de la aplicación que ha pasado a través de la válvula
electromotriz 13 durante la operación, fluye al segundo
intercambiador de calor interior 14, para contribuir a la
refrigeración del aire interior, y después fluye saliendo al
conducto de gas de baja presión GL. La parte restante del
refrigerante del lado de la aplicación, en fase líquida o en fase
mezcla de vapor-líquido, fluye a través del
conducto de derivación 20 para confluir, en el conducto de gas de
baja presión GL, con el refrigerante del lado de la aplicación que
ha pasado a través del segundo intercambiador de calor interior 14,
y fluye al elemento de liberación de calor 5B del intercambiador de
calor 5 para enfriar.
En relación con las otras acciones, son las
mismas que en el caso descrito arriba para la realización 1.
Puesto que se permite a una parte del
refrigerante del lado de la aplicación, puentear el segundo
intercambiador de calor interior 14 en la presente realización, es
posible ajustar la capacidad de calentamiento del primer
intercambiador de calor interior 12, para que sea mayor que la
capacidad de refrigeración del segundo intercambiador de calor
interior 14. Así, la presente realización es eficaz en los casos en
que la carga de calentamiento es mayor que la carga de enfriamiento
(en adelante, este caso será aludido como un "estado rico de
calentamiento").
Se proporcionará una descripción de una
variación de la realización 2 descrita arriba.
En la presente variación, el extremo corriente
arriba del conducto de derivación 20 está conectado a la tubería de
líquido LL, entre el primer intercambiador de calor interior 12 y la
válvula de expansión electromotriz 13, como se muestra en la figura
3. En el tubo de derivación 20 se proporciona una válvula
electromotriz 21, como mecanismo de ajuste que permite el ajuste
del caudal de refrigerante.
Adicionalmente se proporciona medios de ajuste
del grado de abertura, para ajustar el grado de abertura de la
válvula electromotriz 21, en el controlador del presente aparato,
aunque no se describe tales medios.
En la estructura es posible ajustar la cantidad
de refrigerante del lado de la aplicación, que puentea el segundo
intercambiador de calor interior 14, mediante controlar el grado de
abertura de la válvula electromotriz 21. En otras palabras, es
posible obtener el refrigerante a un caudal apropiado en el segundo
intercambiador de calor interior 14, de acuerdo con la carga de
enfriamiento. En una operación de control específica, el grado de
abertura de la válvula electromotriz 21 se incrementa
correspondientemente cuando la carga de enfriamiento es menor que
la carga de calentamiento, de forma que se incrementa la cantidad de
refrigerante que fluye a través del tubo de derivación 20. Es
decir, la capacidad de refrigeración es suprimida mediante reducir
la cantidad de refrigerante que fluye a través del segundo
intercambiador de calor interior 14.
Realización
3
Se proporcionará la descripción de la
realización 3, con referencia a la figura 4.
También en la presente realización, el aparato
de refrigeración acorde con la presente invención es aplicado a un
circuito refrigerante de un acondicionador de aire. La estructura
del circuito refrigerante primario 1 es la misma que en la
realización 1 descrita arriba.
La figura 4 ilustra solo el circuito
refrigerante secundario 10. Un tubo de derivación 25, que forma un
trayecto de derivación que puentea el elemento de absorción de
calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar, está provisto
en el circuito refrigerante secundario 10, en el acondicionador de
aire de la presente realización.
El tubo de derivación 25 tiene un extremo
conectado al tubo de líquido LL entre la bomba 11 y el elemento de
absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar, y
el otro extremo conectado al tubo de gas de alta presión GH, entre
el elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3
para calentar y el primer intercambiador de calor interior 12.
El tubo de derivación 25 tiene un diámetro menor
que el diámetro del tubo de líquido LL, para permitir que una parte
del refrigerante del lado de la aplicación en fase líquida, que ha
sido expulsado desde la bomba 11, puentee el elemento de absorción
de calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar, y fluya al
tubo de gas a alta presión GH.
En la estructura, una parte del refrigerante del
lado de la aplicación en la fase líquida, que ha sido expulsado
desde la bomba 11 durante la operación, fluye al elemento de
absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar,
donde absorbe calor procedente del refrigerante del lado de la
fuente de calor, para evaporarse y después fluye saliendo al tubo
de gas de alta presión GH. Otra parte restante del refrigerante del
lado de la aplicación en fase líquida, fluye a través del tubo de
derivación 25 para confluir, en el tubo de gas de alta presión GH,
con el refrigerante del lado de la aplicación que ha pasado a través
del elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3
para calentar, y fluye al primer intercambiador de calor interior
12.
En relación con las otras acciones, estas son
las mismas que en la realización 1 descrita arriba.
\vskip1.000000\baselineskip
Así, puesto que en la presente realización se
permite a una parte del refrigerante del lado de la aplicación,
puentear el elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de
calor 3 para calentar, la cantidad de calor recibido por el
refrigerante del lado de la aplicación, procedente del refrigerante
del lado de la fuente de calor, puede fijarse en una cantidad menor
que la cantidad de calor proporcionada por el refrigerante del lado
de la aplicación, al refrigerante del lado de la fuente de calor. En
resumen, la presente realización reduce la cantidad de calor
liberado desde el primer intercambiador de calor interior 12. Así,
la estructura de la presente realización es eficaz en el caso en
que la carga de enfriamiento es mayor que la carga de calentamiento
(en adelante, se aludirá a este caso como un "estado rico de
refrigeración").
Se proporcionará una descripción de una
variación de la realización 3 descrita arriba.
En la presente variación, se proporciona en el
tubo de derivación 25 una válvula electromotriz 26 como mecanismo
de ajuste capaz de ajustar el caudal de refrigerante, como se
muestra en la figura 5.
Adicionalmente se proporciona, en el controlador
del presente aparato, medios de ajuste de la grado de abertura,
para ajustar el grado de abertura de la válvula electromotriz 26,
aunque no son descritos.
En la estructura es posible ajustar la cantidad
de refrigerante del lado de la aplicación, que puentea el elemento
de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3 para
calentar, mediante controlar el grado de abertura de la válvula
electromotriz 26. En otras palabras, es posible obtener el
refrigerante a un caudal apropiado en el elemento de absorción de
calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar, de acuerdo
con la carga de calentamiento. En una operación de control
específica, el grado de abertura de la válvula electromotriz 26 es
incrementado correspondientemente, cuando la carga de calentamiento
es menor que la carga de enfriamiento, de forma que se incrementa
la cantidad de refrigerante que fluye a través del conducto de
derivación 25. Es decir, la capacidad de calentamiento es suprimida
mediante reducir la cantidad de refrigerante que fluye a través del
elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3 para
calentar.
Cada una de las realizaciones 4 a 8 descritas
arriba, ha adoptado una estructura de circuito que permite la
circulación del refrigerante del lado de la aplicación, incluso si
una de las unidades interiores B, C está detenida.
Realización
4
En la presente realización se proporciona dos
válvulas electromotrices 13a, 13b en el tubo de líquido LL, entre
el primer intercambiador de calor interior 12 y el segundo
intercambiador de calor interior 14, como se muestra en la figura
6.
Una tubería de retorno de líquido 30, como
tubería del conducto de líquido, está conectada entre la tubería de
líquido LL entre las válvulas electromotrices 13a, 13b y la tubería
de líquido LL corriente arriba respecto de la bomba 11 (lado de
succión). La tubería de retorno de líquido 30 está provista con una
válvula electromotriz 31.
Adicionalmente, en el controlador del presente
aparato se proporciona el medio de ajuste del grado de abertura,
para ajustar el grado de abertura de la válvula electromotriz 31,
aunque no se describe.
En la estructura, se abre la válvula
electromotriz 13a corriente arriba respecto de la tubería de líquido
LL, y se reduce el grado de abertura de la válvula electromotriz
13b corriente abajo, en el estado rico de calentamiento. Por otra
parte, la válvula electromotriz 31 del tubo de retorno de líquido 30
es ajustada a un grado de abertura especificado.
Como resultado, una parte del refrigerante del
lado de la aplicación en fase líquida, que ha pasado a través del
primer intercambiador de calor interior 12 y la válvula
electromotriz corriente arriba 13a, fluye al segundo intercambiador
de calor interior 14, para contribuir a enfriar el aire interior,
fluye saliendo al tubo de gas a baja presión GL, es condensado en
el elemento de liberación de calor 5B del intercambiador de calor 5
para enfriar, y vuelve al lado de succión de la bomba 11, mientras
que la parte restante del refrigerante del lado de la aplicación
fluye a través del tubo de retorno de líquido 30, y vuelve al lado
de succión de la bomba 11 sin experimentar un cambio de fase. En
resumen, el refrigerante del lado de la aplicación que fluye a
través de la tubería de retorno de líquido 30, puentea el segundo
intercambiador de calor interior 14.
En relación con las otras acciones, son las
mismas que en la realización 1 descrita arriba.
Así, de acuerdo con la presente realización el
ajuste de los grados de abertura de las válvulas electromotrices
13a, 13b y 31 permite que una parte del refrigerante del lado de la
aplicación puentee el segundo intercambiador de calor interior 14 y
el elemento de absorción de calor 5B del intercambiador de calor 5
para enfriar. Como resultado, se hace posible ajustar la capacidad
de calentamiento del primer intercambiador de calor interior 12,
para que sea mayor que la capacidad de refrigeración del segundo
intercambiador de calor interior 14.
Por tanto la estructura de la presente
realización es eficaz en el caso en que la carga de calentamiento es
mayor que la carga de enfriamiento, de forma similar al caso
descrito arriba para la realización 2. En una operación específica
de control, el grado de abertura de la válvula electromotriz 31 se
incrementa correspondientemente, cuando la carga de enfriamiento es
menor que la carga de calentamiento, mediante lo que se incrementa
la cantidad de refrigerante que fluye a través de la tubería de
retorno de líquido 30. Brevemente, la capacidad de refrigeración es
suprimida mediante reducir la cantidad de refrigerante que fluye a
través del segundo intercambiador de calor interior 14 y del
elemento de liberación de calor 5B, del intercambiador de calor 5
para enfriar.
Si la carga de enfriamiento es igual que la
carga de calentamiento, se cierra la válvula electromotriz 31 de la
tubería de retorno de líquido 30. Como resultado, se lleva a cabo la
misma operación de circulación del refrigerante que en el caso
descrito arriba para la realización 1.
Si no hay carga de enfriamiento, la válvula
electromotriz corriente abajo 13b es cerrada por completo. En este
caso, el refrigerante del lado de la aplicación circula solo entre
el elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3
para calentar y el primer intercambiador de calor interior 12, y se
impide que fluya al segundo intercambiador de calor interior 14. Es
decir, la operación de circulación del refrigerante es tal que la
capacidad de calentamiento puede obtenerse solo a partir del primer
intercambiador de calor interior 12.
Para implementar tal acción operativa, la
cantidad de calor para evaporar el refrigerante condensado del lado
de la fuente de calor, es insuficiente en el circuito refrigerante
primario 1. Por tanto se necesita un intercambiador de calor de
aire, o similar, para compensar la cantidad insuficiente de
calor.
Realización
5
Por contraste con la realización 4 descrita
arriba, en la que la capacidad de calentamiento puede obtenerse
solo a partir del primer intercambiador de calor interior 12, en la
presente realización solo la capacidad de refrigeración puede
obtenerse a partir del segundo intercambiador de calor interior 14.
Se proporcionará aquí una descripción solo de las partes diferentes
respecto de la realización 4 descrita arriba.
Como se muestra en la figura 7, el circuito
refrigerante secundario 10 de la presente realización está provisto
con una tubería de suministro de líquido 35, como tubería de paso de
líquido, en lugar de la tubería de retorno de líquido 30 de la
realización 4 descrita arriba. La tubería de suministro de líquido
35 tiene un extremo conectado a la tubería de líquido LL, entre las
válvulas electromotrices 13a, 13b, y el otro extremo conectado a la
tubería de líquido LL corriente abajo respecto de la bomba 11 (lado
de evacuación). También se proporciona una válvula electromotriz 36
en la tubería de suministro de líquido 35.
Adicionalmente, el medio de ajuste del grado de
abertura, para ajustar el grado de abertura de la válvula
electromotriz 36, se proporciona también en el controlador del
presente aparato, aunque no se describe.
En la estructura, se abre la válvula
electromotriz corriente abajo 13b de la tubería de líquido LL, y se
reduce el grado de abertura de la válvula electromotriz corriente
arriba 13a, en el estado rico de refrigeración. Por otra parte, la
válvula electromotriz 36 de la tubería de suministro de líquido 35,
es ajustada a un grado de abertura especificado.
Como resultado, una parte del refrigerante del
lado de la aplicación que ha sido expulsado desde la bomba 11,
fluye el elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de
calor 3 para calentar, donde absorbe calor procedente del
refrigerante del lado de la fuente de calor, al efecto de
evaporarse, y después fluye al tubo de gas de alta presión GH. A
continuación, el refrigerante del lado de la aplicación fluye a
través del primer intercambiador de calor interior 12, para
contribuir al calentamiento del aire interior.
Después de que la parte restante del
refrigerante del lado de la aplicación fluya a través de la tubería
35 de suministro de líquido, confluye con el refrigerante del lado
de la aplicación, que ha pasado a través del primer intercambiador
de calor interior 12, y fluye al segundo intercambiador de calor
interior 14 a través de la válvula electromotriz corriente abajo
13b. En relación con las otras acciones, estas son idénticas al
caso descrito arriba en la realización 1.
Así, de acuerdo con la presente realización el
ajuste de los grados de abertura de las válvulas electromotrices
13a, 13b y 36 permite que una parte del refrigerante del lado de la
aplicación puentee el elemento de absorción de calor 3B del
intercambiador de calor 3 para calentar, y el primer intercambiador
de calor interior 12. Como resultado, se hace posible ajustar la
capacidad de refrigeración del segundo intercambiador de calor
interior 14, para que sea mayor que la capacidad de calentamiento
del primer intercambiador de calor interior 12.
Por tanto la estructura de la presente
realización es eficaz en el caso en que la carga de enfriamiento es
mayor que la carga de calentamiento, de forma similar al caso
descrito arriba en la realización 3. En una operación de control
específica, el grado de abertura de la válvula electromotriz 36 es
correspondientemente incrementado cuando la carga de calentamiento
es menor que la carga de enfriamiento, mediante lo que se incrementa
la cantidad de refrigerante que fluye a través de la tubería de
suministro de líquido 35. Brevemente, se suprime la capacidad de
calentamiento mediante reducir la cantidad de refrigerante que fluye
a través del elemento de absorción de calor 3B del intercambiador
de calor 3 para calentar, y del primer intercambiador de calor
interior 12.
Si la carga de enfriamiento es igual a la carga
de calentamiento, se cierra la válvula electromotriz 36 de la
tubería de suministro de líquido 35. Como resultado, se lleva a cabo
la misma operación de circulación del refrigerante que en el caso
descrito arriba en la realización 1.
Si no hay carga de calentamiento, se cierra por
completo la válvula electromotriz corriente arriba 13a. En este
caso, el refrigerante del lado de la aplicación circula solo entre
el elemento de liberación de calor 5B del intercambiador de calor 5
para enfriar, y el segundo intercambiador de calor interior 14, y se
impide que fluya al primer intercambiador de calor interior 12. Es
decir, la operación de circulación del refrigerante es tal que solo
puede obtenerse la capacidad de refrigeración a partir del segundo
intercambiador de calor interior 14.
Para implementar tal acción operativa, el
refrigerante evaporado del lado de la fuente de calor deja calor
residual en el circuito refrigerante primario 1. Por tanto se hace
necesario un intercambiador de calor de aire, o similar, para
liberar el calor residual.
Realización
6
La presente realización tiene los componentes de
cada una de las realizaciones 4 y 5, en combinación.
Como se muestra en la figura 8, el circuito
refrigerante secundario 10 de la presente realización tiene dos
válvulas electromotrices 13a, 13b en la tubería de líquido LL, entre
los intercambiadores de calor interiores primero y segundo 12 y
14.
Adicionalmente, hay dos bombas 11a, 11b
provistas en la tubería de líquido LL, entre el elemento de
absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar,
y el elemento de liberación de calor 5B del intercambiador de calor
5 para enfriar. Las frecuencias operativa de las bombas 11a, 11b son
variables, y es variable la cantidad de refrigerante expulsado
desde estas por unidad de tiempo.
Adicionalmente, en el controlador del presente
aparato se proporciona medios de ajuste de la capacidad, para
ajustar las respectivas capacidades de transferencia de las bombas
11a, 11b, aunque no son descritos.
Además, hay una tubería de paso de líquido 40
conectada como tubería de paso de líquido, entre la tubería de
líquido LL localizada entre las válvulas electromotrices 13a, 13b, y
la tubería de líquido LL localizada entre las bombas 11a, 11b.
En la estructura, se abre la válvula
electromotriz corriente arriba 13a, y se reduce el grado de abertura
de la válvula corriente abajo 13b en el estado rico de
calentamiento. Por otra parte, la frecuencia operativa de la bomba
corriente abajo 11b es ajustada para ser mayor que la frecuencia
operativa de la bomba corriente arriba 11a.
Por consiguiente, una parte del refrigerante del
lado de la aplicación, que ha sido expulsado desde las bombas
corriente arriba y corriente abajo 11a y 11b, y que ha pasado a
través del elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de
calor 3 para calentar, del primer intercambiador de calor interior
12, y de la válvula electromotriz corriente arriba 13a, fluye al
segundo intercambiador de calor interior 14 para contribuir a la
refrigeración del aire interior, fluye saliendo a la tubería de gas
a baja presión GL, y vuelve al lado de succión de la bomba
corriente arriba 11a, por vía del elemento de liberación de calor 5B
del intercambiador de calor 5 para enfriar, como se indica mediante
las flechas continuas de la figura 8.
La parte restante del refrigerante del lado de
la aplicación, fluye a través de la tubería de paso de líquido 40,
y vuelve al lado de succión de la bomba corriente abajo 11b, sin
sufrir un cambio de fase. Brevemente, el refrigerante del lado de
la aplicación que fluye a través de la tubería de paso de líquido
40, sortea el segundo intercambiador de calor interior 14.
En relación con las otras acciones, estas son
las mismas que en el caso descrito arriba para la realización
1.
Si no hay carga de enfriamiento, la válvula
electromotriz corriente abajo 13b se cierra por completo, mientras
que la válvula corriente arriba 11a es detenida. En este caso, el
refrigerante del lado de la aplicación circula solo entre el
elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3 para
calentar, y el primer intercambiador de calor interior 12, y se
impide que fluya al segundo intercambiador de calor interior 14.
En el estado rico de refrigeración, por otra
parte, se abre la válvula electromotriz corriente abajo 13b de la
tubería de líquido LL, y se reduce el grado de abertura de la
válvula electromotriz corriente arriba 13a. La frecuencia operativa
de la bomba corriente arriba 11a se ajusta para ser mayor que la
frecuencia operativa de la bomba corriente abajo 11b.
Como resultado, una parte del refrigerante del
lado de la aplicación expulsado desde la bomba corriente arriba
11a, pasa a través de la bomba corriente abajo 11b, fluye al
elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3
para calentar, donde absorbe calor procedente del refrigerante del
lado de la fuente de calor, para evaporarse, y después fluye
saliendo a la tubería de gas a alta presión GH, como se indica
mediante flechas a trazos en la figura 8. A continuación, el
refrigerante del lado de la aplicación fluye a través del primer
intercambiador de calor interior 12, para contribuir al
calentamiento del aire interior.
La parte restante del refrigerante fluye a
través de la tubería de paso de líquido 40, confluye con el
refrigerante del lado de la aplicación que ha pasado través del
primer intercambiador de calor interior 12, y fluye al segundo
intercambiador de calor interior 14 a través de la válvula
electromotriz corriente abajo 13b.
En relación con las otras acciones, estas son
las mismas que para el caso descrito arriba la realización 1.
Si no hay carga de calentamiento, la válvula
electromotriz corriente arriba 13a se cierra por completo, y se
detiene la bomba corriente abajo 11b. En este caso, el refrigerante
del lado de la aplicación circula solo entre el elemento de
liberación de calor 5B del intercambiador de calor 5 para enfriar, y
el segundo intercambiador de calor interior 14, y por lo tanto se
impide que fluya al primer intercambiador de calor interior 12.
Así, la presente realización permite la
operación de circulación del refrigerante del lado de la aplicación,
sensible a cada uno de los estados ricos de calentamiento y los
estados ricos de enfriamiento. Para implementar semejante acción
operativa, el refrigerante del lado de la fuente de calor acarrea
una cantidad de calor insuficiente, o un exceso de calor, en el
circuito refrigerante primario 1, de forma que se necesita un
intercambiador de calor de aire para eliminar tales
inconvenientes.
En la presente realización, también es posible
proporcionar una válvula electromotriz en la tubería de paso de
líquido 40, de forma que es ajustable la cantidad de refrigerante
que fluye a través de la tubería de paso de líquido 40.
Se proporcionará una descripción de una primera
variación de la realización 6 descrita arriba. Como se muestra en
la figura 9, la presente variación utiliza solo una bomba 11.
La tubería de paso líquido 40 tiene un extremo
(a ser conectado con la bomba) dividido en dos tubos bifurcados,
que son una primera tubería de bifurcación 40a conectada al lado de
succión de la bomba 11, y una segunda tubería de bifurcación 40b
conectada al lado de evacuación de la bomba 11. Las tuberías de
bifurcación 40a, 40b están provistas con respectivas válvulas
electromagnéticas 41a, 41b, como primera y segunda válvulas de
control de caudal.
Se proporciona medios de apertura medios de
control de apertura/cierre, para controlar las acciones de
apertura/cierre de las válvulas electromagnéticas 41a, 41b, en el
controlador del presente aparato, aunque no se describe tales
medios.
En la estructura, se abre la válvula
electromotriz corriente arriba 13a de la tubería de líquido LL, y se
reduce el grado de abertura de la válvula electromotriz corriente
abajo 13b, en el estado rico de calentamiento. Por otra parte, se
abre la válvula electromotriz 41a de la primera tubería de
bifurcación 40a, y se cierra la segunda válvula electromagnética
41b de la segunda tubería de bifurcación 40b. Esto permite que se
lleve a cabo la misma operación de circulación del refrigerante,
que en el estado rico de calentamiento de la realización 6 descrita
arriba (véase las flechas continuas mostradas en la figura 9).
Cuando la carga de enfriamiento es menor, se reduce el grado de
abertura de la válvula electromotriz corriente abajo 13b, y se
incrementa la cantidad de refrigerante líquido en la tubería de
paso de líquido 40.
En el estado rico de enfriamiento, por otra
parte, se abre la válvula electromotriz corriente abajo 13b de la
tubería de líquido LL, y se reduce el grado de abertura de la
válvula electromotriz corriente arriba 13a. Por otra parte, se
cierra la válvula electromagnética 41a de la primera tubería de
líquido 40a, y se abre la válvula electromagnética 41b de la
segunda tubería de líquido 40b. Esto permite que se lleve a cabo la
misma operación de circulación de refrigerante que en el estado rico
de refrigeración de la realización 6 descrita arriba (véase las
flechas a trazos mostradas en la figura 9). Cuando es menor la carga
de calentamiento, se reduce el grado de abertura de la válvula
electromotriz corriente arriba 13a, y se incrementa la cantidad de
refrigerante líquido en el tubo de paso de líquido 40.
Así, la presente realización permite la
operación de circulación del refrigerante del lado de la aplicación,
sensible a cada uno de los estados ricos de calentamiento y estados
ricos de enfriamiento, mediante utilizar solo una bomba 11.
Se proporcionará una segunda variación de la
realización 6 descrita arriba. Como se muestra en la figura 10, la
presente variación incluye también solo una bomba 11.
La segunda tubería de bifurcación 40b de la
tubería de paso de líquido 40 está conectada al lado de evacuación
de la bomba 11, mientras que la primera tubería bifurcada 40a está
conectada al lado corriente arriba del elemento de liberación de
calor 5B del intercambiador de calor 5 para enfriar. Las tuberías de
bifurcación 40a, 40b están provistas con respectivas válvulas
electromotrices 42a, 42b, como válvulas de control del caudal.
Se proporciona medios de control de
apertura/cierre, para controlar las acciones de apertura/cierre de
las válvulas electromagnéticas 42a, 42b, en el controlador del
presente aparato, aunque no se describe tales medios.
\newpage
La estructura permite que se lleve a cabo la
operación de circulación del refrigerante del lado de la aplicación,
en función del estado rico de calentamiento y del estado rico de
enfriamiento, mediante ajustar los grados de abertura de las
válvulas, de forma similar a la primera variación descrita arriba.
Cuando la carga de enfriamiento es menor, se reduce el grado de
abertura de la válvula electromotriz 42b de la segunda tubería de
bifurcación 40b, y se incrementa la cantidad de refrigerante
líquido en la primera tubería de bifurcación 40a. Por otra parte,
se reduce el grado de abertura de la válvula electromotriz 42a de la
primera tubería de bifurcación 40a, y se incrementa la cantidad de
refrigerante líquido en la segunda tubería de bifurcación 40b,
cuando la carga de calentamiento es menor. En la figura 10 también,
se indica la operación de circulación del refrigerante en el estado
rico de calentamiento mediante las flechas continuas, y se indica la
operación de circulación del refrigerante en el estado rico de
enfriamiento mediante las flechas quebradas.
La estructura acorde con la presente realización
asegura la licuefacción del refrigerante del lado de la aplicación
que vuelve a la bomba 11, por medio del intercambiador de calor 95
para enfriar, en la acción operativa en el estado rico de
calentamiento. Como resultado, puede soslayarse el caso en que el
refrigerante en fase gaseosa vuelve a la bomba 11 y dificulta el
manejo de la bomba 11.
Realización
7
Se proporcionará una descripción de la
realización 7. La presente realización tiene una pluralidad de
unidades exteriores A1, A2.
Como se muestra en la figura 11, la presente
realización se ha conseguido mediante conectar dos unidades
exteriores A1, A2 en paralelo, en la estructura de circuito de la
realización 6 descrita arriba. En concreto, cada una de las
tuberías de gas de alta presión GH y la tubería de gas de baja
presión GL, está dividida en tuberías de ramificación que están
conectadas a los respectivos elementos de absorción de calor 3B de
los intercambiadores de calor 3 para calentar, y a los respectivos
elementos de liberación de calor 5B de los intercambiadores de
calor 5 para enfriar, en las unidades exteriores A1, A2.
Las unidades exteriores A1, A2 tienen las mismas
estructuras que las utilizadas en la realización 6 descrita arriba.
Las acciones operativas de la presente realización son también las
mismas que las de la realización 6, de forma que las capacidades de
calentamiento y refrigeración son ajustadas mediante ajustar los
grados de abertura de las válvulas individuales 13a, 13b, y las
frecuencias de funcionamiento de las bombas 11a, 11b.
En la estructura, el rango ajustable de las
capacidades de calentamiento y refrigeración puede expandirse
mediante ajustar las respectivas capacidades de las unidades
interiores A1, A2.
Realización
8
A continuación se describirá la realización 8.
La presente realización tiene también una pluralidad de unidades
exteriores A1, A2.
Como se muestra en la figura 12, de las dos
unidades exteriores A1, A2 de la presente realización, la primera
unidad interior A1 tiene la misma estructura que la utilizada en
cada una de las realizaciones anteriores. Por otra parte, la
segunda unidad exterior A2 comprende una bomba 50, una válvula de
conmutación de cuatro vías 51 como medio de conmutación del
trayecto del flujo, y un intercambiador de calor de aire 52, para
constituir un circuito cerrado junto con los intercambiadores de
calor interiores 12, 14. Brevemente, el lado de gas del
intercambiador de calor de aire 52 está dividido en dos tuberías de
bifurcación 52a, 52b, de forma que la primera tubería de
bifurcación 52a está conectada a la tubería de gas de alta presión
GH, y la segunda tubería de bifurcación 52b está conectada a la
tubería de gas de baja presión GL. En la segunda tubería de
bifurcación 52b se proporciona una válvula de retención CV, para
permitir solo un flujo del refrigerante del lado de la aplicación
dirigido al intercambiador de calor de aire 52b.
Se proporciona también una tubería de conexión
53, para proporcionar una conexión entre la tubería de paso de
líquido 40 y la segunda unidad exterior A2.
El lado de líquido del intercambiador de calor
de aire 52 y la tubería de conexión 53, están conectados a la
válvula de conmutación de cuatro vías 51. Adicionalmente, en el
controlador del presente aparato se proporciona medios de control
de conmutación, para controlar la conmutación del medio de
conmutación de cuatro vías 51, aunque no se describe tales medios.
La válvula de conmutación de cuatro vías 51 es conmutada mediante la
operación de control del medio de control de conmutación. En
concreto, la válvula de conmutación de cuatro vías 51 puede ser
conmutada entre el estado en que el lado de evacuación de la bomba
50 está conectado al intercambiador de calor de aire 52, y el lado
de succión de esta está conectado con la tubería de conexión 53, y
el estado en que el lado de evacuación de la bomba 50 está
conectado a la tubería de conexión 53, y el lado de succión de esta
está conectado al intercambiador de calor de aire 52.
Se proporcionará una descripción de las acciones
operativas de la segunda unidad exterior A2.
En el estado rico de calentamiento, la válvula
de conmutación de cuatro vías 51 es conmutada al lado indicado por
las flechas continuas en el dibujo, de forma que se lleva a cabo una
acción de ayuda a la liberación de calor. El refrigerante del lado
de la aplicación en fase líquida, expulsado desde la bomba 50,
intercambia calor por ejemplo con el aire exterior en el
intercambiador de calor de aire 52, para evaporarse como se indica
mediante las flechas en la figura 12, fluye al tubo de gas de alta
presión GH, y confluye con el refrigerante del lado de la
aplicación, que fluye saliendo del elemento de absorción de calor 3B
del intercambiador de calor 3 para calentar. El refrigerante del
lado de la aplicación contribuye al calentamiento interior en el
primer intercambiador de calor interior 12. Del refrigerante del
lado de la aplicación que ha pasado través del primer
intercambiador de calor interior 12, la parte que fluye a través de
la tubería de paso de líquido 40 se recupera parcialmente mediante
el lado de succión de la bomba 50, después de pasar a través de la
tubería de conexión 53 y de la válvula de conmutación de cuatro
vías 51. Tal operación de circulación de refrigerante se lleva a
cabo de forma continua.
En el estado rico de refrigeración, por otra
parte, la válvula de conmutación de cuatro vías 51 es conmutada al
lado indicado por las flechas quebradas en el dibujo, de forma que
se lleva a cabo una acción de ayuda a la liberación de calor. El
refrigerante del lado de la aplicación en fase líquida, expulsado
desde la bomba 50 pasa a través de la tubería de conexión 53 y
confluye con el refrigerante en la tubería de paso de líquido 40,
como se indica mediante las flechas quebradas en la figura 12. El
refrigerante del lado de la aplicación contribuye a la
refrigeración en el segundo intercambiador de calor interior 14, y
fluye saliendo al tubo de gas de baja presión GL. Una parte del
refrigerante del lado de la aplicación, que fluye a través del tubo
de gas de baja presión GL, pasa a través de la segunda tubería de
bifurcación 52b, del intercambiador de calor de aire 52 y de la
válvula de conmutación de cuatro vías 51, para ser recuperado
por
el lado de succión de la bomba 50. Tal operación de circulación de refrigerantes se lleva a cabo de forma continua.
el lado de succión de la bomba 50. Tal operación de circulación de refrigerantes se lleva a cabo de forma continua.
Así, la presente realización tiene una
estructura tal que permite el uso del sistema refrigerante
secundario y de un circuito refrigerante de un solo estado, en
combinación.
Cada una de las siguientes realizaciones 9 a 11
ha adoptado una denominada estructura de circuito libre de
refrigeración/calentamiento, que hace que cada una de las unidades
interiores B, C pueda conmutarse independientemente entre las
operaciones de refrigeración y calentamiento.
Realización
9
La presente realización se obtiene mediante
hacer que cada una de las unidades interiores B, C pueda ser
conmutada entre las operaciones de refrigeración y calentamiento,
en la estructura de circuito de la realización 1 descrita
arriba.
Como se muestra en la figura 13, el circuito
refrigerante secundario 10 de la presente realización tiene unidades
de conmutación primera y segunda D1, D2, como medios de conmutación
entre las tuberías de gas de alta presión y de baja presión GH y GL
y las unidades interiores B, C, respectivamente. Las unidades
interiores B, C tienen las mismas estructuras. Es decir, las
unidades interiores B, C contienen respectivos intercambiadores de
calor interiores 12, 14, y las válvulas electromotrices 13a, 13b
están conectadas a los respectivos lados de líquido de los
intercambiadores de calor interiores 12, 14.
Cada una de las tuberías de gas de alta presión
y de baja presión GH y GL está ramificada. Las tuberías de
bifurcación GH1, GH2 de la tubería de gas de alta presión GH y las
tuberías de bifurcación GL1, GL2 de la tubería de gas de baja
presión GL, están conectadas dentro de las respectivas unidades de
conmutación D1, D2. Se proporciona válvulas electromagnéticas 55a,
55b, 55c, 55d en las respectivas tuberías de bifurcación GH1, GL1,
GH2, GL2. En concreto, las válvulas electromagnéticas de alta
presión 55a, 55c están provistas en las respectivas tuberías de
bifurcación GH1, GH2 de la tubería de gas de alta presión, en las
respectivas unidades de conmutación D1, D2, y las válvulas
electromagnéticas de baja presión 55b, 55d están provistas en las
tuberías de bifurcación GL1, GL2 de la tubería de gas de alta
presión, en las respectivas unidades de conmutación D1, D2.
Adicionalmente, en el controlador del presente aparato se
proporciona medios de control de conmutación, para controlar las
operaciones de apertura y cierre de cada una de las válvulas
electromagnéticas 55a, 55b, 55c, 55d, aunque no se describe tales
mecanismos.
Las respectivas válvulas electromotrices 13a,
13b de las unidades interiores B, C están conectadas entre sí
mediante la tubería de líquido LL.
Si la operación de calentamiento se lleva a cabo
en la primera unidad interior B y la operación de refrigeración se
lleva a cabo en la segunda unidad interior C en la estructura, se
abre la válvula electromagnética de alta presión 55a y se cierra la
válvula electromagnética de baja presión 55b en la primera unidad de
conmutación D1, mientras que se cierra la válvula electromagnética
de alta presión 55c y se abre la válvula electromagnética de baja
presión 55d en la segunda unidad de conmutación D2.
Como resultado, el refrigerante del lado de la
aplicación en fase líquida, expulsado desde la bomba 11, intercambia
calor con el refrigerante del lado de la fuente de calor, en el
intercambiador de calor 3 para calentar, al efecto de evaporarse,
como se indica mediante las flechas continuas en la figura 13. El
refrigerante evaporado del lado de la aplicación en fase gaseosa,
pasa a través de la tubería de gas de alta presión GH y la primera
unidad de conmutación D1, y fluye a la primera unidad interior B. En
la primera unidad interior B, el refrigerante del lado de la
aplicación intercambia calor con el aire interior, en el primer
intercambiador de calor interior 12, mediante lo que calienta y
condensa el aire interior.
A continuación, el refrigerante del lado de la
aplicación en fase líquida, fluye a través de la tubería de líquido
LL, pasa a través de las unidades de conmutación primera y segunda
D1 y D2, y fluye a la segunda unidad interior C. El refrigerante
del lado de la aplicación reduce su presión mediante la válvula
electromotriz 13c, e intercambia calor con el aire interior en el
segundo intercambiador de calor interior 14, enfriando de ese modo
el aire interior y evaporándose. Después de eso, el refrigerante del
lado de la aplicación en fase gaseosa, pasa a través de la segunda
unidad de conmutación D2 y de la tubería de gas de baja presión GL,
y después intercambia calor con el refrigerante del lado de la
fuente de calor, en el intercambiador de calor 5 para enfriar, al
efecto de ser condensado y recuperado por la bomba 11. Tal operación
de circulación del refrigerante del lado de la aplicación, se lleva
a cabo de forma continua en el circuito refrigerante secundario 10,
mediante lo que se lleva a cabo las operaciones de calentamiento y
refrigeración, respectivamente en las unidades interiores primera y
segunda B y C.
A la inversa, si se lleva a cabo la operación de
refrigeración en la primera unidad interior B y se lleva a cabo la
operación de calentamiento en la segunda unidad interior C, se
cierra la válvula electromagnética de alta presión 55a y se abre la
válvula electromagnética de baja presión 55b, en la primera unidad
de conmutación D1. Por otra parte, se abre la válvula
electromagnética de alta presión 55c y se cierra la válvula
electromagnética de baja presión 55d en la segunda unidad de
conmutación D2.
Como resultado, el refrigerante del lado de la
aplicación en fase líquida, que ha sido expulsado desde la bomba
11, fluye de forma secuencial a través del intercambiador de calor 3
para calentar, de la tubería de gas de alta presión GH y de la
segunda unidad de conmutación D2, para fluir a la segunda unidad
interior C, como se indica mediante las flechas quebradas en la
figura 13. En la segunda unidad interior C, el refrigerante del
lado de la aplicación intercambia calor con la unidad interior en el
segundo intercambiador de calor interior 14, mediante lo que
calienta y condensa el aire interior. A continuación, el
refrigerante del lado de la aplicación en fase líquida, fluye a
través de la tubería de líquido LL, pasa a través de las unidades de
conmutación primera y segunda D1 y D2, y fluye a la primera unidad
interior B. En la primera unidad interior B, el refrigerante del
lado de la aplicación pasa a través de la válvula electromotriz 13a
e intercambia calor con el aire interior en el primer
intercambiador de calor interior 12, mediante lo que enfría el aire
interior y se evapora.
A continuación, el refrigerante del lado de la
aplicación en fase gaseosa fluye de forma secuencial a través de la
primera unidad de conmutación D1, de la tubería de gas de baja
presión GL y el intercambiador de calor 5 para enfriar, para ser
recuperado por la bomba 11. Tal operación de circulación de
refrigerante del lado de la aplicación, se lleva a cabo de forma
continua en el segundo circuito refrigerante 10, mediante lo que se
lleva a cabo las operaciones de refrigeración y calentamiento,
respectivamente en las unidades interiores primera y segunda B y
C.
Así, de acuerdo con la presente realización las
acciones operativas en las respectivas unidades interiores B, C
pueden conmutarse arbitrariamente, a través de las operaciones de
conmutación de las válvulas electromagnéticas 55a, 55b, 55c, 55d en
las unidades de conmutación D1, D2.
Realización
10
La presente realización se obtiene mediante
hacer que cada una de las unidades interiores B, C pueda conmutarse
entre las operaciones de refrigeración y calentamiento, en la
estructura de circuito (figura 3) de la realización 2 descrita
arriba. Se proporcionará una descripción solo de las partes
diferentes respecto de la realización 9 descrita arriba.
Como se muestra en la figura 14, el circuito
refrigerante secundario 10 del acondicionador de aire en la presente
realización, está provisto con una tubería de derivación 20, para
proporcionar una conexión entre la tubería de líquido LL entre las
unidades interiores B, C, y la tubería de gas de baja presión GL. En
la tubería de derivación 20, se proporciona una válvula
electromotriz 21 capaz de ajustar el caudal de refrigerante.
En la estructura, una parte del refrigerante del
lado de la aplicación que ha pasado través del intercambiador de
calor interior llevando a cabo una acción de calentamiento durante
el funcionamiento, fluye al intercambiador de calor interior
llevando a cabo una acción de refrigeración, mientras que la parte
restante del refrigerante del lado de la aplicación en fase líquida
o en fase mezcla líquido-vapor, fluye a través de la
tubería de derivación 20. En relación con las otras acciones, estas
son las mismas que en el caso de la realización 9 descrita arriba
(véase las flechas en la figura 14, correspondientes a las flechas
en la figura 13).
Así, en la presente realización la capacidad de
calentamiento puede ajustarse para ser mayor que la capacidad de
refrigeración, mediante permitir que parte del refrigerante del lado
de la aplicación puentee el intercambiador de calor interior,
llevando a cabo la acción de refrigeración. Así, la estructura de la
presente realización es eficaz en el estado rico de calentamiento.
Además, puede ajustarse la cantidad de refrigerante del lado de la
aplicación, que puentea el intercambiador de calor interior llevando
a cabo la operación de refrigeración, mediante controlar el grado
de abertura de la válvula electromotriz 21. Por consiguiente, se
hace posible proporcionar el refrigerante en un caudal apropiado al
intercambiador de calor interior, de acuerdo con la carga de
enfriamiento.
También es posible adoptar la estructura en que
la válvula electromotriz 21 no está provista en la tubería de
derivación 20 (correspondiente a la realización 2 (figura 2)).
\newpage
Realización
11
La presente realización se obtiene mediante
hacer que cada una de las unidades interiores B, C pueda ser
conmutada entre las operaciones de refrigeración y calentamiento,
en la estructura de circuito (figura 5) de la realización 3
descrita arriba. Se proporcionará igualmente una descripción tan
solo de las partes diferentes respecto de la realización 9 descrita
arriba.
Como se muestra en la figura 15, una tubería de
derivación 25 para puentear el elemento de absorción de calor 3B
del intercambiador de calor 3 para calentar, se proporciona en el
circuito refrigerante secundario 10 del acondicionador de aire, en
la presente realización. La tubería de derivación 25 tiene un
extremo conectado a la tubería de líquido LL, entre la bomba 11 y
el elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3
para calentar, y el otro extremo conectado a la tubería de gas de
alta presión GH. En la tubería de derivación 25, se proporciona una
válvula electromotriz 26 para permitir el ajuste del caudal de
refrigerante.
En la estructura, una parte del refrigerante del
lado de la aplicación en fase líquida, expulsado desde la bomba 11
durante el funcionamiento, fluye al elemento de absorción de calor
3B del intercambiador de calor 3 para calentar, absorbe calor desde
el refrigerante del lado de la fuente de calor al efecto de
evaporarse, y fluye a la tubería de gas de alta presión GH. La
parte restante del refrigerante del lado de la aplicación, fluye a
través de la tubería de derivación 25 y confluye con el refrigerante
del lado de la aplicación en fase líquida, que ha pasado a través
del elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3
para calentar, al efecto de fluir al intercambiador de calor
interior, para llevar a cabo la operación de calentamiento. En
relación con las otras acciones, son iguales que en el caso de la
realización 9 descrita arriba (véase las flechas en la figuras 15,
correspondientes a las flechas en la figura 13).
Así, en la presente realización la cantidad de
calor recibida por el refrigerante del lado de la aplicación,
procedente del refrigerante del lado de la fuente de calor, puede
ajustarse para ser menor que la cantidad de calor proporcionada por
el refrigerante del lado de la aplicación, al refrigerante del lado
de la fuente de calor, mediante permitir que una parte del
refrigerante de lado de la aplicación puentee el elemento de
absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar.
Así, la estructura de la presente realización es eficaz en el
estado rico de refrigeración. Además, la cantidad de refrigerante
del lado de la aplicación que puentea el elemento de absorción de
calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar, puede
ajustarse mediante controlar el grado de abertura de la válvula
electromotriz 26. Por consiguiente, se hace posible proporcionar el
refrigerante a un caudal apropiado en el elemento de absorción de
calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar, de acuerdo
con la carga de calentamiento.
También es posible adoptar la estructura en la
que la tubería de derivación 25 no está provista con la válvula
electromotriz 26, correspondiente a la realización 3 (figura
4)).
Se proporcionará una descripción de las
respectivas estructuras de circuito obtenidas mediante aplicar las
estructuras de las realizaciones 4 a 8, a la estructura del circuito
de la realización 9 descrita arriba.
El circuito ilustrado en la figura 16 se obtiene
mediante utilizar la tubería de retorno de líquido 30 de la
realización 4, en la estructura de circuito de la realización 9.
El circuito ilustrado en la figura 17 se obtiene
mediante utilizar la tubería de retorno de líquido 35 de la
realización 5, en la estructura de circuito de la realización 9.
En circuito ilustrado en la figura 18 se obtiene
mediante utilizar la tubería de paso de líquido 40 de la
realización 6, en la estructura de circuito de la realización 9.
El circuito ilustrado en la figura 19 se obtiene
mediante el uso de la tubería de paso de líquido 40 de la primera
variación de la realización 6, en la estructura de circuito de la
realización 9.
El circuito ilustrado en la figura 20 se obtiene
mediante utilizar la tubería de paso de líquido 40 de la segunda
variación de la realización 6, en la estructura de circuito de la
realización 9.
El circuito ilustrado en la figura 21 se obtiene
mediante el uso de dos unidades exteriores A1, A2 como las
utilizadas en la realización 7, en la estructura de circuito de la
realización 9. En cada una de las unidades exteriores A1, A2, la
tubería de paso de líquido 40 está bifurcada y conectada al lado de
succión y al lado de evacuación de la bomba 11.
El circuito ilustrado en la figura 22 se obtiene
mediante utilizar una unidad exterior A2 como la utilizada en la
realización 8, en la estructura de circuito de la realización 9.
También en el circuito, la tubería de paso de líquido 40 está
bifurcada en la unidad exterior A1, para conectarse al lado de
succión y al lado de evacuación de la bomba 11. Además, el
intercambiador de calor 52 de la unidad exterior A2 en el circuito,
se compone de un intercambiador de calor en configuración de
cascada.
\newpage
Realización
12
La presente realización obtiene una fuerza de
accionamiento para transferir el refrigerante del lado de la
aplicación, utilizando un cambio de fase que acompaña el
calentamiento y enfriamiento del refrigerante en la estructura de
circuito de la realización 9 descrita arriba.
Como se muestra en la figura 23, la presente
realización utiliza un sistema de enfriamiento/calentamiento local
como fuente de calor. Es decir, un par de tuberías de agua caliente
60a, 60b para suministrar y recuperar agua caliente, y un par de
tuberías de agua fría 61a, 61b para suministrar y recuperar agua
fría, han sido introducidas en la unidad interior A.
Primero se proporcionará una descripción de la
conexión de las tuberías de agua caliente 60a, 60b con el
intercambiador de calor 3 para calentar, y de la conexión de las
tuberías de agua fría 61a, 61b con el intercambiador de calor 5
para enfriar.
Una tubería 62a de suministro de agua fría está
conectada a la tubería de agua caliente 60a en el lado de
suministro de agua caliente, y está conectada al lado de flujo
entrante del elemento de liberación de calor 3A del intercambiador
de calor 3 para calentar. Una tubería de recuperación de agua
caliente 62b está conectada a la tubería de agua caliente 60b en el
lado de recuperación agua caliente, y está conectada al lado de
salida de flujo del elemento de liberación de calor 3A del
intercambiador de calor 3 para calentar.
Por otra parte, una tubería de suministro de
agua fría 63a está conectada a la tubería de suministro de agua
fría 61a en el lado de suministro de agua fría, y está conectada al
lado del flujo entrante del elemento de absorción 5A de calor, del
intercambiador de calor 5 para enfriar. Una tubería de recuperación
de agua fría 63b está conectada a la tubería de agua fría 61b en el
lado de recuperación agua fría, y está conectada al lado de salida
de flujo del elemento de absorción de calor 5A, del intercambiador
de calor 5 para enfriar. Brevemente, el refrigerante del lado de
aplicación es evaporado en el intercambiador de calor 3 para
calentar, mediante el uso de calor procedente del agua caliente que
ha fluido a través de la tubería de agua caliente 60a, mientras que
el refrigerante del lado de la aplicación es condensado en el
intercambiador de calor 5 para enfriar, mediante utilizar frío
procedente del agua caliente que ha fluido entrando a través de la
tubería de agua fría 61a.
Las conexiones del lado de gas (la parte del
extremo superior en la figura 23) del elemento de absorción de
calor 3B del intercambiador de calor 3 para calentar, a las unidades
de conmutación individuales D1, D2, son las mismas que en la
realización 9 descrita arriba. Análogamente las conexiones del lado
de gas (parte del extremo superior de la figura 23) del elemento de
liberación de calor 5B del intercambiador de calor 5 para enfriar,
a las unidades inhibidores de conmutación D1, D2, son las mismas que
en la realización 9 descrita arriba.
A continuación se proporcionará una descripción
de un circuito de generación de la fuerza de accionamiento 11, que
constituye el medio de transferencia.
El circuito de generación de la fuerza de
accionamiento 11 comprende: un calentador de circulación 71 como
medio de incremento de presión; un refrigerador de circulación 72
como medio de reducción de presión; tanques principales primero y
segundo T1, T2 y un tanque subordinado ST.
Más en concreto, el calentador de circulación 71
incluye un elemento de liberación de calor 71A y un elemento de
absorción de calor 71B, que intercambian calor mutuamente. El
elemento de liberación de calor 71A está conectado a la tubería de
agua caliente 60a en el lado de suministro de agua caliente,
mediante la tubería de suministro de agua caliente 62a. Por otra
parte, una tubería de suministro de gas 73 está conectada a la
parte del extremo superior del elemento de absorción de calor
71B.
La tubería de suministro de gas 73 está dividida
en tres tuberías de bifurcación 73a- 73c, que están conectadas
individualmente a las respectivas partes del extremo superior de los
tanques principales T1, T2 y el tanque subordinado ST. En las
respectivas tuberías de ramificación 73a-73c se
proporciona válvulas electromagnéticas de incremento de presión
primera a tercera, SV-P a SV-P3.
Una tubería de recuperación de líquido 74 tiene
un extremo con lado a la parte del extremo inferior del elemento de
absorción de calor 71B del calentador de circulación 71, y tiene el
otro extremo conectado a la parte del extremo inferior del tanque
subordinado ST. En la tubería de recuperación de líquidos 74 se
proporciona una válvula de retención CV-1, que
permite solo el flujo saliente del refrigerante procedente del
tanque subordinado
ST.
ST.
Por otra parte, el enfriador de circulación 72
incluye un elemento de absorción de calor 72A y un elemento de
liberación de calor 72B, que intercambian calor mutuamente. El
elemento de absorción de calor 72a está conectado con la tubería de
agua fría 61a en el lado de suministro de agua fría, mediante la
tubería de suministro de agua fría 63a. Una tubería de recuperación
de gas 75 está conectada a la parte del extremo superior del
elemento de liberación de calor 72B. La tubería de recuperación de
gas 75 está dividida en tres tuberías de bifurcación 75a- 75c, que
están conectadas a las respectivas tuberías de ramificación
73a-73c de la tubería de suministro de gas 73, y de
ese modo están conectadas individualmente a las respectivas partes
del extremo superior de los tanques principales T1, T2 y del tanque
subordinado ST. En las respectivas tuberías de ramificación 75a-
75c se proporciona válvulas electromagnéticas de reducción de
presión del tanque primera a tercera, SV-V1 a
SV-V3.
Una primera tubería de suministro de líquido 76
está conectada con la parte del extremo inferior del enfriador de
circulación 72. La tubería de suministro de líquido 76 está dividida
en dos tuberías de bifurcación 76a, 76b, que están conectadas
individualmente a las respectivas partes del extremo inferior de los
tanques principales T1, T2. En las respectivas tuberías de
bifurcación 76a, 76b, se proporciona válvulas de retención
CV-2 para permitir que fluya solo refrigerante
hacia los tanques principales T1, T2.
Los tanques principales T1, T2 están localizados
en posiciones de nivel inferior respecto del refrigerador de
circulación 72, mientras que el tanque subordinado ST está
localizado en una posición de nivel superior respecto del
calentador de circulación 71.
Una tubería de líquido 77 está conectada con el
lado de líquido (parte del extremo inferior en la figura 23) del
elemento de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3 para
calentar. La tubería de líquido 77 está dividida en dos tuberías de
bifurcación 77a, 77b, que están conectadas con respectivas tuberías
de bifurcación 76a, 76b de la tubería de suministro de líquido 76,
y de ese modo están conectadas individualmente con las respectivas
partes del extremo inferior de los tanques principales T1, T2. En
las respectivas tuberías de bifurcación 77a, 77b se proporciona
válvulas de retención CV-3, para permitir que fluya
solo refrigerante dirigido al elemento de absorción de calor 3B,
del intercambiador de calor 3 para calentar.
La tubería de líquido 77 y la tubería de líquido
LL están conectadas entre sí a través de una tubería de extrusión
de líquido 78. Se proporciona una válvula electromagnética 78a en la
tubería de extrusión de líquidos 78. Una tubería de retorno de
líquido 71 está además conectada a la tubería de extrusión de
líquido 78. La tubería de retorno de líquido 79 está dividida en
dos tuberías de bifurcación 79a, 79b, que están conectadas a las
respectivas tuberías de bifurcación 77a, 77b de la tubería de
líquido 77, y de ese modo están conectadas individualmente a las
respectivas partes del extremo inferior de los tanques principales
T1, T2. Se proporciona una válvula electromagnética 79c en la
tubería de retorno de líquido 79, mientras que en las respectivas
tubería de bifurcación 79a, 79b se proporciona válvulas de
retención CV-4 para permitir que fluya solo
refrigerante dirigido a los tanques principales T1, T2.
La tubería de líquido 77 conectada al elemento
de absorción de calor 3B del intercambiador de calor 3 para
calentar, y la tubería de recuperación de líquido 74 conectada al
tanque subordinado ST, están conectadas entre sí mediante una
tubería auxiliar de líquido 80. La tubería auxiliar de líquido 80
está provista con una válvula de retención CV-5,
para permitir solo un flujo de refrigerante dirigido a un tanque
subordinado ST. Además, una tubería de retorno de líquido 81 está
conectada con el lado de líquido (parte del extremo inferior en la
figura 23) del elemento de liberación de calor 5B, del
intercambiador de calor 5 para enfriar. El extremo corriente abajo
de la tubería de retorno de líquido 81 está conectado a la tubería
de retorno de líquido 79.
Lo anterior es la estructura del circuito
refrigerante del acondicionador de aire acorde con la presente
realización.
A continuación se describirá acciones operativas
en la presente realización.
En el caso en que se lleva a cabo la operación
de calentamiento en la primera unidad interior B, y se lleva a cabo
la operación de refrigeración en la segunda unidad interior C, la
primera unidad de conmutación D1 abre la válvula electromagnética
de alta presión 55a y cierra la válvula electromagnética de baja
presión 55b. Por otra parte, la segunda unidad de conmutación D2
cierra la válvula electromagnética de alta presión 55c y abre la
válvula electromagnética de baja presión 55d.
Se abre la válvula electromagnética de
incremento de presión SV-P1 del primer tanque
principal T1, la válvula electromagnética de incremento de presión
SV-P3 del tanque subordinado ST, y la válvula
electromagnética de reducción de presión SV-V2 del
segundo tanque principal T2. Por otra parte, se cierra la válvula
electromagnética de incremento de presión SV-P2 del
segundo tanque principal T2, la válvula electromagnética de
reducción de presión SV-V1 del primer tanque
principal T1, y la válvula de reducción de presión
SV-V3 del tanque subordinado
ST.
ST.
Además, se cierra las respectivas válvulas
electromagnéticas 78a, 79c de la tubería de extrusión de líquidos
78 y la tubería de retorno de líquido 79.
En este estado, la transferencia de calor entre
el agua caliente o el agua fría, y el refrigerante del lado de la
aplicación en el calentador de circulación 71 y el calentador de
circulación 72, genera una alta presión con la evaporación del
refrigerante líquido en el elemento de absorción de calor 71B del
calentador de circulación 71, y una baja presión con la
condensación del refrigerante gaseoso en el elemento de liberación
de calor 72B del enfriador de circulación 72. Como resultado, se
incrementa la presión dentro del primer tanque principal T1 y en el
tanque subordinado ST (acción de incremento de presión), mientras
que se reduce la presión dentro del segundo tanque principal T2
(acción de reducción de presión).
Por consiguiente, el refrigerante líquido
extrudido desde el primer tanque principal T1 es introducido en el
intercambiador de calor 3 para calentar, donde intercambia calor con
el agua caliente y se evapora, como se indica mediante las flechas
continuas en la figura 24. A continuación, el refrigerante fluye de
forma secuencial a través de la primera unidad de conmutación D1,
de la primera unidad interior B, de la segunda unidad de
conmutación D2, y de la segunda unidad interior C, para llevar a
cabo la operación de calentamiento en la primera unidad interior B
y la operación de refrigeración en la segunda unidad interior C.
El refrigerante gaseoso que ha fluido saliendo
de la segunda unidad interior C, pasa a través de la tubería de gas
GL, intercambia calor con el agua fría para condensarse en el
intercambiador de calor 5 para enfriar, y pasa a través de las
tuberías de retorno de líquido 81, 79, para ser recuperado por el
segundo tanque principal T2. El refrigerante líquido condensado en
el refrigerador de circulación 72 es introducido en el segundo
tanque principal T2, a través de la tubería de bifurcación 76b.
Puesto que el tanque subordinado ST ha igualado
su presión al elemento de absorción de calor 71B del calentador de
circulación 71, el refrigerante líquido dentro del tanque
subordinado ST pasa a través de la tubería de recuperación de
líquido 74, para ser suministrado al elemento de absorción de calor
71B del calentador de circulación 71, como se indica mediante las
flechas quebradas en la figura 24. El refrigerante líquido
suministrado se evapora en el elemento de absorción de calor 71B,
para contribuir a la presión incrementada en el primer tanque
principal T1. A continuación, el refrigerante líquido dentro del
tanque subordinado ST es suministrado en su mayor parte al elemento
de absorción de calor 71B, de forma que se cierra la válvula
electromagnética de incremento de presión SV-P3 del
tanque subordinado ST, mientras que se abre la válvula
electromagnética de reducción de presión SV-V3 del
tanque subordinado
ST.
ST.
Esto reduce la presión en el interior del tanque
subordinado ST, y una parte del refrigerante líquido extrudido
desde el primer tanque principal T1 pasa a través de la tubería de
líquido auxiliar 80 y la tubería de recuperación de líquido 71,
para ser recuperado por el tanque subordinado ST, como se indica
mediante las flechas punteadas en la figura 24. Acciones tales como
la extrusión en la recuperación del refrigerante líquido en el
tanque subordinado ST, se llevan a cabo alternativamente,
independientemente de las acciones llevadas a cabo en las
respectivas válvulas electromagnéticas SV-P1,
SV-V2 de los tanques principales T1, T2.
Después de que se lleva a cabo tales acciones
durante un período de tiempo dado, las válvulas electromagnéticas
son conmutadas. En concreto, se cierra la válvula electromagnética
de incremento de presión SV-P1 del primer tanque
principal T1 y la válvula electromagnética de reducción de presión
SV-V2 del segundo tanque principal T2. Se abre la
válvula electromagnética de incremento de presión
SV-P2 del segundo tanque principal T2 y la válvula
electromagnética de reducción de presión SV-V1 del
primer tanque principal T1.
Esto reduce la presión en el interior del primer
tanque principal T1, y a la inversa incrementa la presión en el
interior del segundo tanque principal T2. Por consiguiente se
consigue un estado de circulación de refrigerante en el que el
refrigerante líquido extrudido desde el segundo tanque principal T2,
circula como se ha descrito arriba, para ser recuperado por el
primer tanque principal T1. También en este caso, las acciones de
apertura y cierre de la válvula electromagnética de incremento de
presión SV-P3 y de la válvula electromagnética de
reducción de presión SV-V3, se repiten en el tanque
subordinado ST, de forma que las acciones de extrusión y
recuperación del refrigerante líquido pueden llevarse a cabo de
forma alternativa.
Con las anteriores acciones de conmutación
llevándose a cabo de forma repetida entre las válvulas
electromagnéticas, se pone en circulación el refrigerante del lado
de la aplicación, de forma que se lleva a cabo las operaciones de
calentamiento y refrigeración, respectivamente en las unidades
interiores primera y segunda, B y C.
En el caso en que se lleva a cabo la operación
de refrigeración en la primera unidad interior B, y se lleva a cabo
la operación de calentamiento en la segunda unidad interior C, la
primera unidad de conmutación D1 cierra la válvula electromagnética
de alta presión 55a, y abre la válvula electromagnética de baja
presión 55b. Por otra parte, la segunda unidad de conmutación D2
abre la válvula electromagnética de alta presión 55c y cierra la
válvula electromagnética de baja presión 55d. El circuito de
generación de potencia de accionamiento 11, lleva a cabo las mismas
acciones que en el caso descrito arriba.
Como resultado, el refrigerante líquido
extrudido desde uno de los tanques principales, se evapora en el
intercambiador de calor 3 para calentar, y se condensa en la
segunda unidad interior C, llevando a cabo de ese modo una acción
de calentamiento. El refrigerante líquido que ha pasado través de la
segunda unidad interior C, es introducido en la primera unidad
interior B para evaporarse, mediante lo que lleva a cabo una acción
de enfriamiento. El refrigerante gaseoso que ha pasado través de la
primera unidad interior B, es condensado en el intercambiador de
calor 5 para enfriar, al efecto de ser recuperado por el otro de los
tanques principales. En relación con las otras acciones, estas son
las mismas que las descritas arriba.
En el caso de llevar a cabo la operación de
calentamiento en cada una de las unidades interiores B, C, se abre
las válvulas electromagnéticas de alta presión 55a, 55 de las
unidades de conmutación D1, D2, y se cierra las válvulas
electromagnéticas de baja presión 55b, 55d de estas. Por otra parte,
se abre la válvula electromagnética 79c de la tubería de retorno de
líquido 79, y se cierra a la válvula electromagnética 78a de la
tubería de extrusión de líquido 78.
Como resultado, el refrigerante del lado de la
aplicación extrudido desde uno de los tanques principales, es
evaporado en el intercambiador de calor 3 para calentar, y
distribuido a las unidades interiores individuales B, C. El
refrigerante es condensado en los respectivos intercambiadores de
calor interiores 12, 14 de las unidades interiores B, C, y pasa a
través de la tubería de líquido LL y de la tubería de retorno de
líquido 79, para ser recuperado por el otro de los tanques
principales.
En el caso de llevar a cabo la operación de
refrigeración en cada una de las unidades interiores B, C, se abre
las respectivas válvulas electromagnéticas de baja presión 55b, 55d
de las unidades de conmutación D1, D2, y se cierra las válvulas
electromagnéticas de alta presión 55a, 55d de estas. Por otra parte,
se abre la válvula electromagnética 78a de
la tubería de extrusión de líquido 78, y se cierra la válvula electromagnética 79c de la tubería de retorno de líquido 79.
la tubería de extrusión de líquido 78, y se cierra la válvula electromagnética 79c de la tubería de retorno de líquido 79.
Como resultado, el refrigerante del lado de la
aplicación extrudido desde uno de los tanques principales, pasa a
través de la tubería de extrusión de líquido 78 y de la tubería de
líquido LL, y es separado en corrientes individuales a las unidades
interiores B, C. El refrigerante es evaporado en los respectivos
intercambiadores de calor interiores 12, 14 de los elementos de
calor interiores B, C, y fluye al intercambiador de calor 5 para
enfriar, a través de la tubería de gas de baja presión GL, para ser
condensado en esta y recuperado por el otro de los tanques
principales, a través de la tubería de retorno de líquido 79.
Así, de acuerdo con la presente realización, la
extrusión y recuperación del refrigerante desde los tanques
principales T1, T2 se lleva a cabo mediante calentar y enfriar el
refrigerante del lado de la aplicación, mediante el uso del calor
del agua caliente, y del frío del agua fría, cada uno para las
operaciones locales de enfriamiento y calentamiento, mediante lo
que se obtiene la fuerza de accionamiento para la circulación del
refrigerante en el circuito refrigerante secundario 10. Esto permite
que el refrigerante lleve a cabo una acción de circulación con
eficiencia superior y fiabilidad superior, respecto de una
estructura que utilice una bomba mecánica.
Realización
13
Se proporcionará una descripción de la
realización 13, mediante mejorar la realización 12 descrita arriba.
La presente realización también obtiene una fuerza de accionamiento
para transferir el refrigerante del lado de la aplicación, mediante
utilizar un cambio de fase que acompaña al calentamiento y
enfriamiento del refrigerante.
Aquí se proporcionará la descripción solo para
las partes diferentes respecto de la realización 12, y se omitirá
la descripción de los mismos componentes que se muestra en la figura
25 y se utiliza en la realización 12, reteniendo los mismos números
de referencia. En la presente realización, la presente invención es
aplicada a un acondicionador de aire que comprende tres unidades
interiores B, C, E.
Como se muestra en la figura 25, un circuito
acorde con la presente realización comprende un par de circuitos
generadores de fuerza de accionamiento 11a, 11b. El circuito
generador de fuerza de accionamiento corriente abajo 11b,
localizado en el lado derecho de la figura 25, tiene los tanques
principales primero y segundo T1, T2. Por otra parte, el circuito
generador de fuerza de accionamiento corriente arriba 11a,
localizado en el lado izquierdo de la figura 25, tiene tanques
principales tercero y cuarto T3, T4 y el tanque subordinado ST. El
circuito generador de fuerza de accionamiento corriente abajo 11b
tiene, en general, la misma estructura que el circuito generador de
fuerza de accionamiento acorde con la realización 12, descrito
arriba.
Por otra parte, el circuito generador de fuerza
de accionamiento corriente arriba 11a tiene una estructura tal que
los tanques principales tercero y cuarto T3, T4 y el tanque
subordinado ST, comunican de forma conmutable con el calentador de
circulación 71 y con el enfriador de circulación 72. El mecanismo de
conmutación está compuesto de una pluralidad de válvulas
electromagnéticas, de forma similar al circuito generador de fuerza
de accionamiento corriente abajo 11b.
La porción corriente abajo la tubería de retorno
de líquido 81, conectada al lado de líquido del elemento de
liberación de calor 5B, del intercambiador de calor 5 para enfriar,
está dividida en tuberías de bifurcación 81a, 81b, que están
conectadas individualmente a las respectivas porciones del extremo
inferior de los tanques principales tercero y cuarto T3, T4. En las
tuberías de bifurcación 81a, 81b se proporciona válvulas de
retención CV-6 para permitir solo el flujo de
refrigerante dirigido a los tanques principales tercero y cuarto T3,
T4.
La parte corriente abajo de la tubería de
líquido LL que proporciona una conexión entre los respectivos lados
de líquido de las unidades internas B, C, E, se divide en tres
tuberías de ramificación LL1, LL2, LL3, que están conectadas a las
respectivas tuberías de bifurcación 81a, 81b de la tubería de
retorno de líquido 81, y a la tubería de recuperación de líquido
74, mediante lo que las tuberías de bifurcación LL1, LL2, LL3 están
conectadas individualmente a los respectivos extremos inferiores de
los tanques principales tercero y cuarto T3, T4 y al tanque
subordinado ST. La parte corriente arriba de la tubería de retorno
de líquido 79 está conectada a la tubería de líquido LL.
A continuación, se describirá las unidades de
conmutación D1, D2, D3 acordes con la presente realización.
Cada una de las unidades de conmutación D1, D2,
D3 tiene la misma estructura. La tubería de gas de alta presión GH,
la tubería de gas de baja presión GL y la tubería de líquido LL,
están introducidas en las unidades de conmutación D1, D2, D3.
En cada una de las unidades de conmutación D1,
D2, D3, la tubería de gas de alta presión GH está dividida en dos
tuberías de bifurcación, una de las cuales tiene un conducto
electromagnético 90, y la otra de las cuales tiene una válvula de
retención CV-7. La válvula de retención
CV-7 permite solo el flujo saliente de refrigerante
hacia el conducto de gas de alta presión GH.
El conducto de gas de baja presión GL tiene una
válvula electromagnética 91 en cada una de las unidades de
conmutación D1, D2, D3. El conducto de gas de baja presión GL y el
conducto de gas de alta presión GH están conectados entre sí, en
cada una de las unidades de conmutación D1, D2, D3, para ser
conectados a los respectivos lados de gas de los intercambiadores
de calor interiores 12, 14, 16.
La tubería de líquido LL y la tubería de gas de
baja presión GL, están conectadas entre sí mediante una tubería de
derivación 92. La tubería de derivación 92 tiene una válvula
electromagnética 93. En cada una de las unidades de conmutación D1,
D2, D3, se contiene una parte de intercambio de calor 94 para
provocar un intercambio de calor entre el refrigerante que fluye a
través del conducto de derivación 92, y el refrigerante que fluye a
través del conducto de gas de baja presión GL.
A continuación se proporcionará una descripción
de las acciones operativas de la presente realización. La unidad de
conmutación que conecta aquella de las unidades interiores primera a
tercera B, C, E, que lleva a cabo la operación de calentamiento,
abre la válvula electromagnética de alta presión 90 y cierra la
válvula electromagnética 93 del conducto de derivación 92 y la
válvula electromagnética de baja presión 91.
Por otra parte, la unidad de conmutación que
conecta la unidad interior que lleva a cabo la operación de
enfriamiento, cierra la válvula electromagnética de alta presión 90
y la válvula electromagnética 93 del conducto de derivación 92, y
abre la válvula electromagnética de baja presión 91.
En este estado, se provoca que la alta presión
generada en el calentador de circulación 71 y la baja presión
generada en el enfriador de circulación 72, actúen sobre los
respectivos tanques de forma similar a la realización 12 descrita
arriba. Si por ejemplo, se provoca que la alta presión actúe sobre
los tanques primero y tercero, T1 y T3, y que la baja presión actúe
sobre los tanques segundo y cuarto, T2 y T4, el refrigerante circula
como se indica mediante las flechas continuas en la figura 26.
El refrigerante extrudido desde el primer tanque
T1 pasa a través de la tubería de líquido 77, para evaporarse en el
intercambiador de calor 3 para calentar, y fluye a la unidad
interior que lleva a cabo la operación de calentamiento, a través
de la tubería de gas de alta presión GH (la figura 26 ilustra la
operación de circulación del refrigerante, cuando se lleva a cabo
la operación de calentamiento en las unidades interiores primera y
segunda B, C, y se lleva a cabo la operación de enfriamiento en la
tercera unidad interior E).
El refrigerante que ha fluido a las unidades
interiores B, C es condensado en los intercambiadores de calor
interiores 12, 14, para llevar a cabo la operación de calentamiento
interior. A continuación el refrigerante pasa a través de la
tubería de líquido LL, y una parte del refrigerante fluye la unidad
interior E, que lleva a cabo la operación de enfriamiento. El
refrigerante que ha fluido la unidad interior E que lleva a cabo la
operación de enfriamiento, se evapora en el intercambiador de calor
interior 16, para llevar a cabo la operación de refrigeración
interior, pasa a través de la tubería de gas de baja presión GL para
condensarse en el intercambiador de calor 5 para enfriar, y pasa a
través de la tubería de retorno de líquido 81 para ser recuperado
mediante el cuarto tanque principal T4. El resto del refrigerante
fluye a través de la tubería de líquido LL, y pasa a través de la
tubería de retorno de líquido 79 para ser recuperado mediante el
segundo tanque principal T2.
Por otra parte, el refrigerante extrudido desde
el tercer tanque principal T3 pasa a través de la tubería de
retorno de líquido 79 para ser recuperado por el segundo tanque
principal T2, como se indica mediante las flechas quebradas en la
figura 26. En este caso, la acción de suministrar y recuperar el
refrigerante líquido, llevada a cabo hacia y desde el tanque
subordinado ST, es tal que una parte del refrigerante extrudido
desde el tercer tanque principal T3 es suministrada cuando se
mantiene en la baja presión en el tanque subordinado ST, y el
refrigerante líquido es recuperado por el calentador de circulación
71 cuando se mantiene alta presión en el tanque subordinado ST.
Una semejante acción de circulación del
refrigerante, se lleva a cabo con el circuito generador de fuerza
de accionamiento corriente abajo 11b, correspondiente a la bomba
corriente abajo acorde con la realización 6 descrita arriba, y con
el circuito generador de fuerza de accionamiento corriente arriba
11a correspondiente a la bomba corriente arriba descrita arriba.
Por lo tanto, la acción de circulación del refrigerante del lado de
la aplicación, puede llevarse a cabo apropiadamente en cada uno de
los estados ricos de calentamiento y estados ricos de enfriamiento,
de forma similar a la realización 6.
En el caso en que cada una de las unidades
interiores B, C, E lleva a cabo la operación de calentamiento, se
abre la válvula electromagnética 93 del conducto de derivación 92.
Esto permite que el refrigerante condensado en los intercambiadores
de calor interiores 12, 14, 16 sea recuperado a través del tubo de
derivación 92 y de la tubería de gas de baja presión GL.
Aunque cada una de las realizaciones ha descrito
el caso en que la presente invención se aplica a un acondicionador
de aire, la presente invención es también aplicable a otros aparatos
de refrigeración.
Aunque en las realizaciones 1 a 12 se ha
descrito el caso en que la presente invención es aplicada a un
aparato que comprende dos unidades interiores B, C, y la
realización 13 se ha descrito el caso en que la presente invención
es aplicada a un aparato que comprende tres unidades interiores B,
C, E, la presente invención no se limita a estos casos. La presente
invención también es aplicable a un aparato que comprende tres o más
unidades interiores, o a un aparato en el que se contiene una
pluralidad de intercambiadores de calor en una sola unidad
interior.
Como se ha descrito arriba, el aparato de
refrigeración acorde con la presente invención es adecuado para ser
utilizado en un acondicionador de aire que comprende una pluralidad
de intercambiadores de calor interiores, especialmente en un
acondicionador de aire para llevar acabo simultáneamente operaciones
de refrigeración y calentamiento.
Claims (17)
1. Un aparato refrigerante que comprende: una
unidad del lado de la fuente de calor (A); unidades del lado de la
aplicación (B, C); y al menos uno de los intercambiadores de calor
(12, 14), contenido en cada una de las unidades del lado de la
aplicación (B, C), siendo calor generado en la unidad del lado de la
fuente de calor (A), suministrado a las unidades del lado de la
aplicación (B, C), al menos uno (12) de los intercambiadores de
calor formando un intercambiador de calor del lado de liberación de
calor (12), para llevar a cabo la operación de liberación de calor,
formando el otro (14) de los intercambiadores de calor, un
intercambiador de calor del lado de absorción de calor (14) para
llevar a cabo la operación de absorción de calor
incluyendo la unidad del lado de la fuente de
calor (A), un elemento calentador (3A), un elemento enfriador (5A),
un elemento de absorción de calor (3B) para recibir calor procedente
del elemento calentador (3A), y un elemento de liberación de calor
(5B) para entregar calor al elemento enfriador (5A),
el elemento de absorción de calor (38), el
intercambiador de calor del lado de liberación de calor (12), el
intercambiador de calor del lado de absorción de calor (14) y el
elemento de liberación de calor (5B), estando conectados entre sí
en serie, en este orden, mediante un tubo de líquido (LL) y tubos de
gas (GH, GL), y estando conectados medios de transferencia (11) al
tubo de líquido (LL) que conecta el elemento de liberación de calor
(5B) y el elemento de absorción de calor (3B), para constituir un
circuito refrigerante del lado de la aplicación (10), a través del
cual circula un refrigerante,
en el que, en el circuito refrigerante del lado
de la aplicación (10), el refrigerante líquido es evaporado en el
elemento de absorción de calor (3B) con el calor procedente del
elemento calentador (3A), el refrigerante gaseoso fluye a las
unidades del lado de la aplicación (B, C) mediante el tubo de gas
(GH), y libera calor en el intercambiador de calor del lado de
liberación de calor (12) para ser condensado, el refrigerante
líquido absorbe calor en el intercambiador de calor del lado de
absorción de calor (14) para ser evaporado, el refrigerante gaseoso
fluye a la unidad del lado de la fuente de calor (A), a través del
tubo de gas (GL), para ser condensado en el elemento de liberación
de calor (5B) con el frío procedente del elemento enfriador (5A), y
después el refrigerante líquido fluye al elemento de absorción de
calor (3B), en el que hay tubos de paso de líquido (30, 35, 40)
conectados entre un primer tubo de líquido (LL) que proporciona una
conexión entre el elemento de liberación de calor (5B) y el
elemento de absorción de calor (3B), y un segundo tubo de líquido
(LL) que proporciona una conexión entre el intercambiador de calor
del lado de liberación de calor (12) y el intercambiador de calor
del lado de absorción de calor (14), permitiendo los tubos de paso
de líquido (30, 35, 40) que el refrigerante fluya entre el primer
tubo (LL) y el segundo tubo (LL).
2. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 1, en el que
el medio de transferencia (11) está provisto en
el primer tubo de líquido (LL), y
el tubo de paso de líquido (30) tiene un extremo
corriente arriba conectado con el segundo tubo de líquido (LL), y
un extremo corriente abajo conectado entre el medio de transferencia
(11) y el elemento de liberación de calor (5B), en el primer tubo
de líquido (LL)
3. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 2, en el que
la válvula de ajuste de caudal (31), cuyo caudal
es ajustable, está provista en el tubo de paso líquido (30), el
aparato comprendiendo además
medios de ajuste del grado de abertura, para
incrementar una cantidad de refrigerante que fluye a través del
tubo de paso líquido (30), mediante incrementar el grado de abertura
de la válvula de ajuste de caudal (31), cuando una cantidad
requerida de calor a ser absorbido por el intercambiador de calor
del lado de absorción de calor (14), es menor que una cantidad
requerida de calor a ser liberado desde el intercambiador de calor
del lado de liberación de calor (12).
4. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 1, en el que
el medio de transferencia (11) está provisto en
el primer tubo de líquido (LL) y
el tubo de paso líquido (35) tiene un extremo
corriente arriba, conectado entre el medio de transferencia (11) y
el elemento de liberación de calor (5B) en el primer tubo de líquido
(LL), y un extremo corriente abajo conectado al segundo tubo de
líquido (LL).
5. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 4, en el que
la válvula de ajuste de caudal (36), cuyo grado
de abertura es ajustable, está provista en el tubo de paso de
líquido (35), el aparato comprendiendo además
medios de ajuste del grado de abertura, para
incrementar una cantidad de refrigerante que fluye a través del
tubo de paso de líquido (35), mediante incrementar el grado de
abertura de la válvula de ajuste de caudal (36), cuando una
cantidad requerida de calor a ser liberado desde el intercambiador
de calor del lado de liberación de calor (12), es menor que una
cantidad requerida de calor a ser absorbido por el intercambiador de
calor del lado de absorción de calor (14).
6. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 1, en el que
hay dos medios de transferencia (11a, 11b)
dispuestos en el primer tubo de líquido (LL), y
un tubo de paso de líquido (40) está conectado
entre los dos medios de transferencia (11a, 11b) en el primer tubo
de líquido (LL).
7. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 6, que comprende además
medios de ajuste de capacidad, para ajustar la
capacidad de transferencia del medio de transferencia corriente
abajo (11b), haciéndola mayor que la capacidad de transferencia del
medio de transferencia corriente arriba (11a), cuando una cantidad
requerida de calor a ser absorbido por el intercambiador de calor
del lado de absorción de calor (14), es menor que una cantidad
requerida de calor a ser liberado desde el intercambiador de calor
del lado de liberación de calor (12), ajustando así mismo la
capacidad de transferencia del medio de transferencia corriente
arriba (11a), haciéndola superior a la capacidad de transferencia
del medio de transferencia corriente abajo (11b), cuando una
cantidad requerida de calor a ser liberado desde el intercambiador
de calor del lado de liberación de calor (12), es menor que una
cantidad de calor a ser absorbida por el intercambiador de calor
del lado de absorción de calor (14).
8. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 1, en el que
el medio de transferencia (11) está provisto en
el primer tubo de líquido (LL) y
la porción del tubo de paso de líquido (40)
conectada con el primer tubo de líquido (LL), está dividida en un
primer tubo de bifurcación (40a) y un segundo tubo de bifurcación
(40b),
estando conectado el mencionado primer tubo de
bifurcación (40a), entre el elemento de liberación de calor (5B) y
el medio de transferencia (11) en el primer tubo de líquido (LL),
estando conectado el mencionado segundo tubo de bifurcación (40b),
entre el medio de transferencia (11) y el elemento de absorción de
calor (3B) en el primer tubo de líquido (LL),
estando provistas una primera válvula de control
de caudal (41a) y una segunda válvula de control de caudal (40b),
en el primer tubo de bifurcación (40a) y en el segundo tubo de
bifurcación (40b) respectivamente.
9. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 8, que comprende además
medios de control de apertura/cierre, para abrir
la primera válvula de control de caudal (41a) y cerrar la segunda
válvula de control de caudal (41b), cuando una cantidad de calor a
ser absorbido por el intercambiador de calor del lado de absorción
de calor (14), es menor que una cantidad de calor a ser liberado
desde el intercambiador de calor del lado de liberación de calor
(12), abriendo así mismo la segunda válvula de control de caudal
(41b) y cerrando la primera válvula de control de caudal (41a),
cuando una cantidad de calor a ser liberada desde el intercambiador
de calor del lado de liberación de calor (12), es menor que una
cantidad de calor a ser absorbida por el intercambiador de calor
del lado de absorción de calor (14).
10. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 1, en el que
el medio de transferencia (11) está provisto en
el primer tubo de líquido (LL), y
la porción del tubo de paso de líquido (40)
conectada al primer tubo de líquido (LL) está dividida en un primer
tubo de bifurcación (40a) y un segundo tubo de bifurcación
(40b),
estando conectado el mencionado primer tubo de
bifurcación (40a) al tubo de gas (GL), corriente arriba respecto
del elemento de liberación de calor (5B), estando conectado el
segundo tubo de bifurcación (40b) entre el medio de transferencia
(11) y el elemento de absorción de calor (3B) en el primer tubo de
líquido (LL),
estando una primera válvula de control de caudal
(42a) y una segunda válvula de control de caudal (42b), provistas
en el primer tubo de bifurcación (40a) y en el segundo tubo de
bifurcación (40b).
11. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 10, que comprende además
medios de ajuste del grado de abertura, para
ajustar los respectivos grados de abertura de las válvulas de
control de caudal (42a, 42b), de forma que el grado de abertura de
la primera válvula de control de caudal (42a) es mayor que el grado
de abertura de la segunda válvula de control de caudal (42b), cuando
una cantidad requerida de calor a ser absorbido por el
intercambiador de calor del lado de absorción de calor (14) es menor
que una cantidad requerida de calor a ser liberado desde el
intercambiador de calor del lado de liberación de calor (12), y de
forma que el grado de abertura de la segunda válvula de control de
caudal (42b) es mayor que el grado de abertura de la primera
válvula de control de caudal (42a), cuando una cantidad requerida de
calor a ser liberado desde el intercambiador de calor del lado de
liberación de calor (12), es menor que una cantidad requerida de
calor a ser absorbido por el intercambiador de calor del lado de
absorción de calor (14).
12. El aparato refrigerante acorde con
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 11, que comprende además una
pluralidad de unidades del lado de la fuente de calor (A1, A2),
los respectivos lados de gas de los elementos de
absorción de calor (3B) de las unidades individuales del lado de la
fuente de calor (A1, A2), estando conectados entre sí y con el
intercambiador de calor del lado de liberación de calor (12) a
través del tubo de gas (GH),
los respectivos lados de gas de los elementos de
liberación de calor (5B) de las unidades individuales del lado de
la fuente de calor (A1, A2), estando conectados entre sí y al
intercambiador de calor del lado de absorción de calor (14) a
través del tubo de gas (GL).
13. El aparato refrigerante acorde con
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 12, que comprende además una
unidad auxiliar del lado de la fuente de calor (A2), siendo la
unidad auxiliar del lado de la fuente de calor (A2) conmutable
entre
una acción de ayuda a la liberación de calor, de
suministrar el refrigerante gaseoso al intercambiador de calor del
lado de liberación de calor (12) y de recuperar el refrigerante
líquido que fluye saliendo del intercambiador de calor del lado de
liberación de calor (12), sin permitir que el refrigerante pase a
través del intercambiador de calor del lado de absorción de calor
(14), y
una acción de ayuda a la absorción de calor, de
suministrar el refrigerante líquido al intercambiador de calor del
lado de absorción de calor (14), sin permitir al refrigerante pasar
a través del intercambiador de calor del lado de liberación de
calor (12), y recuperar el refrigerante gaseoso que fluye saliendo
del intercambiador de calor del lado de absorción de calor
(14).
14. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 13, en el que
la unidad auxiliar del lado de la fuente de
calor (A2) tiene medios de transferencia (50), un intercambiador de
calor (52) y medios de conmutación del trayecto del flujo (51),
la acción de ayuda a la liberación de calor, de
la unidad auxiliar del lado de la fuente de calor (A2), incluye
conmutar el medio de conmutación de trayecto del flujo (51),
suministrar el refrigerante gaseoso evacuado desde el medio de
transferencia (50) y evaporado en el intercambiador de calor (52),
al intercambiador de calor del lado de liberación de calor (12) y
recuperar, en el medio de transferencia (50), el refrigerante
líquido condensado en el intercambiador de calor del lado de
liberación de calor (12), y
la acción de ayuda a la absorción de calor, de
la unidad auxiliar del lado de la fuente de calor (A2), incluye
conmutar el medio de conmutación de trayecto del flujo (51),
suministrar el refrigerante líquido evacuado desde el medio de
transferencia (50) al intercambiador de calor del lado de absorción
de calor (14) y condensar, en el intercambiador de calor (52), el
refrigerante gaseoso que pasa a través del intercambiador de calor
del lado de absorción de calor (14) y circula a través del circuito
refrigerante del lado de la aplicación (10), de forma que el
refrigerante es recuperado por el medio de transferencia (50).
15. El aparato refrigerante acorde con la
reivindicación 14, que comprende además
medios de control de conmutación, para conmutar
el medio de conmutación del caudal (51) de forma que la acción de
ayuda a la liberación de calor se lleva a cabo cuando una cantidad
requerida de calor a ser liberado desde el intercambiador de calor
del lado de liberación de calor (12), es mayor que una cantidad
requerida de calor a ser absorbido por el intercambiador de calor
del lado de absorción de calor (14), y la acción de ayuda a la
absorción de calor se lleva a cabo cuando la cantidad requerida de
calor a ser absorbido por el intercambiador de calor del lado de
absorción de calor (14), es mayor que una cantidad requerida de
calor a ser liberado desde el intercambiador de calor del lado de
liberación de calor (12).
16. El aparato de refrigeración acorde con
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 15, en el que el medio de
transferencia (11) es una bomba mecánica.
17. El aparato refrigerante acorde con
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16, en el que el medio de
transferencia (11) tiene al menos un medio de incremento de presión
(71) para calentar el refrigerante líquido y generar una alta
presión, y un medio de reducción de presión (72) para enfriar el
refrigerante gaseoso y generar una baja presión, y genera una
fuerza de accionamiento para poner en circulación el refrigerante en
el circuito refrigerante del lado de la aplicación (10), con la
presión generada por el medio de incremento de presión (71) o por
el medio de reducción de presión (72).
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-18464 | 1998-01-30 | ||
| JP1846498 | 1998-01-30 | ||
| JP10261183A JP3063742B2 (ja) | 1998-01-30 | 1998-09-16 | 冷凍装置 |
| JP10-261183 | 1998-09-16 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2281165T3 true ES2281165T3 (es) | 2007-09-16 |
Family
ID=26355143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES99901197T Expired - Lifetime ES2281165T3 (es) | 1998-01-30 | 1999-01-29 | Equipamiento refrigerante. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6237356B1 (es) |
| EP (1) | EP0987503B1 (es) |
| JP (1) | JP3063742B2 (es) |
| KR (1) | KR100334493B1 (es) |
| CN (1) | CN1231719C (es) |
| AU (1) | AU720278B2 (es) |
| DE (1) | DE69935481T2 (es) |
| ES (1) | ES2281165T3 (es) |
| WO (1) | WO1999039138A1 (es) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4246058A1 (en) * | 2022-03-15 | 2023-09-20 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Controller for use with a waste heat recovery refrigeration unit system, control method, and program |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100385432B1 (ko) * | 2000-09-19 | 2003-05-27 | 주식회사 케이씨텍 | 표면 세정용 에어로졸 생성 시스템 |
| JP2004322914A (ja) * | 2003-04-25 | 2004-11-18 | Denso Corp | 複合サイクル用熱交換器 |
| DE10347958A1 (de) * | 2003-10-12 | 2005-05-12 | Thomas Lennert | Verfahren zum Betrieb einer Kälteanlage umschaltbar auf Heizungsbetrieb |
| KR101148620B1 (ko) | 2005-01-31 | 2012-05-21 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화장치용 열교환기 |
| DE102006005035B3 (de) * | 2006-02-03 | 2007-09-27 | Airbus Deutschland Gmbh | Kühlsystem |
| KR100821312B1 (ko) | 2006-04-14 | 2008-04-10 | 마케팅솔루션코리아 주식회사 | 하이브리드 에어컨디셔너 |
| JP5446064B2 (ja) * | 2006-11-13 | 2014-03-19 | ダイキン工業株式会社 | 熱交換システム |
| WO2009133644A1 (ja) * | 2008-04-30 | 2009-11-05 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| US20110167865A1 (en) * | 2008-10-29 | 2011-07-14 | Mitsubishi Electric Corporation | Air-conditioning apparatus |
| FR2945478B1 (fr) * | 2009-05-13 | 2015-07-17 | Valeo Systemes Thermiques | Installation de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation comprenant quatre echangeurs de chaleur |
| US8011191B2 (en) | 2009-09-30 | 2011-09-06 | Thermo Fisher Scientific (Asheville) Llc | Refrigeration system having a variable speed compressor |
| US8011201B2 (en) * | 2009-09-30 | 2011-09-06 | Thermo Fisher Scientific (Asheville) Llc | Refrigeration system mounted within a deck |
| TWM377472U (en) * | 2009-12-04 | 2010-04-01 | Cheng-Chun Lee | Steam turbine electricity generation system with features of latent heat recovery |
| US9360226B2 (en) * | 2009-12-28 | 2016-06-07 | Daikin Industries, Ltd. | Heat pump system |
| US9285128B2 (en) * | 2010-03-16 | 2016-03-15 | Mitsubishi Electric Corporation | Air-conditioning apparatus with multiple outdoor, indoor, and multiple relay units |
| RU2446366C2 (ru) * | 2010-06-17 | 2012-03-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Дальневосточный Федеральный Университет" (Двфу) | Холодильная установка |
| WO2012070083A1 (ja) * | 2010-11-24 | 2012-05-31 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| US20130213078A1 (en) * | 2011-01-26 | 2013-08-22 | Mitsubishi Electric Corporation | Air-conditioning apparatus |
| JP2013088031A (ja) * | 2011-10-18 | 2013-05-13 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 冷却システムとその制御方法 |
| US8925346B2 (en) | 2012-02-07 | 2015-01-06 | Thermo Fisher Scientific (Asheville) Llc | High performance freezer having cylindrical cabinet |
| FR2995389B1 (fr) * | 2012-09-13 | 2017-10-20 | Alstom Transport Sa | Dispositif de climatisation d'air, notamment pour un vehicule ferroviaire |
| CN103016951B (zh) * | 2012-11-26 | 2014-11-26 | 上海裕达实业公司 | 一种残液排空装置 |
| US10415891B2 (en) * | 2016-02-22 | 2019-09-17 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Heat exchanger and heat storage system |
| CN107218510A (zh) * | 2017-06-19 | 2017-09-29 | 北京卫星环境工程研究所 | 空间环模设备放空优化系统及具有该系统的空间环模设备 |
| US12104818B2 (en) * | 2019-02-27 | 2024-10-01 | Mitsubishi Electric Corporation | Air-conditioning apparatus |
| EP4019861A4 (en) * | 2019-09-30 | 2022-09-28 | Daikin Industries, Ltd. | AIR CONDITIONING DEVICE |
| JP7322219B1 (ja) * | 2022-03-01 | 2023-08-07 | 新菱冷熱工業株式会社 | 熱源システム |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3240028A (en) * | 1963-04-26 | 1966-03-15 | Howard W Redfern | Heat pump defrosting system |
| DE2644372C2 (de) * | 1976-10-01 | 1982-12-30 | Siegfried Dipl.-Kfm. Ing.(grad.) 7505 Ettlingen Vinz | Beheizungsanlage für Wohn-, Arbeits- und Versammlungsräume mit mindestens einer Wärmepumpe |
| JP2529202B2 (ja) * | 1986-04-09 | 1996-08-28 | 松下冷機株式会社 | 冷暖房装置 |
| US4912937A (en) * | 1988-04-25 | 1990-04-03 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Air conditioning apparatus |
| JPH02302538A (ja) * | 1989-05-16 | 1990-12-14 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 冷却システム |
| US5129236A (en) * | 1990-09-06 | 1992-07-14 | Solomon Fred D | Heat pump system |
| GB2258298B (en) * | 1991-07-31 | 1995-05-17 | Star Refrigeration | Cooling method and apparatus |
| JPH05141793A (ja) * | 1991-11-18 | 1993-06-08 | Hitachi Ltd | 液体冷却装置 |
| JPH05306849A (ja) * | 1992-04-30 | 1993-11-19 | Matsushita Refrig Co Ltd | 多室冷暖房装置 |
| JPH0682110A (ja) | 1992-09-01 | 1994-03-22 | Matsushita Refrig Co Ltd | 多室冷暖房装置 |
| JP3060770B2 (ja) * | 1993-02-26 | 2000-07-10 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| DE4439238A1 (de) | 1994-11-03 | 1996-05-09 | Telefunken Microelectron | Kapazitiver Beschleunigungssensor |
| JP3598604B2 (ja) * | 1995-09-08 | 2004-12-08 | ダイキン工業株式会社 | 熱搬送装置 |
| JP3582185B2 (ja) * | 1995-10-24 | 2004-10-27 | ダイキン工業株式会社 | 熱搬送装置 |
| JP3692630B2 (ja) * | 1995-10-24 | 2005-09-07 | ダイキン工業株式会社 | 熱搬送装置 |
| US5761921A (en) * | 1996-03-14 | 1998-06-09 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Air conditioning equipment |
| JPH10197171A (ja) * | 1996-12-27 | 1998-07-31 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置及びその製造方法 |
| KR100289751B1 (ko) * | 1998-04-15 | 2001-05-15 | 진금수 | 히트 펌프식 공기조화기 |
-
1998
- 1998-09-16 JP JP10261183A patent/JP3063742B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-01-29 DE DE69935481T patent/DE69935481T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-29 CN CNB998000353A patent/CN1231719C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-01-29 KR KR1019997008875A patent/KR100334493B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-01-29 US US09/381,739 patent/US6237356B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-29 WO PCT/JP1999/000368 patent/WO1999039138A1/ja active IP Right Grant
- 1999-01-29 ES ES99901197T patent/ES2281165T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-29 AU AU41209/99A patent/AU720278B2/en not_active Ceased
- 1999-01-29 EP EP99901197A patent/EP0987503B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4246058A1 (en) * | 2022-03-15 | 2023-09-20 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Controller for use with a waste heat recovery refrigeration unit system, control method, and program |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3063742B2 (ja) | 2000-07-12 |
| CN1231719C (zh) | 2005-12-14 |
| WO1999039138A1 (en) | 1999-08-05 |
| EP0987503A1 (en) | 2000-03-22 |
| AU720278B2 (en) | 2000-05-25 |
| US6237356B1 (en) | 2001-05-29 |
| EP0987503B1 (en) | 2007-03-14 |
| EP0987503A4 (en) | 2003-05-07 |
| JPH11281175A (ja) | 1999-10-15 |
| AU4120999A (en) | 1999-08-16 |
| KR20010005802A (ko) | 2001-01-15 |
| CN1255965A (zh) | 2000-06-07 |
| KR100334493B1 (ko) | 2002-04-26 |
| DE69935481D1 (de) | 2007-04-26 |
| DE69935481T2 (de) | 2007-12-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2281165T3 (es) | Equipamiento refrigerante. | |
| ES2299673T3 (es) | Dispositivo de gestion termica, particularmente para un vehiculo automovil equipado con una pila de combustible. | |
| ES2712923T3 (es) | Dispositivo acondicionador de aire | |
| ES2939186T3 (es) | Sistema de acondicionador de aire | |
| ES2260945T3 (es) | Sistema de refrigeracion. | |
| ES2712931T3 (es) | Dispositivo acondicionador de aire | |
| ES2199995T3 (es) | Dispositivo de control de la operacion de distribucion de aceite para un acondicionador de aire. | |
| ES2747998T3 (es) | Aparato de acondicionamiento de aire | |
| ES2816725T3 (es) | Dispositivo de aire acondicionado | |
| JP4643135B2 (ja) | マルチ空気調和器 | |
| ES2279394T3 (es) | Sistema de control climatico con un circuito de compresion de vapor combinado con un circuito de absorcion. | |
| ES2748325T3 (es) | Dispositivo de acondicionamiento de aire | |
| ES2715928T3 (es) | Acondicionador de aire | |
| ES2904812T3 (es) | Dispositivo de aire acondicionado | |
| ES2725525T3 (es) | Dispositivo acondicionador de aire | |
| ES2258862T3 (es) | Planta refrigeradora. | |
| US20190203981A1 (en) | Air conditioner | |
| ES2711250T3 (es) | Aparato acondicionador de aire | |
| ES2212674T3 (es) | Dispositivo de refrigeracion de dos refrigerantes. | |
| EP3059519B1 (en) | Refrigeration cycle device | |
| ES2465643T3 (es) | Acondicionador de aire | |
| ES2231825T3 (es) | Aparato para transferencia de calor. | |
| ES2968965T3 (es) | Sistema de aire acondicionado | |
| ES2255573T3 (es) | Acoplamiento de transferencia termica por cambio de fase para sistemas por absorcion de agua-amonio. | |
| KR100399272B1 (ko) | 열반송 장치 |