ES2199108T3 - Metodo para proporcionar un tubo que tiene propiedades de inhibir la formacion de monoxido de carbono al usarlo en el craqueo termico de hidrocarburos. - Google Patents
Metodo para proporcionar un tubo que tiene propiedades de inhibir la formacion de monoxido de carbono al usarlo en el craqueo termico de hidrocarburos.Info
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Abstract
Un método para reducir una concentración de monóxido de carbono presente en una corriente de gas craqueado producido pasando una corriente hidrocarbonada a través de un tubo de un horno de craqueo térmico, en que dicho método comprende: tratar dicho tubo de dicho horno de craqueo térmico poniendo en contacto dicho tubo con hidrógeno gaseoso que contiene un compuesto de azufre, con lo cual se proporciona un tubo tratado que tiene propiedades de inhibir la producción del monóxido de carbono; y pasar dicha corriente hidrocarbonada a través de dicho tubo tratado mientras se mantiene dicho tubo tratado en condiciones convenientes de craqueo, produciendo con ello dicha corriente de gas craqueado que tiene una concentración reducida de monóxido de carbono por debajo de dicha concentración.
Description
Método para proporcionar un tubo que tiene
propiedades de inhibir la formación de monóxido de carbono al
usarlo en el craqueo térmico de hidrocarburos.
La presente invención se refiere en general a
procesos para el craqueo térmico de hidrocarburos y,
específicamente, a un método para proporcionar un tubo de un horno
de craqueo térmico que tiene propiedades de inhibir la formación de
monóxido de carbono al usarlo en el craqueo térmico de
hidrocarburos.
En un proceso para producir un compuesto
olefínico, una corriente de fluido que contiene un hidrocarburo
saturado como etano, propano, butano, pentano, nafta, o mezclas de
dos o más de estos hidrocarburos, se alimenta a un horno de craqueo
térmico (o pirólisis). Normalmente se combina un fluido diluyente
como vapor de agua con el material hidrocarbonado de alimentación
que se introduce al horno de craqueo.
Dentro del horno, el hidrocarburo saturado se
convierte en un compuesto olefínico. Por ejemplo, una corriente de
etano introducida en el horno de craqueo es convertida a etileno y
cantidades apreciables de otros hidrocarburos. Una corriente de
propano introducida en el horno se convierte en etileno y
propileno, y cantidades apreciables de otros hidrocarburos.
Semejantemente, una mezcla de hidrocarburos saturados que contiene
etano, propano, butano, pentano y nafta se convierte en una mezcla
de compuestos olefínicos que contiene etileno, propileno,
butilenos, pentenos y naftaleno. Los compuestos olefínicos son una
clase importante de productos químicos industriales. Por ejemplo,
el etileno es un monómero o comonómero para la producción de
polietileno. Otros usos de los compuestos olefínicos son bien
conocidos por los expertos en la técnica.
Como resultado del craqueo térmico de un
hidrocarburo, la corriente de producto craqueado puede contener
también, además de los compuestos olefínicos, cantidades
apreciables de otros productos de pirólisis incluyendo, por ejemplo,
monóxido de carbono. Es indeseable tener una concentración
excesivamente alta de monóxido de carbono en una corriente de
producto craqueado, porque puede causar que el producto olefínico
se encuentre ``fuera de especificaciones'' debido a tal
concentración. Así, es conveniente e importante mantener tan baja
como sea posible la concentración de monóxido de carbono en una
corriente de producto craqueado.
Otro problema encontrado en la operación de
craqueo térmico es la formación y deposición de carbono o coque en
las superficies de tubos y equipo de un horno de craqueo térmico.
Esta acumulación de coque en las superficies de los tubos del horno
de craqueo puede producir una excesiva caída de presión a lo largo
de tales tubos haciendo necesarias costosas paradas del horno para
descoquizar o eliminar el coque depositado. Por consiguiente, es
conveniente cualquier reducción en la tasa de formación y
deposición de coque ya que aumenta el ciclo de operación de un horno
de craqueo entre descoquizaciones.
Así, es un objetivo de esta invención
proporcionar un proceso mejorado para craquear hidrocarburos
saturados para producir productos finales olefínicos.
Otro objetivo de esta invención es proporcionar
un proceso para reducir la formación de monóxido de carbono en un
proceso de craqueo de hidrocarburos saturados.
Todavía un objetivo adicional de esta invención
es mejorar la eficacia económica de servicio de un proceso de
craquear hidrocarburos saturados al proporcionar un método para
tratar los tubos de un horno de craqueo para disponer de tubos
tratados que tengan propiedades inhibidoras de formación de
coque.
De acuerdo con la invención se proporciona un
método para reducir una concentración de monóxido de carbono
presente en una corriente de gas craqueado, producido haciendo
pasar una corriente hidrocarbonada a través de un tubo de un horno
de craqueo térmico, tal como se define en la reivindicación 1.
Este método incluye tratar los tubos del horno de craqueo térmico
poniéndolos en contacto con hidrógeno gaseoso que contiene un
compuesto de azufre, proporcionando así un tubo tratado que tiene
propiedades de inhibir la producción de monóxido de carbono durante
el craqueo térmico de hidrocarburos. La corriente hidrocarbonada se
hace pasar a través de los tubos tratados, mientras que se
mantienen los tubos tratados en condiciones de craqueo
convenientes, para producir así una corriente de gas craqueado que
tiene una concentración reducida de monóxido de carbono, por debajo
de la concentración de monóxido de carbono que estaría presente en
una corriente de gas craqueado producida por un tubo no
tratado.
En los dibujos que se acompañan:
La Fig. 1 proporciona una representación
esquemática de la sección del horno de craqueo de un sistema del
proceso de craqueo pirolítico, en el que los tubos de dicho
sistema se tratan por el nuevo método descrito en esta memoria.
La Fig. 2 es una representación gráfica del
porcentaje en peso de monóxido de carbono en una corriente de gas
craqueado frente al tiempo de servicio en línea de craqueo para
tubos tratados de acuerdo con el método según la invención, descrito
en esta memoria, y para tubos tratados convencionalmente.
Otros objetivos y ventajas de la invención serán
evidentes de la siguiente descripción detallada de la invención y
sus reivindicaciones adjuntas.
El proceso de esta invención implica craquear de
modo pirolítico hidrocarburos para producir los productos finales
hidrocarbonados deseables. Una corriente hidrocarbonada se
alimenta o carga en los medios del horno de craqueo pirolítico, en
el que la corriente hidrocarbonada se somete a un ambiente severo
de altas temperaturas para producir gases craqueados. La corriente
hidrocarbonada puede comprender cualquier tipo de hidrocarburo que
sea adecuado para el craqueo pirolítico a compuestos olefínicos.
Sin embargo, la corriente hidrocarbonada puede comprender
preferentemente hidrocarburos parafínicos seleccionados entre el
grupo que consiste en etano, propano, butano, pentano, nafta, y
mezclas de dos o más de estos hidrocarburos. La nafta en general se
puede describir como una mezcla compleja de hidrocarburos que tiene
un intervalo de ebullición desde 82 hasta 204ºC, cuando se
determina por los métodos de ensayo normalizados por la entidad
americana ASTM (siglas de su expresión inglesa, American Society
of Testing Materials).
Los medios del horno de craqueo del método según
la invención pueden ser cualquier horno adecuado de craqueo
térmico, conocido en la técnica. Los diversos hornos de craqueo se
conocen bien por los expertos en los métodos de la tecnología de
craqueo, y la selección de un horno de craqueo, adecuado para su
uso en un proceso de craqueo, en general, es una cuestión de
preferencia. Sin embargo, dichos hornos de craqueo están
provistos, por lo menos, de un tubo de craqueo al que se carga o se
alimenta la carga de alimentación hidrocarbonada. El tubo de
craqueo proporciona y define una zona de craqueo contenida dentro
del horno de craqueo. El horno de craqueo se utiliza para liberar
la energía térmica exigida para mantener la temperatura de craqueo,
necesaria dentro de la zona de craqueo para inducir las reacciones
de craqueo en dicha zona. Cada tubo de craqueo puede tener
cualquier geometría que defina adecuadamente un volumen en el que
las reacciones de craqueo puedan tener lugar y, por consiguiente,
tendrá una superficie interior. La expresión ``temperatura de
craqueo'', tal como se usa en esta memoria, se define como la
temperatura dentro de la zona de craqueo, definida por un tubo de
craqueo. La temperatura de la pared externa del tubo de craqueo, por
consiguiente, puede ser superior a la temperatura de craqueo, y
posiblemente sustancialmente superior, debido a consideraciones de
transferencia de calor. Las presiones típicas dentro de la zona de
craqueo estarán generalmente en el intervalo desde 0,135 hasta
0,273 MPa, y preferentemente desde 0,170 hasta 0,239 Mpa.
Como rasgo opcional de la invención, la
alimentación hidrocarbonada que debe ser cargada en los medios del
horno de craqueo pirolítico se puede mezclar íntimamente con un
diluyente, antes de entrar en los medios del horno de craqueo
pirolítico. Este diluyente puede ejercer varias funciones
positivas, una de las cuales incluye proporcionar convenientes
condiciones de reacción dentro de los medios del horno de craqueo
pirolítico para producir los productos finales deseados. El
diluyente hace esto manteniendo una presión parcial inferior del
fluido de alimentación hidrocarbonada con lo que se refuerzan las
reacciones de craqueo necesarias para obtener los productos
olefínicos deseados, mientras que reduce la cantidad de productos de
reacción indeseables como hidrógeno y metano. También, una presión
parcial inferior como resultado de la mezcla del fluido diluyente
ayuda a minimizar la cantidad de depósitos de coque que se forma
en los tubos del horno. Aunque se puede usar cualquier fluido
diluyente adecuado que proporcione estos beneficios, el fluido
diluyente preferente es el vapor de agua.
Las reacciones de craqueo inducidas por los
medios del horno de craqueo pirolítico pueden tener lugar a
cualquier temperatura adecuada que proporcione el craqueo necesario
hasta los productos finales deseables o la conversión deseada de la
alimentación. La temperatura real de craqueo utilizada dependerá de
la composición de la corriente hidrocarbonada de alimentación y la
conversión deseada para la alimentación. Generalmente, la
temperatura de craqueo puede ascender hasta 1093ºC, o mayor,
dependiendo de la magnitud del craqueo o conversión deseada y del
peso molecular de la carga de alimentación que se craquea. Sin
embargo, la temperatura de craqueo estará preferentemente en el
intervalo desde 649 hasta 1038ºC. Más preferentemente, la
temperatura de craqueo puede estar en el intervalo desde 816 hasta
982ºC.
Una corriente de gas craqueado, o hidrocarburos
craqueados, o una corriente hidrocarbonada craqueada proveniente de
los medios del horno de craqueo pirolítico generalmente será una
mezcla de hidrocarburos en fase gaseosa. Esta mezcla de
hidrocarburos gaseosos no sólo puede comprender los compuestos
olefínicos deseables, como etileno, propileno, butileno y amileno,
sino también, la corriente hidrocarbonada craqueada puede contener
componentes contaminantes indeseables que incluyen monóxido de
carbono.
En general, se observa que al principio o
comienzo de introducir una carga de alimentación sea a un tubo de
craqueo virgen o a un tubo de craqueo que se ha regenerado
recientemente por descoquización, la concentración del indeseable
monóxido de carbono en la corriente hidrocarbonada craqueada será
superior o alcanzará un pico de máxima concentración, que en esta
memoria se denominará concentración máxima. Una vez que la
concentración del monóxido de carbono alcance en la corriente
hidrocarbonada craqueada su pico o concentración máxima, con el
tiempo disminuirá gradualmente de forma casi asintótica hasta alguna
concentración bastante uniforme. Aunque la concentración
asintótica de monóxido de carbono a menudo será lo suficientemente
baja para estar dentro de las especificaciones del producto, a
menudo, la concentración máxima excederá las especificaciones cuando
no se hace ningún esfuerzo especial para evitar una concentración
máxima excesiva de monóxido de carbono. En tubos que no se han
tratado, la concentración máxima de monóxido de carbono puede
exceder de 9,0 por ciento en peso de la corriente hidrocarbonada
craqueada. Los tubos tratados convencionalmente proporcionan una
concentración máxima en el intervalo desde 6 por ciento en peso
hasta 8,5 por ciento en peso y una concentración asintótica en el
intervalo desde 1 por ciento en peso hasta 2 por ciento en
peso.
El método de tratamiento de tubos de equipos de
craqueo, descrito en esta memoria, mantiene una producción
acumulativa reducida de monóxido de carbono en la corriente
hidrocarbonada craqueada durante el uso de tubos de craqueo tratados
de tal forma, y proporciona una inferior concentración máxima e
inferior concentración asintótica de monóxido de carbono. Se ha
encontrado que el uso de tubos de craqueo tratados de acuerdo con
el método descrito en esta memoria puede producir una concentración
máxima reducida de monóxido de carbono en una corriente
hidrocarbonada craqueada por debajo de la de tubos
convencionalmente tratados, estando la concentración máxima en el
intervalo desde 3 por ciento en peso hasta 5 por ciento en peso. La
concentración asintótica de monóxido de carbono en una corriente
hidrocarbonada craqueada proveniente de tubos de craqueo tratados
de acuerdo con el método descrito en esta memoria también puede
ser inferior a la de tubos convencionalmente tratados, siendo tal
concentración asintótica inferior a 1 por ciento en peso. Además de
impedir que se forme un producto olefínico fuera de
especificaciones, otra ventaja de tener una producción inferior de
monóxido de carbono en el craqueo de hidrocarburos es que los
hidrocarburos no se convierten a monóxido de carbono, sino que se
convierten a productos olefínicos finales más deseables.
La invención incluye tratar los tubos de un horno
de craqueo poniendo en contacto tales tubos con un gas reductor,
que es hidrógeno, que contiene un compuesto de azufre para
proporcionar así un tubo tratado. El compuesto de azufre usado en
combinación con el gas reductor para tratar los tubos del horno de
craqueo puede ser cualquier compuesto de azufre conveniente que
proporcione un tubo tratado que tenga la propiedad deseable de
inhibir la producción de monóxido de carbono cuando se usa en
servicio de craqueo.
Compuestos de azufre convenientes utilizados
incluyen, por ejemplo, compuestos seleccionados entre el grupo que
consiste en compuestos sulfuros y disulfuros. Preferentemente, los
compuestos sulfuros son alquil-sulfuros con grupos
alquilos de sustitución que tienen de 1 a 6 átomos de carbono, y
los compuestos disulfuros son dialquil-sulfuros
con grupos alquilos de sustitución que tienen de 1 a 6 átomos de
carbono. Los compuestos alquil-sulfuros y
dialquil-sulfuros más preferidos son
respectivamente dimetil-sulfuro y
dimetil-disulfuro.
Los tubos tratados con el gas reductor que tiene
una concentración de un compuesto de azufre tendrán la propiedad
de inhibir la cantidad de monóxido de carbono producida cuando se
usa en condiciones de craqueo. También, ambas, la concentración
máxima y la concentración asintótica de monóxido de carbono en la
corriente de efluente de craqueo, se reducen por debajo de las de
una corriente de efluente craqueado de tubos del horno de craqueo
no tratados o convencionalmente tratados. Específicamente, para
los tubos tratados con el gas reductor que tiene una concentración
de un compuesto de azufre, la concentración máxima de monóxido de
carbono en la corriente efluente de craqueo de tal tubo puede
estar en el intervalo de desde 3 por ciento en peso hasta 5 por
ciento en peso de la corriente efluente total. La concentración
asintótica se acerca a menos de 1 por ciento en peso de la
corriente efluente total.
Los tubos tratados con el gas reductor que
contiene un compuesto de azufre tendrán propiedades que
proporcionan una reducción en la producción de monóxido de carbono
cuando se usan en condiciones de craqueo por debajo de la de tubos
tratados con los compuestos de azufre, pero no en presencia del
gas reductor. Se prefiere poner en contacto los tubos en
condiciones convenientes de tratamiento con el gas reductor que
tiene una concentración de un compuesto de azufre. El gas reductor,
que contiene el compuesto de azufre, usado para tratar los tubos
de la unidad de craqueo es hidrógeno gaseoso. La concentración del
compuesto de azufre en el hidrógeno gaseoso usado para tratar los
tubos de la unidad de craqueo puede estar en el intervalo desde 1
ppm en peso hasta 10.000 ppm en peso, preferentemente desde 10 ppm
en peso hasta 1000 ppm en peso y la más preferente desde 20 hasta
200 ppm en peso.
Las condiciones de temperatura en las que el gas
reductor, que tiene la concentración del compuesto de azufre, se
pone en contacto con los tubos de craqueo pueden incluir una
temperatura ascendente de contacto en el intervalo hasta 1093ºC. En
cualquier caso, la temperatura de contacto debe ser tal que las
superficies de los tubos de craqueo sean pasivadas debidamente e
incluye una temperatura de contacto en el intervalo desde 149
hasta 1093ºC, preferentemente desde 204 hasta 982ºC y la más
preferente desde 260 hasta 871ºC.
No se cree que la presión de contacto sea una
condición crítica del proceso, sino que puede encontrarse en el
intervalo desde la atmosférica hasta 3,55 MPa. Preferentemente, la
presión de contacto puede encontrarse en el intervalo desde 0,170
MPa hasta 2,17 MPa y la más preferente desde 0,239 hasta 1,14
MPa.
La corriente del gas reductor que tiene una
concentración del compuesto de azufre se pone en contacto con, o
carga a, los tubos de la unidad de craqueo durante un periodo
suficiente de tiempo para garantizar que los tubos tratados, cuando
se pongan en servicio de craqueo, asegurarán una tasa reducida de
formación de monóxido de carbono respecto a los tubos sin tratar.
La geometría específica del horno de craqueo, incluyendo la de sus
tubos, influye sobre dicho período de tiempo de pretratamiento de
los tubos de la unidad de craqueo pero, en general, el período de
tiempo del pretratamiento puede ascender hasta 12 horas, y más si
se requiere. Pero, preferentemente, el período de tiempo para el
pretratamiento puede estar en el intervalo desde 0,1 hora hasta 12
horas y, el más preferente desde 0,5 hora hasta 10 horas.
Una vez que los tubos del horno de craqueo se
hayan tratado según el procedimiento descrito en la presente
invención, se carga una alimentación hidrocarbonada a la entrada
de dichos tubos así tratados. Los tubos se mantienen en condiciones
de craqueo de modo que proporcionen una corriente de producto
craqueado que sale por la salida de los tubos tratados. La
corriente de producto craqueado, que sale de los tubos que se han
tratado de acuerdo con el método según la invención, tiene una
concentración reducida de monóxido de carbono que es inferior a la
concentración de monóxido de carbono en una corriente de producto
craqueado que saldría de los tubos de craqueo que no se han
tratado con un compuesto de azufre, o que se han tratado con un
compuesto de azufre pero no con la utilización crítica de un gas
reductor. Como se ha descrito anteriormente en esta memoria, la
concentración de monóxido de carbono en la corriente de producto
craqueado proveniente de tubos tratados de acuerdo con el método
según la invención puede ser menor que 5,0 por ciento en peso.
Preferentemente, la concentración de monóxido de carbono es menor
que 3,0 por ciento en peso y, la más preferente, la concentración
de monóxido de carbono es menor que 2,0 por ciento en peso.
Con referencia ahora a la Fig. 1, en dicha figura
se muestra una representación esquemática de una sección 10 de un
horno de craqueo de un sistema del proceso de craqueo pirolítico.
La sección 10 del horno de craqueo incluye medios de craqueo
pirolítico u horno 12 de craqueo para proporcionar la energía
térmica requerida para inducir el craqueo de hidrocarburos. El
horno 12 de craqueo define ambas zonas, la zona de convección 14 y
la zona de radiación 16. Dentro de tales zonas se encuentran
respectivamente los serpentines de convección, los tubos 18, y los
serpentines de radiación, tales como los tubos 20.
Una carga de alimentación hidrocarbonada se
dirige a la entrada de los tubos de convección 18 por medio del
conducto 22, el que está en comunicación de flujo fluido con los
tubos de convección 18. También, durante el tratamiento de los tubos
del horno 12 de craqueo, la mezcla de hidrógeno gaseoso y del
compuesto de azufre se puede dirigir también a la entrada de los
tubos de convección 18 a través del conducto 22. La alimentación
atraviesa los tubos del horno 12 de craqueo, en los que se calienta
a la temperatura de craqueo para inducir el craqueo o, en el caso
en que los tubos están sometidos a tratamiento, a la temperatura
requerida de tratamiento. El efluente del horno 12 de craqueo pasa
aguas abajo a través del conducto 24, en donde se le procesa
adicionalmente. Para suministrar la energía térmica necesaria para
operar el horno 12 de craqueo, el gas de combustión se envía a
través del conducto 26 a los quemadores 28 del horno 12 de
craqueo, en los que se quema el gas de combustión y se libera
energía térmica.
Se presenta el siguiente ejemplo para exponer con
más definición la presente invención.
Este ejemplo describe los procedimientos
experimentales usados para tratar un tubo de craqueo y proporciona
los resultados de tales procedimientos. Se realizaron un
experimento comparativo y un experimento según la invención, y sus
resultados se representan en la Fig. 2.
Se pretrató un tubo HP modificado (3,66 m, y 4,45
cm de diámetro interior) con el azufre en forma de
dimetil-sulfuro, 500 ppm en peso, durante tres
horas. Se introdujo dimetil-sulfuro (DMS, por las
siglas de su expresión inglesa, Dimethylsulfide) conjuntamente con
vapor de agua, 12,0 kg/h, y nitrógeno, 8,3 kg/h, a 204ºC y 0,184
MPa, algunos metros río arriba del horno eléctrico que contenía el
tubo del reactor. La temperatura media en el tubo del reactor
durante el pretratamiento fue de 787,8 ºC. Luego se cargó etano a
la unidad experimental a un caudal de 11,5 kg/h y se cargó vapor
de agua a un caudal de 3,45 kg/h mientras se continuaba inyectando
DMS a una concentración de 500 ppm en peso. La conversión de etano
a etileno se mantuvo constante a 67%. La inyección de DMS a craqueo
se continuó a 500 ppm durante 9 horas, luego se redujo a 125 ppm
durante el resto del experimento. Durante todo el experimento se
controló la producción de monóxido de carbono en el gas craqueado,
la cual es una medida indirecta del grado de coquización.
En un experimento siguiente, se pretrató el mismo
tubo con una mezcla DMS/hidrógeno a una relación molar de 1:1. La
concentración de DMS durante el pretratamiento fue 500 ppm en
peso, y todas las otras condiciones fueron las mismas durante el
pretratamiento y durante el experimento de craqueo. Se monitorizó la
producción de monóxido de carbono en el gas craqueado,
En la Fig. 2 se presentan las concentraciones de
monóxido de carbono en el gas craqueado de ambos experimentos. La
concentración de monóxido de carbono mostró un pico o máximo de
8,3% en peso para el experimento con solo DMS, mientras que se
obtuvo un pico o máximo de solamente 4,5% en peso para el
experimento con DMS/hidrógeno. La concentración de monóxido de
carbono en el gas craqueado en el experimento de referencia con DMS
(solo) permaneció superior durante varias horas, hasta que el
coque formado sobre la superficie del tubo minimizó las reacciones
a monóxido de carbono. Estos resultados demuestran claramente la
ventaja de utilizar DMS en un ambiente reductor.
Claims (4)
1. Un método para reducir una concentración de
monóxido de carbono presente en una corriente de gas craqueado
producido pasando una corriente hidrocarbonada a través de un tubo
de un horno de craqueo térmico, en que dicho método comprende:
tratar dicho tubo de dicho horno de craqueo
térmico poniendo en contacto dicho tubo con hidrógeno gaseoso que
contiene un compuesto de azufre, con lo cual se proporciona un
tubo tratado que tiene propiedades de inhibir la producción del
monóxido de carbono; y
pasar dicha corriente hidrocarbonada a través de
dicho tubo tratado mientras se mantiene dicho tubo tratado en
condiciones convenientes de craqueo, produciendo con ello dicha
corriente de gas craqueado que tiene una concentración reducida de
monóxido de carbono por debajo de dicha concentración.
2. El método de la reivindicación 1, en el que
dicho compuesto de azufre es dimetil-sulfuro.
3. El método de la reivindicación 1 o 2, en el
que la concentración de dicho compuesto de azufre en dicho
hidrógeno gaseoso está en el intervalo desde 1 hasta 10.000 ppm en
peso.
4. El método de cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, en el que dicha concentración reducida de
monóxido de carbono es tal que la concentración máxima de monóxido
de carbono en dicha corriente de gas craqueado está en el intervalo
desde 3 hasta 5 por ciento en peso de dicha corriente de gas
craqueado.
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|---|---|---|---|---|
| DE4405884C1 (de) * | 1994-02-21 | 1995-09-07 | Mannesmann Ag | Wärmeaustauschfläche in Reaktoren und/oder Wärmeaustauschern und Verfahren zur Herstellung einer katalytisch desaktivierten Metalloberfläche |
| US5777188A (en) * | 1996-05-31 | 1998-07-07 | Phillips Petroleum Company | Thermal cracking process |
| DE69809735D1 (de) | 1997-06-05 | 2003-01-09 | Atf Resources Inc | Verfahren und einrichtung zur entfernung und hemmung von koksanalge bei pyrolyse |
| US5944961A (en) * | 1998-02-23 | 1999-08-31 | Gandman; Zalman | Injecting liquid solution into a thermal cracking gaseous process stream |
| US5954943A (en) * | 1997-09-17 | 1999-09-21 | Nalco/Exxon Energy Chemicals, L.P. | Method of inhibiting coke deposition in pyrolysis furnaces |
| CN1068623C (zh) * | 1997-11-19 | 2001-07-18 | 中国石油化工总公司 | 抑制加热炉生焦的方法 |
| US6544406B1 (en) | 1997-12-08 | 2003-04-08 | Harvest Energy Technology Inc. | Ion implantation of antifoulants for reducing coke deposits |
| US6020534A (en) * | 1998-06-26 | 2000-02-01 | Council Of Scientific Research | Process for production of propylene and ethylene by non-catalytic oxycracking of propane or propane-rich C2 -C4 paraffins |
| FR2798939B1 (fr) * | 1999-09-24 | 2001-11-09 | Atofina | Reduction du cokage dans les reacteurs de craquage |
| KR100338361B1 (ko) * | 2000-01-28 | 2002-05-30 | 유승렬 | 탄화수소 열분해 반응기 튜브 내벽에 코크의 저감을 위한온라인 코팅 방법 |
| KR100619351B1 (ko) * | 2000-07-26 | 2006-09-06 | 에스케이 주식회사 | 탄화수소 열분해 반응기 튜브 내벽에 코크 저감을 위한 코팅방법 |
| US6830676B2 (en) * | 2001-06-11 | 2004-12-14 | Chrysalis Technologies Incorporated | Coking and carburization resistant iron aluminides for hydrocarbon cracking |
| US20030163144A1 (en) * | 2002-02-28 | 2003-08-28 | Weadock Kevin S. | Sponge for creating an anastomosis between vessels |
| US7125821B2 (en) | 2003-09-05 | 2006-10-24 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Low metal content catalyst compositions and processes for making and using same |
| FR2912757B1 (fr) * | 2007-02-20 | 2010-11-19 | Arkema France | Additif de reduction du cokage et/ou du monoxyde de carbone dans les reacteurs de craquage et les echangeurs thermiques, son utilisation |
| US20090166259A1 (en) * | 2007-12-28 | 2009-07-02 | Steven Bradley | Metal-based coatings for inhibiting metal catalyzed coke formation in hydrocarbon conversion processes |
| US8057707B2 (en) * | 2008-03-17 | 2011-11-15 | Arkems Inc. | Compositions to mitigate coke formation in steam cracking of hydrocarbons |
| US8128887B2 (en) * | 2008-09-05 | 2012-03-06 | Uop Llc | Metal-based coatings for inhibiting metal catalyzed coke formation in hydrocarbon conversion processes |
| CN102580805A (zh) * | 2012-03-12 | 2012-07-18 | 中钢集团鞍山热能研究院有限公司 | 实验室精制沥青的焦化装置 |
| CN103320155B (zh) * | 2012-03-22 | 2016-06-08 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种减少烃类蒸汽裂解过程结焦和一氧化碳生成的方法 |
| WO2013179786A1 (ja) * | 2012-06-01 | 2013-12-05 | 株式会社クレハ | 熱分解炉および熱分解生成物の製造方法 |
| EP2855599B1 (en) | 2012-06-01 | 2021-08-18 | BASF Qtech Inc. | Catalytic surfaces and coatings for the manufacture of petrochemicals |
| CN104293371B (zh) * | 2013-07-18 | 2016-01-13 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种在线预氧化烃类裂解炉管的方法 |
| RU2547270C1 (ru) * | 2014-04-04 | 2015-04-10 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП "ИНХП РБ") | Трубчатая печь |
| KR102448809B1 (ko) | 2016-07-29 | 2022-09-30 | 바스프 큐테크 인크. | 촉매적 코팅, 그의 제조 방법 및 용도 |
| CN114438437A (zh) * | 2020-10-16 | 2022-05-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种热处理及硫化处理合金的方法、合金及应用 |
| CN114438438A (zh) * | 2020-10-16 | 2022-05-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种提高合金抗氧化抗结焦抗碳化性能的方法 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1234205B (de) * | 1964-08-26 | 1967-02-16 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Herstellung niedermolekularer Olefine durch thermische Spaltung von Kohlenwasserstoffen |
| FR1468873A (fr) * | 1964-10-29 | 1967-02-10 | Exxon Research Engineering Co | Production d'hydrocarbures non saturés |
| US3676516A (en) * | 1970-05-18 | 1972-07-11 | Phillips Petroleum Co | Purification of ethylene or propylene streams containing carbon monoxide |
| BE795403A (fr) * | 1972-02-14 | 1973-08-14 | Kramer Leonard | Procede pour empecher la formation de coke au cours de la pyrolyse d'hydrocarbures en acetylene et hydrogene |
| US4410418A (en) * | 1982-03-30 | 1983-10-18 | Phillips Petroleum Company | Method for reducing carbon formation in a thermal cracking process |
| US4692234A (en) * | 1986-04-09 | 1987-09-08 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants for thermal cracking processes |
| US4804487A (en) * | 1986-04-09 | 1989-02-14 | Phillips Petroleum Company | Antifoulants for thermal cracking processes |
| ES2190551T3 (es) * | 1991-03-08 | 2003-08-01 | Chevron Phillips Chemical Co | Procedimientos de reformado de bajo contenido de azufre. |
| US5208069A (en) * | 1991-10-28 | 1993-05-04 | Istituto Guido Donegani S.P.A. | Method for passivating the inner surface by deposition of a ceramic coating of an apparatus subject to coking, apparatus prepared thereby, and method of utilizing apparatus prepared thereby |
| US5284994A (en) * | 1993-01-13 | 1994-02-08 | Phillips Petroleum Company | Injection of antifoulants into thermal cracking reactors |
| US5358626A (en) * | 1993-08-06 | 1994-10-25 | Tetra International, Inc. | Method for retarding corrosion and coke formation and deposition during pyrolytic hydrocarbon procssing |
| DE4405884C1 (de) * | 1994-02-21 | 1995-09-07 | Mannesmann Ag | Wärmeaustauschfläche in Reaktoren und/oder Wärmeaustauschern und Verfahren zur Herstellung einer katalytisch desaktivierten Metalloberfläche |
| US5529970A (en) * | 1994-04-29 | 1996-06-25 | Air Products And Chemicals, Inc. | CO adsorbents with hysteresis |
| US5435904A (en) * | 1994-09-01 | 1995-07-25 | Phillips Petroleum Company | Injection of antifoulants into thermal cracking process streams |
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