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EP3204704A1 - Verfahren zur regelung eines gekoppelten wärmetauscher-systems und wärmetauscher-system - Google Patents

Verfahren zur regelung eines gekoppelten wärmetauscher-systems und wärmetauscher-system

Info

Publication number
EP3204704A1
EP3204704A1 EP15781577.0A EP15781577A EP3204704A1 EP 3204704 A1 EP3204704 A1 EP 3204704A1 EP 15781577 A EP15781577 A EP 15781577A EP 3204704 A1 EP3204704 A1 EP 3204704A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
heat exchanger
fluid stream
flow
fluid
intermediate temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP15781577.0A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Valdo Bahner
Thomas Hecht
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Publication of EP3204704A1 publication Critical patent/EP3204704A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
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    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
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    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
    • F25J3/04854—Safety aspects of operation
    • F25J3/0486—Safety aspects of operation of vaporisers for oxygen enriched liquids, e.g. purging of liquids
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    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
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    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
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    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D9/0093—Multi-circuit heat-exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat-exchangers for more than two fluids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F27/00—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus
    • F28F27/02—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus for controlling the distribution of heat-exchange media between different channels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/26—Arrangements for connecting different sections of heat-exchange elements, e.g. of radiators
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    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04218—Parallel arrangement of the main heat exchange line in cores having different functions, e.g. in low pressure and high pressure cores
    • F25J3/04224—Cores associated with a liquefaction or refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0033—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for cryogenic applications

Definitions

  • the invention relates to a method for controlling a coupled heat exchanger system according to the preamble of patent claim 1.
  • EP 1150082 A1 shows a heat exchanger system in which a first fluid flow, which is formed by atmospheric air, in a heat exchanger system in
  • the heat exchanger system has a plurality of parallel heat exchanger blocks.
  • DE 4204172 A1 also shows such a method in FIG.
  • the control tries to keep the intermediate temperatures in the various blocks as equal as possible by setting a small bypass.
  • Temperature differences can cause very small changes in the flow rates to very different temperature profiles within the heat exchanger.
  • a "mass flow control device” is understood here to mean any device which specifically influences the mass flow of a fluid.
  • a mass flow control device may be formed, for example, as a manual valve, control valve, flap or fixed aperture.
  • the invention has for its object to operate a heat exchanger system of the type mentioned so that the heat exchange is carried out particularly efficiently and a particularly long service life of the heat exchanger blocks is achieved. This object is achieved in that the scheme achieves a reduction of the load of the heat exchanger by load changes by the
  • variable temperature profiles can be determined very accurately and influenced quickly.
  • These altered temperature profiles inside the heat exchangers can be monitored by monitoring the input and output
  • Outlet temperatures can not be detected with sufficient accuracy.
  • the temperature profiles inside the heat exchanger change before the change in the outlet temperatures becomes visible.
  • a control based on the measurement of the inlet and outlet temperatures can therefore react to deviations of the temperature profiles only very late.
  • an intermediate temperature can also be measured at both heat exchanger blocks;
  • the heat exchanger system of the invention may also be more than two, for example three or four or more
  • any known method can be used, for example
  • the first fluid stream is formed by a main stream through which at least 50 mol% of the total amount of fluid flowing in the direction of the first
  • the main stream comprises, for example, 80 to 100 mol%, in particular 85 to 95 mol% of the total
  • a first mass flow actuator is disposed in the conduit of the first substream upstream or downstream of the heat exchanger system and a second mass flow actuator is in the conduit of the second substream upstream or downstream of the heat exchanger system; one of these two mass flow control devices is designed as a control valve and is set as a function of the current value of the intermediate temperature.
  • the other mass flow control device may have various types, such as manual valve, control valve, flap or fixed orifice.
  • the mass flow actuators may be located upstream or downstream of the corresponding heat exchanger block. The valves should be tightly closed to protect the heat exchanger blocks at standstill.
  • Heat exchanger system cooled, and the second and third fluid flow are warmed in the heat exchanger system.
  • the first fluid stream in the heat exchanger system is warmed and the second and third fluid streams are heated in the heat exchanger system
  • the first and the second variant can also be combined by - starting from the first variant - the second and the third fluid flow are formed by partial flows of a fourth fluid flow;
  • a second intermediate temperature is measured on that of the two heat exchanger blocks, on which not the first intermediate temperature is measured; the measurement of the second intermediate temperature is measured between the warm and the cold end.
  • this second intermediate temperature is set, which part of the fourth fluid flow goes into the second fluid flow and which in the third
  • Fluid flow is applied twice, so to speak, namely both a split stream to be cooled (the first fluid stream) and a split stream to be heated (fourth stream of fluid).
  • Figure 1 shows a first embodiment of the invention with two
  • Figure 2 shows a second embodiment of the invention with two
  • Figure 3 shows a third embodiment with three heat exchanger blocks.
  • a "first fluid stream” 3 is divided into a “first partial stream” 4 and a “second partial stream” 5 and cooled in the two blocks 1, 2 of the heat exchanger system.
  • a second fluid flow 6 and a third fluid flow 7 are warmed, the second fluid flow 6 in the first heat exchanger block 1, the third fluid flow 7 in the second heat exchanger block 2.
  • the warmed second fluid stream 10 and the warmed third fluid stream 11 are withdrawn.
  • the cooled partial streams are combined and withdrawn as a cooled first fluid stream 12.
  • valves 13 and 14 are shown in the first fluid flow.
  • valves may be required for the operation of the heat exchanger system.
  • the valve 14 is designed as a valve with a fixed control variable and is preset.
  • the valve 14 is ideally 100% open, but must be closed by hand, or via a corresponding control function to increase the pressure loss across heat exchanger block 1, if the distribution of pressure losses is so unfavorable that the temperature profile is no longer alone on the valve 13 can be regulated.
  • the signal line includes a controller, not shown, the control valve 13, the value to be set for the flow in the second partial flow 5 transmitted.
  • the controller can be formed by an analogue electronic circuit or a digital device (for example signal processor, memory program control, microprocessor) or alternatively in the
  • Process control system can be realized.
  • the aim of the control is to achieve the best possible temperature profile over the height of the heat exchanger blocks.
  • the target value of the temperature Tl is determined by a theoretically determined temperature profile and the exact location of the temperature measurement. This target value can be fixed. Alternatively, the target value is given variable in time, for example in the case of changing process conditions such as, for example, variable inlet temperatures of the streams. It may be useful, including the temperatures at the warm and / or cold end of the or
  • Heat exchanger blocks to measure and include in the scheme.
  • the first fluid flow is formed by air, the second fluid flow by nitrogen and the third fluid flow by oxygen.
  • the invention can also be realized if the drawing is tilted vertically and thus the first fluid stream is the stream to be cooled.
  • Figure 2 largely corresponds to Figure 1.
  • a current to be heated is divided between the two heat exchanger blocks 1, 2.
  • a fourth fluid stream 20 is branched into the second fluid stream 6 and the third fluid stream 7.
  • the warmed second fluid stream 10 and the warmed third fluid stream 11 are then combined again to a heated fourth fluid stream 21.
  • a fifth fluid flow 26/27 flows through the first heat exchanger block 1.
  • TM temperature at the cold end of the first heat exchanger block 1
  • Tl intermediate temperature, measurement at an intermediate point 16 of the second
  • the valve 22 is designed as a manual valve and
  • the valve 23 is designed as a control valve; its setting is dependent on the temperature difference TM - TI2; The aim of the scheme is to keep this difference at zero, that is to bring the temperatures of the cold end of both heat exchanger blocks to the same level.
  • Control valve in the main stream of the second heat exchanger block 8 to be cooled
  • the first fluid flow is formed by air, the fourth fluid flow by nitrogen and the fifth fluid flow by oxygen.
  • the control method according to the invention is applied twice, so to speak, in a heat exchanger system with three
  • Heat exchanger blocks 301, 302, 303 Heat exchanger blocks 301, 302, 303.
  • An air flow 304 is divided into four sub-streams 305, 306, 307, 308 through the
  • Heat exchanger system out and reunited in line 309.
  • a gaseous nitrogen product stream 310 is passed in two partial streams 31 1 and 312 through the left heat exchanger block 301 and through the right heat exchanger block 303, thereby warmed to approximately ambient temperature and reunited in line 313.
  • liquid pressurized oxygen 314 is first vaporized (or pseudo-vaporized if its pressure is supercritical) and then warmed to about ambient temperature.
  • a substream 316 of a high-pressure airflow 315 is liquefied or pseudo-liquefied.
  • Another partial flow 317 of the high-pressure air 3 5 is in
  • Heat exchanger block cooled only to an intermediate temperature and then fed to an expansion turbine, not shown.
  • the partial flow 306 of the air flow 304 serves as a compensating flow between
  • Heat exchanger blocks 301 and 302. It is removed from block 302 at an intermediate temperature and introduced into the block 301 at a location corresponding to that intermediate temperature.
  • Partial flow formed by the stream 307.
  • the distribution of these two air streams on the two heat exchanger blocks 301 and 302 is a function of a
  • Heat exchanger block 302 has left and before entering the heat exchanger block 301 entry.
  • the temperature measurement TIa influences the opening of the valve 319 and thus the flow rate of the mainstream 307 to be cooled.
  • an intermediate temperature Tlb is measured on the surface of the heat exchanger block 303.
  • the "first partial flow” of patent claim 1 is formed by the nitrogen flow 31 1, the “second partial flow” by the nitrogen flow 312.
  • the opening of the valve 320, which determines the flow rate of the main flow 312 to be heated, is set as a function of the temperature Tlb.

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Abstract

Das Verfahren dient zur Regelung eines gekoppelten Wärmetauscher-Systems, das einen ersten Wärmetauscherblock (1) und einen zweiten Wärmetauscherblock (2) aufweist. Ein erster Fluidstrom (3) fließt aufgeteilt in einen ersten Teilstrom (4) und einen zweiten Teilstrom (5) durch das Wärmetauscher-System. Ein zweiter Fluidstrom (6) wird im Gegenstrom zu dem ersten Teilstrom (4) durch den ersten Wärmetauscherblock (1) geleitet. Ein dritter Fluidstrom (7) wird im Gegenstrom zu dem zweiten Teilstrom (5) durch den zweiten Wärmetauscherblock (2) geleitet. An einem der beiden Wärmetauscherblöcke (1, 2) wird eine Zwischentemperatur (Tl) gemessen. In Abhängigkeit vom aktuellen Wert dieser Zwischentemperatur (Tl) wird eingestellt, welcher Teil des ersten Fluidstroms (3) in den ersten Teilstrom (4) geht und welcher in den zweiten Teilstrom (5). Die Regelung erzielt eine Verminderung der Belastung des Wärmetauschers durch Lastwechsel, indem sie die Schwankungen der Zwischentemperatur möglichst gering hält.

Description

Beschreibung
Verfahren zur Regelung eines gekoppelten Wärmetauscher-Systems und
Wärmetauscher-System
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Regelung eines gekoppelten Wärmetauscher- Systems gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
EP 1150082 A1 zeigt ein Wärmetauscher-System, bei dem ein erster Fluidstrom, der durch atmosphärische Luft gebildet wird, in einem Wärmetauscher-System im
Gegenstrom zu einem zweiten Fluidstrom (Stickstoff) und einem dritten Fluidstrom (Sauerstoff) abgekühlt wird. Das Wärmetauscher-System weist mehrere parallele Wärmetauscherblöcke auf.
Auch DE 4204172 A1 zeigt in Figur 5 ein derartiges Verfahren. Hier wird mit der Regelung versucht die Zwischentemperaturen in den verschiedenen Blöcken möglichst gleich zu halten, indem ein kleiner Nebenstrom eingestellt wird.
Bei Wärmetauscher-Systemen mit sehr großem Temperaturgang und kleinen
Temperaturdifferenzen können sehr kleine Änderungen der Mengenströme zu sehr unterschiedlichen Temperaturprofilen innerhalb der Wärmeaustauscher führen.
Abweichungen von den in der Auslegung berechneten Temperaturprofilen können zu Ineffizienzen des Wärmeaustausches aber auch zu erhöhter mechanischer
Beanspruchung und damit zu einer verringerten Lebensdauer der
Wärmetauscherblöcke führen. Unter einer "Massenstrom-Stelleinrichtung" wird hier jede Vorrichtung verstanden, die den Massenstrom eines Fluids gezielt beeinflusst. Eine Massenstrom-Stelleinrichtung kann zum Beispiel als Handventil, Regelventil, Klappe oder feste Blende ausgebildet sein. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Wärmetauscher-System der eingangs genannten Art so zu betreiben, dass der Wärmeaustausch besonders effizient durchgeführt und eine besonders hohe Lebensdauer der Wärmetauscherblöcke erreicht wird. Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass die Regelung eine Verminderung der Belastung des Wärmetauschers durch Lastwechsel erzielt, indem sie die
Schwankungen der Zwischentemperatur möglichst gering hält. Es wird also die
Aufteilung des ersten Fluidstroms auf die Blöcke so durchgeführt, dass die
Zwischentemperatur ihrem Sollwert möglichst nahe kommt.
Im Rahmen der Erfindung hat sich herausgestellt, dass mit Hilfe der Messung der Zwischentemperatur insbesondere veränderliche Temperaturprofile sehr genau bestimmt und schnell beeinflusst werden können. Diese veränderten Temperaturprofile im Innern der Wärmeaustauscher können über die Beobachtung der Ein- und
Austrittstemperaturen nicht hinreichend genau detektiert werden. Die Temperaturprofile im Innern des Wärmeaustauschers verändern sich, bevor die Veränderung an den Austrittstemperaturen sichtbar wird. Eine Regelung, die auf der Messung der Ein- und Austrittstemperaturen basiert, kann somit auf Abweichungen der Temperaturprofile erst sehr spät reagieren.
Natürlich kann im Rahmen der Erfindung auch an beiden Wärmetauscherblöcken eine Zwischentemperatur gemessen werden; außerdem kann das Wärmetauscher-System der Erfindung auch mehr als zwei, zum Beispiel drei oder vier oder auch mehr
Wärmetauscherblöcke aufweisen.
Für die Messung der Zwischentemperatur eines Wärmetauscherblocks kann jede bekannte Methode verwendet werden, zum Beispiel
- eine Messung der Temperatur auf einer äußeren Oberfläche des
Wärmetauscherblocks (DE 102007021564 A1),
- eine Messung der Fluidtemperatur an einem Zwischenabzug,
- eine Messanordnung gemäß DE 202013008316 U1 , oder
- eine Messung mit Lichtwellenleiter nach DE 102007021564 A1.
Vorzugsweise wird erste Fluidstrom von einem Hauptstrom gebildet, durch den mindestens 50 mol-% der gesamten Fluidmenge, die in Richtung des ersten
Fluidstroms durch den zweiten Wärmetauscherblock strömt. Der Hauptstrom umfasst beispielsweise 80 bis 100 mol-%, insbesondere 85 bis 95 mol-% der gesamten
Fluidmenge. Es ist wichtig, dass nicht nur ein kleiner Nebenstrom durch die Regelung beeinflusst wird, sondern ein Hauptstrom. Ansonsten wäre es nicht möglich das
Wärmetauscherprofil ausreichend stark zu beeinflussen, um eine spürbare
Verlängerung der Lebensdauer des Wärmetauscherblocks zu erreichen.
In einer speziellen Ausführungsform der Erfindung ist eine erste Massenstrom- Stelleinrichtung in der Leitung des ersten Teilstroms stromaufwärts oder stromabwärts des Wärmetauscher-Systems angeordnet und eine zweite Massenstrom- Stelleinrichtung ist in der Leitung des zweiten Teilstroms stromaufwärts oder stromabwärts des Wärmetauscher-Systems; eine dieser beiden Massenstrom- Stelleinrichtungen ist als Regelventil ausgebildet und wird in Abhängigkeit vom aktuellen Wert der Zwischentemperatur eingestellt. Die andere Massenstrom- Stelleinrichtung kann verschiedene Bauarten aufweisen, wie zum Beispiel Handventil, Regelventil, Klappe oder feste Blende. Für die Einstellung des ersten Fluidstroms sind also genau zwei Massenstrom-Stelleinrichtungen notwendig, eines im ersten und eines im zweiten Teilstrom, wobei mindestens eines davon als Regelventil ausgebildet ist. Die Massenstrom-Stelleinrichtungen können stromaufwärts oder stromabwärts des entsprechenden Wärmetauscherblocks angeordnet sein. Die Armaturen sollten zur Absicherung der Wärmetauscherblöcke im Stillstand dichtschließend ausgeführt sein.
In einer ersten Variante der Erfindung wird der erste Fluidstrom in dem
Wärmetauscher-System abgekühlt, und der zweite und der dritte Fluidstrom werden in dem Wärmetauscher-System angewärmt.
In einer zweiten Variante wird umgekehrt der erste Fluidstrom in dem Wärmetauscher- System angewärmt, und der zweite und der dritte Fluidstrom werden in dem
Wärmetauscher-System abgekühlt. Die erste und die zweite Variante können auch kombiniert werden, indem - ausgehend von der ersten Variante - der zweite und der dritte Fluidstrom durch Teilströme eines vierten Fluidstroms gebildet werden; außerdem wird eine zweite Zwischentemperatur gemessen an demjenigen der beiden Wärmetauscherblöcke, an dem nicht die erste Zwischentemperatur gemessen wird; die Messung der zweiten Zwischentemperatur wird zwischen dem warmen und dem kalten Ende gemessen. In Abhängigkeit vom aktuellen Wert dieser zweiten Zwischentemperatur wird eingestellt, welcher Teil des vierten Fluidstroms in den zweiten Fluidstrom geht und welcher in den dritten
Fluidstrom. Hier wird die Erfindung sozusagen zweimal angewendet, nämlich sowohl auf einen aufgeteilten abzukühlenden Strom (den ersten Fluidstrom) und auf einen aufgeteilten anzuwärmenden Strom (vierter Fluidstrom).
Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im Folgenden anhand von in den Zeichnungen schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Hierbei zeigen:
Figur 1 ein erstes Ausführungsbeispiel der Erfindung mit zwei
Wärmetauscherblöcken,
Figur 2 ein zweites Ausführungsbeispiel der Erfindung mit zwei
Wärmetauscherblöcken und
Figur 3 ein drittes Ausführungsbeispiel mit drei Wärmetauscherblöcken.
In den Zeichnungen sind hauptsächlich die für die Erläuterung und Funktion der Erfindung notwendigen Mess- und Stelleinrichtungen dargestellt. Weitere Mess- und Stelleinrichtungen wurden in der Regel der Übersichtlichkeit halber weggelassen. Der Fachmann weiß, an welcher Stelle gegebenenfalls zusätzliche Einrichtungen wie Ventile anzuordnen sind. Das Wärmetauscher-System von Figur 1 besteht aus einem ersten
Wärmetauscherblock 1 und einem zweiten Wärmetauscherblock 2. Ein "erster Fluidstrom" 3 wird in einen "ersten Teilstrom" 4 und einen "zweiten Teilstrom" 5 aufgeteilt und in den beiden Blöcken 1 , 2 des Wärmetauscher-Systems abgekühlt. Im Gegenstrom dazu werden ein zweiter Fluidstrom 6 und ein dritter Fluidstrom 7 angewärmt, der zweite Fluidstrom 6 im ersten Wärmetauscherblock 1 , der dritte Fluidstrom 7 im zweiten Wärmetauscherblock 2.
Am warmen Ende 8 der Wärmetauscherblöcke werden der angewärmte zweite Fluidstrom 10 und der angewärmte dritte Fluidstrom 11 abgezogen. Am kalten Ende 9 der Wärmetauscherblöcke werden die abgekühlten Teilströme vereinigt und als abgekühlter erster Fluidstrom 12 abgezogen.
In der Zeichnung sind nur die beiden Ventile 13 und 14 in dem ersten Fluidstrom dargestellt. Für den Betrieb des Wärmetauscher-Systems können weitere, hier nicht dargestellte Ventile erforderlich sein.
Das Ventil 14 ist als Ventil mit fester Stellgröße ausgebildet und ist voreingestellt. Das Ventil 14 steht idealerweise zu 100% offen, muss jedoch von Hand, beziehungsweise über eine entsprechende Steuerfunktion geschlossen werden, um den Druckverlust über Wärmetauscherblock 1 zu erhöhen, wenn die Verteilung der Druckverluste so ungünstig ist, dass das Temperaturprofil nicht mehr allein über das Ventil 13 geregelt werden kann. Das Ventil 13 ist als Regelventil ausgebildet; seine Einstellung erfolgt erfindungsgemäß in Abhängigkeit von einer Temperaturmessung Tl (Tl = Temperature Indication) an einer Zwischenstelle 16 des zweiten Wärmetauscherblocks 2 zwischen dessen warmen und kalten Enden 8, 9. Die Signalleitung enthält einen nicht dargestellten Regler, der dem Regelventil 13 den einzustellenden Wert für den Durchfluss im zweiten Teilstrom 5 übermittelt. Der Regler kann durch eine analoge elektronische Schaltung oder ein digitales Gerät (zum Beispiel Signalprozessor, Speicherprogrammsteuerung, Mikroprozessor) gebildet oder alternativ im
Prozessleitsystem realisiert werden.
Ziel der Regelung ist es, ein möglichst optimales Temperaturprofil über die Höhe der Wärmetauscherblöcke zu erreichen. Der Zielwert der Temperatur Tl wird durch ein theoretisch ermitteltes Temperaturprofil und den genauen Ort der Temperaturmessung festgelegt. Dieser Zielwert kann fest sein. Alternativ wird der Zielwert zeitlich veränderlich vorgegeben, etwa bei sich ändernden Prozessbedingungen wie zum Beispiel variablen Eintrittstemperaturen der Ströme. Es kann sinnvoll sein, auch die Temperaturen am warmen und/oder am kalten Ende des oder der
Wärmetauscherblöcke zu messen und in die Regelung einzubeziehen.
In einem konkreten Anwendungsfall aus der Tieftemperatur-Luftzerlegung werden der erste Fluidstrom durch Luft, der zweite Fluidstrom durch Stickstoff und der dritte Fluidstrom durch Sauerstoff gebildet. Die Erfindung kann genauso verwirklicht werden, wenn man die Zeichnung vertikal kippt und damit der erste Fluidstrom der abzukühlende Strom ist.
Figur 2 entspricht weitgehend Figur 1. Hier wird allerdings auch ein anzuwärmender Strom auf die beiden Wärmetauscherblöcke 1 , 2 aufgeteilt. Ein vierter Fluidstrom 20 wird in den zweiten Fluidstrom 6 und den dritten Fluidstrom 7 verzweigt. Der angewärmte zweite Fluidstrom 10 und der angewärmte dritte Fluidstrom 11 werden anschließend wieder zu einem angewärmte vierten Fluidstrom 21 vereinigt. Zusätzlich zum zweiten Fluidstrom 6 fließt ein fünfter Fluidstrom 26/27 durch den ersten Wärmetauscherblock 1.
Zur Regelung des Wärmetauscher-Systems 1 , 2 werden drei Temperaturen gemessen: TM : Temperatur am kalten Ende des ersten Wärmetauscherblocks 1 , Messung im
abgekühlten ersten Teilstrom 4
TI2: Temperatur am kalten Ende des zweiten Wärmetauscherblocks 2, Messung im abgekühlten zweiten Teilstrom 5
Tl: Zwischentemperatur, Messung an einer Zwischenstelle 16 des zweiten
Wärmetauscherblocks 2 an der Oberfläche des Wärmetauscherblocks
Der zweite und der dritte Fluidstrom werden in dem Ausführungsbeispiel
folgendermaßen betrieben. Das Ventil 22 ist als Handventil ausgestaltet und
voreingestellt. Das Ventil 23 ist als Regelventil ausgebildet; seine Einstellung erfolgt in Abhängigkeit von der Temperaturdifferenz TM - TI2; Ziel der Regelung ist, diese Differenz bei Null zu halten, das heißt die Temperaturen des kalten Endes beider Wärmetauscherblöcke auf gleiches Niveau zu bringen.
Die Regelung des ersten Fluidstroms erfolgt wie in dem Beispiel der Figur 1 in
Abhängigkeit von der Zwischentemperatur Tl. Es wirkt über Leitung 15 auf ein
Regelventil im abzukühlenden Hauptstrom des zweiten Wärmetauscherblocks 8.
In einem konkreten Anwendungsfall aus der Tieftemperatur-Luftzerlegung werden der erste Fluidstrom durch Luft, der vierte Fluidstrom durch Stickstoff und der fünfte Fluidstrom durch Sauerstoff gebildet. In Figur 3 wird die erfindungsgemäße Regelungsmethode sozusagen zweimal angewendet, und zwar in einem Wärmetauscher-System mit drei
Wärmetauscherblöcken 301 , 302, 303.
Eine Luftstrom 304 wird in vier Teilströmen 305, 306, 307, 308 durch das
Wärmetauscher-System geführt, und in Leitung 309 wieder vereint. Ein gasförmiger Stickstoff-Produktstrom 310 wird in zwei Teilströmen 31 1 und 312 durch den linken Wärmetauscherblock 301 beziehungsweise durch den rechten Wärmetauscherblock 303 geleitet, dabei auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt und in Leitung 313 wieder vereint.
Durch den Wärmetauscherblock 302 strömt außerdem ein Unreinstickstoffstrom 318 (Waste N2).
Im ersten WT 301 wird flüssig auf Druck gebrachter Sauerstoff 314 zunächst verdampft (beziehungsweise pseudo-verdampft, falls sein Druck überkritisch ist) und dann auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt. Im Gegenstrom dazu wird ein Teilstrom 316 eines Hochdruck-Luftstroms 315 verflüssigt beziehungsweise pseudo- verflüssigt. Ein anderer Teilstrom 317 der Hochdruckluft 3 5 wird im
Wärmetauscherblock nur auf eine Zwischentemperatur abgekühlt und dann einer nicht dargestellten Expansionsturbine zugeführt.
Der Teilstrom 306 des Luftstroms 304 dient als Ausgleichsstrom zwischen
Wärmetauscherblöcken 301 und 302. Er wird bei einer Zwischentemperatur aus dem Block 302 entnommen und an einer dieser Zwischentemperatur entsprechenden Stelle des Blocks 301 in diesen eingeführt.
Bei einer ersten Anwendung der Erfindung in diesem Ausführungsbeispiel wird der "erste Teilstrom" des Patentanspruchs 1 durch den Strom 305 und der "zweite
Teilstrom" durch den Strom 307 gebildet. Die Verteilung dieser beiden Luftströme auf die beiden Wärmetauscherblöcke 301 und 302 wird in Abhängigkeit einer
Zwischentemperatur Tla des Wärmetauscherblocks 302 vorgenommen. Diese
Zwischentemperatur Tla wird in dem Strom 306 gemessen, nachdem er den
Wärmetauscherblock 302 verlassen hat und bevor er in den Wärmetauscherblock 301 eintritt. Die Temperaturmessung TIa beeinflusst dabei die Öffnung des Ventils 319 und damit die Strömungsmenge des abzukühlenden Hauptstroms 307.
In einer zweiten Anwendung der Erfindung wird eine Zwischentemperatur Tlb auf der Oberfläche des Wärmetauscherblocks 303 gemessen. Der "erste Teilstrom" des Patentanspruchs 1 wird dabei durch den Stickstoffstrom 31 1 , der "zweite Teilstrom" durch den Stickstoffstrom 312 gebildet. Die Öffnung des Ventils 320, welche die Strömungsmenge des anzuwärmenden Hauptstroms 312 bestimmt, wird dabei in Abhängigkeit von der Temperatur Tlb eingestellt.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Regelung eines gekoppelten Wärmetauscher-Systems, das einen ersten Wärmetauscherblock (1) und einen zweiten Wärmetauscherblock (2) aufweist, wobei
- ein erster Fluidstrom (3) stromaufwärts des Wärmetauscher-Systems in einen ersten Teilstrom (4) und einen zweiten Teilstrom (5) aufgeteilt wird,
- der erste Teilstrom (4) durch den ersten Wärmetauscherblock (1) und der zweite
Teilstrom (5) durch den zweiten Wärmetauscherblock (2) geleitet wird,
- ein zweiter Fluidstrom (6) im Gegenstrom zu dem ersten Teilstrom (4) durch den ersten Wärmetauscherblock (1) geleitet wird,
- ein dritter Fluidstrom (7) im Gegenstrom zu dem zweiten Teilstrom (5) durch den zweiten Wärmetauscherblock (2) geleitet wird,
- an dem zweiten Wärmetauscherblock (2) zwischen dem warmen und dem kalten
Ende eine erste Zwischentemperatur (Tl) gemessen wird und
- in Abhängigkeit vom aktuellen Wert dieser ersten Zwischentemperatur (Tl) eingestellt wird, welcher Teil des ersten Fluidstroms (3) in den ersten Teilstrom (4) geht und welcher in den zweiten Teilstrom (5)
dadurch gekennzeichnet, dass
- die Regelung eine Verminderung der Belastung des Wärmetauschers durch
Lastwechsel erzielt, indem
- sie die Schwankungen der Zwischentemperatur möglichst gering hält.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der erste Fluidstrom von einem Hauptstrom gebildet wird, durch den mindestens 50 mol-% der gesamten Fluidmenge, die in Richtung des ersten Fluidstroms durch den zweiten Wärmetauscherblock (2) strömt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine erste Massenstrom-Stelleinrichtung (14) in der Leitung des ersten Teilstroms (4) stromaufwärts oder stromabwärts des Wärmetauscher-Systems angeordnet ist, eine zweite Massenstrom-Stelleinrichtung (13) in der Leitung des zweiten
Teilstroms (5) stromaufwärts oder stromabwärts des Wärmetauscher-Systems angeordnet ist und eine (13) dieser beiden Massenstrom-Stelleinrichtungen (13, 14) als Regelventil ausgebildet ist und in Abhängigkeit vom aktuellen Wert der ersten Zwischentemperatur (Tl) eingestellt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Fluidstrom (3) in dem Wärmetauscher-System abgekühlt wird und der zweite und der dritte Fluidstrom (6, 7) in dem Wärmetauscher-System angewärmt werden.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Fluidstrom (310) in dem Wärmetauscher-System angewärmt wird und der zweite und der dritte Fluidstrom (311 , 312) in dem Wärmetauscher-System abgekühlt werden.
Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass
- der zweite und der dritte Fluidstrom (311 , 312) durch Teilströme eines vierten
Fluidstroms (310) gebildet werden,
- an demjenigen der beiden Wärmetauscherblöcke (301 , 309), an dem nicht die erste Zwischentemperatur (Tlb) gemessen wird, zwischen dem warmen und dem kalten Ende eine zweite Zwischentemperatur (Tla) gemessen wird und
- in Abhängigkeit vom aktuellen Wert dieser zweiten Zwischentemperatur (Tla) eingestellt wird, welcher Teil des vierten Fluidstroms (310) in den zweiten Fluidstrom (311) geht und welcher in den dritten Fluidstrom (312).
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3388775A1 (de) * 2017-04-10 2018-10-17 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum betreiben eines wärmetauschers und geeigneter wärmetauscher
DE102018003479A1 (de) * 2018-04-27 2019-10-31 Linde Aktiengesellschaft Plattenwärmetauscher, verfahrenstechnische Anlage und Verfahren
FR3084739B1 (fr) * 2018-07-31 2020-07-17 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Echangeur de chaleur a configuration de passages amelioree, procedes d'echange de chaleur associes

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3167113A (en) * 1962-09-13 1965-01-26 Phillips Petroleum Co Equalization of loads on heat exchangers
US4381814A (en) * 1980-10-01 1983-05-03 Phillips Petroleum Company Control of heat transfer from heat exchangers in parallel
JPS59137797A (ja) * 1983-01-28 1984-08-07 Hitachi Ltd 多連式熱交換器の温度平衡制御方法
JPS59142397A (ja) * 1983-02-04 1984-08-15 Hitachi Ltd 空気分離装置用切換式熱交換器群の温度制御方法
DE4204172A1 (de) * 1992-02-13 1993-08-19 Linde Ag Verfahren zur behandlung eines einsatzstromes und verfahren zur tieftemperaturzerlegung von luft
MY117548A (en) * 1998-12-18 2004-07-31 Exxon Production Research Co Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas
DE10021081A1 (de) 2000-04-28 2002-01-03 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Wärmeaustausch
DE102007021564A1 (de) 2007-05-08 2008-11-20 Linde Ag Verfahren zur Temperaturmessung in Anlagenteilen
DE102009042994A1 (de) * 2009-09-25 2011-03-31 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur sicherheitstechnischen Überwachung eines thermisch belasteten Apparates
CN104884893B (zh) * 2012-10-09 2018-01-23 林德股份公司 换热器中温度分布的控制方法
DE202013008316U1 (de) 2013-09-19 2013-10-18 Linde Aktiengesellschaft Plattenwärmetauscher und Wärmetauschereinheit

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CN106796081A (zh) 2017-05-31

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