[go: up one dir, main page]

EP2729744B1 - Procede d'equilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unite de compression multi-etagee d'un systeme d'echange thermique et systeme d'echange thermique mettant en oeuvre un tel procede - Google Patents

Procede d'equilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unite de compression multi-etagee d'un systeme d'echange thermique et systeme d'echange thermique mettant en oeuvre un tel procede Download PDF

Info

Publication number
EP2729744B1
EP2729744B1 EP12738564.9A EP12738564A EP2729744B1 EP 2729744 B1 EP2729744 B1 EP 2729744B1 EP 12738564 A EP12738564 A EP 12738564A EP 2729744 B1 EP2729744 B1 EP 2729744B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
compressor
heat
crankcase
heat exchanger
lubricant
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Not-in-force
Application number
EP12738564.9A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP2729744A1 (fr
Inventor
François Courtot
Bernard Horber
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Electricite de France SA
Original Assignee
Electricite de France SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Electricite de France SA filed Critical Electricite de France SA
Publication of EP2729744A1 publication Critical patent/EP2729744A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP2729744B1 publication Critical patent/EP2729744B1/fr
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B31/00—Compressor arrangements
    • F25B31/002—Lubrication
    • F25B31/004—Lubrication oil recirculating arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/10—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with multi-stage compression
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B47/00—Arrangements for preventing or removing deposits or corrosion, not provided for in another subclass
    • F25B47/02—Defrosting cycles
    • F25B47/022—Defrosting cycles hot gas defrosting
    • F25B47/025—Defrosting cycles hot gas defrosting by reversing the cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2313/00—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for
    • F25B2313/027—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for characterised by the reversing means
    • F25B2313/02741—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for characterised by the reversing means using one four-way valve
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/06—Several compression cycles arranged in parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/07—Details of compressors or related parts
    • F25B2400/075—Details of compressors or related parts with parallel compressors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/16—Lubrication

Definitions

  • the invention relates to a method for balancing the lubricant levels in a multi-stage compression unit of a heat exchange system and to a heat exchange system implementing such a method.
  • the lubricant usually mineral or synthetic oil
  • the lubricant is generally not miscible in the heat transfer fluid but it can be driven and transported in the form of droplets by the heat transfer fluid. The risk is then to accumulate the lubricant in a part of the circuit until one and / or the other of the first and second compressors no longer contains enough lubricant and deteriorates rapidly.
  • the balancing of the lubricant level between the compressors is an important problem.
  • a known way to achieve lubricant balancing is to accumulate the lubricant in the high pressure part of the circuit, usually by installing a lubricant separator coupled to a reservoir. of lubricant on a common discharge line of the compressors.
  • Each compressor is equipped with a lubricant level detection means and a lubricant injection means connected to the lubricant reservoir via a pilot valve. It is thus possible to regulate the level of lubricant in each compressor.
  • a multi-stage circuit comprising a plurality of series compression stages, for example a low pressure compression stage comprising the first compressor (s) and a high pressure compression stage comprising the second compressor (s)
  • the risk is to accumulate lubricant. in the compressors of one of the compression stages at the expense of the compressors of the other stages of compression. While it is relatively easy to transport the lubricant from the high pressure compression stage to the low pressure compression stage by using the pressure difference, the reverse poses more difficulties.
  • the document EP 2,221,559 describes a heat exchange system of the type defined above in which the balancing of the low pressure compressor to the compressor high pressure occurs at the start of the heat exchange system and the balancing of the high pressure compressor to the low pressure compressor is effected at the start of the heat exchange system.
  • the invention improves the situation.
  • the invention takes advantage of the fact that when there is a large heating requirement, determined for example directly or indirectly from an outside temperature of the outside air, a compression ratio of the unit of compression or any other quantity, where appropriate with respect to a threshold value, the heat exchange system, acting as a heat pump for taking heat from the outside air and transferring it to the internal environment, passes necessarily by deicing cycles.
  • the heat exchange system may further comprise a single lubricant separator placed at the discharge of the second compressor and a lubricant return line between the lubricant separator and the casing of the second compressor.
  • the balancing method can then provide for separating the lubricant from the heat transfer fluid, collecting the lubricant in the lubricant separator and returning the collected lubricant to the casing of the second compressor.
  • the single lubricant separator placed at the discharge of the second compressor, high pressure slows the accumulation of lubricant that may occur in multi-stage operation in the casing of the first compressor, low pressure.
  • the balancing process can then take advantage of the defrost cycles, even several hours apart, to bring the lubricant from the low pressure compressor back to the high pressure compressor.
  • the control unit can be adapted to, when there is a need for moderate indoor heating, to control a single-stage operation by connecting the compression unit between the outlet of the first heat exchanger and the inlet of the second heat exchanger, connecting the expansion unit between the outlet of the second heat exchanger and the inlet of the first heat exchanger, stopping the first compressor and operating the second compressor.
  • the balancing method can then provide, during the single-stage operation, to transfer excess lubricant from the casing of the first compressor to the casing of the second compressor by the balancing line.
  • Lubricant balancing management is further improved by taking advantage of the fact that, when there is a need for moderate heating, determined in particular in the same way as the need for substantial heating, the heat exchange system acting as a heat pump operates in single-stage.
  • This method of balancing oil is particularly suitable for a heat pump for the building, which can operate alternately multi-stage and single-stage depending on the outside temperature and heating requirements.
  • the heat exchange system may comprise at least two first fixed capacity compressors connected in parallel, and a second compressor with variable capacity, the first compressors having different capacities, the balancing line comprising a pipe connecting the casings of the first compressors.
  • the balancing method can then provide to transfer the excess lubricant from the casing of the first compressor of lower capacity to the casing of the other first compressor.
  • the first valve may be a float valve and the second valve may be a valve.
  • the figures 1 and 2 represent a heat exchange system 1 respectively for cooling and heating an indoor environment, for example water, flowing in a space 2, such as a room of a dwelling, a technical room or other.
  • a space 2 such as a room of a dwelling, a technical room or other.
  • the internal environment could be other than water, including air.
  • the heat exchange system 1 allows either to heat the water by drawing heat from outside air located outside the space 2 (cold source) and transferring to the water (hot source) the heat taken ( figure 2 ), or to cool the water by taking heat (cold source) and transferring to the outside air (hot source) the heat taken ( figure 1 ).
  • the heat transfer fluid circuit comprises a multi-stage compression unit 20 and an expansion unit 10.
  • the compression unit 20 is bi-stepped and comprises a first compression stage 21 and a second compression stage 22 arranged in series.
  • the compression unit 20 could comprise more than two compression stages arranged in series.
  • the first compression stage or low pressure compression stage 21 comprises two first compressors or low-pressure compressors 23a, 23b connected in parallel.
  • Each of the low-pressure compressors 23a, 23b is, for example, with a fixed capacity, and in particular at a fixed speed.
  • the low-pressure compressors 23a, 23b respectively have different displacements.
  • the low-pressure compressor 23b, identified BP2 on the figure 3 has a higher capacity than that of the low pressure compressor 23a, identified BP1 on the figure 3 .
  • the low pressure compression stage 21 could comprise one or more two low pressure compressors 23 in parallel.
  • the second compression stage or high pressure compression stage 22 comprises a second compressor or high pressure compressor 24, identified HP on the figure 3 .
  • the high-pressure compressor 24 is, for example, variable capacity, including variable speed.
  • the high pressure compression stage 22 could comprise a plurality of high pressure compressors 24 in parallel.
  • Each of the low pressure compressors 23a, 23b and high pressure 24 has a suction inlet 25 and a discharge outlet 26.
  • the suction inlets 25 of the low pressure compressors 23a, 23b are connected to a same suction line 27 and the discharge outlets 26 of the low pressure compressors 23a, 23b are connected to the same discharge line 28.
  • the low pressure compressors 23a, 23b and high pressure 24 are arranged in series, that is to say that is, the delivery line 28 of the low-pressure compressors 23a, 23b is connected to the suction inlet 25 of the high-pressure compressor 24.
  • suction line 27 low pressure compressors 23a, 23b are connected to the output S of the first and second heat exchangers 15 which form the evaporator, and the discharge outlet 26 of the high pressure compressor 24 e It is connected to the inlet E of the first 5 and second 15 heat exchangers which forms the condenser.
  • the low pressure compressors 23a, 23b and high pressure 24 each comprise a housing 30 receiving lubricant, and in particular mineral or synthetic oil, which can be driven by the coolant to lubricate the low pressure compressors 23a, 23b and high pressure 24 and the other components of the coolant circuit.
  • the low pressure compressors 23a, 23b and high pressure 24 may be hermetic type, in which the oil is accumulated in the housing 30 at the suction pressure (typically scroll compressors or piston).
  • the housings 30 are provided with respective taps 31 located on their nominal oil levels.
  • the compression unit 20 comprises a branch line 11 provided a valve 12 connected in parallel with the low pressure compression stage 21, with an upstream end connected upstream of the suction line 27 and a downstream end connected downstream of the discharge line 28 of the low pressure compressors 23a , 23b.
  • the bypass line 11 bypasses the low pressure compression stage 21 to use only the high pressure compression stage 22 in the single-stage operation.
  • a bypass line 3 provided with a valve 4 may also be provided in parallel with the high pressure compression stage 22, with an upstream end connected upstream of the suction inlet 25 and a connected downstream end. downstream of the discharge outlet 26 of the high-pressure compressor 24.
  • This bypass line 3 has a role of protection against possible high pressures in the event of failure of the high-pressure compressor 24 while the low-pressure compressors 23a, 23b are in walk.
  • the heat exchange system used in a heat pump mode described below and according to the two-stage operation, operates according to an injection cycle with a subcooling exchanger 45 or economizer.
  • the subcooling exchanger 45 is connected to the first end 6 of the first heat exchanger 5 and to the second end 17 of the second heat exchanger 15.
  • the heat exchange system 1 further comprises a heat pipe.
  • injection 46 connecting the second end 17 of the second heat exchanger at the suction inlet 25 of the high-pressure compressor 24 through the subcooling exchanger 45.
  • An expander 47 is placed in the injection line 46 between the second heat exchanger 15 and the subcooling exchanger.
  • a liquid reservoir 48 may be provided. It is thus possible to cool the heat transfer fluid between the low pressure compression stage 21 and the high pressure compression stage 22 to limit the temperature at the discharge outlet 26 of the high pressure compression stage 22 and thereby achieve a higher condensing pressure.
  • the cooling is carried out here by taking condensed heat transfer fluid at the outlet of the condenser and re-injecting it between the delivery line 28 of the low pressure compression stage 21 and the suction inlet 25 of the compression stage. high pressure 22.
  • the invention is however not limited to a heat exchange system implementing an injection cycle with a subcooling exchanger and applies to a heat exchange system using for example an injection cycle total or a partial injection cycle, the heat exchange system being adapted accordingly.
  • the heat transfer fluid circuit also comprises a distribution circuit 40 for circulating the coolant from the compression unit 20 to the first heat exchanger 5 or from the compression unit 20 to the second heat exchanger 15 so to ensure the reversibility, or invertibility, of the heat exchange system 1.
  • the distribution circuit 40 comprises a compression loop 41 in which the low-pressure compressors 23a, 23b and high-pressure 24 are placed, and a four-way valve 42 connecting the compression loop 41 to the first 5 and second 15 heat exchangers. heat.
  • the four-way valve 42 is adapted to circulate the heat transfer fluid from one of the first 5 and second 15 heat exchangers and entering the compression loop 41 to the suction line 27 of the low-pressure compressors 23a, 23b, and for distributing the heat transfer fluid from the discharge outlet 26 of the high pressure compressor 24 to the other heat exchanger 5, 15.
  • the expansion unit 10 comprises an expansion valve connecting, via one or more pipes, the outlet S of that of the first 5 and second 15 heat exchangers. heat which forms the condenser and the inlet E of that of the first 5 and second 15 heat exchangers which forms the evaporator.
  • the heat exchange system 1 also comprises an air circuit 35 associated with the first heat exchanger 5 to achieve a heat exchange between the coolant and the outside air, and a water circuit 36 associated with the second heat exchanger 15 to achieve a heat exchange between the coolant and the water circulating inside the space 2.
  • the air circuit 35 may comprise pipes, not shown, connected to an air intake and an air outlet, and a fan 39 adapted to circulate the air between the air inlet and the air outlet through the first heat exchanger 5.
  • the water circuit 36 for example d a sanitary heating or floor heating installation may include pipes connected to a pumping system ensuring the circulation of water in the pipes.
  • the heat exchange system 1 can operate in an air conditioner mode ( figure 1 ) or in a heat pump mode ( figure 2 ).
  • a control of the heat exchange system 1 between the different modes is provided by a control unit connected to the coolant circuit.
  • the control unit comprises for example an electronic microprocessor to which a temperature sensor adapted to measure an outside temperature of the outside air is connected. Other sensors or measuring instruments of the control unit can be connected to the electronic microprocessor.
  • the control unit may also include a memory in which different data, and in particular a threshold temperature for the outside temperature, are stored.
  • the control of the heat exchange system 1 according to the air conditioner mode, the heat pump mode and the various operations described in the following description in connection with the heat pump mode can be performed depending on the need for cooling or heating of the inner environment.
  • the need for cooling or heating can be determined in any suitable manner.
  • an operator can choose the mode and operation by acting directly on an input interface of the control unit.
  • the control unit can determine the mode and operation of the heat exchange system 1 directly or indirectly from a measured quantity and a corresponding corresponding threshold value.
  • the control unit may for example comprise a thermostat measuring a temperature of the internal environment and determining the mode and operation of the heat exchange system 1 from a set temperature for the indoor environment.
  • the control unit can further determine the mode and operation of the heat exchange system 1 from the outside temperature, in particular by means of a water law stored in the memory of the control unit. . It can also be provided that the mode and operation of the heat exchange system is determined by a compression ratio obtained by making a ratio between a suction pressure of the compression unit 20 and a discharge pressure of the compressor. compression unit 20. The compression ratio is high when the outside temperature is low and, conversely, it is low when the outside temperature is high. The control unit can also qualify, or even quantify, the need for cooling or heating, to thus determine in particular if this need is important or moderate.
  • the second heat exchanger 15 forms the evaporator collecting heat from the interior and the first heat exchanger 5 forms the condenser transferring the heat to the outside air, so as to cool the internal environment.
  • the first heat exchanger 5 forms the evaporator which draws heat from the outside air and the second heat exchanger 15 forms the heat transfer condenser, thereby heating the interior medium.
  • control unit determines the existence of a heating requirement from the outside temperature and a threshold temperature.
  • the control unit commands the start of the high-pressure compressor 24 and the stopping of the low-pressure compressors 23a, 23b which are bypassed via the pipe 11, an opening of the valve 12 being controlled by the unit control.
  • the control unit controls the start-up of the low-pressure compressors 23a, 23b in series with the high-pressure compressor 24.
  • the control unit acts on the heat transfer fluid circuit so that a first portion of the coolant flows from the second end 17 (outlet) the second heat exchanger 15 (condenser) to the suction inlet 25 of the high pressure compressor 24 through the injection pipe 46, and a second portion of the heat transfer fluid from the second end 17 (outlet) of the second heat exchanger 15 (condenser) to the first end 6 (inlet) of the first heat exchanger 5 (evaporator).
  • frost is formed on the first heat exchanger 5 acting as an evaporator.
  • the control unit then periodically controls a defrost of the first heat exchanger 5.
  • the four-way valve 42 is controlled to reverse the cycle and connect the compression unit 20 between the outlet S, formed by the first end 16 of the second heat exchanger 15 and the inlet E formed by the second end 7 of the first heat exchanger 7, and by connecting the expansion unit 10 between the outlet S formed by the first end 6 of the first heat exchanger 5 and the inlet E formed by the second end 17 of the second heat exchanger 15.
  • the control unit controls the shutdown of the low pressure compressors 23a, 23b and the start of the high pressure compressor 24.
  • the heat exchange system 1 also comprises an oil balancing line 50 which connects the crankcases 30 of the crankcases. low pressure compressors 23a, 23b and high pressure 24 by connecting them at their connections 31 on their respective nominal oil levels.
  • the balancing line 50 is controlled by the control unit to allow the implementation of a balancing process described below in connection with the figure 4 .
  • the first valve 51 makes it possible to transfer the oil during two-stage operation of the casing 30 of the high-pressure compressor 24 to the casing 30 of the low-pressure compressor BP1 23a of smaller capacity.
  • the first valve 51 then has a direction passing from the housing 30 of the high pressure compressor 24 to the housing 30 of the low pressure compressor BP1 23a.
  • the first valve 51 is preferably a float type valve which maintains the nominal oil level in the casing 30 of the high pressure compressor 24 and transfers the excess oil to the low pressure compressor BP1 23a thanks to the pressure difference between housings 30.
  • the second valve 52 makes it possible to transfer the oil from the casing 30 of the low-pressure compressor BP1 23a of smaller capacity to the casing 30 of the high-pressure compressor 24 when only the high-pressure compressor 24 is running (in two-stage operation this second valve remains closed).
  • the second valve 52 then has a direction passing from the casing 30 of the LP1 low pressure compressor 23a to the casing 30 of the high pressure compressor 24, and a blocking direction from the casing 30 of the high pressure compressor 24 to the casing 30 of the LP1 low pressure compressor 23a.
  • the second valve 52 is preferably a valve type valve, allowing the passage of oil only in the direction of the housing 30 of the LP1 low pressure compressor 23a to the housing of the high pressure compressor 24. In fact, when only the high pressure compressor 24 is in operation, the pressure drop created on the suction line causes the casing 30 of the high pressure compressor 24 is at a pressure slightly lower than that of the casing 30 of the LP1 low pressure compressor 23a.
  • a single oil separator 54 is connected to the discharge outlet 26 of the high pressure compressor 24.
  • An oil return line 55 extends between the float valve of the oil separator 54 and a tapping on the housing 30 of the high-pressure compressor 24 located above the nominal oil level, to be able to return the oil collected in the oil separator 54 in the housing 30 of the high-pressure compressor 24 .
  • the figure 4 represents the main steps of the method of balancing the oil levels in the compression unit 20.
  • the balancing method described in relation to the two-stage compression unit of the heat exchange system 1 described above applies to any invertible heat pump in which the coolant circuit comprises at least two separate compressors in series which can operate alternately in multi-stage, and in particular two-stage, and in single-stage, and in which the defrosting of the evaporator is done by cycle inversion.
  • a maximum period T1 of two-stage operation before performing a defrost for the purposes of the oil balance is stored in the memory of the control unit.
  • the control unit then comprises a counter C1 which increments the time during two-stage operation.
  • a minimum defrost duration T2 or single-stage operation for the purposes of the oil balance is also stored in the memory of the control unit.
  • the control unit then comprises a counter C2 which increments the time during defrosting or single-stage operation.
  • the maximum period T1 of two-stage operation is between three hours and 10 hours and the minimum duration T2 defrosting or single-stage operation is between one minute and 20 minutes.
  • the control unit When there is a heating requirement (S1) detected by the control unit, the heat exchange system 1 is in heat pump mode. The control unit then determines whether the heating requirement is large or moderate (S2), for example from the outside temperature. To do this, the control unit compares the outside temperature with the threshold temperature.
  • S1 heating requirement
  • S2 moderate
  • the heat pump is in single-stage operation (S3). During this operation, there is no risk of accumulation of oil in one of the housings 30. All the excess oil of the housings 30 of the low-pressure compressors 23a, 23b can be brought back to the crankcase 30 of the high pressure compressor 24 by the equalization line 50 through the second valve 52 (valve). The low pressure compressors 23a, 23b being stopped, there is no risk that their oil levels fall below their nominal levels. All the oil collected at the oil separator 54 can also be returned to the casing 30 of the high-pressure compressor 24.
  • the counter C2 is started to count the one-stage operating time whereas counter C1 is reset (reset). It can be expected that when the counter C2 exceeds the minimum duration T2 of single-stage operation, the control unit checks whether there is a need for heating and whether the need is large or moderate.
  • the heat pump is in two-stage operation (S4). During this operation, the excess oil of the casing 30 of the high-pressure compressor 24 can be transferred to the casings 30 of the low-pressure compressors 23a, 23b by the first valve 51 (float).
  • the counter C1 is started to count the two-stage operation time while the counter C2 is reset (reset).
  • the oil separator 54 limits the amount of oil transported by the coolant. The accumulation of oil that may occur in the crankcase 30 low-pressure compressors 23a, 23b is thus very slowed down by the presence of the oil separator 54.
  • the heat pump regularly performs the defrost (S5), especially when the counter C1 exceeds the maximum period T1. If necessary, to limit ice accumulation on the evaporator, it is possible to defrost with a shorter period.
  • a defrost condition due to ice accumulation may be different from the defrost condition due to the need for oil balance.
  • a defrosting requirement due to ice accumulation can be detected from the difference between the outdoor temperature and the evaporation temperature or through pressure drop sensors on the air passing through the evaporator.
  • a defrost termination condition due to defrosted evaporator may be different from the defrost end condition due to the end of oil balance.
  • the end of defrosting due to defrosted evaporator can be detected from a measurement of the condensation pressure.
  • the heat pump can return to two-stage operation, checking continuously or periodically whether the heating requirement still exists.
  • the lower-pressure compressor BP2 23b of higher capacity having a higher suction mass flow rate than the low-pressure compressor BP1 23a of lower capacity its pressure Carter 30 will tend to be lower.
  • the excess oil from the casing 30 of the low pressure compressor BP1 23a can therefore be transported to the casing 30 of the low pressure compressor BP2 23b by pressure difference.
  • the oil is separated from the coolant and collected. All collected oil is then returned to the housing 30 of the high pressure compressor 24 which is the oil reservoir of the coolant circuit.
  • the balancing line 50 comprises a float valve 51 and a flapper valve 52 arranged between the housings 30 of the low pressure compressor BP1 23a and the high pressure compressor 24.
  • the invention is however not limited to this type of valve or this arrangement.
  • the float valve 51 is replaced by a solenoid valve 511.
  • a flow reduction device 512 preferably of the capillary tube type, is optionally placed in series with the solenoid valve 511.
  • the method of balancing the oil levels in this variant is similar to that described above in relation to the figure 4 , with particularity the control of the solenoid valve 511: when the heat exchange system operates in two-stage mode (S4), the solenoid valve 511 is open for a few seconds or fractions of seconds at a determined time interval. When the heat exchange system operates in defrost mode (S5) or single-stage mode (S3), the solenoid valve 511 is preferably open. Alternatively, when the heat exchange system operates in two-stage mode, the solenoid valve could be controlled by an oil level sensor in the housing 30 of the high pressure compressor 24.
  • the two valves 51, 52 could be replaced by a single solenoid valve.
  • the figure 6 illustrates the process of balancing the oil levels in such a variant. The balancing process is similar to that previously described in relation to the figure 4 and will not be repeated in detail.
  • the steps S1 ', S2', S3 ', S4' and S5 ' respectively correspond to the steps S1, S2, S3, S4 and S5 of the figure 4 and reference is made to the description that has been made of these steps for more detail.
  • the solenoid valve in two-stage operation (S4 '), the solenoid valve is open for a time T3, generally of a few seconds, for example between a half second and three seconds, at a determined time interval T4 for example between ten minutes and two hours. In single-stage operation (S3 '), the solenoid valve is always open.
  • the figure 5 illustrates a single valve 56 combining the functions of the float valve and the valve described above.
  • a closure element 58 for example in the form of a ball movable relative to a seat 59 formed at one end of a pipe connecting the valve 56 to the housing 30 of the low compressor pressure 23a, is connected to a float 60.
  • the assembly thus formed by the ball 58 and the float 60 is guided in translation relative to the housing 57.
  • An excess of oil in the housing 30 of the high pressure compressor 24 opens the valve by means of the float 60 and an excess of oil in the casing 30 of the low-pressure compressor 23a opens the valve by acting directly on the ball 58 when the difference in pressure allows it.
  • valve or valves described above could be placed inside the housing 30 of the high-pressure compressor 24.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)

Description

  • L'invention se rapporte à un procédé d'équilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unité de compression multi-étagée d'un système d'échange thermique et à un système d'échange thermique mettant en oeuvre un tel procédé.
  • En particulier, l'invention s'applique à un système d'échange thermique adapté pour réaliser des échanges thermiques entre de l'air extérieur situé à l'extérieur d'un espace et un milieu intérieur circulant à l'intérieur de l'espace, ledit système d'échange thermique comprenant :
    • des premier et deuxième échangeurs de chaleur pour échanger de la chaleur respectivement avec l'air extérieur et le milieu intérieur, lesdits premier et deuxième échangeurs de chaleur présentant chacun une entrée et une sortie et formant l'un un évaporateur et l'autre un condenseur,
    • un circuit de fluide caloporteur adapté pour faire circuler un fluide caloporteur entre l'évaporateur et le condenseur, ledit circuit de fluide caloporteur comprenant une unité de compression multi-étagée placée entre la sortie de l'évaporateur et l'entrée du condenseur, et une unité de détente placée entre la sortie du condenseur et l'entrée de l'évaporateur, ladite unité de compression comprenant au moins un premier compresseur (basse pression) et au moins un deuxième compresseur (haute pression) agencés en série, le premier compresseur refoulant le fluide caloporteur dans le deuxième compresseur, les premier et deuxième compresseurs comportant chacun un carter recevant du lubrifiant,
    • une ligne d'équilibrage adaptée pour faire passer du lubrifiant entre les carters des premier et deuxième compresseurs, la ligne d'équilibrage comprenant une première vanne présentant un sens passant depuis le carter du deuxième compresseur vers le carter du premier compresseur,
    • une unité de commande connectée au circuit de fluide caloporteur et à la ligne d'équilibrage, ladite unité de commande étant adaptée pour déterminer s'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur et si le besoin de chauffage du milieu intérieur est important ou modéré et pour, lorsqu'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur important :
      • commander un fonctionnement multi-étagé en connectant l'unité de compression entre la sortie du premier échangeur de chaleur et l'entrée du deuxième échangeur de chaleur, en connectant l'unité de détente entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur et l'entrée du premier échangeur de chaleur, et en faisant fonctionner en série les premier et deuxième compresseurs, et
      • périodiquement, commander un dégivrage du premier échangeur de chaleur en connectant l'unité de compression entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur et l'entrée du premier échangeur de chaleur, en connectant l'unité de détente entre la sortie du premier échangeur de chaleur et l'entrée du deuxième échangeur de chaleur, en arrêtant le premier compresseur et en faisant fonctionner le deuxième compresseur.
  • Pour lubrifier les composants du circuit de fluide caloporteur, particulièrement les premier et deuxième compresseurs, le lubrifiant, généralement de l'huile minérale ou de synthèse, est mélangé au fluide caloporteur. Le lubrifiant n'est généralement pas miscible dans le fluide caloporteur mais il peut être entrainé et transporté sous forme de gouttelettes par le fluide caloporteur. Le risque est alors d'accumuler le lubrifiant dans une partie du circuit jusqu'à ce que l'un et/ou l'autre des premier et deuxième compresseurs ne contienne plus suffisamment de lubrifiant et se détériore rapidement. Dans un circuit comprenant plusieurs compresseurs, l'équilibrage du niveau de lubrifiant entre les compresseurs est une problématique importante.
  • Dans un circuit de fluide caloporteur mono-étagé comprenant plusieurs compresseurs en parallèle, un moyen connu de réaliser l'équilibrage de lubrifiant est d'accumuler le lubrifiant dans la partie haute pression du circuit, généralement en installant un séparateur de lubrifiant couplé à un réservoir de lubrifiant sur une ligne de refoulement commune des compresseurs. Chaque compresseur est équipé d'un moyen de détection du niveau de lubrifiant et d'un moyen d'injection de lubrifiant connecté au réservoir de lubrifiant via une vanne pilotée. On peut ainsi réguler le niveau de lubrifiant dans chaque compresseur.
  • Dans un circuit multi-étagé comprenant plusieurs étages de compression en série, par exemple un étage de compression basse pression comprenant le ou les premiers compresseurs et un étage de compression haute pression comprenant le ou les deuxièmes compresseurs, le risque est d'accumuler du lubrifiant dans les compresseurs de l'un des étages de compression au détriment des compresseurs des autres étages de compression. Alors qu'il est relativement aisé de transporter le lubrifiant de l'étage de compression haute pression vers l'étage de compression basse pression en se servant de la différence de pression, l'inverse pose plus de difficultés.
  • Le document EP 2 221 559 décrit un système d'échange thermique du type défini ci-dessus dans lequel l'équilibrage du compresseur basse pression vers le compresseur haute pression s'effectue au démarrage du système d'échange thermique et l'équilibrage du compresseur haute pression vers le compresseur basse pression s'effectue au démarrage du système d'échange thermique.
  • Par ailleurs, le document US 2008/098760 décrit un système d'échange thermique mettant en oeuvre un procédé d'équilibrage selon le préambule de la revendication 1.
  • L'invention vient améliorer la situation.
  • Elle propose notamment une meilleure gestion de l'équilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unité de compression multi-étagée.
  • L'invention propose en particulier un procédé d'équilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unité de compression multi-étagée d'un système d'échange thermique du type précité. Le procédé d'équilibrage met en oeuvre des première et deuxième vannes agencées en parallèle dans la ligne d'équilibrage du système d'échange thermique, la première vanne présentant un sens passant depuis le carter du deuxième compresseur vers le carter du premier compresseur, la deuxième vanne présentant un sens passant depuis le carter du premier compresseur vers le carter du deuxième compresseur, et un sens bloquant depuis le carter du deuxième compresseur vers le carter du premier compresseur. Le procédé d'équilibrage prévoit, par ailleurs :
    • au cours du fonctionnement multi-étagé, de transférer l'excédent de lubrifiant du carter du deuxième compresseur au carter du premier compresseur par la première vanne de la ligne d'équilibrage,
    • au cours du dégivrage du premier échangeur de chaleur, de transférer un excédent de lubrifiant du carter du premier compresseur au carter du deuxième compresseur par la deuxième vanne de la ligne d'équilibrage.
  • Ainsi, l'invention tire avantage du fait que lorsqu'il existe un besoin de chauffage important, déterminé par exemple directement ou indirectement à partir d'une température extérieure de l'air extérieur, d'un taux de compression de l'unité de compression ou d'une toute autre grandeur, le cas échéant par rapport à une valeur seuil, le système d'échange thermique, agissant comme une pompe à chaleur pour prélever de la chaleur à l'air extérieur et la transférer au milieu intérieur, passe nécessairement par des cycles de dégivrage.
  • En outre, les transferts d'excédent de lubrifiant sont réalisés de manière automatique sous l'effet des seules différences de pression entre les premier et deuxième compresseurs. Le procédé d'équilibrage offre ainsi une gestion des niveaux de lubrifiant qui est simple, sûre et relativement peu coûteuse. L'équilibrage est en outre réalisé de façon régulière au cours de l'utilisation du système d'échange thermique.
  • Le système d'échange thermique peut comprendre en outre un unique séparateur de lubrifiant placé au refoulement du deuxième compresseur et une conduite de retour de lubrifiant entre le séparateur de lubrifiant et le carter du deuxième compresseur. Le procédé d'équilibrage peut alors prévoir de séparer le lubrifiant du fluide caloporteur, de collecter le lubrifiant dans le séparateur de lubrifiant et de retourner le lubrifiant collecté vers le carter du deuxième compresseur.
  • L'unique séparateur de lubrifiant placé au refoulement du deuxième compresseur, haute pression, permet de ralentir l'accumulation de lubrifiant susceptible de se produire en fonctionnement multi-étagé dans le carter du premier compresseur, basse pression. Le procédé d'équilibrage peut alors tirer partie des cycles de dégivrage, même espacés de plusieurs heures, pour ramener le lubrifiant du compresseur basse pression vers le compresseur haute pression.
  • L'unité de commande peut être adaptée pour, lorsqu'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur modéré, commander un fonctionnement mono-étagé en connectant l'unité de compression entre la sortie du premier échangeur de chaleur et l'entrée du deuxième échangeur de chaleur, en connectant l'unité de détente entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur et l'entrée du premier échangeur de chaleur, en arrêtant le premier compresseur et en faisant fonctionner le deuxième compresseur. Le procédé d'équilibrage peut alors prévoir, au cours du fonctionnement mono-étagé, de transférer l'excédent de lubrifiant du carter du premier compresseur au carter du deuxième compresseur par la ligne d'équilibrage.
  • La gestion de l'équilibrage de lubrifiant est encore améliorée en tirant avantage du fait que, lorsqu'il existe un besoin de chauffage modéré, déterminé notamment de la même manière que le besoin de chauffage important, le système d'échange thermique agissant comme une pompe à chaleur fonctionne en mono-étagé. Cette méthode d'équilibrage d'huile est particulièrement adaptée à une pompe à chaleur pour le bâtiment, pouvant fonctionner alternativement en multi-étagé et mono-étagé selon la température extérieure et les besoins de chauffage.
  • Par exemple, le système d'échange thermique peut comprendre au moins deux premiers compresseurs à capacité fixe connectés en parallèle, et un deuxième compresseur à capacité variable, les premiers compresseurs présentant des capacités différentes, la ligne d'équilibrage comprenant une conduite reliant les carters des premiers compresseurs. Le procédé d'équilibrage peut alors prévoir de transférer l'excédent de lubrifiant du carter du premier compresseur de capacité inférieure vers le carter de l'autre premier compresseur.
  • Selon un deuxième aspect, l'invention concerne un système d'échange thermique adapté pour réaliser des échanges thermiques entre de l'air extérieur situé à l'extérieur d'un espace et un milieu intérieur circulant à l'intérieur de l'espace, ledit système d'échange thermique comprenant :
    • des premier et deuxième échangeurs de chaleur pour échanger de la chaleur respectivement avec l'air extérieur et le milieu intérieur, lesdits premier et deuxième échangeurs de chaleur présentant chacun une entrée et une sortie et formant l'un un évaporateur et l'autre un condenseur,
    • un circuit de fluide caloporteur adapté pour faire circuler un fluide caloporteur entre l'évaporateur et le condenseur, ledit circuit de fluide caloporteur comprenant une unité de compression multi-étagée placée entre la sortie de l'évaporateur et l'entrée du condenseur, et une unité de détente placée entre la sortie du condenseur et l'entrée de l'évaporateur, ladite unité de compression comprenant au moins un premier compresseur et au moins un deuxième compresseur agencés en série, le premier compresseur refoulant le fluide caloporteur dans le deuxième compresseur, les premier et deuxième compresseurs comportant chacun un carter recevant du lubrifiant,
    • une ligne d'équilibrage adaptée pour faire passer du lubrifiant entre les carters des premier et deuxième compresseurs, la ligne d'équilibrage comprenant des première et deuxième vannes agencées en parallèle, la première vanne présentant un sens passant depuis le carter du deuxième compresseur vers le carter du premier compresseur, la deuxième vanne présentant un sens passant depuis le carter du premier compresseur vers le carter du deuxième compresseur, et un sens bloquant depuis le carter du deuxième compresseur vers le carter du premier compresseur,
    • une unité de commande connectée au circuit de fluide caloporteur et à la ligne d'équilibrage, ladite unité de commande étant adaptée pour déterminer s'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur et si le besoin de chauffage du milieu intérieur est important ou modéré et pour, lorsqu'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur important :
      • commander un fonctionnement multi-étagé en connectant l'unité de compression entre la sortie du premier échangeur de chaleur et l'entrée du deuxième échangeur de chaleur, en connectant l'unité de détente entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur et l'entrée du premier échangeur de chaleur, et en faisant fonctionner en série les premier et deuxième compresseurs, et
      • périodiquement, commander un dégivrage du premier échangeur de chaleur en connectant l'unité de compression entre la sortie du deuxième échangeur de chaleur et l'entrée du premier échangeur de chaleur, en connectant l'unité de détente entre la sortie du premier échangeur de chaleur et l'entrée du deuxième échangeur de chaleur, en arrêtant le premier compresseur et en faisant fonctionner le deuxième compresseur,
      ladite unité de commande étant en outre adaptée pour mettre en oeuvre le procédé d'équilibrage tel que défini précédemment.
  • La première vanne peut être une vanne à flotteur et la deuxième vanne peut être un clapet.
  • D'autres objets et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit d'un mode de réalisation particulier de l'invention donné à titre d'exemple non limitatif, la description étant faite en référence aux dessins annexés dans lesquels :
    • la figure 1 est une représentation schématique d'un système d'échange thermique selon un mode de réalisation de l'invention, le système d'échange thermique comprenant une unité de compression multi-étagée, le système d'échange thermique fonctionnant selon un mode climatiseur,
    • la figure 2 est une représentation schématique du système d'échange thermique de la figure 1 fonctionnant selon un mode pompe à chaleur,
    • la figure 3 est une représentation schématique de l'unité de compression multi-étagée du système d'échange thermique de la figure 1, illustrant une ligne d'équilibrage des niveaux de lubrifiant entre des premier et deuxième étages de compression de l'unité de compression, la ligne d'équilibrage comprenant deux vannes distinctes pour assurer les transferts d'excédant de lubrifiant entre les premier et deuxième étages de compression,
    • La figure 3b est une variante de l'unité de compression multi-étagé de la figure 3 par les éléments constituant la ligne d'équilibrage.
    • la figure 4 est un diagramme illustrant des étapes du procédé d'équilibrage des niveaux de lubrifiant dans l'unité de compression multi-étagée du système d'échange thermique de la figure 2,
    • la figure 5 est une représentation schématique d'une vanne de la ligne d'équilibrage d'une variante du système d'échange thermique de la figure 1, la vanne assurant à elle seule les transferts d'excédant de lubrifiant entre des premier et deuxième étages de compression,
    • la figure 6 est un diagramme illustrant des étapes du procédé d'équilibrage des niveaux de lubrifiant dans l'unité de compression multi-étagée dans une autre variante du système d'échange thermique de la figure 1, dans laquelle une seule électrovanne assure les transferts d'excédant d'huile entre des premier et deuxième étages de compression.
  • Sur les figures, les mêmes références désignent des éléments identiques ou analogues.
  • Les figures 1 et 2 représentent un système d'échange thermique 1 respectivement pour le refroidissement et le chauffage d'un milieu intérieur, par exemple de l'eau, circulant dans un espace 2, tel qu'une pièce d'une habitation, un local technique ou autre. En variante, le milieu intérieur pourrait être autre que de l'eau, et notamment de l'air. Le système d'échange thermique 1 permet soit de chauffer l'eau en prélevant de la chaleur à de l'air extérieur situé à l'extérieur de l'espace 2 (source froide) et en transférant à l'eau (source chaude) la chaleur prélevée (figure 2), soit de refroidir l'eau en lui prélevant de la chaleur (source froide) et en transférant à l'air extérieur (source chaude) la chaleur prélevée (figure 1).
  • Le système d'échange thermique 1 comprend :
    • un premier échangeur de chaleur 5, formant sélectivement un évaporateur ou un condenseur, destiné à réaliser des échanges thermiques avec l'air extérieur, le premier échangeur de chaleur 5 présentant une première extrémité 6 et une deuxième extrémité 7 qui forment l'une une entrée E et l'autre une sortie S,
    • un deuxième échangeur de chaleur 15, formant sélectivement un évaporateur ou un condenseur, destiné à réaliser des échanges thermiques avec l'eau, le deuxième échangeur de chaleur 15 présentant une première extrémité 16 et une deuxième extrémité 17 qui forment l'une une entrée E et l'autre une sortie S,
    • un circuit de fluide caloporteur connecté aux premier 5 et deuxième 15 échangeurs de chaleur et adapté pour faire circuler un fluide caloporteur, tel qu'un fluide frigorigène, entre le premier échangeur de chaleur 5 et le deuxième échangeur de chaleur 15.
  • Le circuit de fluide caloporteur comprend une unité de compression multi-étagée 20 et une unité de détente 10.
  • Sur les figures 1, 2 et 3, l'unité de compression 20 est bi-étagée et comprend un premier étage de compression 21 et un deuxième étage de compression 22 agencés en série. En variante, l'unité de compression 20 pourrait comprendre plus de deux étages de compression agencés en série.
  • Le premier étage de compression ou étage de compression basse pression 21 comprend deux premiers compresseurs ou compresseurs basse pression 23a, 23b connectés en parallèle. Chacun des compresseurs basse pression 23a, 23b est, par exemple, à capacité fixe, et notamment à vitesse fixe. En outre, dans le mode de réalisation représenté, les compresseurs basse pression 23a, 23b présentent respectivement des cylindrées différentes. En particulier, le compresseur basse pression 23b, identifié BP2 sur la figure 3, présente une capacité plus élevée que celle du compresseur basse pression 23a, identifié BP1 sur la figure 3. En variante, l'étage de compression basse pression 21 pourrait comprendre un ou plus de deux compresseurs basse pression 23 en parallèle.
  • Le deuxième étage de compression ou étage de compression haute pression 22 comprend un deuxième compresseur ou compresseur haute pression 24, identifié HP sur la figure 3. Le compresseur haute pression 24 est, par exemple, à capacité variable, et notamment à vitesse variable. En variante, l'étage de compression haute pression 22 pourrait comprendre plusieurs compresseurs haute pression 24 en parallèle.
  • Chacun des compresseurs basse pression 23a, 23b et haute pression 24 présente une entrée d'aspiration 25 et une sortie de refoulement 26. Dans le mode de réalisation représenté, les entrées d'aspiration 25 des compresseurs basse pression 23a, 23b sont connectées à une même ligne d'aspiration 27 et les sorties de refoulement 26 des compresseurs basse pression 23a, 23b sont connectées à une même ligne de refoulement 28. Les compresseurs basse pression 23a, 23b et haute pression 24 sont agencés en série, c'est-à-dire que la ligne de refoulement 28 des compresseurs basse pression 23a, 23b est connectée à l'entrée d'aspiration 25 du compresseur haute pression 24. Par ailleurs, comme il apparaîtra de la suite de la description, la ligne d'aspiration 27 des compresseurs basse pression 23a, 23b est connectée à la sortie S de celui des premier 5 et deuxième 15 échangeurs de chaleur qui forme l'évaporateur, et la sortie de refoulement 26 du compresseur haute pression 24 est connectée à l'entrée E de celui des premier 5 et deuxième 15 échangeurs de chaleur qui forme le condenseur.
  • Les compresseurs basse pression 23a, 23b et haute pression 24 comportent chacun un carter 30 recevant du lubrifiant, et en particulier de l'huile minérale ou de synthèse, qui peut être entraînée par le fluide caloporteur pour lubrifier les compresseurs basse pression 23a, 23b et haute pression 24 et les autres composants du circuit de fluide caloporteur. A cet égard, les compresseurs basse pression 23a, 23b et haute pression 24 peuvent être de type hermétique, dans lesquels l'huile est accumulée dans le carter 30 à la pression d'aspiration (typiquement compresseurs scroll ou piston). Les carters 30 sont pourvus de piquages 31 respectifs situés sur leurs niveaux d'huile nominaux.
  • Pour permettre un fonctionnement mono-étagé en plus d'un fonctionnement bi-étagé qui seront décrits plus loin, en fonction de conditions qui seront également décrites dans la suite de la description, l'unité de compression 20 comprend une conduite de dérivation 11 pourvue d'un clapet 12 connectée en parallèle de l'étage de compression basse pression 21, avec une extrémité amont connectée en amont de la ligne d'aspiration 27 et une extrémité aval connectée en aval de la ligne de refoulement 28 des compresseurs basse pression 23a, 23b. La conduite de dérivation 11 permet de contourner l'étage de compression basse pression 21 pour n'utiliser que l'étage de compression haute pression 22 dans le fonctionnement mono-étagé.
  • Comme représenté, une conduite de dérivation 3 pourvue d'un clapet 4 peut également être prévue en parallèle de l'étage de compression haute pression 22, avec une extrémité amont connectée en amont de l'entrée d'aspiration 25 et une extrémité aval connectée en aval de la sortie de refoulement 26 du compresseur haute pression 24. Cette conduite de dérivation 3 a un rôle de protection contre d'éventuelles hautes pressions en cas de panne du compresseur haute pression 24 alors que les compresseurs basse pression 23a, 23b sont en marche.
  • Dans le mode de réalisation représenté, le système d'échange thermique, utilisé dans un mode pompe à chaleur décrit plus loin et selon le fonctionnement bi-étagé, fonctionne selon un cycle à injection avec un échangeur de sous-refroidissement 45 ou économiseur.
  • Pour ce faire, l'échangeur de sous-refroidissement 45 est relié à la première extrémité 6 du premier échangeur de chaleur 5 et à la deuxième extrémité 17 du deuxième échangeur de chaleur 15. Le système d'échange thermique 1 comprend outre une conduite d'injection 46 connectant la deuxième extrémité 17 du deuxième échangeur de chaleur 15 à l'entrée d'aspiration 25 du compresseur haute pression 24 au travers de l'échangeur de sous-refroidissement 45. Un détendeur 47 est placé dans la conduite d'injection 46, entre le deuxième échangeur de chaleur 15 et l'échangeur de sous-refroidissement. Dans ce mode de réalisation, un réservoir de liquide 48 peut être prévu. On peut ainsi réaliser un refroidissement du fluide caloporteur entre l'étage de compression basse pression 21 et l'étage de compression haute pression 22 pour limiter la température à la sortie de refoulement 26 de l'étage de compression haute pression 22 et ainsi atteindre une pression de condensation plus élevée. Le refroidissement est ici réalisé en prélevant du fluide caloporteur condensé, en sortie du condenseur, et en la réinjectant entre la ligne de refoulement 28 de l'étage de compression basse pression 21 et l'entrée d'aspiration 25 de l'étage de compression haute pression 22.
  • L'invention n'est toutefois pas limitée à un système d'échange thermique mettant en oeuvre un cycle à injection avec un échangeur de sous-refroidissement et s'applique à un système d'échange thermique mettant en oeuvre par exemple un cycle à injection totale ou un cycle à injection partielle, le système d'échange thermique étant adapté en conséquence.
  • Comme il apparaît sur les figures 1 et 2, le circuit de fluide caloporteur comprend également un circuit de distribution 40 permettant de faire circuler le fluide caloporteur depuis l'unité de compression 20 vers le premier échangeur de chaleur 5 ou depuis l'unité de compression 20 vers le deuxième échangeur de chaleur 15 afin d'assurer la réversibilité, ou l'inversibilité, du système d'échange thermique 1.
  • En particulier, le circuit de distribution 40 comporte une boucle de compression 41 dans laquelle les compresseurs basse pression 23a, 23b et haute pression 24 sont placés, et une vanne quatre voies 42 reliant la boucle de compression 41 aux premier 5 et deuxième 15 échangeurs de chaleur. La vanne quatre voies 42 est adaptée pour faire circuler le fluide caloporteur provenant de l'un des premier 5 et deuxième 15 échangeurs de chaleur et entrant dans la boucle de compression 41 vers la ligne d'aspiration 27 des compresseurs basse pression 23a, 23b, et pour distribuer le fluide caloporteur provenant de la sortie de refoulement 26 du compresseur haute pression 24 vers l'autre échangeur de chaleur 5, 15.
  • L'unité de détente 10 comprend un détendeur reliant, par l'intermédiaire d'une ou plusieurs conduites, la sortie S de celui des premier 5 et deuxième 15 échangeurs de chaleur qui forme le condenseur et l'entrée E de celui des premier 5 et deuxième 15 échangeurs de chaleur qui forme l'évaporateur.
  • Le système d'échange thermique 1 comprend également un circuit d'air 35 associé au premier échangeur de chaleur 5 pour réaliser un échange thermique entre le fluide caloporteur et l'air extérieur, et un circuit d'eau 36 associé au deuxième échangeur de chaleur 15 pour réaliser un échange thermique entre le fluide caloporteur et l'eau circulant à l'intérieur de l'espace 2. En particulier, le circuit d'air 35 peut comprendre des conduites, non représentées, reliées à une entrée d'air et à une sortie d'air, et un ventilateur 39 adapté pour faire circuler l'air entre l'entrée d'air et la sortie d'air au travers du premier échangeur de chaleur 5. Le circuit d'eau 36, par exemple d'une installation de chauffage sanitaire ou de plancher chauffant, peut comprendre des conduites reliées à un système de pompage assurant la circulation de l'eau dans les conduites.
  • En fonction du sens de circulation du fluide caloporteur, le système d'échange thermique 1 peut fonctionner selon un mode climatiseur (figure 1) ou selon un mode pompe à chaleur (figure 2). Un pilotage du système d'échange thermique 1 entre les différents modes est assuré par une unité de commande connectée au circuit de fluide caloporteur. L'unité de commande comprend par exemple un microprocesseur électronique auquel une sonde de température adaptée pour mesurer une température extérieure de l'air extérieur est connectée. D'autres capteurs ou instruments de mesure de l'unité de commande peuvent être connectés au microprocesseur électronique. L'unité de commande peut également comprendre une mémoire dans laquelle différentes données, et notamment une température seuil pour la température extérieure, sont stockées.
  • Le pilotage du système d'échange thermique 1 selon le mode climatiseur, le mode pompe à chaleur et les différents fonctionnements décrits dans la suite de la description en relation avec le mode pompe à chaleur peut être réalisé en fonction du besoin de refroidissement ou de chauffage du milieu intérieur. Le besoin de refroidissement ou de chauffage peut être déterminé de toute manière appropriée. Par exemple, un opérateur peut choisir le mode et le fonctionnement en agissant directement sur une interface d'entrée de l'unité de commande. En variante, l'unité de commande peut déterminer le mode et le fonctionnement du système d'échange thermique 1 directement ou indirectement à partir d'une grandeur mesurée et d'une grandeur seuil correspondante déterminée. L'unité de commande peut par exemple comprendre un thermostat mesurant une température du milieu intérieur et déterminant le mode et le fonctionnement du système d'échange thermique 1 à partir d'une température de consigne pour le milieu intérieur. L'unité de commande peut en outre déterminer le mode et le fonctionnement du système d'échange thermique 1 à partir de la température extérieure, notamment par l'intermédiaire d'une loi d'eau mémorisée dans la mémoire de l'unité de commande. On peut encore prévoir que le mode et le fonctionnement du système d'échange thermique soit déterminé par un taux de compression obtenu en faisant un ratio entre une pression à l'aspiration de l'unité de compression 20 et une pression au refoulement de l'unité de compression 20. Le taux de compression est alors élevé lorsque la température extérieure est faible et, inversement, il est faible lorsque la température extérieure est élevée. L'unité de commande peut également qualifier, voire quantifier, le besoin de refroidissement ou de chauffage, pour ainsi déterminer notamment si ce besoin est important ou modéré.
  • Ainsi, lorsqu'il existe un besoin en refroidissement du milieu intérieur, le système d'échange thermique 1 est en mode climatiseur, représenté sur la figure 1. Le fluide caloporteur circule alors en boucle fermée :
    • depuis l'unité de compression 20 vers la deuxième extrémité 7, formant l'entrée E, du premier échangeur de chaleur 5, puis
    • depuis la première extrémité 6, formant la sortie S, du premier échangeur de chaleur 5 vers la deuxième extrémité 17, formant l'entrée E, du deuxième échangeur de chaleur 15 au travers de l'unité de détente 10 et de l'échangeur de sous-refroidissement 45, puis
    • depuis la première extrémité 16, formant la sortie S, du deuxième échangeur de chaleur 15 vers l'unité de compression 20.
  • Le deuxième échangeur de chaleur 15 forme l'évaporateur prélevant de la chaleur au milieu intérieur et le premier échangeur de chaleur 5 forme le condenseur transférant la chaleur à l'air extérieur, de sorte à refroidir le milieu intérieur.
  • Lorsqu'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur, le système d'échange thermique 1 est en mode pompe à chaleur, représenté sur la figure 2. Le fluide caloporteur circule alors en boucle fermée :
    • depuis l'unité de compression 20 vers la première extrémité 16, formant l'entrée E, du deuxième échangeur de chaleur 15, puis
    • depuis la deuxième extrémité 17, formant la sortie S, du deuxième échangeur de chaleur 15 vers la première extrémité 6, formant l'entrée E, du premier échangeur de chaleur 5 au travers de l'unité de détente 10 et de l'échangeur de sous-refroidissement 45, puis
    • depuis la deuxième extrémité 7, formant la sortie S, du premier échangeur de chaleur 5 vers l'unité de compression 20.
  • Le premier échangeur de chaleur 5 forme l'évaporateur prélevant de la chaleur à l'air extérieur et le deuxième échangeur de chaleur 15 forme le condenseur transférant la chaleur milieu intérieur, de sorte à chauffer le milieu intérieur.
  • A titre d'exemple, l'unité de commande détermine l'existence d'un besoin de chauffage à partir de la température extérieure et d'une température seuil.
  • En particulier, lorsque la température extérieure est supérieure à la température seuil, par exemple comprise entre 2°C et 8°C, le besoin en chauffage est modéré et le taux de compression est compatible avec un fonctionnement mono-étagé. L'unité de commande commande alors la mise en marche du compresseur haute pression 24 et l'arrêt des compresseurs basse pression 23a, 23b qui sont contournés par l'intermédiaire de la conduite 11, une ouverture du clapet 12 étant commandée par l'unité de commande.
  • Lorsque la température extérieure est inférieure à la température seuil, le besoin en chauffage est important et le taux de compression requis nécessite un fonctionnement multi-étagé, et en particulier dans le mode de réalisation représenté un fonctionnement bi-étagé. L'unité de commande commande alors la mise en marche des compresseurs basse pression 23a, 23b en série avec le compresseur haute pression 24.
  • Dans le fonctionnement bi-étagé, pour améliorer le rendement et la capacité de la pompe à chaleur, l'unité de commande agit sur le circuit de fluide caloporteur pour qu'une première partie du fluide caloporteur circule depuis la deuxième extrémité 17 (sortie) du deuxième échangeur de chaleur 15 (condenseur) vers l'entrée d'aspiration 25 du compresseur haute pression 24 par la conduite d'injection 46, et une deuxième partie du fluide caloporteur depuis la deuxième extrémité 17 (sortie) du deuxième échangeur de chaleur 15 (condenseur) vers la première extrémité 6 (entrée) du premier échangeur de chaleur 5 (évaporateur).
  • Au cours de ce fonctionnement, compte tenu de la température extérieure, du givre se forme sur le premier échangeur de chaleur 5 agissant comme évaporateur. L'unité de commande commande alors, périodiquement, un dégivrage du premier échangeur de chaleur 5. Pour ce faire la vanne quatre voies 42 est commandée pour inverser le cycle et connecter l'unité de compression 20 entre la sortie S, formée par la première extrémité 16 du deuxième échangeur de chaleur 15 et l'entrée E formée par la deuxième extrémité 7 du premier échangeur de chaleur 7, et en connectant l'unité de détente 10 entre la sortie S formée par la première extrémité 6 du premier échangeur de chaleur 5 et l'entrée E formée par la deuxième extrémité 17 du deuxième échangeur de chaleur 15. L'unité de commande commande l'arrêt des compresseurs basse pression 23a, 23b et la mise en marche du compresseur haute pression 24.
  • Pour assurer l'équilibrage des niveaux d'huile dans les carters 30 des compresseurs basse pression 23a, 23b et haute pression 24, le système d'échange thermique 1 comprend également une ligne d'équilibrage d'huile 50 qui relie les carters 30 des compresseurs basse pression 23a, 23b et haute pression 24 en les connectant au niveau de leurs piquages 31 sur leurs niveaux d'huile nominaux respectifs. La ligne d'équilibrage 50 est commandée par l'unité de commande pour permettre la mise en oeuvre d'un procédé d'équilibrage décrit ci-après en relation avec la figure 4.
  • Dans le mode de réalisation représenté, la ligne d'équilibrage 50 comprend :
    • des première 51 et deuxième 52 vannes agencées en parallèle entre le compresseur haute pression 24 et le compresseur basse pression BP1 23a de plus faible capacité pour réguler le transfert d'huile d'un étage de compression vers l'autre, et
    • une conduite 53 reliant les carters 30 des compresseurs basse pression 23a, 23b entre leurs piquages 31 à leur niveau d'huile nominaux respectifs.
  • La première vanne 51 permet de transférer l'huile en cours de fonctionnement bi-étagé du carter 30 du compresseur haute pression 24 vers le carter 30 du compresseur basse pression BP1 23a de plus faible capacité. La première vanne 51 présente alors un sens passant depuis le carter 30 du compresseur haute pression 24 vers le carter 30 du compresseur basse pression BP1 23a. La première vanne 51 est préférentiellement une vanne de type à flotteur qui maintient le niveau d'huile nominal dans le carter 30 du compresseur haute pression 24 et transfère l'excédent d'huile au compresseur basse pression BP1 23a grâce à la différence de pression entre les carters 30.
  • La deuxième vanne 52 permet de transférer l'huile du carter 30 du compresseur basse pression BP1 23a de plus faible capacité vers le carter 30 du compresseur haute pression 24 lorsque seul le compresseur haute pression 24 est en marche (en fonctionnement bi-étagé cette deuxième vanne reste fermée). La deuxième vanne 52 présente alors un sens passant depuis le carter 30 du compresseur basse pression BP1 23a vers le carter 30 du compresseur haute pression 24, et un sens bloquant depuis le carter 30 du compresseur haute pression 24 vers le carter 30 du compresseur basse pression BP1 23a. La deuxième vanne 52 est préférentiellement une vanne de type clapet, autorisant le passage de l'huile uniquement dans le sens du carter 30 du compresseur basse pression BP1 23a vers le carter du compresseur haute pression 24. En effet, lorsque seul le compresseur haute pression 24 est en fonctionnement, la perte de charge créée sur la ligne d'aspiration fait que le carter 30 du compresseur haute pression 24 est à une pression légèrement inférieure à celle du carter 30 du compresseur basse pression BP1 23a.
  • Un séparateur d'huile 54, unique, pourvu par exemple d'une vanne à flotteur, est connecté à la sortie de refoulement 26 du compresseur haute pression 24. Une conduite de retour d'huile 55 s'étend entre la vanne à flotteur du séparateur d'huile 54 et un piquage sur le carter 30 du compresseur haute pression 24 situé au dessus du niveau d'huile nominal, pour pouvoir renvoyer l'huile collectée dans le séparateur d'huile 54 dans le carter 30 du compresseur haute pression 24.
  • La figure 4 représente les principales étapes du procédé d'équilibrage des niveaux d'huile dans l'unité de compression 20. Le procédé d'équilibrage décrit en relation avec l'unité de compression bi-étagée du système d'échange thermique 1 décrit ci-dessus s'applique à toute pompe à chaleur inversible dans laquelle le circuit de fluide caloporteur comporte au moins deux compresseurs distincts en série qui peuvent fonctionner alternativement en multi-étagé, et notamment bi-étagé, et en mono-étagé, et dans laquelle le dégivrage de l'évaporateur se fait par inversion de cycle.
  • Pour assurer le bon fonctionnement du système d'échange thermique 1, une période maximale T1 de fonctionnement bi-étagé avant de réaliser un dégivrage pour les besoins de l'équilibrage d'huile est mémorisée dans la mémoire de l'unité de commande. L'unité de commande comprend alors un compteur C1 qui incrémente le temps lors du fonctionnement bi-étagé. En outre, une durée minimale T2 de dégivrage ou de fonctionnement mono-étagé pour les besoins de l'équilibrage d'huile est également mémorisée dans la mémoire de l'unité de commande. L'unité de commande comprend alors un compteur C2 qui incrémente le temps lors du dégivrage ou du fonctionnement mono-étagé. Par exemple, la période maximale T1 de fonctionnement bi-étagé est comprise entre trois heures et 10 heures et la durée minimale T2 de dégivrage ou de fonctionnement mono-étagé est comprise entre une minute et 20 minutes.
  • Lorsqu'il existe un besoin de chauffage (S1) détecté par l'unité de commande, le système d'échange thermique 1 est en mode pompe à chaleur. L'unité de commande détermine alors si le besoin de chauffage est important ou modéré (S2), par exemple à partir de la température extérieure. Pour ce faire, l'unité de commande compare la température extérieure à la température seuil.
  • Si la température extérieure est supérieure à la température seuil, il existe un besoin de chauffage modéré et la pompe à chaleur est en fonctionnement mono-étagé (S3). Au cours de ce fonctionnement, il n'y a pas de risque d'accumulation d'huile dans l'un des carters 30. Tout l'excédent d'huile des carters 30 des compresseurs basse pression 23a, 23b peut être ramené au carter 30 du compresseur haute pression 24 par la ligne d'égalisation 50 au travers de la deuxième vanne 52 (clapet). Les compresseurs basse pression 23a, 23b étant à l'arrêt, il n'y a pas de risque que leurs niveaux d'huile passent sous leurs niveaux nominaux. Toute l'huile collectée au niveau du séparateur d'huile 54 peut également être renvoyée au carter 30 du compresseur haute pression 24. Au passage en fonctionnement mono-étagé, le compteur C2 est démarré pour compter le temps de fonctionnement mono-étagé alors que le compteur C1 est remis à zéro (RAZ). On peut prévoir que, lorsque le compteur C2 dépasse la durée minimale T2 de fonctionnement mono-étagé, l'unité de commande vérifie s'il existe un besoin de chauffage et si le besoin est important ou modéré.
  • Si, toutefois, la température extérieure est inférieure à la température seuil, il existe un besoin de chauffage important et la pompe à chaleur est en fonctionnement bi-étagé (S4). Au cours de ce fonctionnement, l'excédent d'huile du carter 30 du compresseur haute pression 24 peut être transféré aux carters 30 des compresseurs basse pression 23a, 23b par la première vanne 51 (à flotteur). Au passage en fonctionnement bi-étagé, le compteur C1 est démarré pour compter le temps de fonctionnement bi-étagé alors que le compteur C2 est remis à zéro (RAZ).
  • Il existe, toutefois, dans ce fonctionnement bi-étagé, un risque d'accumuler l'huile transportée dans le reste du circuit de fluide caloporteur dans les carters 30 des compresseurs basse pression 23a, 23b.
  • Le séparateur d'huile 54 limite la quantité d'huile transportée par le fluide caloporteur. L'accumulation d'huile susceptible de se produire dans les carters 30 des compresseurs basse pression 23a, 23b est donc très ralentie par la présence du séparateur d'huile 54.
  • De plus, comme expliqué précédemment, pour pallier le phénomène de givrage de l'évaporateur, la pompe à chaleur réalise régulièrement le dégivrage (S5), en particulier lorsque le compteur C1 dépasse la période maximale T1. Si nécessaire, pour limiter l'accumulation de givre sur l'évaporateur, il est possible de dégivrer avec une période plus courte. Une condition de dégivrage pour cause d'accumulation de givre, basée sur une détection du givrage excessif de l'évaporateur, peut être différente de la condition de dégivrage pour cause de besoin d'équilibrage d'huile. En particulier, un besoin de dégivrage pour cause d'accumulation de givre peut être détecté à partir de la différence entre la température extérieure et la température d'évaporation ou grâce à des capteurs de perte de charge sur l'air traversant l'évaporateur.
  • Durant le dégivrage, le retour d'huile est similaire au retour d'huile en fonctionnement mono-étagé. A chaque dégivrage, l'excédent dans les carters 30 des compresseurs basse pression 23a, 23b est donc ramené au carter 30 du compresseur haute pression 24 par la deuxième vanne 52 (clapet). Lors du passage au dégivrage, le compteur C2 est à nouveau démarré pour compter le temps de fonctionnement en dégivrage et le compteur C1 est remis à zéro. Une condition de fin de dégivrage pour cause d'évaporateur dégivré, basée sur une détection du dégivrage de l'évaporateur, peut être différente de la condition de fin de dégivrage pour cause de fin d'équilibrage d'huile. En particulier, la fin du dégivrage pour cause d'évaporateur dégivré peut être détectée à partir d'une mesure de la pression de condensation.
  • Lorsque le compteur C2 dépasse la durée minimale T2 de dégivrage et que l'évaporateur est dégivré, la pompe à chaleur peut repasser en fonctionnement bi-étagé, en vérifiant en continu ou de façon périodique si le besoin de chauffage existe toujours.
  • Pour l'équilibrage d'huile entre les carters 30 des compresseurs basse pression 23a, 23b, le compresseur basse pression BP2 23b de capacité plus élevée ayant un débit massique d'aspiration supérieur au compresseur basse pression BP1 23a de capacité plus faible, sa pression de carter 30 aura tendance à être inférieure. L'excédent d'huile du carter 30 du compresseur basse pression BP1 23a pourra donc être transporté vers le carter 30 du compresseur basse pression BP2 23b par différence de pression.
  • Par ailleurs, au niveau du séparateur d'huile 54, l'huile est séparée du fluide caloporteur et collectée. Toute l'huile collectée est ensuite renvoyée vers le carter 30 du compresseur haute pression 24 qui constitue le réservoir d'huile du circuit de fluide caloporteur.
  • La description a été faite avec un système d'échange thermique 1 dans lequel la ligne d'équilibrage 50 comprend une vanne à flotteur 51 et une vanne à clapet 52 agencées entre les carters 30 du compresseur basse pression BP1 23a et du compresseur haute pression 24. L'invention n'est toutefois pas limitée à ce type de vanne ni à cet agencement.
  • On prévoit notamment l'utilisation d'une ou plusieurs électrovannes.
  • En particulier, sur la figure 3b la vanne à flotteur 51 est remplacée par une électrovanne 511. Un organe de réduction de débit 512, préférentiellement de type tube capillaire, est éventuellement placé en série avec l'électrovanne 511. Le procédé d'équilibrage des niveaux d'huile dans cette variante est analogue à celui décrit précédemment en relation avec la figure 4, avec pour particularité le contrôle de l'électrovanne 511 : lorsque le système d'échange thermique fonctionne en mode bi-étage (S4), l'électrovanne 511 est ouverte durant quelque secondes ou fractions de secondes à intervalle de temps déterminé. Lorsque le système d'échange thermique fonctionne en mode dégivrage (S5) ou en mode mono-étagé (S3), l'électrovanne 511 est préférentiellement ouverte. En variante, lorsque le système d'échange thermique fonctionne en mode bi-étage, l'électrovanne pourrait être commandée par un détecteur de niveau d'huile dans le carter 30 du compresseur haute pression 24.
  • En variante, les deux vannes 51, 52 pourraient être remplacées par une unique électrovanne. La figure 6 illustre le procédé d'équilibrage des niveaux d'huile dans une telle variante. Le procédé d'équilibrage est analogue à celui décrit précédemment en relation avec la figure 4 et ne sera pas repris en détail. Sur la figure 6, les étapes S1', S2', S3', S4' et S5' correspondent respectivement aux étapes S1, S2, S3, S4 et S5 de la figure 4 et l'on se référera à la description qui a été faite de ces étapes pour plus de détail. Dans le cas d'une électrovanne unique, en fonctionnement bi-étagé (S4'), l'électrovanne est ouverte pendant un temps T3, généralement de quelque secondes, par exemple entre une demie seconde et trois secondes, à intervalle de temps T4 déterminé, par exemple entre dix minutes et deux heures. En fonctionnement mono-étagé (S3'), l'électrovanne reste toujours ouverte.
  • Dans une autre variante, la figure 5 illustre une vanne unique 56 combinant les fonctions de la vanne à flotteur et du clapet décrites précédemment. En particulier, dans un même boîtier 57, un élément d'obturation 58, par exemple sous la forme d'une bille déplaçable par rapport à un siège 59 formé à une extrémité d'une conduite reliant la vanne 56 au carter 30 du compresseur basse pression 23a, est relié à un flotteur 60. L'ensemble ainsi formé par la bille 58 et le flotteur 60 est guidé en translation par rapport au boîtier 57. Un excédant d'huile dans le carter 30 du compresseur haute pression 24 ouvre le clapet par l'intermédiaire du flotteur 60 et un excédant d'huile dans le carter 30 du compresseur basse pression 23a ouvre le clapet en agissant directement sur la bille 58 lorsque la différence de pression le permet.
  • Par ailleurs, la ou les vannes décrites ci-dessus pourraient être placée à l'intérieur du carter 30 du compresseur haute pression 24.

Claims (10)

  1. Procédé d'équilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unité de compression (20) multi-étagée d'un système d'échange thermique (1) adapté pour réaliser des échanges thermiques entre de l'air extérieur situé à l'extérieur d'un espace (2) et un milieu intérieur circulant à l'intérieur de l'espace (2), ledit système d'échange thermique (1) comprenant :
    - des premier (5) et deuxième (15) échangeurs de chaleur pour échanger de la chaleur respectivement avec l'air extérieur et le milieu intérieur, lesdits premier (5) et deuxième (15) échangeurs de chaleur présentant chacun une entrée (E) et une sortie (S) et formant l'un un évaporateur et l'autre un condenseur,
    - un circuit de fluide caloporteur adapté pour faire circuler un fluide caloporteur entre l'évaporateur et le condenseur, ledit circuit de fluide caloporteur comprenant l'unité de compression (20) multi-étagée placée entre la sortie (S) de l'évaporateur et l'entrée (E) du condenseur, et une unité de détente (10) placée entre la sortie (S) du condenseur et l'entrée (E) de l'évaporateur, ladite unité de compression (20) comprenant au moins un premier compresseur (23) et au moins un deuxième compresseur (24) agencés en série, le premier compresseur (23) refoulant le fluide caloporteur dans le deuxième compresseur (24), les premier (23) et deuxième (24) compresseurs comportant chacun un carter (30) recevant du lubrifiant,
    - une ligne d'équilibrage (50) adaptée pour faire passer du lubrifiant entre les carters (30) des premier (23) et deuxième (24) compresseurs, la ligne d'équilibrage (50) comprenant une première vanne (51) présentant un sens passant depuis le carter (30) du deuxième compresseur (24) vers le carter (30) du premier compresseur (23),
    - une unité de commande connectée au circuit de fluide caloporteur et à la ligne d'équilibrage (50), ladite unité de commande étant adaptée pour déterminer s'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur et si le besoin de chauffage du milieu intérieur est important ou modéré et pour, lorsqu'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur important :
    commander un fonctionnement multi-étagé en connectant l'unité de compression (20) entre la sortie (7, S) du premier échangeur de chaleur (5) et l'entrée (16, E) du deuxième échangeur de chaleur (15), en connectant l'unité de détente (10) entre la sortie (17, S) du deuxième échangeur de chaleur (15) et l'entrée (6, E) du premier échangeur de chaleur (5), et en faisant fonctionner en série les premier (23) et deuxième (24) compresseurs, et
    périodiquement, commander un dégivrage du premier échangeur de chaleur (5) en connectant l'unité de compression (20) entre la sortie (16, S) du deuxième échangeur de chaleur (15) et l'entrée (7, E) du premier échangeur de chaleur (5), en connectant l'unité de détente (10) entre la sortie (6, S) du premier échangeur de chaleur (5) et l'entrée (17, E) du deuxième échangeur de chaleur (15), en arrêtant le premier compresseur (23) et en faisant fonctionner le deuxième compresseur (24),
    ledit procédé d'équilibrage étant caractérisé en ce qu'il met en oeuvre une deuxième vanne (52) agencée en parallèle de la première vanne (51) dans la ligne d'équilibrage (50) du système d'échange thermique (1), la deuxième vanne (52) présentant un sens passant depuis le carter (30) du premier compresseur (23) vers le carter (30) du deuxième compresseur (24), et un sens bloquant depuis le carter (30) du deuxième compresseur (24) vers le carter (30) du premier compresseur (23),
    et en ce qu'il prévoit :
    - au cours du fonctionnement multi-étagé, de transférer l'excédent de lubrifiant du carter (30) du deuxième compresseur (24) au carter (30) du premier compresseur (23) par la première vanne (51) de la ligne d'équilibrage (50),
    - au cours du dégivrage du premier échangeur de chaleur (5), de transférer un excédent de lubrifiant du carter (30) du premier compresseur (23) au carter (30) du deuxième compresseur (24) par la deuxième vanne (52) de la ligne d'équilibrage (50).
  2. Procédé d'équilibrage selon la revendication 1, dans lequel le système d'échange thermique comprend en outre un unique séparateur de lubrifiant (54) placé au refoulement du deuxième compresseur (24) et une conduite de retour de lubrifiant (55) entre le séparateur de lubrifiant (54) et le carter (30) du deuxième compresseur (24),
    le procédé d'équilibrage prévoyant de séparer le lubrifiant du fluide caloporteur, de collecter le lubrifiant dans le séparateur de lubrifiant (54) et de retourner le lubrifiant collecté vers le carter (30) du deuxième compresseur (24).
  3. Procédé d'équilibrage selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, dans lequel l'unité de commande est adaptée pour, lorsqu'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur modéré, commander un fonctionnement mono-étagé en connectant l'unité de compression (20) entre la sortie (7, S) du premier échangeur de chaleur (5) et l'entrée (16, E) du deuxième échangeur de chaleur (15), en connectant l'unité de détente (10) entre la sortie (17, S) du deuxième échangeur de chaleur (15) et l'entrée (6, E) du premier échangeur de chaleur (5), en arrêtant le premier compresseur (23) et en faisant fonctionner le deuxième compresseur (24),
    le procédé d'équilibrage prévoyant, au cours du fonctionnement mono-étagé, de transférer l'excédent de lubrifiant du carter (30) du premier compresseur (23) au carter (30) du deuxième compresseur (24) par la ligne d'équilibrage (50).
  4. Procédé d'équilibrage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le système d'échange thermique (1) comprend au moins deux premiers compresseurs (23a, 23b) à capacité fixe connectés en parallèle, et un deuxième compresseur (24) à capacité variable, les premiers compresseurs (23a, 23b) présentant des capacités différentes, la ligne d'équilibrage (50) comprenant une conduite (53) reliant les carters (30) des premiers compresseurs (23a, 23b),
    le procédé d'équilibrage prévoyant de transférer l'excédent de lubrifiant du carter (30) du premier compresseur (23b) de capacité inférieure vers le carter (30) de l'autre premier compresseur (23a).
  5. Système d'échange thermique (1) adapté pour réaliser des échanges thermiques entre de l'air extérieur situé à l'extérieur d'un espace (2) et un milieu intérieur circulant à l'intérieur de l'espace (2), ledit système d'échange thermique (1) comprenant :
    - des premier (5) et deuxième (15) échangeurs de chaleur pour échanger de la chaleur respectivement avec l'air extérieur et le milieu intérieur, lesdits premier (5) et deuxième (15) échangeurs de chaleur présentant chacun une entrée (E) et une sortie (S) et formant l'un un évaporateur et l'autre un condenseur,
    - un circuit de fluide caloporteur adapté pour faire circuler un fluide caloporteur entre l'évaporateur et le condenseur, ledit circuit de fluide caloporteur comprenant une unité de compression (20) multi-étagée placée entre la sortie (S) de l'évaporateur et l'entrée (E) du condenseur, et une unité de détente (10) placée entre la sortie (S) du condenseur et l'entrée (E) de l'évaporateur, ladite unité de compression comprenant au moins un premier compresseur (23) et au moins un deuxième compresseur (24) agencés en série, le premier compresseur (23) refoulant le fluide caloporteur dans le deuxième compresseur (24), les premier (23) et deuxième (24) compresseurs comportant chacun un carter (30) recevant du lubrifiant,
    - une ligne d'équilibrage (50) adaptée pour faire passer du lubrifiant entre les carters (50) des premier (23) et deuxième (24) compresseurs, la ligne d'équilibrage (50) comprenant une première vanne (51) présentant un sens passant depuis le carter (30) du deuxième compresseur (24) vers le carter (30) du premier compresseur (23),
    - une unité de commande connectée au circuit de fluide caloporteur et à la ligne d'équilibrage (50), ladite unité de commande étant adaptée pour déterminer s'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur et si le besoin de chauffage du milieu intérieur est important ou modéré et pour, lorsqu'il existe un besoin de chauffage du milieu intérieur important :
    commander un fonctionnement multi-étagé en connectant l'unité de compression (20) entre la sortie (7, S) du premier échangeur de chaleur (5) et l'entrée (16, E) du deuxième échangeur de chaleur (15), en connectant l'unité de détente (10) entre la sortie (17, S) du deuxième échangeur de chaleur (15) et l'entrée (6, E) du premier échangeur de chaleur (5), et en faisant fonctionner en série les premier (23) et deuxième (24) compresseurs, et
    périodiquement, commander un dégivrage du premier échangeur de chaleur (5) en connectant l'unité de compression (20) entre la sortie (16, S) du deuxième échangeur de chaleur (15) et l'entrée (7, E) du premier échangeur de chaleur (5), en connectant l'unité de détente (10) entre la sortie (6, S) du premier échangeur de chaleur (5) et l'entrée (17, E) du deuxième échangeur de chaleur (15), en arrêtant le premier compresseur (23) et en faisant fonctionner le deuxième compresseur (24),
    le système d'échange thermique étant caractérisé en ce que la ligne d'équilibrage (50) comprend une deuxième vanne (52) agencée en parallèle de la première vanne (51), la deuxième vanne (52) présentant un sens passant depuis le carter (30) du premier compresseur (23) vers le carter (30) du deuxième compresseur (24), et un sens bloquant depuis le carter (30) du deuxième compresseur (24) vers le carter (30) du premier compresseur (23),
    et en ce que ladite unité de commande est en outre adaptée pour mettre en oeuvre le procédé d'équilibrage selon l'une quelconque des revendications 1 à 4.
  6. Système d'échange thermique (1) selon la revendication 5, dans lequel la première vanne (51) est une vanne à flotteur et la deuxième vanne (52) est un clapet.
  7. Système d'échange thermique (1) selon la revendication 5, dans lequel la première vanne (51) est une électrovanne et la deuxième vanne (52) est un clapet.
  8. Système d'échange thermique (1) selon la revendication 7, dans lequel l'électrovanne, est montée en série avec un organe de réduction de débit de type tube capillaire.
  9. Système d'échange thermique (1) selon l'une quelconque des revendications 5 à 8, comprenant en outre un unique séparateur de lubrifiant (54) placé au refoulement du deuxième compresseur (24) et une conduite de retour de lubrifiant (55) entre le séparateur de lubrifiant (54) et le carter (30) du deuxième compresseur (24).
  10. Système d'échange thermique (1) selon l'une quelconque des revendications 5 à 9, comprenant au moins deux premiers compresseurs (23a, 23b) à capacité fixe connectés en parallèle, et un deuxième compresseur (24) à capacité variable, les premiers compresseurs (23a, 23b) présentant des capacités différentes, la ligne d'équilibrage (50) comprenant une conduite (53) reliant les carters (30) des premiers compresseurs (23a, 23b).
EP12738564.9A 2011-07-06 2012-07-04 Procede d'equilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unite de compression multi-etagee d'un systeme d'echange thermique et systeme d'echange thermique mettant en oeuvre un tel procede Not-in-force EP2729744B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1156120A FR2977657B1 (fr) 2011-07-06 2011-07-06 Procede d'equilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unite de compression multi-etagee d'un systeme d'echange thermique et systeme d'echange thermique mettant en oeuvre un tel procede
PCT/FR2012/051564 WO2013004974A1 (fr) 2011-07-06 2012-07-04 Procede d'equilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unite de compression multi-etagee d'un systeme d'echange thermique et systeme d'echange thermique mettant en oeuvre un tel procede

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2729744A1 EP2729744A1 (fr) 2014-05-14
EP2729744B1 true EP2729744B1 (fr) 2017-11-22

Family

ID=46579225

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP12738564.9A Not-in-force EP2729744B1 (fr) 2011-07-06 2012-07-04 Procede d'equilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unite de compression multi-etagee d'un systeme d'echange thermique et systeme d'echange thermique mettant en oeuvre un tel procede

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP2729744B1 (fr)
FR (1) FR2977657B1 (fr)
WO (1) WO2013004974A1 (fr)

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20080098760A1 (en) * 2006-10-30 2008-05-01 Electro Industries, Inc. Heat pump system and controls
US20060073026A1 (en) * 2004-10-06 2006-04-06 Shaw David N Oil balance system and method for compressors connected in series
KR101387478B1 (ko) * 2007-03-13 2014-04-24 엘지전자 주식회사 압축 시스템 및 이를 이용한 공기조화 시스템
FR2920838B1 (fr) * 2007-09-07 2009-11-27 Electricite De France Dispositif et procede d'equilibrage d'huile entre compresseurs
ES2600474T3 (es) * 2009-02-19 2017-02-09 Systemair Ac S.A.S Instalación termodinámica con lubricación mejorada

Also Published As

Publication number Publication date
WO2013004974A1 (fr) 2013-01-10
FR2977657A1 (fr) 2013-01-11
FR2977657B1 (fr) 2018-05-04
EP2729744A1 (fr) 2014-05-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2715211A1 (fr) Procédé d'exploitation d'un système de réfrigération et système de réfrigération fonctionnant selon ce procédé.
FR2715212A1 (fr) Procédé et appareil d'exploitation d'un système de réfrigération, caractérisés par une régulation du liquide de refroidissement du moteur.
FR2715213A1 (fr) Procédé et appareil d'exploitation d'un système de réfrigération, caractérisés par une régulation de la pression maximale de fonctionnement.
EP2221559B1 (fr) Installation thermodynamique à lubrification améliorée
JP2019078440A (ja) 空気調和機
EP2511627A1 (fr) Pompe à chaleur bi-étagée à hautes performances
US20180010833A1 (en) Accumulator for charge management
EP1987292B1 (fr) Dispositif échangeur de chaleur destiné aux systèmes de chauffage ou de climatisation
JP4691138B2 (ja) ヒートポンプ給湯機
FR3065515B1 (fr) Chaudiere thermodynamique a co2 et compresseur thermique
EP2729744B1 (fr) Procede d'equilibrage des niveaux de lubrifiant dans une unite de compression multi-etagee d'un systeme d'echange thermique et systeme d'echange thermique mettant en oeuvre un tel procede
EP2863130B1 (fr) Procédé de régulation d'une installation thermique pour un bâtiment
EP2034258B1 (fr) Dispositif et procédé d'équilibrage d'huile entre compresseurs
EP2318783B1 (fr) Système réversible de récupération d'énergie calorifique par prélèvement et transfert de calories d'un ou plusieurs milieux dans un autre ou plusieurs autres milieux quelconques
US11391496B2 (en) Refrigerating cycle apparatus
FR2986860A1 (fr) Installation thermique et procede assurant un conditionnement thermique d'un local et une production d'eau chaude sanitaire
WO2010043829A2 (fr) Pompe a chaleur
FR3001794B1 (fr) Sous-refroidisseur actif pour systeme de climatisation
FR2966565A1 (fr) Installation de production d’eau chaude sanitaire pour habitation collective et procede de mise en oeuvre d’une telle installation
EP1748191B1 (fr) Unité de compression et installation thermique comprenant une telle unité
RU2434185C1 (ru) Контур хладагента и способ управления в нем масла
FR2966563A1 (fr) Installation de production d'eau chaude sanitaire pour habitation collective
EP2034256B1 (fr) Procede et dispositif d'equilibrage d'huile entre compresseurs
EP2310769B1 (fr) Installation de réfrigération d'au moins un meuble et/ou une chambre frigorifique et de chauffage d'au moins un local, et échangeur de chaleur à air pour cette installation
FR2937410A1 (fr) Pompe a chaleur

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20131217

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20170630

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 948795

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20171215

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602012040081

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20171122

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MK05

Ref document number: 948795

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20171122

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180222

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180223

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180222

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 7

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602012040081

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20180823

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 602012040081

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20180704

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180704

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20180731

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180704

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180704

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180731

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180731

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190201

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180731

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20120704

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20171122

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171122

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180322

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20220621

Year of fee payment: 11

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230731