[go: up one dir, main page]

EP1396550A1 - Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes - Google Patents

Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes Download PDF

Info

Publication number
EP1396550A1
EP1396550A1 EP02019315A EP02019315A EP1396550A1 EP 1396550 A1 EP1396550 A1 EP 1396550A1 EP 02019315 A EP02019315 A EP 02019315A EP 02019315 A EP02019315 A EP 02019315A EP 1396550 A1 EP1396550 A1 EP 1396550A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
hot
hot strip
max
temperature
tensile strength
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP02019315A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Bertram Dr.-Ing. Ehrhardt
Thomas Dr.-Ing. Heller
Andreas Nuss
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ThyssenKrupp Steel Europe AG
Original Assignee
ThyssenKrupp Stahl AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ThyssenKrupp Stahl AG filed Critical ThyssenKrupp Stahl AG
Priority to EP02019315A priority Critical patent/EP1396550A1/de
Publication of EP1396550A1 publication Critical patent/EP1396550A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a high-strength hot strip with particularly good formability.
  • Such hot strips are for example in the Automotive industry for the production of body, frame or chassis components used at high Force absorption have a low weight.
  • a hot strip intended for this purpose is from the US 5,470,529 known.
  • the well-known steel strip shows as necessary components (in% by weight) 0.05 - 0.3% C, up to 2.5% Si, 0.05 - 4% Mn, more than 0.1% but less than 2.0% Al and the rest iron and production-related unavoidable impurities, the sum of Contents of Si and Al at least 0.5%, but at most Is 3.0%.
  • the known steel can also be used Copper, nickel, chrome, Ca, Zr, rare earth metals, niobium, Contain titanium and vanadium.
  • a steel assembled in this way becomes one shed unspecified material, which then to a temperature above the Ar3 temperature Temperature warmed up and at hot rolling end temperatures of 780 - 840 ° C is hot rolled. After hot rolling is done a cooling at cooling rates of 10 - 50 ° C / s to one low reel temperature, which is 300 - 450 ° C.
  • the invention relates to a method for producing a high-strength hot strip with particularly good formability.
  • Such hot strips are for example in the Automotive industry for the production of body, frame or chassis components used at high Force absorption have a low weight.
  • a hot strip intended for this purpose is from the US 5,470,529 known.
  • the well-known steel strip shows as necessary components (in% by weight) 0.05 - 0.3% C, up to 2.5% Si, 0.05 - 4% Mn, more than 0.1% but less than 2.0% Al and the rest iron and production-related unavoidable impurities, the sum of Contents of Si and Al at least 0.5%, but at most Is 3.0%.
  • the known steel can also be used Copper, nickel, chrome, Ca, Zr, rare earth metals, niobium, Contain titanium and vanadium.
  • a steel assembled in this way becomes one shed unspecified material, which then to a temperature above the Ar3 temperature Temperature warmed up and at hot rolling end temperatures of 780 - 840 ° C is hot rolled. After hot rolling is done a cooling at cooling rates of 10 - 50 ° C / s to one low reel temperature, which is 300 - 450 ° C.
  • the known steel is made after the shedding and heating at one Hot rolling end temperature of 780 - 940 ° C hot rolled. it is followed by a multi-stage cooling, within which the hot strip initially with cooling rates of at least 10 ° C / s cooled to a temperature of 600 - 700 ° C then cool in air for 2 to 10 seconds before it with a cooling rate of at least 20 ° C / s to a Is coiled temperature is cooled, which is 300 to 450 ° C.
  • the object of the invention was a simple to create an uncomplicated procedure to be carried out, with which a high-strength hot strip can be produced has a very good formability.
  • Hot strips produced according to the invention thus have both in terms of their strength as well as in terms of their Formability properties that are more conventional Steel strips exhibiting TRIP properties are similar. Unlike in the production of such hot strips with TRIP properties, however, are according to the invention no complex measures to generate a high Residual austenite content required. Instead, the Invention targeted the formation of perlite, which in the Generation of prior art relating to TRIP steels is undesirable. Nevertheless, this results in the invention Process a product that is all based on strength and Deformability requirements met.
  • the invention thus represents a simplified one Manufacturing process available that works on everyone Hot strip mill is a high-strength, easily deformable hot strip of high quality. Different from the stand However, no special cooling patterns are used in technology Setting the desired material properties needed.
  • the alloy of the steel according to the invention is so matched that the individual contained in the steel Elements have an optimal impact on strength and Deformability of the hot strip obtained. So is in that the sum of the contents of silicon, manganese and At least aluminum in the steel used according to the invention 2% by weight, preferably at least 2.5% by weight, but at most 5% by weight, preferably at most 4% by weight, ensures that the desired strength level is reached safely.
  • the silicon content can do this too In favor of each other strengthening Alloy components limited to 0.1 - 2.0 wt .-% become.
  • the strength can be according to the invention produced hot strips also by contents of chromium, molybdenum, Copper and nickel can be increased in processed steel. These elements cause solidification Mixed crystal formation.
  • Hot strip according to the invention can be particularly advantageous manufacture with a so-called "casting and rolling system".
  • a so-called "casting and rolling system” at Such a facility is in a continuous Pour the steel workflow into thin slabs. This go through an annealing immediately afterwards then hot rolled to hot strip, cooled and coiled.
  • the Advantage of such in one go continuously ongoing hot strip production exists in relation to the Invention in that the thin slabs until entering the hot rolling scale remains at a temperature level, where the contained in the processed steel Micro elements are in solution. This opens the Possibility to use their favorable influence in the course of Cooling, reeling and possibly other Target heat treatments.
  • the invention is a range of the reel temperature provided that ranges from 540 to 750 ° C.
  • the desired ferritic-pearlitic range arises Structure safely.
  • particularly good Work results arise with the inventive Working mode when relatively high reel temperatures in the range from 580 - 620 ° C, in particular 600 - 620 ° C, to get voted.
  • Prefers contains the structure of the hot strip obtained at least 35% ferrite, typically 60-70%.
  • Hot strip after reeling a heat treatment undergo at least at Austenitizing temperature warmed up and then is slowly cooled. This treatment is preferred in a hood furnace, in which the respective Hot strip used as a coil or in a plate form can be. It is beneficial if the hot strip is under in a low oxygen atmosphere is heat treated to a deterioration in surface quality as a result a reaction of the alloy components of the hot strip with to avoid oxygen contained in the environment.
  • the hot strips are with one at least 50 ° C / s cooling rate to the Coil temperature HT cooled and coiled.
  • Diag. 1 to 3 are those with filled symbols Characteristic values marked for a Hot rolling temperature ET of 920 ° C rolled hot strips have been determined, and by the unfilled Symbols marks those property values that the generated with a hot rolling end temperature of 870 ° C. Hot strips have been measured.
  • Diag. 1 are for those explained in the above Hot strips produced from the molten steel S1 in Longitudinal values of the tensile strength Rm (symbolized by circles) and the yield point Re (symbolized by triangles) over the respective Coiler temperature HT applied.
  • Diag. 2 are the elongation at break for the same hot strips A5 (symbolized by circles) and the uniform expansion Agl (symbolized by triangles) above the reel temperature HT applied.
  • Diag. 3 is for those produced from the molten steel S1 Hot strips the product Rm * A5 from tensile strength Rm and Elongation at break A5 recorded above the reel temperature HT.
  • Diag. 4 to Diag. 6 are for those from the Steel melt S2 produced hot strips for the cross and Longitudinal values determined the respective yield strength values Rp0.2 and tensile strength Rm (Diag. 4), the uniform elongation Ag and elongation at break A5 (Diag. 5) as well as the product Rm * Ag from tensile strength Rm and uniform elongation Ag and des Product Rm * A5 from tensile strength Rm and elongation at break A5 (Diag. 6) plotted above the reel temperature HT.
  • the filled symbols are the in Longitudinal direction and through the unfilled symbols each values determined in the transverse direction are marked.
  • melts S4 - S9 are closed Slab cast and at temperatures from 1250 to 1270 ° C been reheated before being at a Hot rolling end temperature ET to hot strips with a thickness d have been hot rolled. After hot rolling are the hot strips with a cooling rate Kr accelerated to one reached at the end of the cooling section Intermediate temperature TZ has been cooled. On the way between the end of the cooling section and the reel device are the Hot strips cooled to the reel temperature HT, with which they have been wound into coils.
  • Table 3 shows the hot strip production parameters set from the melts S4 to S9 "Hot strip thickness d", "Hot roll end temperature ET”, “Cooling rate Kr ",” intermediate temperature TZ “and” reel temperature HT " specified.
  • Table 4 shows those for the melts S4 to S9 generated hot strips mechanical properties "upper Yield strength ReH “,” lower yield strength ReL “, “Tensile strength Rm”, “uniform elongation Ag”, “elongation at break A80 “and the product Rm * A80 from tensile strength Rm and Elongation at break A80 specified.
  • hot strips can be produced reliably in the production according to the invention, in which the product Rm * A80 is regularly above 15,000 MPa *%.
  • the advantageous combination of high strength and elongation values expressed in this characteristic value makes hot strips according to the invention well suited for the production of components by forming which are subjected to high loads in practical use.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Die Erfindung stellt ein einfach durchzuführendes, unkompliziertes Verfahren zur Verfügung, mit dem sich ein hochfestes Warmband erzeugen lässt, dessen Gefüge zum überwiegenden Teil aus Perlit und Ferrit besteht und das eine Zugfestigkeit von mindestens 600 MPa aufweist. Zu diesem Zweck wird eine Stahlschmelze, die neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) C: 0,04 - 0,4 %, Si: 0,1 - 3,5 %, Mn: 0,8 - 2,0 %, Al: 0,1 - 2,0 %, wobei die Summe aus den Gehalten an Si, Mn und Al 2 - 5 % beträgt, sowie wahlweise eines oder mehrere der folgenden Elemente Ti: max. 0,15 %, Nb: max. 0,15 %, V: max. 0,15 %, Cr: max. 0,8 %, Mo: max. 0,8 %, Cu: max. 1 %, Ni: max. 1% enthält, zu einem Vormaterial, wie Brammen oder Dünnbrammen vergossen. Anschließend wird das Vormaterial zu einem Warmband bei Warmwalzendtemperaturen, die im Bereich von 750 bis 950 °C liegen, fertigwarmgewalzt, auf eine 540 bis 750 °C betragende Haspeltemperatur mit Abkühlraten, die im Bereich von 10 - 1000 K/s liegen, in einem Zug abgekühlt und gehaspelt. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen eines hochfesten Warmbandes mit besonders gutem Umformvermögen. Derartige Warmbänder werden beispielsweise in der Automobilindustrie zur Herstellung von Karosserie-, Rahmen- oder Fahrwerksbauteilen genutzt, die bei hohem Kraftaufnahmevermögen ein geringes Gewicht besitzen.
Ein für diesen Einsatzzweck bestimmtes Warmband ist aus der US 5,470,529 bekannt. Das bekannte Stahlband weist als notwendige Bestandteile (in Gew.-%) 0,05 - 0,3 % C, bis zu 2,5 % Si, 0,05 - 4 % Mn, mehr als 0,1 %, jedoch weniger als 2,0 % Al und als Rest Eisen und produktionsbedingt unvermeidbare Verunreinigungen auf, wobei die Summe der Gehalte an Si und Al mindestens 0,5 %, jedoch höchstens 3,0 % beträgt. Optional kann der bekannte Stahl auch noch Kupfer, Nickel, Chrom, Ca, Zr, Seltenerdmetalle, Niob, Titan und Vanadium enthalten.
Gemäß einer ersten in der US 5,470,529 angegebenen Variante wird ein solchermaßen zusammengesetzter Stahl zu einem nicht näher bestimmten Vormaterial vergossen, welches anschließend auf eine oberhalb der Ar3-Temperatur liegende Temperatur erwärmt und bei Warmwalzendtemperaturen von 780 - 840 °C warmgewalzt wird. Nach dem Warmwalzen erfolgt eine Abkühlung bei Abkühlraten von 10 - 50 °C/s auf eine niedrige Haspeltemperatur, die 300 - 450 °C beträgt.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen eines hochfesten Warmbandes mit besonders gutem Umformvermögen. Derartige Warmbänder werden beispielsweise in der Automobilindustrie zur Herstellung von Karosserie-, Rahmen- oder Fahrwerksbauteilen genutzt, die bei hohem Kraftaufnahmevermögen ein geringes Gewicht besitzen.
Ein für diesen Einsatzzweck bestimmtes Warmband ist aus der US 5,470,529 bekannt. Das bekannte Stahlband weist als notwendige Bestandteile (in Gew.-%) 0,05 - 0,3 % C, bis zu 2,5 % Si, 0,05 - 4 % Mn, mehr als 0,1 %, jedoch weniger als 2,0 % Al und als Rest Eisen und produktionsbedingt unvermeidbare Verunreinigungen auf, wobei die Summe der Gehalte an Si und Al mindestens 0,5 %, jedoch höchstens 3,0 % beträgt. Optional kann der bekannte Stahl auch noch Kupfer, Nickel, Chrom, Ca, Zr, Seltenerdmetalle, Niob, Titan und Vanadium enthalten.
Gemäß einer ersten in der US 5,470,529 angegebenen Variante wird ein solchermaßen zusammengesetzter Stahl zu einem nicht näher bestimmten Vormaterial vergossen, welches anschließend auf eine oberhalb der Ar3-Temperatur liegende Temperatur erwärmt und bei Warmwalzendtemperaturen von 780 - 840 °C warmgewalzt wird. Nach dem Warmwalzen erfolgt eine Abkühlung bei Abkühlraten von 10 - 50 °C/s auf eine niedrige Haspeltemperatur, die 300 - 450 °C beträgt.
Gemäß einer anderen Variante wird der bekannte Stahl nach dem Vergießen und einem Erwärmen bei einer Warmwalzendtemperatur von 780 - 940 °C warmgewalzt. Daran schließt sich eine mehrstufige Abkühlung an, innerhalb der das Warmband zunächst mit Abkühlraten von mindestens 10 °C/s auf eine Temperatur von 600 - 700 °C abgekühlt wird, dann an Luft für 2 bis 10 Sekunden kühlt, bevor es mit einer Kühlrate von mindestens 20 °C/s auf eine Haspeltemperatur gekühlt wird, die 300 bis 450 °C beträgt.
Weiter ist in der US 5,470,529 erläutert, dass das erhaltene Warmband nach dem Haspeln zu Kaltband kaltgewalzt werden kann, indem es entzundert, kaltgewalzt, geglüht und gesteuert abgekühlt wird.
Mit den in der US 5,470,529 beschriebenen Maßnahmen lässt sich ein Warmband erzeugen, dessen Gefüge aus Ferrit, Bainit und einem hohen Anteil an nicht umgewandelten Restaustenit besteht. So betragen bei den in der US 5,470,529 angegebenen Beispielen die Restaustenitgehalte regelmäßig mehr als 15 %. Dazu werden sowohl die jeweils ausgewählten Legierungsbestandteile als auch die Fertigungsparameter so gewählt, dass die Bildung von Perlit während der Herstellung des Stahls weitestgehend unterdrückt wird. Die nach dieser bekannten Vorgehensweise erhaltenen Warmbänder weisen TRIP-Eigenschaften auf, die mit hohen Festigkeiten bei einer besonders guten Verformbarkeit und Schweißbarkeit kombiniert sind. Allerdings setzt dieser Erfolg eine komplexe, an eine bestimmte Anlagentechnik gebundene Verfahrensführung voraus.
Die Aufgabe der Erfindung bestand darin, ein einfach durchzuführendes, unkompliziertes Verfahren zu schaffen, mit dem sich ein hochfestes Warmband erzeugen lässt, das ein sehr gutes Umformvermögen besitzt.
Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes gelöst, dessen Gefüge zum überwiegenden Teil aus Perlit und Ferrit besteht und das eine Zugfestigkeit von mindestens 600 MPa aufweist, wozu mindestens folgende Arbeitsschritte durchgeführt werden:
  • Vergießen einer Stahlschmelze, die neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) 0,04 - 0,4 % C, 0,1 - 3,5 % Si, 0,8 - 2,0 % Mn, 0,1 - 2,0 % Al, wobei die Summe aus den Gehalten an Si, Mn und Al 2 - 5 % beträgt, sowie wahlweise alleine oder in Kombination max. 0,15 % Ti, max. 0,15 % Nb, max. 0,15 % V, max. 0,8 % Cr, max. 0,8 % Mo, max. 1 % Cu, max. 1 % Ni enthält, zu einem Vormaterial, wie Brammen oder Dünnbrammen,
  • Fertigwarmwalzen des Vormaterials zu einem Warmband bei Warmwalzendtemperaturen, die im Bereich von 750 bis 950 °C liegen,
  • Abkühlen des erhaltenen Warmbands in einem Zug auf eine 540 bis 750 °C betragende Haspeltemperatur mit Abkühlraten, die im Bereich von 10 - 1000 K/s liegen,
  • Haspeln des Warmbands.
Überraschend hat sich herausgestellt, dass sich ausgehend von einem Legierungskonzept, wie es an sich für die Herstellung von TRIP-Eigenschaften aufweisenden, im Wesentlichen perlitfreien Stahlbändern eingesetzt wird, bei erfindungsgemäßer Vorgehensweise Warmbänder erzeugen lassen, bei denen gezielt ein im Wesentlichen vollständig aus Ferrit und Perlit bestehendes Gefüge erzeugt wird und die dennoch eine besonders hohe Zugfestigkeit und ein sehr gutes Umformvermögen besitzen. So lassen sich mit dem erfindungsgemäßen Verfahren Warmbänder erzeugen, bei denen das Produkt Rm*A80 der Zugfestigkeit Rm und der Bruchdehnung A80 mindestens 15.000 MPa*% und das Produkt Rm*A5 der Zugfestigkeit Rm und der Bruchdehnung A5 mindestens 16.000 MPa*% beträgt.
Erfindungsgemäß erzeugte Warmbänder weisen somit sowohl hinsichtlich ihrer Festigkeit als auch hinsichtlich ihrer Umformbarkeit Eigenschaften auf, die denen konventioneller TRIP-Eigenschaften aufweisender Stahlbänder ähnlich sind. Anders als bei der Herstellung von derartigen Warmbändern mit TRIP-Eigenschaften sind jedoch gemäß der Erfindung keine aufwändigen Maßnahmen zur Erzeugung eines hohen Restaustenitanteils erforderlich. Stattdessen lässt die Erfindung gezielt die Entstehung von Perlit zu, der im die Erzeugung von TRIP-Stählen betreffenden Stand der Technik unerwünscht ist. Dennoch ergibt das erfindungsgemäße Verfahren ein Produkt, welches alle an die Festigkeit und Verformbarkeit gestellten Anforderungen erfüllt.
Mit der Erfindung steht somit ein vereinfachtes Herstellungsverfahren zur Verfügung, mit dem sich auf jeder Warmbandstraße ein hochfestes, gut verformbares Warmband von hoher Qualität herstellen lässt. Anders als beim Stand der Technik werden jedoch keine besonderen Kühlmuster zur Einstellung der gewünschten Werkstoffeigenschaften benötigt.
Die Legierung des erfindungsgemäßen Stahls ist so abgestimmt, dass die einzelnen im Stahl enthaltenen Elemente einen optimalen Einfluss auf die Festigkeit und Verformbarkeit des erhaltenen Warmbands haben. So ist dadurch, dass die Summe der Gehalte an Silizium, Mangan und Aluminium im erfindungsgemäß verwendeten Stahl mindestens 2 Gew.-%, bevorzugt mindestens 2,5 Gew.-%, jedoch maximal 5 Gew.-%, bevorzugt maximal 4 Gew.-%, beträgt, gewährleistet, dass das angestrebte Festigkeitsniveau sicher erreicht wird. Der Silizium-Gehalt kann dazu zu Gunsten der jeweils anderen festigkeitssteigernden Legierungsbestandteile auf 0,1 - 2,0 Gew.-% beschränkt werden.
Wahlweise vorhandene Gehalte an Titan, Niob und Vanadium tragen durch Ausscheidungshärtung zur Festigkeitssteigerung bei. Darüber hinaus bewirken sie eine Kornfeinung, die sich positiv auf die Verformbarkeit auswirkt.
Erforderlichenfalls kann die Festigkeit erfindungsgemäß erzeugten Warmbands auch durch Gehalte an Chrom, Molybdän, Kupfer und Nickel im verarbeiteten Stahl erhöht werden. Diese Elemente führen zu einer Verfestigung durch Mischkristallbildung.
Besonders vorteilhaft lässt sich erfindungsgemäßes Warmband mit einer so genannten "Gießwalzanlage" herstellen. Bei einer solchen Anlage wird in einem kontinuierlichen Arbeitsablauf der Stahl zu Dünnbrammen vergossen. Diese durchlaufen unmittelbar anschließend eine Glühung, werden dann zu Warmband warmgewalzt, abgekühlt und gehaspelt. Der Vorteil einer solchen in einem Zuge kontinuierlich ablaufenden Warmbandherstellung besteht in Bezug auf die Erfindung darin, dass die Dünnbrammen bis zum Einlaufen in die Warmwalzstaffel auf einem Temperaturniveau verbleiben, bei dem die im verarbeiteten Stahl enthaltenen Mikroelemente in Lösung sind. Dies eröffnet die Möglichkeit, ihren günstigen Einfluss im Zuge der Abkühlung, des Haspelns und gegebenenfalls weiterer Wärmebehandlungen gezielt einzustellen.
Durch die Wahl einer geeignet hohen Abkühlgeschwindigkeit lässt sich die Feinkörnigkeit des erhaltenen Warmbands beeinflussen. So bewirken höhere Abkühlraten eine Verfeinerung des Gefüges, welche sich günstig auf die Verformbarkeit auswirkt. Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird daher vorgeschlagen, die im Anschluss an das Warmwalzen erfolgende Abkühlung des Warmbands mit mehr als 100 K/s, insbesondere mehr als 250 K/s, durchzuführen.
Erfindungsgemäß ist ein Bereich der Haspeltemperatur vorgesehen, der von 540 bis 750 °C reicht. Gerade in diesem Bereich stellt sich das gewünschte ferritisch-perlitische Gefüge sicher ein. Insbesondere hinsichtlich der angestrebten Gefügestruktur besonders gute Arbeitsergebnisse stellen sich bei erfindungsgemäßer Arbeitsweise dann ein, wenn relativ hohe Haspeltemperaturen im Bereich von 580 - 620 °C, insbesondere 600 - 620 °C, gewählt werden.
Geringe Gehalte an Bainit im Gefüge eines erfindungsgemäß erzeugten Warmbands sind zulässig, solange sichergestellt ist, dass der grundsätzlich ferritisch-perlitische Charakter des Gefüges nicht beeinträchtigt wird. Bevorzugt enthält dabei das Gefüge des erhaltenen Warmbands mindestens 35 % Ferrit, typischerweise 60 - 70 %.
Um die gewünschte ferritisch-perlitische Ausprägung des Gefüges zu unterstützen, kann es zweckmäßig sein, das Warmband nach dem Haspeln einer Wärmebehandlung zu unterziehen, bei der es mindestens auf Austenitisierungstemperatur erwärmt und anschließend langsam abgekühlt wird. Diese Behandlung wird bevorzugt in einem Haubenofen durchgeführt, in den das jeweilige Warmband als Coil oder in abgetafelter Form eingesetzt werden kann. Dabei ist es günstig, wenn das Warmband unter einer sauerstoffarmen Atmosphäre wärmebehandelt wird, um eine Verschlechterung der Oberflächenqualität in Folge einer Reaktion der Legierungsbestandteile des Warmbands mit in der Umgebung enthaltenem Sauerstoff zu vermeiden.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert.
Für einen ersten Betriebsversuch sind drei Stahlschmelzen S1 S2, S3 erschmolzen worden, deren Zusammensetzung in Tabelle 1 angegeben ist. Die Stahlschmelzen S1 S2, S3 sind jeweils auf konventionellem Wege zu 7 mm dicken Warmbändern gewalzt worden. Bei den Schmelzen S1 S2 betrug die beim Fertigwarmwalzen erreichte Warmwalzendtemperatur ET bei einer ersten Variante 920 °C und bei einer zweiten Variante des Versuchs 870 °C. Bei der dritten Schmelze S3 wurde eine Warmwalzendtemperatur von 900 °C erreicht.
Nach dem Warmwalzen sind die Warmbänder mit einer mindestens 50 °C/s betragenden Abkühlrate auf die Haspeltemperatur HT abgekühlt und gehaspelt worden.
In den nachfolgend erläuterten Diagrammen Diag. 1 bis 3 sind durch jeweils gefüllte Symbole diejenigen Eigenschaftswerte gekennzeichnet, die für die bei einer Warmwalzendtmperatur ET von 920 °C gewalzten Warmbänder ermittelt worden sind, und durch die nicht gefüllten Symbole diejenigen Eigenschaftswerte markiert, die bei den mit einer Warmwalzendtemperatur von 870 °C erzeugten Warmbänder gemessen worden sind.
In Diag. 1 sind für die in der voranstehend erläuterten Weise aus der Stahlschmelze S1 erzeugten Warmbänder die in Längsrichtung ermittelten Werte der Zugfestigkeit Rm (symbolisiert durch Kreise) und der Streckgrenze Re (symbolisiert durch Dreiecke) über die jeweilige Haspeltemperatur HT aufgetragen.
In Diag. 2 sind für dieselben Warmbänder die Bruchdehnung A5 (symbolisiert durch Kreise) und die Gleichmaßdehnung Agl (symbolisiert durch Dreiecke) über die Haspeltemperatur HT aufgetragen.
In Diag. 3 ist für die aus der Stahlschmelze S1 erzeugten Warmbänder das Produkt Rm*A5 aus Zugfestigkeit Rm und Bruchdehnung A5 über der Haspeltemperatur HT verzeichnet.
In den Diagrammen Diag. 4 bis Diag. 6 sind für die aus der Stahlschmelze S2 erzeugten Warmbänder die für die Quer- und Längsrichtung ermittelten jeweiligen Werte der Dehngrenze Rp0.2 und Zugfestigkeit Rm (Diag. 4), der Gleichmaßdehnung Ag und Bruchdehnung A5 (Diag. 5) sowie des Produktes Rm*Ag aus Zugfestigkeit Rm und Gleichmaßdehnung Ag und des Produktes Rm*A5 aus Zugfestigkeit Rm und Bruchdehnung A5 (Diag. 6) jeweils über der Haspeltemperatur HT aufgetragen. Dabei sind durch die gefüllten Symbole jeweils die in Längsrichtung und durch die ungefüllten Symbole jeweils die in Querrichtung ermittelten Werte markiert.
Im Diag. 7 sind über jeweils eine Hälfte der Breite der aus der Schmelze S3 erzeugten Warmbänder die bei Haspeltemperaturen, die 550 °C (Kreis-Symbol), 590 °C (Raute-Symbol), 650 °C (Dreieck-Symbol) und 710 °C (Kreuz- bzw. Stern-Symbol) betrugen, erzielten Zugfestigkeiten Rm (gefüllte Symbole bzw. Stern-Symbole) und die Streckgrenze Re (nicht gefüllte Symbole bzw. Kreuz-Symbole) über die Hälfte der Breite der Warmbänder aufgetragen.
Für dieselben Warmbänder und dieselben Haspeltemperaturen sind im Diag. 8 in entsprechender Weise die Gleichmaßdehnung Ag (nicht gefüllte Symbole bzw. Kreuz-Symbole) und die Zugfestigkeit Rm (gefüllte Symbole bzw. Stern-Symbole) über die Hälfte der Breite der Warmbänder aufgetragen.
Es zeigt sich, dass sich bei erfindungsgemäßer Erzeugung zuverlässig Warmbänder herstellen lassen, bei denen beispielsweise das Produkt Rm*A5 regelmäßig mehr als 15.000 MPa*% beträgt. Die betreffenden Warmbänder zeichnen sich somit durch eine für ihre praktische Verwendung optimale Kombination aus Festigkeit und Umformvermögen aus.
In einem Laborversuch wurden sechs weitere Stahlschmelzen S4 - S9 erschmolzen, deren Zusammensetzung in Tabelle 2 angegeben ist. Die Schmelzen S4 - S9 sind jeweils zu Brammen vergossen und bei Temperaturen von 1250 bis 1270 °C wiedererwärmt worden, bevor sie bei einer Warmwalzendtemperatur ET zu Warmbändern mit einer Dicke d warmgewalzt worden sind. Im Anschluss an das Warmwalzen sind die Warmbänder dann mit einer Abkühlrate Kr beschleunigt bis auf eine am Ende der Kühlstrecke erreichte Zwischentemperatur TZ gekühlt worden. Auf dem Weg zwischen dem Ende der Kühlstrecke und der Haspeleinrichtung sind die Warmbänder auf die Haspeltemperatur HT abgekühlt, mit der sie zu Coils gewickelt worden sind.
In Tabelle 3 sind die bei der Herstellung der Warmbänder aus den Schmelzen S4 bis S9 jeweils eingestellten Parameter "Warmbanddicke d", "Warmwalzendtemperatur ET", "Kühlrate Kr", "Zwischentemperatur TZ" und "Haspeltemperatur HT" angegeben.
In Tabelle 4 sind die für die aus den Schmelzen S4 bis S9 erzeugten Warmbänder mechanischen Eigenschaften "obere Streckgrenze ReH", "untere Streckgrenze ReL", "Zugfestigkeit Rm", "Gleichmaßdehnung Ag", "Bruchdehnung A80" und das Produkt Rm*A80 aus Zugfestigkeit Rm und Bruchdehnung A80 angegeben.
Es zeigt sich auch hier, dass sich bei erfindungsgemäßer Herstellung zuverlässig Warmbänder erzeugen lassen, bei denen das Produkt Rm*A80 regelmäßig oberhalb von 15.000 MPa*% liegt. Die sich in diesem Kennwert ausdrückende vorteilhafte Kombination von hohen Festigkeits- und Dehnwerten macht erfindungsgemäße Warmbänder gut für die Herstellung von Bauteilen durch Umformung geeignet, die im praktischen Einsatz hohen Belastungen ausgesetzt sind.
Figure 00120001
Figure 00130001
Figure 00140001
Figure 00150001
Figure 00160001
Figure 00170001
Figure 00180001
Figure 00190001

Claims (15)

  1. Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes, dessen Gefüge zum überwiegenden Teil aus Perlit und Ferrit besteht und das eine Zugfestigkeit von mindestens 600 MPa aufweist, indem mindestens folgende Arbeitsschritte durchgeführt werden:
    Vergießen einer Stahlschmelze, die neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%)
    C: 0,04 - 0,4 %,
    Si: 0,1 - 3,5 %,
    Mn: 0,8 -2,0 %,
    Al : 0,1 -2,0 %,
       wobei die Summe aus den Gehalten an Si, Mn und Al 2 - 5 % beträgt,
       sowie wahlweise eines oder mehrere der folgenden Elemente
    Ti: max. 0,15 %,
    Nb: max. 0,15 %,
    V: max. 0,15 %,
    Cr: max. 0,8 %,
    Mo: max. 0,8 %,
    Cu: max. 1 %,
    Ni: max. 1%
       enthält,
    zu einem Vormaterial, wie Brammen oder Dünnbrammen,
    Fertigwarmwalzen des Vormaterial zu einem Warmband bei Warmwalzendtemperaturen, die im Bereich von 750 bis 950 °C liegen,
    Abkühlen des erhaltenen Warmbands in einem Zug auf eine 540 bis 750 °C betragende Haspeltemperatur mit Abkühlraten, die im Bereich von 10 - 1000 K/s liegen,
    Haspeln des Warmbands.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Gehalt an Si 0,1 - 2,0 Gew.-% beträgt.
  3. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Summe aus den Gehalten an Si, Mn und Al 2,5 - 4 % beträgt.
  4. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Vormaterial Dünnbrammen sind, die in einer kontinuierlichen Arbeitsfolge abgegossen, geglüht, warmgewalzt, abgekühlt und gehaspelt werden.
  5. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Abkühlgeschwindigkeit mehr als 100 K/s, insbesondere mehr als 250 K/s, beträgt.
  6. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Haspeltemperatur 580 - 620 °C beträgt.
  7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Haspeltemperatur 600 - 620 °C beträgt.
  8. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Gefüge des erhaltenen Warmbands Bainit enthält.
  9. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Gefüge des erhaltenen Warmbands mindestens 35 % Ferrit enthält.
  10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Anteil des Ferrits am Gefüge 60 - 70 % beträgt.
  11. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Produkt der Zugfestigkeit Rm und der Bruchdehnung A80 des erhaltenen Warmbands mindestens 15.000 MPa*% beträgt.
  12. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Produkt der Zugfestigkeit Rm und der Bruchdehnung A5 des erhaltenen Warmbands mindestens 16.000 MPa*% beträgt.
  13. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Warmband nach dem Haspeln einer Wärmebehandlung unterzogen wird, bei der es mindestens auf Austenitisierungstemperatur erwärmt und anschließend langsam abgekühlt wird.
  14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmebehandlung in einem Haubenofen durchgeführt wird.
  15. Verfahren nach einem der Ansprüche 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmebehandlung unter einer sauerstoffarmen Atmosphäre durchgeführt wird.
EP02019315A 2002-08-28 2002-08-28 Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes Withdrawn EP1396550A1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP02019315A EP1396550A1 (de) 2002-08-28 2002-08-28 Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP02019315A EP1396550A1 (de) 2002-08-28 2002-08-28 Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1396550A1 true EP1396550A1 (de) 2004-03-10

Family

ID=31502705

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP02019315A Withdrawn EP1396550A1 (de) 2002-08-28 2002-08-28 Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes

Country Status (1)

Country Link
EP (1) EP1396550A1 (de)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1918405A1 (de) * 2006-10-30 2008-05-07 ThyssenKrupp Steel AG Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Silizium legierten Mehrphasenstahl
EP1918406A1 (de) * 2006-10-30 2008-05-07 ThyssenKrupp Steel AG Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Bor mikrolegierten Mehrphasenstahl
EP1918404A1 (de) * 2006-10-30 2008-05-07 ThyssenKrupp Steel AG Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Aluminium legierten Mehrphasenstahl
DE102017209982A1 (de) * 2017-06-13 2018-12-13 Thyssenkrupp Ag Hochfestes Stahlblech mit verbesserter Umformbarkeit
CN109023105A (zh) * 2018-09-25 2018-12-18 首钢集团有限公司 一种汽车结构用热轧带钢及制造方法
CN110484815A (zh) * 2019-08-08 2019-11-22 邯郸钢铁集团有限责任公司 540Mpa级汽车轮辐用540LF钢带及其生产方法
EP2821520B1 (de) * 2013-07-03 2020-11-11 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zum beschichten von stahlflachprodukten mit einer metallischen schutzschicht
US11225697B2 (en) 2014-12-19 2022-01-18 Nucor Corporation Hot rolled light-gauge martensitic steel sheet and method for making the same

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5470529A (en) * 1994-03-08 1995-11-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High tensile strength steel sheet having improved formability
JPH10219387A (ja) * 1997-02-04 1998-08-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工性に優れた熱延高張力鋼板及びその製造方法
WO2002048410A1 (de) * 2000-12-16 2002-06-20 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum herstellen von warmband oder -blech aus einem mikrolegierten stahl

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5470529A (en) * 1994-03-08 1995-11-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High tensile strength steel sheet having improved formability
JPH10219387A (ja) * 1997-02-04 1998-08-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工性に優れた熱延高張力鋼板及びその製造方法
WO2002048410A1 (de) * 2000-12-16 2002-06-20 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum herstellen von warmband oder -blech aus einem mikrolegierten stahl

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1998, no. 13 30 November 1998 (1998-11-30) *

Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010508437A (ja) * 2006-10-30 2010-03-18 ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト ケイ素合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
CN101528966B (zh) * 2006-10-30 2011-06-15 蒂森克虏伯钢铁股份公司 由铝合金化多相钢制备扁钢产品的方法
EP1918404A1 (de) * 2006-10-30 2008-05-07 ThyssenKrupp Steel AG Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Aluminium legierten Mehrphasenstahl
WO2008052919A1 (de) * 2006-10-30 2008-05-08 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem mit bor mikrolegierten mehrphasenstahl
WO2008052920A1 (de) * 2006-10-30 2008-05-08 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem mit aluminium legierten mehrphasenstahl
WO2008052921A1 (de) * 2006-10-30 2008-05-08 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem mit silizium legierten mehrphasenstahl
JP2010508435A (ja) * 2006-10-30 2010-03-18 ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト ボロンミクロ合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
JP2010508436A (ja) * 2006-10-30 2010-03-18 ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト アルミニウム合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
EP1918406A1 (de) * 2006-10-30 2008-05-07 ThyssenKrupp Steel AG Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Bor mikrolegierten Mehrphasenstahl
CN101528970B (zh) * 2006-10-30 2012-10-03 蒂森克虏伯钢铁股份公司 由硼微合金化多相钢制备扁钢产品的方法
EP1918405A1 (de) * 2006-10-30 2008-05-07 ThyssenKrupp Steel AG Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Silizium legierten Mehrphasenstahl
EP2821520B1 (de) * 2013-07-03 2020-11-11 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zum beschichten von stahlflachprodukten mit einer metallischen schutzschicht
US11225697B2 (en) 2014-12-19 2022-01-18 Nucor Corporation Hot rolled light-gauge martensitic steel sheet and method for making the same
DE102017209982A1 (de) * 2017-06-13 2018-12-13 Thyssenkrupp Ag Hochfestes Stahlblech mit verbesserter Umformbarkeit
CN109023105A (zh) * 2018-09-25 2018-12-18 首钢集团有限公司 一种汽车结构用热轧带钢及制造方法
CN110484815A (zh) * 2019-08-08 2019-11-22 邯郸钢铁集团有限责任公司 540Mpa级汽车轮辐用540LF钢带及其生产方法
CN110484815B (zh) * 2019-08-08 2021-08-20 邯郸钢铁集团有限责任公司 540MPa级汽车轮辐用540LF钢带及其生产方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3312257C2 (de)
EP2690183B1 (de) Warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung
EP2924140B1 (de) Verfahren zur Erzeugung eines hochfesten Stahlflachprodukts
DE60214086T2 (de) Hochduktiles Stahlblech mit exzellenter Pressbarkeit und Härtbarkeit durch Verformungsalterung sowie Verfahren zu dessen Herstellung
EP1918406B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Bor mikrolegierten Mehrphasenstahl
DE3825634C2 (de) Verfahren zur Erzeugung von Warmbad oder Grobblechen
EP1918402B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein Komplexphasen-Gefüge bildenden Stahl
EP2905348B1 (de) Hochfestes Stahlflachprodukt mit bainitisch-martensitischem Gefüge und Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachprodukts
EP2855718A1 (de) Stahl, stahlflachprodukt und verfahren zur herstellung eines stahlflachprodukts
DE60315129T2 (de) Verfahren zur herstellung eines eisenhüttenprodukts aus unlegiertem stahl mit hohem kupfergehalt und danach erhaltenes eisenhüttenprodukt
DE60207591T2 (de) Verfahren zur herstellung von geschweissten röhren und dadurch hergestelltes rohr
EP2690184A1 (de) Kaltgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung
WO2015024903A1 (de) Verfahren zum herstellen eines stahlbauteils
DE3440752C2 (de)
DE3000910C2 (de)
WO2008052921A1 (de) Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem mit silizium legierten mehrphasenstahl
WO2020127557A1 (de) Verfahren zur herstellung von thermo-mechanisch hergestellten warmbanderzeugnissen
DE3881002T2 (de) Durch wärmrbehandlung härtbares warmgewalztes stahlfeinblech mit ausgezeichneter kaltverformbarkeit und verfahren zu seiner herstellung.
EP1398390B1 (de) Ferritisch/martensitischer Stahl mit hoher Festigkeit und sehr feinem Gefüge
EP1396550A1 (de) Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes
EP1453984B1 (de) Verfahren zum herstellen von warmband oder -blech aus einem mikrolegierten stahl
EP1396549B1 (de) Verfahren zum Herstellen eines perlitfreien warmgewalzten Stahlbands und nach diesem Verfahren hergestelltes Warmband
WO2008052920A1 (de) Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem mit aluminium legierten mehrphasenstahl
DE102018132901A1 (de) Verfahren zur Herstellung von konventionell warmgewalzten Warmbanderzeugnissen
DE102018132816A1 (de) Verfahren zur Herstellung von thermo-mechanisch hergestellten profilierten Warmbanderzeugnissen

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20030708

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK RO SI

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SK TR

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: THYSSENKRUPP STEEL AG

17Q First examination report despatched

Effective date: 20050728

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20070301