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EP1249615A2 - Gebläserotor - Google Patents

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Publication number
EP1249615A2
EP1249615A2 EP01130571A EP01130571A EP1249615A2 EP 1249615 A2 EP1249615 A2 EP 1249615A2 EP 01130571 A EP01130571 A EP 01130571A EP 01130571 A EP01130571 A EP 01130571A EP 1249615 A2 EP1249615 A2 EP 1249615A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
blower
impellers
characteristic
blower according
gas
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP01130571A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1249615A3 (de
Inventor
Markus Rotert
Dieter-Heinz Dr.-Ing. Hellmann
Mathias Weber
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Robert Bosch GmbH
Original Assignee
Robert Bosch GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Robert Bosch GmbH filed Critical Robert Bosch GmbH
Publication of EP1249615A2 publication Critical patent/EP1249615A2/de
Publication of EP1249615A3 publication Critical patent/EP1249615A3/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/30—Vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • F04D17/08—Centrifugal pumps
    • F04D17/16—Centrifugal pumps for displacing without appreciable compression
    • F04D17/164—Multi-stage fans, e.g. for vacuum cleaners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/281—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers
    • F04D29/282—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers the leading edge of each vane being substantially parallel to the rotation axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
    • F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/444—Bladed diffusers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
    • F04D29/661—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/666—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps by means of rotor construction or layout, e.g. unequal distribution of blades or vanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L5/00—Blast-producing apparatus before the fire
    • F23L5/02—Arrangements of fans or blowers

Definitions

  • the invention relates to a blower for a gas condensing boiler for supply the combustion air or the gas-air mixture for the burner in the Combustion chamber, the burner being followed by a heat exchanger which the exhaust gas is fed to an exhaust system.
  • blower has multiple stages with impellers and one between successive impellers arranged, fixed stator is formed and a pressure-resistant Fan characteristic curve with great steepness, the impellers and / or Idlers with the smallest possible outer diameter and their blades are provided with a small blade exit angle.
  • the blower Due to the at least two-stage design of the blower with a stator between the two impellers, a higher steepness of the blower characteristic is achieved, so that external disturbances, such as pressure pulsations, are practically negligible on the required volume flow and no longer exert any influence. As a result, the overall system of the gas condensing boiler is stabilized and unstable operating conditions are eliminated.
  • the multi-stage blower designed in this way increases the working range with a fully premixed, blower-assisted burner, since the steep blower characteristic curve leads to significantly lower pressure pulsations due to malfunctions in the system and therefore enables more stable operation over the entire modulation range.
  • the new blower has the advantages over the single-stage blower a lower noise level and a higher efficiency the air or gas-air mixture supply. Due to the changed flow guidance A higher kickback security is also guaranteed in the blower.
  • the multi-stage design of the blower enables smaller impeller diameters with the same delivery volume, so that the blower in a compact design can be created.
  • gas condensing boiler heaters can be used with larger ones Lengths of the exhaust pipes are operated in the exhaust system.
  • the effort and the cost of the blower motor can be reduced because a lower, usable speed range is required.
  • the existing pressure resistance of the blower also reduces the adjustment work on site when commissioning the gas condensing boiler.
  • the blower characteristic curve shows the dependence of the specific delivery work ⁇ ptot / s on the delivery volume V, the delivery work being determined by the total delivery pressure ⁇ ptot, based on the density of the pumped medium (air or gas-air mixture).
  • the steepness of the fan characteristic is due to the angle ⁇ between the fan characteristic and the entire system characteristic of the gas condensing boiler.
  • the wheels on a common Drive shaft are rotatably applied.
  • the blower characteristic curve can be additionally influence that the impellers on separate drive shafts are non-rotatable are applied and individually driven.
  • the characteristic curves indicate the dependency of the specific conveying work ⁇ ptot on the density of the medium from the volume flow V again. Both characteristic curves intersect at operating point B and show that small fluctuations in the specific conveying work result in considerable changes in the volume flow V being conveyed.
  • a blower according to the invention is designed and has at least two stages in a housing 10 two rotatably mounted on a drive shaft 13 Wheels 11 and 12 on. Between these two wheels 11 and 12 is a Stator 20 arranged fixed.
  • the diameter of the wheels 11 and 12 is chosen with the design of the blades so that a steeper fan characteristic 4 is reached.
  • the blade division plays in Circumferential direction and the width and / or length of the channels between the Shoveling a roll.
  • the outside diameter Da der Impellers 11 and 12 reduced compared to a single-stage blower, so that the blower can be built as a compact unit.
  • the blade exit angle is ⁇ defined by the angle between the tangent at the blade end and the circular tangent at the end of the bucket.
  • the inflow of the volume flow is axially and the outflow radially, as the arrow bundles E and A show. It are all combinations of axial and radial inflow and outflow of the volume flow possible.
  • the blower can do more than Have 2 stages, each between successive wheels a fixed idler is arranged.
  • the wheels 11 and 12 can via a common drive shaft 13 in Rotational movements are offset. However, each of the wheels 11 and 12 can also rotatably attached to an individual drive shaft and therefore individual driven to optimize the blower characteristic.
  • FIG. 3 shows the view of a stator 20 with curved blades 21.1 arranged on a disk 22; 21.2; 21.3; 21.4 .... 21.n, which are applied in the circumferential direction of the disk 22 in different pitches t1, t2, t3 and are also designed in different curvatures.
  • different channels are formed between the blades, the lengths I1, 12, I3 of the blades 21.1 to 21.n and the divisions t1, t2, t3 also playing a role.
  • Such a blade arrangement can also have the guide wheels 11 and 12. This allows Helmholtz resonators to be formed, which cancel out the characteristic frequencies of system-induced self-excited vibrations of the overall system.
  • the impellers 11 and 12 can achieve the required volume flow.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Gebläse für eine Gas-Brennwertkesseltherme zur Zuführung der Verbrennungsluft oder des Gas-Luftgemeisches für den Brenner in der Brennkammer, wobei dem Brenner ein Wärmeüberträger nachgeordnet ist, durch den das Abgas geleitet einem Abgassystem zugeführt wird. Eine höhere Sicherheit gegen systembedingte selbsterregte Schwingungen wird dadurch erreicht, dass das Gebläse mehrstufig mit Laufrädern (11,12) und jeweils einem zwischen aufeinander folgenden Laufrädern (11,12) angeordnetem, feststehendem Leitrad (20) ausgebildet ist und eine druckfeste Gebläsekennlinie mit großer Steilheit (α) aufweist, wobei die Laufräder (11,12) und/oder die Leiträder (20) mit möglichst kleinem Außendurchmesser (Da) und deren Schaufeln mit einem kleinen Schaufelaustrittswinkel (β) versehen sind. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Gebläse für eine Gas-Brennwertkesseltherme zur Zuführung der Verbrennungsluft oder des Gas-Luftgemisches für den Brenner in der Brennkammer, wobei dem Brenner ein Wärmeüberträger nachgeordnet ist, durch den das Abgas geleitet einem Abgassystem zugeführt wird.
Stand der Technik
In den bekannten gebläseunterstützten Gas-Brennwertkesselthermen werden in der Regel einstufige Radialgebläse eingesetzt. Diese Gebläse sind vor dem Brenner angeordnet und fördern Verbrennungsluft oder ein Gas-Luftgemisch durch den Brenner, den Wärmeüberträger und das Abgassystem. Bei diesen Gas-Brennwertkesselthermen treten unter gewissen Betriebsbedingungen systembedingt selbsterregte Brennkammerschwingungen auf. Als energieumsetzendes Element des Gesamtsystems besitzt die Funktionseinheit Gebläse einen Einfluss auf dieses instabile Verhalten der Gas-Brennwertkesseltherme.
Es ist bekannt, dass mit Hilfe von unsymmetrischer Teilung der Laufrad- und Leitrad-Kanälen die von einem Gebläse erzeugten Geräusche beeinflusst, insbesondere verringert werden können.
Es ist Aufgabe der Erfindung, ein Gebläse für eine Gas-Brennwertkesseltherme der eingangs erwähnten Art zu schaffen, das beim Einsatz im Gesamtsystem das Auftreten von selbsterregten Brennkammerschwingungen verhindern hilft.
Vorteile der Erfindung
Diese Aufgabe wird nach der Erfindung dadurch gelöst, dass das Gebläse mehrstufig mit Laufrädern und jeweils einem zwischen aufeinander folgenden Laufrädern angeordnetem, feststehendem Leitrad ausgebildet ist und eine druckfeste Gebläsekennlinie mit großer Steilheit aufweist, wobei die Laufräder und/oder die Leiträder mit möglichst kleinem Außendurchmesser und deren Schaufeln mit einem kleinen Schaufelaustrittswinkel versehen sind.
Durch die mindestens zweistufige Ausbildung des Gebläses mit einem Leitrad zwischen den beiden Laufrädern wird eine höhere Steilheit der Gebläsekennlinie erzielt, so dass äußere Störungen, wie Druckpulsationen, auf den geforderten Volumenstrom praktisch vernachlässigbar sind und keinen Einfluss mehr ausüben. Es wird dadurch eine Stabilisierung des Gesamtsystems der Gas-Brennwertkesseltherme erreicht und so werden instabile Betriebszustände eliminiert.
Zudem wird mit dem so ausgelegten, mehrstufigen Gebläse der Arbeitsbereich bei vollvormischendem, gebläseunterstütztem Brenner vergrößert, da es aufgrund der steilen Gebläsekennlinie durch Störungen im System zu deutlich geringeren Druck-Pulsationen kommt und daher über dem gesamten Modulationsbereich ein stabilerer Betrieb ermöglicht wird.
Das neue Gebläse bringt im Vergleich zu dem einstufigen Gebläse die Vorteile einer geringeren Geräuschentwicklung und eines höheren Wirkungsgrades bei der Luft- oder Gas-Luftgemisch-Zuführung. Durch die geänderte Strömungsführung im Gebläse wird auch eine höhere Rückschlagsicherheit gewährleistet.
Die mehrstufige Ausbildung des Gebläses ermöglicht kleinere Laufraddurchmessr bei gleichem Fördervolumen, so dass das Gebläse in einer kompakten Bauform erstellt werden kann.
Durch einen Betrieb des mehrstufigen Gebläses bei vom Optimum abweichenden, geringeren Volumenströmen entsteht im Saugbereich eine Sekundärströmung, welche zur Verbesserung der Gas-Luftmischung führt (Teillastwirbel).
Mit dem mehrstufigen Gebläse können Gas-Brennwertkesselthermen mit größeren Längen der Abgasrohre im Abgassystem betrieben werden. Der Aufwand und die Kosten für den Gebläsemotor können reduziert werden, da eine geringere, nutzbare Drehzahlbandbreite erforderlich ist.
Durch die vorhandene Drucksteife des Gebläses verringern sich auch die Einstellarbeiten vor Ort bei der Inbetriebnahme der Gas-Brennwertkesseltherme. Die Unterschiede der Anlagenverluste bei einer Variation des Abgassystems wirken sich bei dem mehrstufigen, drucksteifen Gebläse in sehr viel geringerem Maße auf den geförderten Volumenstrom aus. Daher verringert sich oder entfällt der Vorgang der einmaligen Anpassung der Gebläsedrehzahl vor Ort an das verwendete Abgassystem.
Die Gebläsekennlinie gibt die Abhängigkeit der spezifischen Förderarbeit Δptot/s vom Fördervolumen V an, wobei die Förderarbeit durch den Gesamt-Förderdruck Δptot, bezogen auf die Dichte
Figure 00040001
des Fördermediums (Luft oder Gas-Luftgemisch), definiert ist.
Die Steilheit der Gebläsekennlinie ist durch den Winkel α zwischen der Gebläsekennlinie und der gesamten Systemkennlinie der Gas-Brennwertkesseltherme definiert.
Nach einer Ausgestaltung ist vorgesehen, dass die Laufräder auf einer gemeinsamen Antriebswelle drehfest aufgebracht sind.
Die Gebläsekennlinie läßt sich nach einer weiteren Ausgestaltung dadurch zusätzlich beeinflussen, dass die Laufräder auf getrennten Antriebswellen drehfest aufgebracht und individuell antreibbar sind.
Die Sicherheit gegen selbsterregte, systembedingte Schwingungen läßt sich dadurch erhöhen, dass die Laufräder und/oder das Leitrad mit Schaufeln unterschiedlicher Breite und/oder Länge in Umfangsrichtung in unterschiedlicher Teilung versehen und als Helmholtz-Resonatoren mit unterschiedlichen Resonanzfrequenzen ausgebildet sind, da diese Resonatoren charakteristische Frequenzen derartiger Schwingungen auslöschen. Die Gestaltung dieser Resonatoren = Schwingungsdämpfer wird durch die Variation der Schaufelteilung und/oder der Breite und/oder der Länge der Kanäle in Umfangsrichtung erzielt, wobei die Laufräder und/oder das Leitrad entsprechend gestaltet sein können.
Zeichnungen
Die Erfindung wird anhand eines in den Zeichnungen dargestellten zweistufigen Gebläses näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1
Gebläsekennlinie und Systemkennlinie beim Einsatz eines einstufigen Gebläses bei einer Gas-Brennwertkesseltherme,
Fig. 2
im Schnitt ein zweistufiges Gebläse mit einem zwischen den beiden Laufrädern angeordneten Leitrad,
Fig. 3
in schematischer Ansicht ein Leitrad und
Fig. 4
Gebläsekennlinie und Systemkennlinie eines Gebläses nach Fig. 2.
Ausführungsbeispiel
Im Diagramm nach Fig. 1 ist eine konventionelle Gebläsekennlinie eines einstufigen Gebläses bei konstanter Drehzahl η wiedergegeben, sowie die Systemkennlinie der gesamten Gas-Brennwertkesseltherme. Die Kennlinien geben die Abhängigkeit der spezifischen Förderarbeit Δptot bezogen auf die Dichte
Figure 00060001
des Fördermediums vom Volumenstrom V wieder. Beide Kennlinien schneiden sich im Arbeitspunkt B und lassen erkennen, dass kleine Schwankungen der spezifischen Förderarbeit beachtliche Veränderungen im geförderten Volumenstrom V nach sich ziehen.
Ein Gebläse nach der Erfindung ist mindestens zweistufig ausgebildet und weist in einem Gehäuse 10 zwei auf einer Antriebswelle 13 drehfest aufgebrachte Laufräder 11 und 12 auf. Zwischen diesen beiden Laufrädern 11 und 12 ist ein Leitrad 20 feststehend angeordnet. Der Durchmesser Da der Laufräder 11 und 12 wird mit der Gestaltung der Schaufeln so gewählt, dass eine steilere Gebläsekennlinie nach Fig. 4 erreicht wird. Dabei spielen die Schaufelteilung in Umfangsrichtung und die Breite und/oder die Länge der Kanäle zwischen den Schaufeln eine Rolle. Im Ergebnis wird jedoch der Außen-Durchmesser Da der Laufräder 11 und 12 gegenüber einem einstufigen Gebläse reduziert, so dass das Gebläse als kompakte Einheit gebaut werden kann. Entscheidend ist für das geförderte Volumen auch der Schaufelaustrittswinkel β nach Fig. 3, der sowohl bei den Laufrädern 11 und 12 als auch bei dem Leitrad 20 als Parameter für die Gebläsekennlinie mit einbezogen werden kann. Der Schaufelaustrittswinkel β ist definiert durch den Winkel zwischen Tangente am Schaufelende und der Kreistangente am Schaufelende.
Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 ist die Zuströmung des Volumenstromes axial und die Abströmung radial, wie die Pfeilbündel E und A zeigen. Es sind jedoch sämtliche Kombinationen von axialer und radialer Zu- und Abströmung des Volumenstromes möglich. Zudem kann das Gebläse auch mehr als 2 Stufen aufweisen, wobei zwischen aufeinander folgenden Laufrädern jeweils ein feststehendes Leitrad angeordnet wird.
Die Laufräder 11 und 12 können über eine gemeinsame Antriebswelle 13 in Drehbewegungen versetzt werden. Jedes der Laufräder 11 und 12 kann aber auch auf einer individuellen Antriebswelle drehfest aufgebracht und daher individuell angetrieben werden, um die Gebläsekennlinie zu optimieren.
Fig. 3 zeigt die Ansicht eines Leitrades 20 mit auf einer Scheibe 22 angeordneten, gekrümmten Schaufeln 21.1; 21.2; 21.3; 21.4.... 21.n, die in Umfangsrichtung der Scheibe 22 in unterschiedlicher Teilung t1, t2, t3 aufgebracht und auch in verschiedener Krümmung ausgeführt sind. Auf diese Weise bilden sich zwischen den Schaufeln unterschiedliche Kanäle, wobei auch die Längen I1, 12, I3 der Schaufeln 21.1 bis 21.n und die Teilungen t1, t2, t3 eine Rolle spielen.
Eine derartige Schaufelanordnung können auch die Leiträder 11 und 12 aufweisen. Damit lassen sich Helmholtz-Resonatoren bilden, die charakteristische Frequenzen von systembedingten selbsterregten Schwingungen des Gesamtsystems auslöschen, zudem läßt sich bei kleinem Außendurchmesser Da der Laufräder 11 und 12 der geforderte Volumenstrom erreichen.
Wie Fig. 4 zeigt, wirken sich äußere Durckpulsationen Δp nur noch in kleinen Volumenstromanalogen ΔV aus, wenn die Steilheit α, der Winkel zwischen den Tangenten an die Gelbäsekennlinie und die Systemkennlinie größer ist als bei einem einstufigen Gebläse, wie Fig. 1 dokumentiert.

Claims (7)

  1. Gebläse für eine Gas-Brennwertkesseltherme zur Zuführung der Verbrennungsluft oder des Gas-Luftgemisches für den Brenner in der Brennkammer, wobei dem Brenner ein Wärmeüberträger nachgeordnet ist, durch den das Abgas geleitet einem Abgassystem zugeführt wird,
    dadurch gekennzeichnet, dass das Gebläse mehrstufig mit Laufrädern (11, 12) und jeweils einem zwischen aufeinander folgenden Laufrädern (11, 12) angeordnetem, feststehendem Leitrad (20) ausgebildet ist und eine druckfeste Gebläsekennlinie (Δptot/
    Figure 00090001
    = f(V) mit großer Steilheit (α) aufweist, wobei die Laufräder (11, 12) und/oder die Leiträder (20) mit möglichst kleinem Außendruckmesser (Da) und deren Schaufeln (21.1 bis 21.n) mit einem kleinen Schaufelaustrittswinkel (β) versehen sind.
  2. Gebläse nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Gebläsekennlinie die Abhängigkeit der spezifischen Förderarbeit (Δptot/
    Figure 00090002
    ) vom Fördervolumen (V) angibt, wobei die Förderarbeit durch den Gesamt-Förderdruck (Δptot) bezogen auf die Dichte ( ) des Fördermediums definiert.
  3. Gebläse nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Steilheit (α) der Gebläsekennlinie durch den Winkel α zwischen der Gebläsekennlinie und der gesamten Systemkennlinie der Gas-Brennwertkesseltherme im Betriebspunkt (Schnittpunkt der beiden Kennlinien) definiert und möglichst groß ist.
  4. Gebläse nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Laufräder (11,12) auf einer gemeinsamen Antriebswelle (13) drehfest aufgebracht sind.
  5. Gebläse nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Laufräder (11, 12) auf getrennten Antriebswellen drehfest aufgebracht und individuell antreibbar sind.
  6. Gebläse nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Laufräder (11, 12) und/oder das Leitrad (20) mit Schaufeln (21.1 bis 21.n) unterschiedlicher Breite und/oder Länge (I1, I2, 13) in Umfangsrichtung in unterschiedlicher Teilung (t1, t2, t3) versehen und als Helmholtz-Resonatoren mit unterschiedlichen Resonanzfrequenzen ausgebildet sind.
  7. Gebläse nach Anspruch 6,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Resonanzfrequenzen der Helmholtz-Resonatoren im Frequenzbereich der systembedingten, selbsterregten Schwingungen des Gesamtsystems der Gas-Brennwertkesseltherme gewählt sind.
EP01130571A 2001-04-12 2001-12-21 Gebläserotor Withdrawn EP1249615A3 (de)

Applications Claiming Priority (2)

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DE10118336.4A DE10118336B4 (de) 2001-04-12 2001-04-12 Gebläse für eine Gas-Brennwertkesseltherme

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1249615A2 true EP1249615A2 (de) 2002-10-16
EP1249615A3 EP1249615A3 (de) 2003-10-08

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EP01130571A Withdrawn EP1249615A3 (de) 2001-04-12 2001-12-21 Gebläserotor

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