EP1028937A1 - Verfahren zur herstellung aromatischer nitroverbindungen - Google Patents
Verfahren zur herstellung aromatischer nitroverbindungenInfo
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- EP1028937A1 EP1028937A1 EP98952730A EP98952730A EP1028937A1 EP 1028937 A1 EP1028937 A1 EP 1028937A1 EP 98952730 A EP98952730 A EP 98952730A EP 98952730 A EP98952730 A EP 98952730A EP 1028937 A1 EP1028937 A1 EP 1028937A1
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Classifications
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- C07B43/00—Formation or introduction of functional groups containing nitrogen
- C07B43/02—Formation or introduction of functional groups containing nitrogen of nitro or nitroso groups
Definitions
- the present invention relates to a process for the preparation of aromatic nitro compounds by reacting aromatic compounds with HNO 3 and optionally nitric acids containing H2SO4 and / or H3PO 4 and / or H2O, which is carried out in the presence of surface-active substances.
- nitro compounds are important intermediates for the production of plastics, dyes, auxiliaries, pharmaceuticals and others
- the di- (2-ethylhexyl) sulfosuccinic acid Na salt is used in an amount of 0.17 g, based on the nitrating agent consisting of 4.1 g SO 3 and 4 g NO2.
- the yield of 1 - and 2-nitroanthraquinone achieved is not higher than in other examples without the use of the di- (2-ethylhexyl) sulfosuccinic acid sodium salt mentioned.
- reaction conditions include a mixed acid of 41.41% by weight H 2 SO 4 , 1% by weight HNO3 and the rest 100% by weight water. This phenomenon of slowing down the reaction leads to a drastic reduction in the space-time yield in technical implementation.
- the invention relates to a process for the preparation of aromatic nitro compounds by reacting nitrable aromatic compounds with nitrating acids, which contain HNO3 and optionally H2SO4 and or H3PO4 and / or H 2 O, at normal to elevated temperature with constant mixing of the aromatic compounds and the nitrating acids characterized in that the reaction mixture contains one or more surfactants from the group of anionic, cationic, zwitterionic or nonionic surfactants in an amount of 0.5 to 20,000 ppm.
- Surface-active substances which are suitable for the process according to the invention can belong to the group of anionic, cationic, zwitterionic or nonionic surface-active substances.
- Anionic surface-active substances are, for example, ligninsulfonic acids, formaldehyde condensation products with aromatically bound sulfonic acid groups, protein condensation products, alkanesulfonates, alkylarylsulfonates and alkyl sulfates.
- Cationic surface-active substances are, for example, the quaternary ammonium salts.
- Zwitterionic surfactants are betaines and sulfobetaines.
- Nonionic surface-active substances are polyethers which are formed by alkoxylation of compounds with a mobile H atom with ethylene oxide, propylene oxide or butylene oxide or a mixture of several of them.
- Compounds with a mobile H atom of this type are, for example, alcohols, alkylphenols, phenols, alkylamines, carboxylic acids and carboxamides.
- Such surfactants, their structure and their production are known to the person skilled in the art.
- those from the group of anionic or cationic surface-active substances are preferred, particularly preferably those from the group of anionic surface-active substances are suitable for use in the process according to the invention.
- these are alkanesulfonates or alkyl sulfates with 10 to
- One or more of the surface-active substances can be used in a mixture.
- the amount of surface-active substances in the reaction mixture is, for example, 0.5 to 20,000 ppm, preferably 1 to 2,000 ppm, particularly preferably 1 to 200 ppm, very particularly preferably 5 to, at the reactor inlet
- the surface-active substance or a mixture of several is stable and remains in the waste acid depleted in HNO3 and can be used again according to the invention in the context of the re-concentration and new use of the waste acid.
- the surface-active substance or a mixture of several is stable under the process conditions according to the invention, but migrates into the organic phase of the aromatic nitro compound and is discharged from the process according to the invention in the course of various washing and other treatment processes and accordingly has to be metered in, for example at the reactor inlet .
- the surface-active substance or a mixture of several is not completely stable under the process conditions according to the invention; however, it acts in the sense of the invention during the nitration reaction, but must be replenished to the extent that it is broken down / destroyed.
- the surface-active substances can be introduced into the reaction mixture in various ways: it is thus possible to add the surface-active substances to the feed stream of the organic compounds to be nitrated and / or to the Feed the nitric acid feed stream.
- the surface-active substances can also be added to the reaction mixture as a separate feed stream, for example at the reactor inlet.
- the nitriding process according to the invention characterized by the use of surface-active substances, can otherwise be applied to all current processes which work with nitrating acids from HNO 3 and optionally H 2 SO and / or H 3 PO and / or H 2 O.
- work can be carried out under adiabatic or isothermal conditions. Because of the possibility of energy recovery at a high level, adiabatic conditions are preferred.
- the reaction according to the invention can be carried out in a continuous or batchwise procedure. Since the aim is also to incorporate products with smaller tonnages into the more economical continuous procedure, this continuous procedure is preferred.
- the process according to the invention can be carried out in all reactors known to those skilled in the art for nitration reactions.
- Examples include: The completely back-mixed stirred tank for batch nitriding as well as in the form of a continuous stirred tank for continuous nitriding; a cascade of stirred tanks consisting of, for example, 2 to 5 stirred tanks for continuous nitration; a reaction tube as a reactor for continuous nitrations. All of the reactors mentioned, but in particular the reaction tube, can be equipped with baffle plates, perforated plates or static mixers.
- the acid phase Due to the generally larger volume fraction of the acid phase compared to the organic phase of the compound to be nitrated, the acid phase is present as a continuous phase, while the organic phase of the compound to be nitrided is dispersed in the continuous phase by stirring elements or by dispersion on perforated plates.
- the nitrating acid and the compound to be nitrided can be combined by simply feeding both substances through pipelines into the reactor, in which they are then dispersed in the manner specified. be greeded.
- the aromatic compound to be nitrated is introduced into the nitrating acid via one or more nozzles and then redispersed by the stirring described or by means of perforated plates, slots and similar devices.
- Aromatic compounds to be nitrated may be mentioned, for example: benzene, toluene, o-, m- or p-xylene, chlorobenzene, bromobenzene, chlorotoluene, bromotoluene, o-, m-, p-dichlorobenzene, phenol, naphthalene, methylnaphthalene, phenol and phenol derivatives and aromatic amines and their derivatives. Most of these substances are liquid under reaction conditions. In principle, aromatic compounds which are solid under reaction conditions are accessible to the process according to the invention; in such cases an auxiliary solvent is used to obtain a liquid phase to be nitrided. Preferred aromatic compounds which are nitrided according to the invention are benzene, toluene, chlorobenzene and o-dichlorobenzene.
- the nitrating acid used for the nitration contains HNO3 and optionally H 2 SO4 and / or H3PO 4 and / or water.
- a nitrating acid is used which contains HNO 3 and optionally H2O.
- mixed nitrating acid HNO 3 , H 2 SO and possibly H2O
- the H2SO4 is sometimes completely or partially
- nitrating acids can additionally contain one or more of the surface-active substances mentioned above.
- the nitrating acid contains HNO3, H2SO 4 and possibly a 100% by weight residue of H 2 O and optionally one or more surface-active substances.
- nitrating acids which contain 20 to 40% by weight HNO 3 , 49 to 60% by weight H 2 SO 4 and 1 1 to 20% by weight H 2 O (Ullmanns Encyklopadie der techn chemie, 4, ed., vol. 17, p. 386 (1979)).
- nitrating acids are used, which preferably have 1 to 8% by weight, preferably 2 to 6% by weight, particularly preferably 2.5 to 5% by weight of HNO 3 and 56-85% by weight 64 to 79 wt .-% H 2 SO 4 included.
- the rest, 100% by weight, is water. All percentages refer to the total weight of H2SO 4 , HNO3 and H2O.
- the reactants are mixed in a wide range from 20 to 160 ° C.
- Aromatic compounds which are more sensitive to undesired further nitriding and oxidation are mixed in a lower part of this range, for example from 20 to 110 ° C., preferably 30 to 100 ° C., particularly preferably 40 to 90 ° C., in a manner known in the art .
- Such a sensitive aromatic compound is, for example, toluene.
- Oxidation takes place in a higher part of the range mentioned, for example from 60 to 160 ° C., preferably 70 to 140 ° C., particularly preferably 80 to 120 ° C.
- Such less sensitive aromatic compounds are, for example, chlorobenzene, bromobenzene, dichlorobenzenes.
- Nitrating acid is generally 0.9 to 1.5: 1.
- the molar ratio of aromatics to HNO 3 is preferably 1.0 to 1.5: 1, particularly preferably 1.03 to 1.3: 1, very particularly preferably moves 1.05 to 1.2: 1.
- the wider range, starting with 0.9 mol of aromatic to 1 mol of HNO 3 is also permissible.
- a special variant of the nitriding process according to the invention in the presence of surface-active substances relates to the production of mononitrotoluenes.
- the special variant accordingly relates to a process for the continuous or discontinuous production of mononitrotoluenes by reacting toluene with an HN ⁇ 3 ⁇ 2S ⁇ 4 / ⁇ 2 ⁇ mixture in the presence of 0.5 to 20,000 ppm of one or more surface-active substances to form essentially the mononitrotoluenes and water of reaction, characterized by the steps
- the amount of HNO3 is 1-8% by weight, the amount of H2SO4 is 56 to 85, preferably 58 to 74% by weight and the amount of H2O is 100% by weight and 100% by weight the sum of HNO3 +
- the H2O is used as such, as the dilution H2 ⁇ of the HNO3, as the dilution H2 ⁇ of the H2SO4 or in several of the named forms and a3) the molar ratio of toluene to HNO3 is 0.9-1.5,
- the inorganic phase optionally containing the surface-active substance (s).
- This variant is carried out batchwise or continuously, preferably continuously.
- the procedure can be as follows: The total amount of the reactants is rapidly mixed in a mixing device and fed as a mixture into a reactor.
- the mixing time for a continuous process is generally less than 3 seconds, for example 1 msec. to 2.99 sec., preferably 1 msec. up to 2 sec.
- the reactor is isolated if necessary, largely prevents backmixing and is operated adiabatically.
- the reactor is divided or consists of several chambers or units; at the transitions between The reaction mixture is redispersed in the reactor parts.
- the fully reacted mixture runs off and is separated in a separation vessel; the separation is quick.
- the organic phase is worked up in the customary manner, for example by washing and distillation, or immediately fed to a second nitration.
- the separated inorganic phase is practically free of nitric acid. If this is not the case, in particular with an excess of nitric acid, residual nitric acid can be consumed in a post-reactor with the addition of further toluene in the sense of a reactive extraction.
- the inorganic acid phase largely freed from the nitric acid is preferably fed to flash evaporation using the heat of reaction absorbed and under reduced pressure.
- water is removed from the acid and, preferably, the acid is brought to the inlet concentration and the inlet temperature at the same time. This acid is then immediately suitable as H2SO4 for use in step a) and may contain the surface-active substance (s).
- H2SO4, H2O in the process results in a circular procedure for the H2SO4 and, if applicable, the surface-active substance (s); it may make sense to remove a small part of this H2SO4 in order to keep any contamination at a low level.
- the inorganic phase still contains toluene, nitrotoluene and possibly organic by-products, it may be useful to strip the inorganic phase before the flash evaporation to remove the organics.
- the water subsequently obtained as flash condensate is then of higher purity and its disposal is easier.
- the flash condensate can also be freed of organics, for example by stripping or phase separation, analogously leaving a remaining flash condensate or a water-acid phase with higher purity.
- the organics resulting from the post-reaction of the HNO3 with further toluene as well as from stripping or other material separations, such as phase separation, can be added to the process at a suitable point (toluene, (di) nitrotoluene) or are discharged and disposed of (impurities, by-products).
- the reactants can be fed together, but also individually or as mixtures of two or three of them simultaneously or successively to the reactor equipped with mixing elements.
- the mixing of the starting materials can take place, for example, by adding toluene and nitric acid or, if appropriate, water as separate streams simultaneously or successively to the concentrated, recycled sulfuric acid, it being possible for the nitric acid to be diluted by water and / or sulfuric acid and water.
- Toluene can also be premixed with water and sulfuric acid, and the resulting emulsion is further intensively mixed with nitric acid, which may be mixed with sulfuric acid and / or water.
- the toluene can also be treated with a nitrating acid
- Sulfuric acid, nitric acid and water are mixed intensively and then further treated according to the invention.
- the surface-active substance (s) to be used according to the invention can be added to each of these streams or stream mixtures or can be used separately. Still further variants of the supply of the reactants, their intensive mixing and further treatment are easily recognizable for the person skilled in the art.
- the mixing elements known in the art are suitable for this, for example: 1. static mixers, 2. pumps, 3. nozzles, 4. stirrers or combinations thereof.
- reaction participants nitric acid and toluene as well as sulfuric acid and water and the surface-active substance (s) are mixed with each other as long as the reaction mixture has the composition according to the invention after the total mixing and the mixing takes place largely without backmixing in the intensity according to the invention and in the case of a continuously carried out reaction.
- the intensity of the mixing in the discontinuous mode of operation can also be characterized by the short addition time of the reaction participants, which is 0.001 to 15%, preferably 0.001 to 3% of the time for the reaction between toluene and nitric acid is required.
- the method according to the invention can thus also be carried out batchwise in a stirred tank.
- static mixing elements are preferably present in sections in the reactor, optionally also in the form of spherically shaped fixed internals, such as perforated plates, slotted plates, baffle plates, flow breakers or stirrers or similar internals or organs known to the person skilled in the art for this purpose.
- Examples of continuously operated reactors for the special variant are: tubular reactors with internals for redispersion, such as baffles, baffles, static mixers or stirrers and the like; strongly stirred kettles in a cascade arrangement; Loop reactors with internals as above; Combinations of several of the devices mentioned; other reactors with the same effect, such as chamber reactors with stirrers in each chamber.
- Tubular reactors with internals are preferably used.
- the internals are preferably perforated sheets. All internals represent subdivisions of the entire apparatus, which serve both redispersion and the extensive prevention of backmixing.
- the number of redispersion processes is 2 to 50, preferably 3 to 30, particularly preferably 4 to 20.
- the reaction participants use a mixing energy per liter of the entire reaction mixture of 1 to 80 watts / liter, preferably 1 to 70 W / 1, particularly preferably 1 to 60 W / 1, very particularly preferably 5 to 50 W / 1, added to the reaction system.
- the mixing of the reactants in the special variant takes place in the range from 20 to 120 ° C., preferably 30 to 110 ° C., particularly preferably 40 to 100 ° C. Adiabatic reaction conditions are observed.
- the final temperature depends on the level of the mixing temperature, the proportions of the reactants and the conversion; it generally does not exceed 135 ° C, usually not 125 ° C.
- the content of added nitric acid in the reaction mixture at the time of mixing is in the special variant, based on the sum of nitric acid, sulfuric acid and water, 1 to 8% by weight, preferably 1 to 6% by weight, particularly preferably 1 , 5 to 4 wt .-%.
- Nitric acid can be used in highly concentrated or azeotropically boiling form, but preferably in the form of the approximately 60-65% by weight cheaply available "weak acid".
- the content of sulfuric acid in the reaction mixture at the time of mixing in the special variant is 56 to 85% by weight, preferably 58 to 74% by weight, particularly preferably 60 to 72% by weight .-%, very particularly preferably 61 to 69 wt .-%.
- These figures do not include the process-specific impurities that may be contained in a H2SO4 cycle.
- the amount of one or more surfactants is the above.
- H2SO4 as dilution H2 ⁇ of HNO3 or in several of the forms mentioned.
- H2O is present as both the H2SO4 and the HNO3 as dilution H2 ⁇ .
- this H2SO4 concentration of the used acid should be 62 to 74% by weight, preferably 64 to 72% by weight, particularly preferably 66 to 70% by weight.
- the re-used sulfuric acid is reused by 0.6 - 7 percentage points, in many cases by
- the heat of reaction taken up by the running H2SO4 as a result of the adiabatic reaction is preferably used and under reduced pressure in the range from 1 to 100 mbar, preferably at 5 -80 mbar, particularly preferably 10-
- the H2SO4 obtained is suitable for use in step a).
- the removal of water by distillation is preferably carried out in such a way that the temperature and concentration of the concentrated H2SO4 correspond directly to the values required in step a).
- Heat of reaction makes the process according to the invention more economical than the known processes for the preparation of nitrotoluenes.
- H 2 SO 4 (wt%) 68.69 69.01 69.69 draining H2SO4 (wt%) 66.0 67.0 68.0
- Flash evaporation pressure 40 50 60 (approx. Mbar)
- the molar ratio of toluene to HNO3 is generally 0.9 to 1.5.
- the molar ratio of toluene to nitric acid is preferably 1.0 to 1.5, particularly preferably 1.03 to 1.3, very particularly preferably 1.05 to 1.2.
- other molar ranges e.g. 0.9-1.2 mol, preferably 0.9 to 1.05 mol, particularly preferably 0.95 to 1 mol of toluene per mol of nitric acid is permissible.
- toluene and HNO3 are introduced into the process and mononitrotoluene and water of reaction are discharged, while the H2SO4 / H2O mixture described, which may contain the surface-active substance (s), the reac- represents medium. Since dilute nitric acids are advantageously used in the technical implementation, depending on the prices of the available nitric acids, dilution H2O of the HNO3 must also be removed in addition to the water of reaction.
- the organic phase obtained in the separation of the reaction mixture can be worked up to pure mononitrotoluene or fed to the production of dinitrotoluene.
- at least molar amounts of toluene or a small molar excess will be used in order to both consume the HNO3 and to suppress the second nitration; any
- Excess toluene is distilled off from the separated organic phase.
- the organic phase can be washed beforehand in order to separate water, acid or alkali-soluble impurities, such as inorganic and organic acids and phenolic impurities.
- oxidation products phenolic body, oxidation of the CH3 group
- dinitrotoluenes is also strongly suppressed. However, these dinitro toluenes do not interfere if a second nitration is provided anyway; therefore, in such cases, a toluene deficit may also be used.
- Another special variant of the nitriding process according to the invention in the presence of surface-active substances relates to the production of mononitrohalobenzenes.
- the second special variant accordingly relates to a process for the continuous or discontinuous production of mononitrohalobenzenes by reacting halobenzenes with an HN ⁇ 3 / H2S ⁇ 4 / ⁇ 2 ⁇ mixture in the presence of 0.5 to 20,000 ppm of one or more surface-active substances to form essentially the mononitrohalobenzenes and Water of reaction, characterized by the steps a) Feeding the reactants halobenzene, HNO3, H2SO4 and H2O in any order into a reactor equipped with mixing elements, where
- H2O is used as such, as dilution H2 ⁇ of HNO3, as dilution H2 ⁇ of H2SO4 or in several of the forms mentioned, and
- Halogenobenzenes in the sense of the invention are chlorobenzene, o-, m-, p-dichlorobenzene, o-, m-, p-chlorotoluene and bromobenzene, preferably chlorobenzene and o-, m-, p-dichlorobenzene, particularly preferably chlorobenzene and o-dichlorobenzene .
- This variant can also be carried out continuously or batchwise, preferably continuously.
- the continuous procedure can be carried out, for example, as for the first special variant, with toluene replacing halogenobenzene.
- the reactants are mixed in the second special variant in the range from 60 to 160 ° C., preferably 70 to 140 ° C., particularly preferably 80 to 120 ° C. Adiabatic reaction conditions are observed.
- the final temperature depends on the level of the mixing temperature, on the quantitative ratios of the reactants and on the conversion; it generally does not exceed 180 ° C, usually not 160 ° C.
- the content of added nitric acid in the reaction mixture at the time is 1 to 8% by weight, preferably 2 to
- the content of sulfuric acid in the reaction mixture at the time of mixing is, based on the sum of nitric acid, sulfuric acid and water, in the second special variant 56 to 85% by weight, preferably 56.5 to
- the H2SO4 concentration of the used acid in the context of the second special variant should be 60 to 85% by weight, preferably 68 to 80% by weight, particularly preferably 70 to 78% by weight.
- the re-used sulfuric acid is concentrated by 0.6 to 7.5 percentage points, in many cases by 1.7 to 4.2 percentage points.
- the heat of reaction taken up by the flowing H2SO4 is used and worked under reduced pressure, for example at 40 to 150 mbar, preferably at 40 to 120 mbar, particularly preferably at 50-100 mbar. For example, this can also be carried out in the form of flash evaporation.
- the molar ratio of halogenobenzene to HNO3 is generally 0.9 to 1.5.
- the molar ratio of halogenobenzene to nitric acid is preferably 1.0 to 1.5, particularly preferably 1.01 to 1.3, very particularly preferably 1.05 to 1.2.
- other ranges are also, for example 0.9 to 1.2 mol, preferably 0.9 to 1.05 mol, particularly preferably 0.95 to 1 mol, halogenobenzene permissible per mole of nitric acid.
- the organic phase obtained in the separation of the reaction mixture can be worked up analogously to the first special variant.
- Acid phase 121 l / h with 4.20 g mononitrotoluenes per kg acid phase
- a stream consisting of 187.8 kg / h of H 2 SO 4 70% and 8.7 kg of HNO3 67% and a stream of 11.5 kg / h were simultaneously introduced into a tubular reactor with perforated plates as redispersing organs at 110.degree. h chlorobenzene fed; Alkanesulfonate was not used. After a residence time of about 35 seconds, the fully reacted reaction mixture left the reactor.
- Acid phase 121 l / h with 4.20 g mononitrotoluenes per l acid phase.
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Abstract
Bei der Umsetzung von aromatischen Verbindungen mit Nitriersäuren, die HNO3 und gegebenenfalls H2SO4 und/oder H2O und/oder H3PO4 enthalten, zu aromatischen Nitroverbindungen, wird erfindungsgemäß dem Reaktionsgemisch eine Menge von 0,5 bis 20000 ppm an einer oder mehreren oberflächenaktiven Substanzen aus der Gruppe der anionischen, kationischen, zwitterionischen oder nichtionischen zugesetzt.
Description
Verfahren zur Herstellung aromatischer Nitroverbindungen
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung aromatischer Nitro- Verbindungen durch Umsetzung aromatischer Verbindungen mit HNO3 und gegebenenfalls H2SO4 und/oder H3PO4 und/oder H2O enthaltenden Nitriersäuren, das in Gegenwart oberflächenaktiver Substanzen durchgeführt wird.
Nitroverbindungen der verschiedensten Art sind wichtige Zwischenprodukte zur Her- Stellung von Kunststoffen, Farbstoffen, Hilfsmitteln, Pharmazeutika und anderen
Chemikalien.
Es gibt eine reichhaltige technische und wissenschaftliche Literatur, darunter auch Patentliteratur, zur Herstellung von Nitroaromaten nach unterschiedlichen Verfahren, in denen unter isothermen oder adiabatischen Bedingungen, in einer diskontinuierlichen oder kontinuierlichen Verfahrensweise und in verschiedenen Reaktoren gearbeitet wird. Produkte, die in kleinen Mengen gebraucht werden, werden bevorzugt in diskontinuierlicher Verfahrensweise hergestellt, während Massenprodukte, wie Nitrobenzol, Nitrotoluol und Nitrochlorbenzol bevorzugt in kontinuierlicher Weise hergestellt werden. Für die diskontinuierliche Verfahrensweise eignet sich im allgemeinen ein Rührkessel als Reaktor, während man bei kontinuierlicher Verfahrensweise beispielsweise einen Rohrreaktor bevorzugt. Bei Produkten mit großen Tonnagen hat es nicht an Versuchen gefehlt, die beträchtliche Reaktionswärme auf einem hohen Temperaturniveau zu gewinnen und für andere Zwecke, beispielsweise für die Aufkonzentrierung der Abfallsäure, einzusetzen. Neuere und erfolgversprechende adiabatische Verfahrensweisen sind u.a. in EP-A 668 263 und EP-A 675 104 beschrieben. Während die Verfahren der soeben genannten EP-Patentanmeldungen bereits ein hohes Niveau an erfolgreicher Ausnutzung der Ressourcen (hohe Materialausbeuten und hohe Energierückgewinnung) zeigen, ist es nach wie vor wichtig, gerade bei Massenprodukten eine noch weitere Steigerung in der Nutzung der Ressourcen zu versuchen.
In JP 06/293709 ist im Rahmen der Herstellung von 1 -Nitroanthrachinon der Einsatz von Di-(2-ethylhexyl)-sulfobernsteinsäure-Na-Salz erwähnt. Dieses Verfahren ist gekennzeichnet durch ein rein organisches Reaktionsmedium (1,2-Dichlorethan) und die Verwendung von NO bzw. N2O4 in Kombination mit SO3 als nitrierendes
Agens. Das Di-(2-ethylhexyl)-sulfobernsteinsäure-Na-Salz wird in einer Menge von 0,17 g, bezogen auf das nitrierende Agens, bestehend aus 4,1 g SO3 und 4 g NO2, eingesetzt. Die erzielte Ausbeute an 1 - und 2-Nitroanthrachinon ist nicht höher als in anderen Beispielen ohne Verwendung des genannten Di-(2-ethylhexyl)-sulfobern- steinsäure-Na-Salzes. In Ind. Eng. Chem. Res. 34 (1995), 4305 wird im Rahmen einer Untersuchung über die Rolle der Grenzflächenreaktionen in heterogenen Nitrierungen von Aromaten festgestellt, daß der Zusatz von amphiphilen Verunreinigungen in der organischen Phase die Reaktion verlangsamt; dieser Effekt war unter Benutzung von Cetyltrimethyl-ammoniumbromid als Desaktivator bestätigt worden (S. 4305, linke Spalte, unterhalb von Fig. 15). Die Reaktionsbedingungen umfassen in dieser Veröffentlichung eine Mischsäure aus 41,41 Gew.-% H2SO4, 1 Gew.-% HNO3 und dem Rest zu 100 Gew.-% an Wasser. Diese Erscheinung der Reaktions- verlangsamung führt bei technischer Realisierung zu einer drastischen Verringerung der Raum-Zeit- Ausbeute.
Es wurde nun überraschend gefunden, daß entgegen den Beobachtungen in Ind. Eng. Chem. Res. unter den weiter unten beschriebenen erfindungsgemäßen Bedingungen beim Einsatz oberflächenaktiver Substanzen eine deutliche Steigerung von Reaktionsgeschwindigkeit und Ausbeute erzielt wird. Diese überraschenden Ergebnisse führen zu folgenden Vorteilen: Zur Durchmischung des Reaktionsgemisches ist ein geringerer apparativer Aufwand erforderlich, der die Investitionskosten eines Nitrierverfahrens senkt. Es sind vor allem die billigen, als Reinigungsmittel in Massenproduktion hergestellten oberflächenaktiven Substanzen einsetzbar. Der Einsatz der oberflächenaktiven Substanzen wird im ppm-Bereich vorgenommen. Es sind ober- flächenaktive Substanzen mit Eigenschaften in einem weiten Bereich und ebenso andere Reaktionsbedingungen in einem weiten Bereich wählbar.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung aromatischer Nitroverbindungen durch Umsetzung nitrierbarer aromatischer Verbindungen mit Nitriersäuren, die HNO3 und gegebenenfalls H2SO4 und oder H3PO4 und/oder H2O enthalten, bei normaler bis erhöhter Temperatur unter ständiger Vermischung der aromatischen Verbindungen und der Nitriersäuren, das dadurch gekennzeichnet ist, daß das Reaktionsgemisch eine oder mehrere oberflächenaktiven Substanzen aus der Gruppe der anionischen, kationischen, zwitterionischen oder nichtionischen oberflächenaktiven Substanzen in einer Menge von 0,5 bis 20 000 ppm enthält.
Oberflächenaktive Substanzen, die sich für das erfindungsgemäße Verfahren eignen, können der Gruppe der anionischen, kationischen, zwitterionischen oder nichtionischen oberflächenaktiven Substanzen angehören. Anionische oberflächenaktive Substanzen sind beispielsweise Ligninsulfonsäuren, Formaldehyd-Kondensationspro- dukte mit aromatisch gebundenen Sulfonsäuregruppen, Eiweißkondensationsprodukte, Alkansulfonate, Alkylarylsulfonate und Alkylsulfate. Kationische oberflächenaktive Substanzen sind beispielsweise die quartären Ammoniumsalze. Zwitterionische oberflächenaktive Substanzen sind Betaine und Sulfobetaine. Nichtionische oberflächenaktive Substanzen sind Polyether, die durch Alkoxylierung von Verbin- düngen mit einem beweglichen H-Atom mit Ethylenoxid, Propylenoxid oder Buty- lenoxid oder einem Gemisch mehrerer von ihnen entstehen. Verbindungen mit einem beweglichen H-Atom dieser Art sind beispielsweise Alkohole, Alkylphenole, Phenole, Alkylamine, Carbonsäuren und Carbonsäureamide. Solche Tenside, ihr Aufbau und ihre Herstellung sind dem einschlägig tätigen Fachmann bekannt.
Von den genannten oberflächenaktiven Substanzen sind bevorzugt solche aus der Gruppe der anionischen oder kationischen oberflächenaktiven Substanzen, besonders bevorzugt solche aus der Gruppe der anionischen oberflächenaktiven Substanzen für den Einsatz im erfindungsgemäßen Verfahren geeignet. In ganz besonders bevor- zugter Weise handelt es sich dabei um Alkansulfonate oder Alkylsulfate mit 10 bis
22 C-Atomen.
Von den oberflächenaktiven Substanzen können eine oder mehrere im Gemisch eingesetzt werden. Die Menge der oberflächenaktiven Substanzen beträgt im Reaktionsgemisch beispielsweise am Reaktoreingang 0,5 bis 20 000 ppm, bevorzugt 1 bis 2 000 ppm, besonders bevorzugt 1 bis 200 ppm, ganz besonders bevorzugt 5 bis
150 ppm.
Oberflächenaktive Substanzen aus den genannten Gruppen sind im erfindungsgemäßen Verfahren unabhängig vom Grad ihrer Stabilität geeignet. Hierbei sind bei- spielsweise die folgenden Fallgestaltungen denkbar:
Die oberflächenaktive Substanz oder ein Gemisch mehrerer ist stabil und verbleibt in der an HNO3 verarmten Abfallsäure und wird im Rahmen der Wie- deraufkonzentrierung und Neueinsatz der Abfallsäure erfindungsgemäß wie- der einsetzbar.
Die oberflächenaktive Substanz oder ein Gemisch mehrerer ist stabil unter den erfindungsgemäßen Verfahrensbedingungen, wandert jedoch in die organische Phase der aromatischen Nitroverbindung und wird im Verlauf ver- schiedener Wasch- und anderer Behandlungsvorgänge aus dem erfindungsgemäßen Verfahren ausgetragen und muß demnach, beispielsweise am Reaktoreingang, nachdosiert werden.
Die oberflächenaktive Substanz oder ein Gemisch mehrerer ist nicht vollstän- dig stabil unter den erfindungsgemäßen Verfahrensbedingungen; sie wirkt jedoch im erfindungsgemäßen Sinne während der Nitrierreaktion, muß jedoch im Umfange ihres Abbaues/ihrer Zerstörung nachdosiert werden.
Die oberflächenaktiven Substanzen können auf verschiedene Weise in das Reaktions- gemisch gebracht werden: So ist es möglich, die oberflächenaktiven Substanzen in den Feedstrom der zu nitrierenden organischen Verbindungen und/oder in den
Feedstrom der Nitriersäure einzuspeisen. Die oberflächenaktiven Substanzen können auch als separater Einspeisestrom dem Reaktionsgemisch, beispielsweise am Reaktoreingang, zugesetzt werden.
Das durch den Einsatz von oberflächenaktiven Substanzen gekennzeichnete erfindungsgemäße Nitrierverfahren kann ansonsten auf alle gängigen Verfahren, die mit Nitriersäuren aus HNO3 und gegebenenfalls H2SO und/oder H3PO und/oder H2O arbeiten, angewandt werden. So kann beispielsweise unter adiabatischen oder isothermen Bedingungen gearbeitet werden. Wegen der Möglichkeit der Energierückge- winnung auf hohem Niveau sind hierbei adiabatische Bedingungen bevorzugt. Des weiteren kann die erfindungsgemäße Umsetzung in kontinuierlicher oder diskontinuierlicher Verfahrensweise durchgeführt werden. Da angestrebt wird, auch Produkte mit kleineren Tonnagen in die günstigere kontinuierliche Verfahrensweise einzubringen, ist diese kontinuierliche Verfahrensweise bevorzugt.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann in allen dem Fachmann bekannten Reaktoren für Nitrierungsreaktionen durchgeführt werden. Beispielhaft seien erwähnt: Der vollständig rückvermischte Rührkessel sowohl für absatzweise Nitrierungen als auch in Form eines Durchlauf-Rührkessels für kontinuierliche Nitrierungen; eine Rührkessel- kaskade aus beispielsweise 2 bis 5 Rührkesseln für die kontinuierliche Nitrierung; ein Reaktionsrohr als Reaktor für kontinuierliche Nitrierungen. Alle genannten Reaktoren, insbesondere aber das Reaktionsrohr, können mit Schikaneblechen, mit Lochblechen oder statischen Mischern ausgerüstet sein.
Aufgrund des im allgemeinen größeren Volumenanteils der Säurephase gegenüber der organischen Phase der zu nitrierenden Verbindung liegt die Säurephase hierbei als kontinuierliche Phase vor, während die organische Phase der zu nitrierenden Verbindung durch Rührorgane oder durch Dispergieren an Lochblechen in der kontinuierlichen Phase dispergiert wird. Die Vereinigung der Nitriersäure und der zu nitrie- renden Verbindung kann durch einfache Zuführung beider Stoffe durch Rohrleitungen in den Reaktor erfolgen, in welchem sie dann in der angegebenen Weise disper-
giert werden. Es ist jedoch bevorzugt, daß die zu nitrierende aromatische Verbindung über eine oder mehrere Düsen in die Nitriersäure eingebracht wird und dann durch das beschriebene Rühren oder mit Hilfe von Lochblechen, Schlitzen und ähnlichen Einrichtungen redispergiert wird.
Als zu nitrierende aromatische Verbindungen seien beispielsweise genannt: Benzol, Toluol, o-, m- oder p-Xylol, Chlorbenzol, Brombenzol, Chlortoluol, Bromtoluol, o-, m-, p-Dichlorbenzol, Phenol, Naphthalin, Methylnaphthalin, Phenol und Phenolderivate und aromatische Amine und deren Derivate. Die meisten dieser Stoffe sind unter Reaktionsbedingungen flüssig. Grundsätzlich sind auch unter Reaktionsbedingungen feste aromatische Verbindungen dem erfindungsgemäßen Verfahren zugänglich; in solchen Fällen wird ein Hilfslösungsmittel eingesetzt, um eine flüssige zu nitrierende Phase zu erhalten. Bevorzugte aromatische Verbindungen, die erfindungsgemäß nitriert werden, sind Benzol, Toluol, Chlorbenzol und o-Dichlorbenzol.
Die zur Nitrierung eingesetzte Nitriersäure enthält HNO3 und gegebenenfalls H2SO4 und/oder H3PO4 und/oder Wasser. Bei leicht nitrierbaren aromatischen Verbindungen, beispielsweise bei Phenolen, verwendet man eine Nitriersäure, die HNO3 und gegebenenfalls H2O enthält. In Fällen einer gemischten Nitriersäure (HNO3, H2SO und gegebenenfalls H2O) wird gelegentlich die H2SO4 ganz oder teilweise durch
H3PO4 ersetzt, um die Isomerenverteilung zu beeinflussen. Solche Nitriersäuren können zusätzlich eine oder mehrere der oben erwähnten oberflächenaktiven Substanzen enthalten. In den meisten technisch bedeutsamen Fällen enthält die Nitriersäure HNO3, H2SO4 und gegebenenfalls einen Rest zu 100 Gew.-% an H2O sowie gegebenenfalls eine oder mehrere oberflächenaktive Substanzen. In bevorzugter
Weise ist^O in der Nitriersäure vorhanden. Bei isotherm durchgeführten Nitrierungen setzt man meist Nitriersäuren ein, die 20 bis 40 Gew.-% HNO3, 49 bis 60 Gew.-% H2SO4 und 1 1 bis 20 Gew.-% H2O enthalten (Ullmanns Encyklopädie der technischen chemie, 4, Aufl., Bd. 17, S. 386 (1979)). Bei adiabatischen Verfah- ren werden Nitriersäuren eingesetzt, die 1 bis 8 Gew.-%, bevorzugt 2 bis 6 Gew.-%, besonders bevorzugt 2,5 bis 5 Gew.-% HNO3 und 56-85 Gew.-%, bevorzugt 64 bis
79 Gew.-% H2SO4 enthalten. Der Rest zu 100 Gew.-% ist Wasser. Alle Prozentangaben beziehen sich auf das Gesamtgewicht an H2SO4, HNO3 und H2O.
Die Vermischung der Reaktionsteilnehmer erfolgt im weiten Bereich von 20 bis 160°C. Hierbei werden in einer fachmännisch bekannten Weise aromatische Verbindungen, die empfindlicher sind gegenüber unerwünschter weiterer Nitrierung und Oxidation, in einem unteren Teil dieses Bereiches, beispielsweise von 20 bis 110°C, bevorzugt 30 bis 100°C, besonders bevorzugt 40 bis 90°C vermischt. Eine solche empfindliche aromatische Verbindung ist beispielsweise Toluol. Bei aromatischen Verbindungen, die weniger empfindlich sind gegenüber Mehrfachnitrierung und
Oxidation erfolgt die Vermischung in einem höheren Teil des genannten Bereiches, beispielsweise von 60 bis 160°C, bevorzugt 70 bis 140°C, besonders bevorzugt 80 bis 120°C. Solche weniger empfindlichen aromatischen Verbindungen sind beispielsweise Chlorbenzol, Brombenzol, Dichlorbenzole. Für den Fall einer iso- thermen Durchführung der Nitrierung wird die Vermischungstemperatur durch geeignete Kühlmaßnahmen gehalten. Für den Fall einer adiabatischen Durchführung der Nitrierung wird die dabei auftretende exotherme Reaktionswärme nicht abgeführt, sondern bleibt im Reaktionsgemisch und kann in einer ebenfalls bekannten Weise zur Aufkonzentrierung der Abfall-Nitriersäure nach der Phasentrennung dienen. Eine solche Aufkonzentrierung wird im allgemeinen durch Entspannungsverdampfung der Abfallsäure unter Anlegung von Unterdruck durchgeführt. Man erreicht hierbei in vielen Fällen eine vollständige Wiederherstellung der H2SO4- Konzentration in dieser Abfallsäure, die sodann nach Ergänzung der verbrauchten HNO3 erneut als Nitriersäure im erfindungsgemäßen Verfahren Verwendung finden kann. In jedem Falle wird aber mindestens eine teilweise Aufkonzentrierung der
H2SO4 in der Abfallsäure erreicht.
Das molare Verhältnis von zu nitrierender aromatischer Verbindung zu HNO3 in der
Nitriersäure beträgt allgemein 0,9 bis 1,5:1. Um die Bildung unerwünschter mehrfach nitrierter Aromaten zu minimieren, beträgt das Molverhältnis von Aromat zu HNO3 bevorzugt 1,0 bis 1,5: 1, besonders bevorzugt 1,03 bis 1,3:1, ganz besonders bevor-
zugt 1,05 bis 1,2:1. Für den Fall, daß die erfindungsgemäß erhältlichen Nitroaroma- ten einer Dinitrierung zugeführt werden sollen, ist jedoch auch der weitere Bereich, beginnend bei 0,9 mol Aromat zu 1 mol HNO3, zulässig.
Erfindungsgemäß werden geringere Reaktionszeiten und höhere Ausbeuten an gewünschter aromatischer Nitroverbindung erhalten. Die höheren Ausbeuten sind weiterhin verbunden mit einer höheren Selektivität, d.h. einer Zurückdrängung unerwünschter Nebenprodukte.
Eine spezielle Variante des erfindungsgemäßen Nitrierverfahrens in Gegenwart oberflächenaktiver Substanzen betrifft die Herstellung von Mononitrotoluolen.
Die spezielle Variante betrifft demnach ein Verfahren zur kontinuierlichen oder diskontinuierlichen Herstellung von Mononitrotoluolen durch Umsetzung von Toluol mit einem HNθ3 Η2Sθ4/Η2θ-Gemisch in Gegenwart von 0,5 bis 20 000 ppm einer oder mehrerer oberflächenaktiver Substanzen unter Bildung im wesentlichen der Mononitrotoluole und Reaktionswasser, gekennzeichnet durch die Schritte
a) Einspeisung der Reaktionsteilnehmer Toluol, HNO3, H2SO4, H2O und ober- flächenaktiver Substanzen in beliebiger Reihenfolge in einen mit Mischungsorganen ausgestatteten Reaktor, wobei
al) die Menge an HNO3 1-8 Gew.-%, die Menge an H2SO4 56 bis 85, bevorzugt 58 bis 74 Gew.-% und die Menge an H2O den Rest zu 100 Gew.-% beträgt und 100 Gew.-% die Summe von HNO3 +
H2SO4 + H2O darstellen,
a2) das H2O als solches, als Verdünnungs-H2θ der HNO3, als Verdün- nungs-H2θ der H2SO4 oder in mehreren der genannten Formen ein- gesetzt wird und
a3) das molare Verhältnis von Toluol zu HNO3 0,9-1,5 beträgt,
b) rasche und intensive Vermischung der Gesamtmenge der Reaktionsteilnehmer, wozu eine Mischenergie von 1 bis 80 Watt pro Liter des gesamten Reaktionsgemisches, bevorzugt 1 bis 70 W/1, besonders bevorzugt 1 bis
60 W/1, ganz besonders bevorzugt 5 bis 50 W/1, angewandt wird,
c) Durchführung der Umsetzung unter adiabatischen Bedingungen, wobei die Reaktionsteilnehmer mit solchen Temperaturen eingespeist werden, daß die Vermischung in Bereich von 20-120°C, bevorzugt 30-110°C, besonders bevorzugt 40-100°C erfolgt und die Temperatur am Ende der Reaktion 135°C nicht übersteigt,
d) Trennung des Reaktionsgemisches nach Durchführung der Reaktion in eine organische und eine anorganische Phase und
e) destillative Aufarbeitung der weitgehend HNO3 -freien anorganischen Phase unter Entfernung von Wasser, wobei die anorganische Phase gegebenenfalls die oberflächenaktive(n) Substanz(en) enthält.
Die Durchführung dieser Variante erfolgt diskontinuierlich oder kontinuierlich, bevorzugt kontinuierlich.
Zur kontinuierlichen Durchführung kann beispielsweise so vorgegangen werden: Die Reaktionsteilnehmer werden in ihrer Gesamtmenge in einem Mischorgan rasch vermischt und als Mischung in einen Reaktor eingespeist. Die Mischungszeit bei kontinuierlicher Durchführung beträgt in der Regel weniger als 3 sek., beispielsweise 1 msek. bis 2,99 sek., bevorzugt 1 msek. bis 2 sek. Der Reaktor ist gegebenenfalls isoliert, verhindert die Rückvermischung weitgehend und wird adiabatisch betrieben. Zur weitgehenden Verhinderung der Rückvermischung ist der Reaktor unterteilt oder besteht aus mehreren Kammern oder Einheiten; an den Übergängen zwischen
den Reaktorteilen wird das Reaktionsgemisch redispergiert. Das ausreagierte Gemisch läuft ab und wird in einem Trenngefäß getrennt; die Trennung erfolgt rasch. Die organische Phase wird wie üblich, z.B. durch Wäsche und Destillation aufgearbeitet oder sofort einer Zweitnitrierung zugeführt. Im allgemeinen, insbesondere bei einem Überschuß an Toluol, ist die abgetrennte anorganische Phase praktisch frei von Salpetersäure. Sollte dies, insbesondere bei einem Überschuß an Salpetersäure, nicht der Fall sein, kann restliche Salpetersäure in einem Nachreaktor unter Zusatz von weiterem Toluol im Sinne einer Reaktiv-Extraktion verbraucht werden. Die von der Salpetersäure weitgehend befreite anorganische Säurephase wird bevorzugt unter Ausnutzung der aufgenommenen Reaktionswärme und unter vermindertem Druck einer Flash-Verdampfung zugeführt. Hierbei wird Wasser aus der Säure entfernt und in bevorzugter Weise gleichzeitig die Säure auf die Eingangskonzentration und die Eingangstemperatur gebracht. Diese Säure ist dann als H2SO4 unmittelbar zum Einsatz in Schritt a) geeignet und enthält gegebenenfalls die oberflächenaktive(n) Sub- stanz(en). Durch diese Rückführung der aufgearbeiteten anorganischen Phase
(H2SO4, H2O) in den Prozeß ergibt sich eine Kreislauffahrweise für die H2SO4 sowie gegebenenfalls der oberflächenaktiven Substanz(en); es kann sinnvoll sein, einen geringen Teil dieser H2SO4 auszuschleusen, um etwaige Verunreinigung auf einem niedrigen Niveau zu lassen. Für den Fall, daß die anorganische Phase noch Toluol, Nitrotoluol und evtl. organische Neben-produkte enthält, kann es sinnvoll sein, die anorganische Phase vor der Flash-Verdampfung zur Entfernung der Organika zu strippen. Das danach als Flash-Kondensat erhaltene Wasser ist dann von höherer Reinheit, und seine Entsorgung ist einfacher. Selbstverständlich kann auch das Flash- Kondensat, z.B. durch Strippen oder Phasentrennung von Organika befreit werden, wobei analog ein restliches Flash-Kondensat bzw. eine Wasser-Säure-Phase mit höherer Reinheit zurückbleibt. Die bei der Nachreaktion der HNO3 mit weiterem Toluol sowie beim Strippen oder sonstigen Stofftrennungen, wie Phasentrennung, anfallenden Organika können dem Prozeß an geeigneter Stelle zugesetzt werden (Toluol, (Di)Nitrotoluol) oder werden ausgeschleust und entsorgt (Verunreinigungen, Nebenprodukte).
Die Reaktionsteilnehmer können gemeinsam, jedoch auch einzeln oder als Gemische zweier oder dreier von ihnen gleichzeitig oder sukzessive dem mit Mischungsorganen ausgestatteten Reaktor zugeführt werden. Die Vermischung der Einsatzstoffe kann beispielsweise so stattfinden, daß man Toluol und Salpetersäure oder gegebe- nenfalls Wasser als separate Ströme gleichzeitig oder sukzessive der aufkonzentrier- ten, recyclisierten Schwefelsäure zusetzt, wobei die Salpetersäure durch Wasser und/oder Schwefelsäure und Wasser verdünnt sein kann. Toluol kann auch mit Wasser und Schwefelsäure vorvermischt werden, und die resultierende Emulsion wird mit Salpetersäure, die mit Schwefelsäure und/oder Wasser vermischt sein kann, weiter intensiv gemischt. Weiterhin kann auch das Toluol mit einer Nitriersäure aus
Schwefelsäure, Salpetersäure und Wasser intensiv vermischt und dann erfindungsgemäß weiter behandelt werden. Die erfindungsgemäß einzusetzende(n) oberflächenaktive^) Substanz(en) kann (können) jedem dieser Ströme oder Stromgemische zugesetzt oder separat eingesetzt werden. Noch weitere Varianten der Zuführung der Reaktionsteilnehmer, ihrer intensiven Vermischung und Weiterbehandlung sind für den Fachmann leicht erkennbar. Dazu sind die in der Technik bekannten Mischorgane geeignet, z.B.: 1. Statische Mischer, 2. Pumpen, 3. Düsen, 4. Rührer oder Kombinationen hiervon.
Für das Gelingen der Reaktion ist es von geringerer Bedeutung, in welcher Reihenfolge und Zusammensetzung die Reaktionsteilnehmer Salpetersäure und Toluol sowie Schwefelsäure und Wasser und die oberflächenaktive(n) Substanz(en) miteinander vermischt werden, solange das Reaktionsgemisch nach der Gesamtvermischung die erfindungsgemäße Zusammensetzung besitzt und die Vermischung in der erfindungsgemäßen Intensität und bei kontinuierlich durchgeführter Reaktion weitgehend rückvermischungsfrei stattfindet.
Die Intensität der Vermischung kann bei der diskontinierlichen Fahrweise neben dem hohen Energieeintrag auch durch die kurze Zugabezeit der Reaktionsteilnehmer ge- kennzeichnet werden, die 0,001 bis 15 %, bevorzugt 0,001 bis 3 % der Zeit beträgt, die für den Ablauf der Reaktion zwischen Toluol und Salpetersäure erforderlich ist.
Damit ist die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens auch absatzweise in einem Rührkessel möglich.
Der Einspeisung und intensiven Vermischung der Reaktionsteilnehmer folgen bei kontinuierlicher Durchführung mindestens zwei Redispergierungen. Hierzu sind im Reaktor vorzugsweise abschnittweise statische Mischelemente, gegebenenfalls auch in Form von sphärisch geformten festen Einbauten, wie Lochbleche, Schlitzbleche, Prallbleche, Strömungsbrecher oder Rührer oder ähnliche, dem Fachmann für diesen Zweck bekannte Einbauten bzw. Organe vorhanden.
Als kontinuierlich betriebene Reaktoren für die spezielle Variante seien beispielsweise genannt: Rohrreaktoren mit Einbauten zur Redispergierung, wie Strömungsbrechern, Umlenkblechen, Statikmischern oder Rührern und ähnlichen; stark gerührte Kessel in Kaskadenanordnung; Schlaufenreaktoren mit Einbauten wie oben; Kombinationen mehrerer der genannten Apparate; weitere gleichwirkende Reaktoren, wie Kammerreaktoren mit Rührern in jeder Kammer. In bevorzugter Weise werden Rohrreaktoren mit Einbauten eingesetzt. Die Einbauten sind bevorzugt Lochbleche. Alle Einbauten stellen Unterteilungen der Gesamtapparatur dar, die gleichermaßen der Redispergierung und der weitgehenden Verhinderung der Rückvermi- schung dienen.
Nach dem intensiven Vermischen, nach jeder Dispergierung bzw. nach dem Durchströmen einer gewissen Teillänge des Reaktors wird ein Koaleszieren der Dispersionströpfchen beobachtet, was durch Redispergierung rückgängig gemacht werden kann. Die Zahl der Redispergierungsvorgänge beträgt erfindungsgemäß 2 bis 50, bevorzugt 3 bis 30, besonders bevorzugt 4 bis 20. Zur Überwindung der dabei auftretenden Druckverluste wird mit den Reaktionsteilnehmern eine Mischenergie pro Liter des gesamten Reaktionsgemisches von 1 bis 80 Watt/Liter, bevorzugt 1 bis 70 W/1, besonders bevorzugt 1 bis 60 W/1, ganz besonders bevorzugt 5 bis 50 W/1, in das Reaktionssystem gegeben.
Die Vermischung der Reaktionsteilnehmer in der speziellen Variante erfolgt im Bereich von 20 bis 120°C, bevorzugt 30 bis 110 °C, besonders bevorzugt 40 bis 100 °C. Es werden adiabatische Reaktionsbedingungen eingehalten. Die Endtemperatur ist abhängig von der Höhe der Mischungstemperatur, von den Mengenverhältnissen der Reaktionsteilnehmer und vom Umsatz; sie übersteigt im allgemeinen 135°C nicht, meistens nicht 125°C.
Der Gehalt an zugesetzter Salpetersäure im Reaktionsgemisch zum Zeitpunkt der Vermischung beträgt in der speziellen Variante, bezogen auf die Summe von Salpe- tersäure, Schwefelsäure und Wasser, 1 bis 8 Gew.-%, bevorzugt 1 bis 6 Gew.-%, besonders bevorzugt 1,5 bis 4 Gew.-%. Salpetersäure kann in hochkonzentrierter oder in azeotrop siedender Form, bevorzugt aber in Form der ca. 60-65 Gew.-% aufweisenden und billig verfügbaren "Schwachsäure" eingesetzt werden.
Der Gehalt an Schwefelsäure im Reaktionsgemisch zum Zeitpunkt der Vermischung beträgt in der speziellen Variante, bezogen auf die Summe von Salpetersäure, Schwefelsäure und Wasser, 56 bis 85 Gew.-%, bevorzugt 58 bis 74 Gew.-%, besonders bevorzugt 60 bis 72 Gew.-%, ganz besonders bevorzugt 61 bis 69 Gew.-%. In diesen Zahlen sind die bei einer Kreislauffahrweise der H2SO4 gegebenenfalls enthaltenen prozeßspezifischen Verunreinigungen nicht eingerechnet.
Die Menge an einer oder mehrerer oberflächenaktiven Substanzen ist die oben genannte.
Der Rest zu 100 Gew.-% ist H2O. Dies kann als solches, als Verdünnungs-H2θ der
H2SO4, als Verdünnungs-H2θ der HNO3 oder in mehreren der genannten Formen eingesetzt werden. In bevorzugter Form liegt H2O als Verdünnungs-H2θ sowohl der H2SO4 als auch der HNO3 vor.
Da die Nitrierstärke bei wechselnden Salpetersäuregehalten in der Nitriersäure abhängig ist vom Verhältnis von Schwefelsäure zu Wasser, wird sie anhand der Schwe-
felsäurekonzentration der ablaufenden und weitgehend salpetersäurefreien Gebrauchtsäure bestimmt und gegebenenfalls nachreguliert. Diese H2Sθ4-Konzentra- tion der Gebrauchtsäure soll erfindungsgemäß 62 bis 74 Gew.-%, bevorzugt 64 bis 72 Gew.-%, besonders bevorzugt 66 bis 70 Gew.-% betragen. Zum Wiedereinsatz wird die ablaufende Schwefelsäure um 0,6 - 7 Prozentpunkte, in vielen Fällen um
1,5 - 3 Prozentpunkte aufkonzentriert, wobei Wasser (Reaktionswasser, gegebenenfalls Verdünnungswasser) destillativ ausgeschleust wird. Hierzu wird in bevorzugter Weise die von der ablaufenden H2SO4 infolge der adiabatischen Reaktionsfuhrung aufgenommene Reaktionswärme ausgenutzt und unter vermindertem Druck im Bereich von 1 bis 100 mbar, vorzugsweise bei 5 -80 mbar, besonders bevorzugt 10-
75 mbar, gearbeitet. Beispielsweise kann dies in Form einer Flash-Verdampfung durchgeführt werden. Die dabei gewonnene H2SO4 ist zum Einsatz in Schritt a) geeignet. In bevorzugter Weise wird die destillative Ausschleusung von Wasser so durchgeführt, daß die Temperatur und Konzentration der aufkonzentrierten H2SO4 unmittelbar den in Schritt a) geforderten Werten entspricht. Eine solche Nutzung der
Reaktionswärme macht das erfindungsgemäße Verfahren wirtschaftlicher als die bekannten Verfahren zur Herstellung von Nitrotoluolen.
Mögliche Ausführungsformen bezüglich der Nitriersäuren mit wechselnden Zusam- mensetzungen, ablaufender H2Sθ4-Konzentrationen, Temperaturführung und Druck der Flash- Verdampfung sowie Aufkonzentration der H2SO4 seien beispielhaft ohne Nennung der oberflächenaktiven Substanz(en) wie folgt zusammengestellt (Fälle a, b und c):
a b c
Nitriersäure
HNO3 (Gew.-%) 4,00 3,00 2,50
H2SO4 (Gew.-%) 64,11 65,56 66,79
H2O (Gew.-%) 31,89 31,44 30,71
Stärke der eingesetzten Säuren
HNO3 (Gew.-%) 60,0 60,0 60,0
H2SO4 (Gew.-%) 68,69 69,01 69,69 ablaufende H2SO4 (Gew.-%) 66,0 67,0 68,0
Mischungstemperatur (°C) 80 85 90
Endtemperatur (°C), ca. 120 1 15 1 15
Druck bei Flash-Verdampfung 40 50 60 (ca. mbar)
Das molare Verhältnis von Toluol zu HNO3 beträgt allgemein 0,9 bis 1,5. Um die Bildung unerwünschter Dinitrototuole zu minimieren, beträgt das Molverhältnis von Toluol zu Salpetersäure bevorzugt 1,0 bis 1,5, besonders bevorzugt 1,03 bis 1,3, ganz besonders bevorzugt 1,05 bis 1,2. Für den Fall, daß die erfindungsgemäß erhältlichen Nitrotoluole der Dinitrierung zugeführt werden sollen, sind aber auch weitere molare Bereiche, z.B. 0,9 - 1,2 Mol, bevorzugt 0,9 bis 1,05 Mol, besonders bevorzugt 0,95 bis 1 Mol Toluol pro Mol Salpetersäure zulässig.
Die Reaktion des erfindungsgemäßen Verfahrens lautet formelmäßig:
C6H5 - CH3 + HNO„ >02N • Cfi 6rX 4 CH, +H20
Somit werden Toluol und HNO3 in das Verfahren eingeführt und Mononitrotoluol und Reaktionswasser ausgeschleust, während das beschriebene H2Sθ4/H2θ-Ge- misch, das gegebenenfalls die oberflächenaktive(n) Substanz(en) enthält, das Reak-
tionsmedium darstellt. Da bei der technischen Realisierung vorteilhafterweise, in Abhängigkeit von den Preisen der jeweils verfügbaren Salpetersäuren, verdünnte Salpetersäuren eingesetzt werden, muß zusätzlich zum Reaktionswasser auch noch Ver- dünnungs-H2θ der HNO3 ausgeschleust werden.
Die bei der Trennung des Reaktionsgemisches anfallende organische Phase kann auf reines Mononitrotoluol aufgearbeitet werden oder der Dinitrotoluol-Herstellung zugeführt werden. Im ersteren Fall wird man, wie oben beschrieben, mindestens molare Mengen an Toluol oder einen geringen molaren Überschuß einsetzen, um sowohl die HNO3 zu verbrauchen als auch die Zweitnitrierung zur unterdrücken; ein etwaiger
Toluolüberschuß wird aus der abgetrennten organischen Phase abdestilliert. Zuvor kann die organische Phase gewaschen werden, um wasser-, säure- oder alkalilösliche Verunreinigungen abzutrennen, wie anorganische und organische Säuren und phenolische Verunreinigungen. Die Bildung von Oxidationsprodukten (Phenolkörper, Oxi- dation der CH3-Gruppe) ist im erfindungsgemäßen Verfahren jedoch weit zurückgedrängt. Ebenso ist die Bildung von Dinitrotoluolen stark unterdrückt. Diese Dinitro- toluole stören jedoch dann nicht, wenn ohnehin eine Zweitnitrierung vorgesehen ist; daher darf in solchen Fällen auch mit einem Toluolunterschuß gearbeitet werden.
Eine weitere spezielle Variante des erfindungsgemäßen Nitrierverfahrens in Gegenwart oberflächenaktiver Substanzen betrifft die Herstellung von Mononitrohalogen- benzolen.
Die zweite spezielle Variante betrifft demnach ein Verfahren zur kontinuierlichen oder diskontinuierlichen Herstellung von Mononitrohalogenbenzolen durch Umsetzung von Halogenbenzolen mit einem HNθ3/H2Sθ4/Η2θ-Gemisch in Gegenwart von 0,5 bis 20 000 ppm einer oder mehrerer oberflächenaktiver Substanzen unter Bildung im wesentlichen der Mononitrohalogenbenzole und Reaktionswasser, gekennzeichnet durch die Schritte
a) Einspeisung der Reaktionsteilnehmer Halogenbenzol, HNO3, H2SO4 und H2O in beliebiger Reihenfolge in einen mit Mischungsorganen ausgestatteten Reaktor, wobei
al) die Menge an HNO3 1 bis 8 Gew.-%, die Menge an H2SO4 56 bis
85 Gew.-% und die Menge an H2O den Rest zu 100 Gew.-% beträgt und 100 Gew.-% die Summe von HNO3 + H2SO4 + H2O darstellen,
a2) das H2O als solches, als Verdünnungs-H2θ der HNO3, als Verdün- nungs-H2θ der H2SO4 oder in mehreren der genannten Formen eingesetzt wird, und
a3) das molare Verhältnis von Halogenbenzol zu HNO3 0,9 bis 1,5 beträgt,
b) rasche und intensive Vermischung der Gesamtmenge der Reaktionsteilnehmer, wozu eine Mischenergie von 1 bis 80 Watt pro Liter des gesamten Reaktionsgemisches, bevorzugt 1 bis 70 W/1, besonders bevorzugt 1 bis 60 W/1, ganz besonders bevorzugt 5 bis 50 W/1, angewandt wird,
c) Durchführung der Umsetzung unter adiabatische Bedingungen, wobei die Reaktionsteilnehmer mit solchen Temperaturen eingespeist werden, daß die Vermischung im Bereich von 60 bis 160°C erfolgt und die Temperatur am Ende der Reaktion 180°C nicht übersteigt,
d) Trennung des Reaktionsgemisches nach Durchführung der Reaktion in eine organische und eine anorganische Phase und
e) destillative Aufarbeitung der weitgehend HNO3 -freien anorganischen Phase unter Entfernung von Wasser, wobei die anorganische Phase gegebenenfalls die oberflächenaktive(n) Substanz(en) enthält.
Halogenbenzole im Sinne der Erfindung sind Chlorbenzol, o-, m-, p-Dichlorbenzol, o-, m-, p-Chlortoluol und Brombenzol, bevorzugt Chlorbenzol und o-, m-, p-Dichlorbenzol, besonders bevorzugt Chlorbenzol und o-Dichlorbenzol.
Auch diese Variante kann kontinuierlich oder diskontinuierlich, bevorzugt kontinuierlich durchgeführt werden. Zur kontinuierlichen Durchführung kann beispielsweise wie bei der ersten speziellen Variante vorgegangen werden, wobei an die Stelle von Toluol Halogenbenzol tritt.
Die Vermischung der Reaktionsteilnehmer erfolgt im Rahmen der zweiten speziellen Variante im Bereich von 60 bis 160°C, bevorzugt 70 bis 140°C, besonders bevorzugt 80 bis 120°C. Es werden adiabatische Reaktionsbedingungen eingehalten. Die Endtemperatur ist abhängig von der Höhe der Mischungstemperatur, von den Mengen- Verhältnissen der Reaktionsteilnehmer und vom Umsatz; sie übersteigt im allgemeinen 180°C nicht, meistens nicht 160°C.
Der Gehalt an zugesetzter Salpetersäure im Reaktionsgemisch zum Zeitpunk ( der Vermischung beträgt, bezogen auf die Summe von Salpetersäure, Schwefelsäure und Wasser, im Rahmen der zweiten speziellen Variante 1 bis 8 Gew.-%, bevorzugt 2 bis
6 Gew.-%, besonders bevorzugt 2,5 bis 5 Gew.-%.
Der Gehalt an Schwefelsäure im Reaktionsgemisch zum Zeitpunkt der Vermischung beträgt, bezogen auf die Summe von Salpetersäure, Schwefelsäure und Wasser, im Rahmen der zweiten speziellen Variante 56 bis 85 Gew.-%, bevorzugt 56,5 bis
84,5 Gew.-%, besonders bevorzugt 65 bis 79 Gew.-%, ganz besonders bevorzugt 67,5 bis 77 Gew.-%.
Der Rest zu 100 % ist H2O.
Die H2Sθ4-Konzentration der Gebrauchtsäure im Rahmen der zweiten speziellen Variante soll erfindungsgemäß 60 bis 85 Gew.-%, bevorzugt 68 bis 80 Gew.-%, besonders bevorzugt 70 bis 78 Gew.-% betragen. Zum Wiedereinsatz wird die ablaufende Schwefelsäure um 0,6 bis 7,5 Prozentpunkte, in vielen Fällen um 1,7 bis 4,2 Prozentpunkte aufkonzentriert. Hierzu wird die von der ablaufenden H2SO4 aufgenommene Reaktionswärme ausgenutzt und unter vermindertem Druck, etwa bei 40 bis 150 mbar, bevorzugt bei 40 bis 120 mbar, besonders bevorzugt bei 50-100 mbar, gearbeitet. Beispielsweise kann dies auch hier in Form einer Flash-Verdampfung durchgeführt werden.
Mögliche Ausführungsformen bezüglich der Nitriersäuren mit wechselnden Zusammensetzungen, ablaufender H2SO4 -Konzentration, Temperaturverlauf und Druck der Flash-Verdampfung sowie Aufkonzentration der H2SO4 seien beispielhaft für die zweite spezielle Variante und ebenfalls ohne Nennung der oberflächenaktiven Sub- stanz(en) wie folgt zusammengestellt (Fälle a und c: Chlorbenzol; Fall b: o-Dichlor- benzol):
Das molare Verhältnis von Halogenbenzol zu HNO3 beträgt allgemein 0,9 bis 1,5. Um die Bildung unerwünschter Dmitrohalogenbenzole zu minimieren, beträgt das Molverhältnis von Halogenbenzol zu Salpetersäure bevorzugt 1,0 bis 1,5, besonders bevorzugt 1,01 bis 1,3, ganz besonders bevorzugt 1,05 bis 1,2. Für den Fall, daß die erfindungsgemäß erhältlichen Nitrohalogenbenzole der Dinitrierung zugeführt werden sollen, sind aber auch weitere Bereiche, z.B. 0,9 bis 1,2 Mol, bevorzugt 0,9 bis 1 ,05 Mol, besonders bevorzugt 0,95 bis 1 Mol Halogenbenzol pro Mol Salpetersäure zulässig.
Die Reaktion des erfindungsgemäßen Verfahrens lautet formelmäßig:
C6H5-Hal + HNO3 → 02N-CöH4-Hal + H2O.
Die bei der Trennung des Reaktionsgemisches anfallende organische Phase kann analog zur ersten speziellen Variante aufgearbeitet werden.
Beispiel 1
In einem Rohrreaktor mit Lochböden als redispergierenden Organen wurden bei 75°C gleichzeitig ein Strom, bestehend aus 187,8 kg/h H2SO4 (70 %) und aus 8,7 kg/h HNO3 (67 %), sowie ein Strom von 9,4 kg/h Toluol eingespeist. Die Nitriersäure enthielt 25 ppm Alkansulfonat (C12-C]g). Nach ca. 35 sec Verweilzeit verließ das ausreagierte Reaktionsgemisch den Reaktor. Nach der Phasentrennung wurden erhalten:
Organische Phase: 12,92 kg/h mit folgender Zusammensetzung (geeichte GC):
Toluol: 6,41 % o-Nitrotoluol: 54,06 % m-Nitrotoluol: 5,36 % p-Nitrotoluol: 33,38 %
2,4-Dinitrotoluol: 0,19 %
2,6-Dinitrotoluol: 0,07 %
Dinitro-o-kresol: 0,14 %
Dinitro-p-kresol: 0,40 %
Säurephase: 121 ltr/h mit 4,30 g Mononitrotoluolen pro ltr Säurephase
Das entspricht einer Ausbeute an Mononitrotoluolen von 98,6 % der theoretischen Ausbeute.
Beispiel 2 (Vergleichsbeispiel)
In einem Rohrreaktor mit Lochböden als redispergierenden Organen wurden bei 75°C gleichzeitig ein Strom, bestehend aus 187,8 kg/h H2S04 (70 %) und aus
8,7 kg/h HNO3 (67 %), sowie ein Strom von 9,4 kg/h Toluol eingespeist; Alkansul-
fonat wurde nicht eingesetzt. Nach ca. 35 sec Verweilzeit verließ das ausreagierte Reaktionsgemisch den Reaktor. Nach der Phasentrennung wurden erhalten:
Organische Phase: 12,40 kg/h mit folgender Zusammensetzung (geeichte GC):
Toluol: 15,54 % o-Nitrotoluol: 48,65 % m-Nitrotoluol: 4,91 % p-Nitrotoluol: 30,00 %
2,4-Dinitrotoluol: 0,29 %
2,6-Dinitrotoluol: 0,11 %
Dinitro-o-kresol: 0,10 %
Dinitro-p-kresol: 0,39 %
Säurephase: 121 ltr/h mit 3,80 g Mononitrotoluolen pro ltr Säurephase
Das entspricht einer Ausbeute an Mononitrotoluolen von 85,4 % der theoretischen Ausbeute.
Beispiel 3
In einem Rohrreaktor mit Lochböden als redispergierenden Organen wurden bei 75°C gleichzeitig ein Strom, bestehend aus 187,8 kg/h H2SO4 (70 %) und aus 8,7 kg/h HNO3 (67 %), sowie ein Strom von 9,4 kg/h Toluol eingespeist. Die Nitriersäure enthielt 33 ppm Benzyltrimethylammoniumchlorid. Nach ca. 35 sec Verweilzeit verließ das ausreagierte Reaktionsgemisch den Reaktor. Nach der Phasentrennung wurden erhalten:
Organische Phase: 12,80 kg/h mit folgender Zusammensetzung (geeichte GC):
Toluol: 7,00 % o-Nitro toluol: 54,02 % m-Nitrotoluol: 5,39 % p-Nitrotoluol: 32,91 %
2,4-Dinitrotoluol: 0,15 %
2,6-Dinitrotoluol: 0,05 %
Dinitro-o-kresol: 0,12 %
Dinitro-p-kresol: 0,36 %
Säurephase: 121 ltr/h mit 4,20 g Mononitrotoluolen pro kg Säurephase
Das entspricht einer Ausbeute an Mononitrotoluolen von 97,3 % der theoretischen
Ausbeute.
Beispiel 4
In einen Rohrreaktor mit Lochböden als redispergierenden Organen wurden bei
110°C gleichzeitig ein Strom, bestehend aus 187,8 kg/h H2SO4 70 % und aus 8,7 kg/h HNO3 67 %, sowie ein Strom von 11,5 kg/h Chlorbenzol eingespeist. Die Nitriersäure enthielt 100 ppm Alkansulfonat. Nach ca. 35 sec. Verweilzeit verließt das ausreagierte Reaktionsgemisch den Reaktor.
Nach der Phasentrennung wurden erhalten:
Organische Phase: 14,30 kg/h mit folgender Zusammensetzung (geeichte GC): Chlorbenzol 7,20 % o-Nitrochlorbenzol 36,19 %
m-Nitrochlorbenzol 1 ,64 % p-Nitrochlorbenzol 54,97 %
Säurephase 121 ltr/h mit 5,4 g Mononitrochlorbenzolen pro ltr Säurephase
Das entspricht einer Ausbeute an Mononitrochlorbenzolen von 98,2 % der theoretischen Ausbeute.
Beispiel 5 (Vergleichsbeispiel)
In einen Rohrreaktor mit Lochböden als redispergierenden Organen wurden bei 110°C gleichzeitig ein Strom, bestehend aus 187,8 kg/h H2SO4 70 % und aus 8,7 kg HNO3 67 %, sowie ein Strom von 11 ,5 kg/h Chlorbenzol eingespeist; Alkansulfonat wurde nicht eingesetzt. Nach ca. 35 sec. Verweilzeit verließ das ausreagierte Reaktionsgemisch den Reaktor.
Nach der Phasentrennung wurden erhalten:
Organische Phase: 13,9 kg/h mit folgender Zusammensetzung (geeichte GC):
Chlorbenzol 15,53 % o-Nitrochlorbenzol 32,86 % m-Nitrochlorbenzol 1 ,47 % p-Nitrochlorbenzol 50,14 %
Säurephase 121 ltr/h mit 5,1 g Mononitrochlorbenzolen pro ltr Säurephase
Das entspricht einer Ausbeute an Mononitrochlorbenzolen von 87,3 % der theore- tischen Ausbeute.
Beispiel 6
In einen Rohrreaktor mit Lochböden als redispergierenden Organen wurden bei 75°C gleichzeitig ein Strom bestehend aus 187,8 kg/h H2S04 70 % und 8,7 kg/h
HNO367 % sowie ein Strom von 9,4 kg/h Toluol eingespeist. Die Mischsäure enthielt 25 ppm Alkylsulfat. Nach ca. 35 sec. Verweilzeit verließ das ausreagierte Reaktionsgemisch den Reaktor.
Nach der Phasentrennung wurde erhalten:
Organische Phase: 12,85 kg/h mit folgender Zusammensetzung (geeichte GC):
Toluol: 6,57 % o-Nitrotoluol: 53,94 % m-Nitrotoluol: 5,35 % p-Nitroluoluol: 33,30 %
2,4-Dinitrotoluol: 0,25 %
2,6-Dinitrotoluol: 0,11 %
Dinitro-o-kresol: 0,12 %
Dinitro-p-kresol: 0,36 %
Säurephase: 121 ltr/h mit 4,20 g Mononitrotoluolen pro ltr Säurephase.
Das entspricht einer Ausbeute an Mononitrotoluolen von 98,5 % d.Th..
Claims
1. Verfahren zur Herstellung aromatischer Nitroverbindungen durch Umsetzung nitrierbarer aromatischer Verbindungen mit Nitriersäuren, die HNO3 und ge- gebenenfalls H2SO4 und/oder H2O und/oder H3PO4 enthalten, bei normaler bis erhöhter Temperatur unter ständiger Vermischung der aromatischen Verbindungen und der Nitriersäuren, dadurch gekennzeichnet, daß das Reaktionsgemisch eine oder mehrere oberflächenaktive Substanzen aus der Gruppe der anionischen, kationischen, zwitterionischen oder nichtionischen oberflächen- aktiven Substanzen in einer Menge von 0.5 bis 20 000 ppm enthält.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Gehalt an einer oder mehreren oberflächenaktiven Substanzen 1 bis 2 000 ppm beträgt.
3. Verfahren nach Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß eine oder mehrere oberflächenaktive Substanzen aus der Gruppe der anionischen oder kationischen oberflächenaktiven Substanzen eingesetzt wird (werden).
4. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Umset- zung unter adiabatischen oder isothermen Bedingungen durchgeführt wird.
5. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Umsetzung in kontinuierlicher oder diskontinuierlicher Verfahrensweise durchgeführt wird.
6. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 5. dadurch gekennzeichnet, daß als Reaktor für die Umsetzung ein Rührkessel, eine Rührkesselkaskade oder ein Reaktionsrohr, die mit Schikaneblechen, Lochblechen oder statischen Mischern ausgerüstet sein können, eingesetzt wird.
7. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die aromatische Verbindung über eine oder mehrere Düsen in die Nitriersäure eingebracht wird.
8. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß eine aromatische Verbindung aus der Gruppe von Benzol, Toluol, o-, m- oder p-Xylol, Chlorbenzol, Brombenzol, Chlortoluol, Bromtoluol, o-, m-, p-Dichlorbenzol Naphthalin oder Methylnaphthalin, Phenol und Phenolderivate und aromatische Amine und deren Derivate umgesetzt wird.
9. Verfahren zur kontinuierlichen oder diskontinuierlichen Herstellung von
Mononitrotoluen durch Umsetzung von Toluol mit einem HNθ3/Η2Sθ4/H2θ-Gemisch in Gegenwart von 0,5 bis 20 000 ppm einer oder mehrerer oberflächenaktiver Substanzen unter Bildung im wesentlichen der Mononitrotoluole und Reaktionswasser nach Ansprüchen 1 bis 8, gekennzeichnet durch die Schritte
a) Einspeisung der Reaktionsteilnehmer Toluol, HNO3, H2SO4, H2O und oberflächenaktiver Substanzen in beliebiger Reihenfolge in einen mit Mischungsorganen ausgestatteten Reaktor, wobei
al) die Menge an HNO3 1-8 Gew.-%, die Menge an H2SO4 56 bis 85 Gew.-% und die Menge an H2O den Rest zu 100 Gew.-% beträgt und 100 Gew.-% die Summe von HNO3 + H2SO4 + H2O darstellen,
a2) das H2O als solches, als Verdünnungs-H2θ der HNO3, als Verdünnungs-H2θ der H2SO4 oder in mehreren der genannten Formen eingesetzt wird und
a3) das molare Verhältnis von Toluol zu HNO3 0,9 - 1 ,5 beträgt,
b) rasche und intensive Vermischung der Gesamtmenge der Reaktionsteilnehmer, wozu eine Mischenergie von 1 bis 80 Watt pro Liter des gesamten Reaktionsgemisches angewandt wird,
c) Durchführung der Umsetzung unter adiabatischen Bedingungen, wobei die Reaktionsteilnehmer mit solchen Temperaturen eingespeist werden, daß die Vermischung im Bereich von 20-120°C erfolgt und am Ende der Reaktion 135°C nicht übersteigt,
d) Trennung des Reaktionsgemisches nach Durchführung der Reaktion in eine organische und eine anorganische Phase und
e) destillative Aufarbeitung der weitgehend HNO3 -freien anorganischen Phase unter Entfernung von Wasser, wobei die anorganische Phase gegebenenfalls die oberflächenaktive(n) Substanz(en) enthält.
10. Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Mononitrohalogenbenzolen durch Umsetzung von Halogenbenzolen mit einem HNθ3/H2Sθ4/H2θ-Ge- misch in Gegenwart von 0,5 bis 20 000 ppm einer oder mehrerer oberflächenaktiver Substanzen unter Bildung im wesentlichen der Mononitrohalogenben- zole und Reaktionswasser nach Ansprüchen 1 bis 8, gekennzeichnet durch die Schritte
a) Einspeisung der Reaktionsteilnehmer Halogenbenzol, HNO3, H2SO4,
H2O und oberflächenaktiver Substanzen in beliebiger Reihenfolge in einen mit Mischungsorganen ausgestatteten Reaktor, wobei
al) die Menge an HNO3 1 bis 8 Gew.-%, die Menge an H2SO4 56 bis 85 Gew.-% und die Menge an H2O den Rest zu
100 Gew.-% beträgt und 100 Gew.-% die Summe von HNO3 + H2SO4 + H2O darstellen,
a2) das H2O als solches, als Verdünnungs-H2θ der HNO3, als Verdünnungs-H2θ der H2SO4 oder in mehreren der genannten Formen eingesetzt wird, und
a3) das molare Verhältnis von Halogenbenzol zu HNO3 0,9 bis 1,5 beträgt,
b) rasche und intensive Vermischung der Gesamtmenge der Reaktionsteilnehmer, wozu eine Mischenergie von 1 bis 80 Watt pro Liter des gesamten Reaktionsgemisches angewandt wird,
c) Durchführung der Umsetzung unter adiabatischen Bedingungen in
Reaktoren, die die Rückvermischung der Reaktionsteilnehmer weitgehend verhindern und in denen die Reaktionsteilnehmer beim Durchströmen mindestens 2mal redispergiert werden, wobei die Reaktionsteilnehmer mit solchen Temperaturen eingespeist werden, daß die Vermischung im Bereich von 60 bis 160°C erfolgt und die Temperatur am Ende der Reaktion 180°C nicht übersteigt,
d) Trennung des Reaktionsgemisches nach Durchfuhrung der Reaktion in eine organische und eine anorganische Phase und
e) destillative Aufarbeitung der weitgehend HNO3 -freien anorganischen
Phase unter Entfernung von Wasser, wobei die anorganische Phase gegebenenfalls die oberflächenaktive(n) Substanz(en) enthält.
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