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EP0818552A2 - Ferritic-austenitic stainless steel casting alloy - Google Patents

Ferritic-austenitic stainless steel casting alloy Download PDF

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Publication number
EP0818552A2
EP0818552A2 EP97111887A EP97111887A EP0818552A2 EP 0818552 A2 EP0818552 A2 EP 0818552A2 EP 97111887 A EP97111887 A EP 97111887A EP 97111887 A EP97111887 A EP 97111887A EP 0818552 A2 EP0818552 A2 EP 0818552A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
tantalum
vanadium
niobium
nitrogen
carbon
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP97111887A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP0818552B1 (en
EP0818552A3 (en
Inventor
Willi Kleemann
Benno Hoffmann
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schmidt and Clemens GmbH and Co KG
Original Assignee
Schmidt and Clemens GmbH and Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Schmidt and Clemens GmbH and Co filed Critical Schmidt and Clemens GmbH and Co
Publication of EP0818552A2 publication Critical patent/EP0818552A2/en
Publication of EP0818552A3 publication Critical patent/EP0818552A3/en
Application granted granted Critical
Publication of EP0818552B1 publication Critical patent/EP0818552B1/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten

Definitions

  • the invention relates to a stainless ferritic-austenitic Chromium-nickel cast steel alloy with small amounts of coordinated contents of other Alloy agent, the structure of which is 50 vol .-% Delta ferrite as a basic structure with finely divided austenite as the rest. About 50% ferrite, the rest Austenitic structure gives the duplex steel alloys good corrosion resistance and high Strength.
  • Duplex alloys of this type are known per se. So European Patent 0 220 141 describes a rustproof, high-nitrogen duplex steel alloy with high corrosion resistance and structural stability, the maximum 0.05% carbon, 23 to 27% chromium, 5.5 up to 9% nickel, 0.25 to 0.40% nitrogen, at most 0.8% silicon, at most 1.2% manganese, 3.5 to 4.9% Molybdenum, maximum 0.5% copper, maximum 0.5% Tungsten, at most 0.010% sulfur, up to 0.5% vanadium and up to 0.18% cerium, the rest including melting-related Impurities contains iron, its contents of alloying elements within the specified Salary limits coordinated in a certain way are.
  • European patent specification 0 156 778 is a corrosion-resistant, rustproof ferritic-austenitic Duplex steel alloy known.
  • the invention is based on the problem of corrosion resistance and strength of this type of cast steel alloy continue to improve.
  • the steel according to the invention preferably contains at least 0.1%, better still at least 0.2% tungsten, Vanadium, niobium and tantalum individually or side by side.
  • the tungsten content can also be over 0.5%, for example at 0.55% or also at 0.6%.
  • Of the total content of tungsten and tantalum can also contribute 0.05 to 0.80%.
  • the pitting resistance was determined in a solution containing 6% FeCl 3 in the temperature range according to ASTM G 48-76 on solution-annealed and water-quenched samples.
  • the critical temperature was that at which there was still no corrosion attack on the sample surface after 72 hours in the solution.
  • the temperature in question was measured with an accuracy of +/- 2.5 ° C. In these tests, a high critical temperature stands for improved corrosion behavior.
  • the data obtained in the tests demonstrate the greatly improved corrosion resistance of the cast steels according to the invention.
  • Table II below shows the results of the corrosion tests with the 4 test alloys in Table I, the critical pitting temperature of which was determined in the aforementioned manner in accordance with ASTM G 48-76.
  • the critical temperatures determined are considerably higher than those of commercially available higher-alloy cast steels; they are compared in Table II below with the PREN values of the individual alloys.
  • Table III shows the compositions of conventional cast or kneaded duplex steel alloys A to E. Alloy (%) A rolled B C rolled D E C. 0.03 0.03 0.03 - - Si 0.35 0.31 0.20 - - Mn 0.75 0.54 0.80 - - P 0.019 0.031 0.012 - - S 0.005 0.011 0.002 - - Cr 25.5 27.2 27.4 25.0 27 Mon 4.1 3.1 3.1 3.0 3.1 Ni 7.0 8.3 8.0 5.5 8th Cu 0.24 2.71 2.51 1.7 1.0 V - - - - - W - - - - N 0.27 0.23 0.24 0.18 0.22 Nb - - - - - - - Fe rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest
  • Table IV below shows the noticeably better ones mechanical properties of the cast steel alloys according to the invention 1 to 4.
  • a cobalt-free base alloy with a nominal composition of up to 0.025% carbon, up to 0.25% silicon, up to 0.40% manganese, 6.5 to 8.0% nickel, 0.25 to 0.30% nitrogen , 24.5 to 26.0% chromium, 4.0 to 4.5% molybdenum, 0.5 to 1.0% tungsten, 0.02 to 0.30% vanadium, to 0.30% niobium, to 0
  • 30% tantalum, up to 0.30% phosphorus, up to 0.002% sulfur, the rest iron, four further melts 5 to 8 were used as an example for a cast steel alloy also containing vanadium, niobium and tantalum (25.0 Cr- 4.25 Mo-7.4 Ni-0.28 N-Fe), but with a lower chromium content.
  • Table VI below shows the critical pitting temperature limit of test alloys 5 to 8 in the test described above according to ASTM G 48-76.
  • the critical temperatures (T k ) determined in this case are considerably higher in comparison with commercially available cast steel alloys; they are compared to the respective PREN values of the individual alloys.
  • alloys 5 to 8 The strength properties of alloys 5 to 8 according to the invention are shown in Table VIII below.
  • test alloys 9 to 12 are shown in Table IX below. Alloy (%) 9 10th 11 12th C. 0.021 0.022 0.021 0.015 Si 0.18 0.09 0.18 0.19 Mn 0.32 0.13 0.31 0.08 P 0.008 0.007 0.008 0.0095 S 0.005 ⁇ 0.005 ⁇ 0.005 0.005 Cr 23.41 23.03 23.42 23.68 Mon 3.85 3.59 3.87 3.61 Ni 6.35 6.19 6.40 5.93 V 0.15 0.012 0.15 - W 0.63 0.11 0.63 0.08 N 0.25 0.279 0.26 0.278 Nb 0.013 0.25 0.013 0.26 Ta ⁇ 0.02 ⁇ 0.02 0.02 0.22 Fe rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest rest
  • FIG. 5 again shows that the determined critical temperatures of the invention Test alloys not related to the above the dependence on the PREN value already mentioned in Example 1 consequences.
  • the test alloys according to the invention with their carefully coordinated levels on vanadium, tungsten, niobium, tantalum and carbon and Have nitrogen at a PREN of about 40, like results from the diagram in FIG. 6, a noticeable one better corrosion resistance.
  • test alloys 9 to 12 according to the invention are shown in Table XII below.

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Abstract

Rust-free ferritic austenitic cost steel alloy contains up to 0.030% Cm, up to 0.030% Si, up to 0.40% Mn, 8-10% Ni, up to 0.30% Co, 0.25-0.32% N, 26.5-27.5% Cr, 4.25-0.50% Mo, up to 1.0% W, up to 0.20% V, up to 0.30% Nb, V+Nb = 0.15-0.30, up to 0.3% Ta, up to 0.015% P and up to 0.005% S, with a balance of Fe and unavoidable impurities. Ä(%V)+(%Nb)+(%TaÜ/Ä%C)+(%N)Ü = 0.40-1.0.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine rostfreie ferritisch-austenitische Chrom-Nickel-Gußstahllegierung mit geringen Mengen aufeinander abgestimmter Gehalte weiterer Legierungsmittel, dessen Gefüge zu 50 Vol.-% aus Deltaferrit als Grundgefüge mit feinverteiltem Austenit als Rest besteht. Das zu etwa 50 % aus Ferrit, Rest Austenit bestehende Gefüge verleiht den Duplex-Stahllegierungen eine gute Korrosionsbeständigkeit und hohe Festigkeit.The invention relates to a stainless ferritic-austenitic Chromium-nickel cast steel alloy with small amounts of coordinated contents of other Alloy agent, the structure of which is 50 vol .-% Delta ferrite as a basic structure with finely divided austenite as the rest. About 50% ferrite, the rest Austenitic structure gives the duplex steel alloys good corrosion resistance and high Strength.

Duplex-Legierungen dieser Art sind an sich bekannt. So beschreibt die europäische Patentschrift 0 220 141 eine rostfreie, hoch-stickstoffhaltige Duplexstahllegierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit und Gefügestabilität, der höchstens 0,05 % Kohlenstoff, 23 bis 27 % Chrom, 5,5 bis 9 % Nickel, 0,25 bis 0,40 % Stickstoff, höchstens 0,8 % Silizium, höchstens 1,2 % Mangan, 3,5 bis 4,9 % Molybdän, höchstens 0,5 % Kupfer, höchstens 0,5 % Wolfram, höchstens 0,010 % Schwefel, bis 0,5 % Vanadium und bis 0,18 % Cer, Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen Eisen enthält, dessen Gehalte an Legierungselementen innerhalb der angegebenen Gehaltsgrenzen in bestimmter Weise aufeinander abgestimmt sind. Duplex alloys of this type are known per se. So European Patent 0 220 141 describes a rustproof, high-nitrogen duplex steel alloy with high corrosion resistance and structural stability, the maximum 0.05% carbon, 23 to 27% chromium, 5.5 up to 9% nickel, 0.25 to 0.40% nitrogen, at most 0.8% silicon, at most 1.2% manganese, 3.5 to 4.9% Molybdenum, maximum 0.5% copper, maximum 0.5% Tungsten, at most 0.010% sulfur, up to 0.5% vanadium and up to 0.18% cerium, the rest including melting-related Impurities contains iron, its contents of alloying elements within the specified Salary limits coordinated in a certain way are.

Des weiteren ist aus der europäischen Patentschrift 0 156 778 eine korrosionsbeständige, rostfreie ferritisch-austenitische Duplexstahllegierung bekannt.Furthermore, from European patent specification 0 156 778 is a corrosion-resistant, rustproof ferritic-austenitic Duplex steel alloy known.

Diese Stahllegierungen haben sich wegen ihrer hohen Festigkeit und ihrer Beständigkeit gegen Lochfraß bzw. lokale Korrosion in Anwesenheit von Chloriden in der Praxis durchgesetzt; infolge ihrer Korrosionsbeständigkeit vermögen sie höherlegierte und demgemäß teurere Stahllegierungen zu ersetzen. Gleichwohl sind sie mit Nachteilen behaftet; denn ihre Korrosionsbeständigkeit ist im Vergleich zu gekneteten Stählen nur mäßig, weil es beim Erstarren zu einer Mikrosteigerung insbesondere von Molybdän und Chrom kommt, die von einer Verarmung an Molybdän und Chrom begleitet ist. Die molybdän- und chromverarmten Zonen des Gefüges sind naturgemäß von weniger Korrosionsbeständigkeit und erlauben daher den Beginn einer lokalen Korrosion und deren vergleichsweise leichte Ausbreitung.These steel alloys have stood out for their high strength and their resistance to pitting or local corrosion in the presence of chlorides in the Practice enforced; due to their corrosion resistance they are more alloyed and therefore more expensive To replace steel alloys. Nevertheless, they are with Disadvantages; because their corrosion resistance is only moderate compared to kneaded steels because it in particular when solidifying to a micro-increase of molybdenum and chrome that comes from impoverishment Molybdenum and chrome is accompanied. The molybdenum and Chrome-depleted zones of the structure are naturally of less corrosion resistance and therefore allow the Beginning of a local corrosion and its comparative easy spread.

Der Erfindung liegt das Problem zugrunde, die Korrosionsbeständigkeit und Festigkeit dieser Art von Gußstahllegierungen weiter zu verbessern.The invention is based on the problem of corrosion resistance and strength of this type of cast steel alloy continue to improve.

Zur Lösung dieses Problems schlägt die Erfindung eine Gußstahllegierung mit bis 0,03% Kohlenstoff, bis 0,40% Mangan, bis 0,30% Silizium, 26,5 bis 27,5% Chrom, 8,0 bis 10,0% Nickel, bis 0,3% Kobalt, 4,25 bis 5,0% Molybdän, bis 1,0% Wolfram, bis 0,20% Vanadium, bis 0,3% Niob, bis 0,30% Tantal, 0,25 bis 0,30% Stickstoff, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen vor, der den folgenden Bedingungen genügt:

  • [(%V) + (%Nb) + (%Ta)]/[(%C) + (%N)] = 0,5 bis 1,0
  • (%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,30.
To solve this problem, the invention proposes a cast steel alloy with up to 0.03% carbon, up to 0.40% manganese, up to 0.30% silicon, 26.5 to 27.5% chromium, 8.0 to 10.0% nickel , up to 0.3% cobalt, 4.25 to 5.0% molybdenum, up to 1.0% tungsten, up to 0.20% vanadium, up to 0.3% niobium, up to 0.30% tantalum, 0.25 to 0.30% nitrogen, balance iron including melting-related impurities, which meets the following conditions:
  • [(% V) + (% Nb) + (% Ta)] / [(% C) + (% N)] = 0.5 to 1.0
  • (% V) + (% Nb) = 0.15 to 0.30 .

Eine vergleichsweise hohe Korrosionsbeständigkeit und Zugfestigkeit ergibt sich auch, wenn die Stahllegierung aus bis 0,030% Kohlenstoff, bis 0,40% Mangan, bis 0,30% Silizium, 24,5 bis 26,5% Chrom, 6,5 bis 8,5% Nickel, 4,0 bis 4,5% Molybdän, bis 1,0% Wolfram, bis 0,2% Vanadium, bis 0,3% Niob, bis 0,30% Tantal, 0,25 bis 0,30% Stickstoff, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen enthält und den Bedingungen

  • [(%V) + (%Nb) + (%Ta)]/[(%C) + (%N)] = 0,5 bis 1,0
  • (%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,30
genügt und im wesentlichen kobaltfrei ist.A comparatively high corrosion resistance and tensile strength also results if the steel alloy consists of up to 0.030% carbon, up to 0.40% manganese, up to 0.30% silicon, 24.5 to 26.5% chromium, 6.5 to 8.5 % Nickel, 4.0 to 4.5% molybdenum, to 1.0% tungsten, to 0.2% vanadium, to 0.3% niobium, to 0.30% tantalum, 0.25 to 0.30% nitrogen , Balance contains iron including melting impurities and the conditions
  • [(% V) + (% Nb) + (% Ta)] / [(% C) + (% N)] = 0.5 to 1.0
  • (% V) + (% Nb) = 0.15 to 0.30
is sufficient and is essentially cobalt-free.

Schließlich weist auch ein erfindungsgemäßer, ebenfalls im wesentlichen kobaltfreier Stahl mit bis 0,030% Kohlenstoff, bis 0,40% Mangan, bis 0,30% Silizium, 23,0 bis 24,0% Chrom, 5,5 bis 6,5% Nickel, 3,5 bis 4,0% Molybdän, bis 1,0% Wolfram, bis 0,2% Vanadium, bis 0,3% Niob, bis 0,3% Tantal, 0,25 bis 0,30% Stickstoff, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingte Verunreinigungen eine in gleicher Weise verbesserte Korrosionsbeständigkeit und Zugfestigkeit auf, wenn er den folgenden Bedingungen genügt:

  • [(%V) + (%Nb) + (%Ta) + (%W)]/(%C) + (%N) = 1,8 bis 3
  • (%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,25.
Finally, a steel according to the invention, likewise essentially cobalt-free, with up to 0.030% carbon, up to 0.40% manganese, up to 0.30% silicon, 23.0 to 24.0% chromium, 5.5 to 6.5% nickel , 3.5 to 4.0% molybdenum, to 1.0% tungsten, to 0.2% vanadium, to 0.3% niobium, to 0.3% tantalum, 0.25 to 0.30% nitrogen, the rest Iron, including smelting contaminants, will also have improved corrosion resistance and tensile strength if it meets the following conditions:
  • [(% V) + (% Nb) + (% Ta) + (% W)] / (% C) + (% N) = 1.8 to 3
  • (% V) + (% Nb) = 0.15 to 0.25 .

Der erfindungsgemäße Stahl enthält vorzugsweise mindestens 0,1%, besser noch mindestens 0,2% Wolfram, Vanadium, Niob und Tantal einzeln oder nebeneinander. Der Wolframgehalt kann auch über 0,5% liegen, beispielsweise bei 0,55% oder auch bei 0,6%. Des weiteren kann der Gesamtgehalt an Wolfram und Tantal bei 0,05 bis 0,80% liegen.The steel according to the invention preferably contains at least 0.1%, better still at least 0.2% tungsten, Vanadium, niobium and tantalum individually or side by side. The tungsten content can also be over 0.5%, for example at 0.55% or also at 0.6%. Of the total content of tungsten and tantalum can also contribute 0.05 to 0.80%.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen des näheren erläutert.The invention is described below using exemplary embodiments explained in more detail.

Beispiel 1example 1

Um die Erfindung für eine Basislegierung mit der nominellen Zusammensetzung: bis 0,030% Kohlenstoff, bis 0,30% Silizium, bis 0,40% Mangan, 8 bis 10% Nickel, bis 0,3% Kobalt, 0,25 bis 0,325% Stickstoff, 26,5 bis 27,5% Chrom, 4,25 bis 5,0% Molybdän, bis 1,0% Wolfram, bis 0,20% Vanadium, bis 0,3% Niob, bis 0,3% Tantal, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen zu veranschaulichen, wurden mehrere 200 kg-Schmelzen zu Feingußproben vergossen, lösungsgeglüht, und in Wasser abgeschreckt. Ihre Zusammensetzungen ergeben sich aus der nachfolgenden Tabelle I. Bei allen Versuchslegierungen bestand der Legierungsrest aus Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen. Legierung (%) 1 2 3 4 C 0,023 0,021 0,025 0,0145 Si 0,19 0,19 0,10 0,15 Mn 0,35 0,15 - 0,08 Ni 8,20 8,23 9,97 10,25 Co 0,16 0,18 <0,02 - N 0,317 0,319 0,255 0,299 P 0,011 0,011 0,012 0,016 S 0,007 0,006 <0,005 0,005 Cr 26,69 26,92 27,72 27,48 Mo 4,40 4,44 4,88 5,03 W 0,78 0,77 0,09 0,10 V 0,16 0,16 0,013 - Nb 0,010 0,012 0,22 0,26 Ta <0,02 <0,02 <0,02 0,33 Fe Rest Rest Rest Rest To the invention for a base alloy with the nominal composition: up to 0.030% carbon, up to 0.30% silicon, up to 0.40% manganese, 8 to 10% nickel, up to 0.3% cobalt, 0.25 to 0.325% nitrogen , 26.5 to 27.5% chromium, 4.25 to 5.0% molybdenum, up to 1.0% tungsten, up to 0.20% vanadium, up to 0.3% niobium, up to 0.3% tantalum, rest To illustrate iron, including smelting contaminants, several 200 kg melts were cast into investment cast samples, solution annealed, and quenched in water. Their compositions are shown in Table I below. In all test alloys, the remainder of the alloy consisted of iron, including impurities due to melting. Alloy (%) 1 2nd 3rd 4th C. 0.023 0.021 0.025 0.0145 Si 0.19 0.19 0.10 0.15 Mn 0.35 0.15 - 0.08 Ni 8.20 8.23 9.97 10.25 Co 0.16 0.18 <0.02 - N 0.317 0.319 0.255 0.299 P 0.011 0.011 0.012 0.016 S 0.007 0.006 <0.005 0.005 Cr 26.69 26.92 27.72 27.48 Mon 4.40 4.44 4.88 5.03 W 0.78 0.77 0.09 0.10 V 0.16 0.16 0.013 - Nb 0.010 0.012 0.22 0.26 Ta <0.02 <0.02 <0.02 0.33 Fe rest rest rest rest

Die Lochfraßbeständigkeit wurde in einer 6 % FeCl3 enthaltenden Lösung im Temperaturbereich nach ASTM G 48-76 an lösungsgeglühten und in Wasser abgeschreckten Proben ermittelt. Dabei galt diejenige Temperatur als kritisch, bei der sich nach einem Aufenthalt von 72 Stunden in der Lösung noch kein Korrosionsangriff an der Probenoberfläche zeigte. Die betreffende Temperatur wurde mit einer Genauigkeit von +/- 2,5 °C gemessen. Bei diesen Versuchen steht eine hohe kritische Temperatur für ein verbessertes Korrosionsverhalten. Die bei den Versuchen gewonnenen Daten belegen die in starkem Maße verbesserte Korrosionsbeständigkeit der erfindungsgemäßen Gußstähle.The pitting resistance was determined in a solution containing 6% FeCl 3 in the temperature range according to ASTM G 48-76 on solution-annealed and water-quenched samples. The critical temperature was that at which there was still no corrosion attack on the sample surface after 72 hours in the solution. The temperature in question was measured with an accuracy of +/- 2.5 ° C. In these tests, a high critical temperature stands for improved corrosion behavior. The data obtained in the tests demonstrate the greatly improved corrosion resistance of the cast steels according to the invention.

In der nachfolgenden Tabelle II sind die Ergebnisse der Korrosionsversuche mit den 4 Versuchslegierungen der Tabelle I zusammengestellt, deren kritische LochfraßTemperatur in der vorerwähnten Weise nach ASTM G 48-76 bestimmt wurde. Die dabei ermittelten kritischen Temperaturen liegen im Vergleich zu handelsüblichen höherlegierten Gußstählen wesentlich höher; sie sind in der nachfolgenden Tabelle II den PREN-Werten der einzelnen Legierungen gegenübergestellt. Legierung 1 2 3 4 PREN 46,3 46,7 47,9 48,9 Tk (°C) 95 95 95 70 Table II below shows the results of the corrosion tests with the 4 test alloys in Table I, the critical pitting temperature of which was determined in the aforementioned manner in accordance with ASTM G 48-76. The critical temperatures determined are considerably higher than those of commercially available higher-alloy cast steels; they are compared in Table II below with the PREN values of the individual alloys. alloy 1 2nd 3rd 4th PREN 46.3 46.7 47.9 48.9 T k (° C) 95 95 95 70

Das Diagramm der Figur 1 gibt die gemessenen kritischen Temperaturen in Abhängigkeit von den PREN-Werten herkömmlicher und der erfindungsgemäßen Gußstahllegierungen 1 bis 4 wieder. Dabei zeigt sich, daß die kritischen Temperaturen der erfindungsgemäßen Versuchslegierungen nicht der üblichen Abhängigkeit: cpt = f (PREN) herkömmlicher rostfreier ferritisch-austenitischer Gußstahllegierungen Tk = 2,397 · PREN - 54,37 folgen.The diagram in FIG. 1 shows the measured critical temperatures as a function of the PREN values of conventional and cast steel alloys 1 to 4 according to the invention. It turns out that the critical temperatures of the test alloys according to the invention are not dependent on the usual dependency: cpt = f (PREN) of conventional rustproof ferritic-austenitic cast steel alloys T k = 2.397PREN - 54.37 consequences.

Die in der Standardlösung nach ASTM G 48-76, Verfahren A, bei einer Versuchszeit von 72 Stunden ermittelten Werte zeigen, daß die erfindungsgemäßen Stähle mit ihren sorgfältig aufeinander abgestimmten Gehalten an Vanadium, Niob und Tantal einerseits sowie Kohlenstoff und Stickstoff andererseits im Falle einer 27% Cr-4,50% Mo-0,30% N-Gußstahllegierung bei einem PREN-Wert von annähernd 46 bis 48 eine merklich bessere Korrosionsbeständigkeit besitzen, wie sich aus Fig. 2 ergibt.The in the standard solution according to ASTM G 48-76, procedure A, determined with a test time of 72 hours Values show that the steels according to the invention with their carefully coordinated levels Vanadium, niobium and tantalum on the one hand and carbon and nitrogen on the other hand in the case of a 27% Cr-4.50% Mo-0.30% N cast steel alloy with a PREN value of approximately 46 to 48 a noticeably better corrosion resistance have, as is apparent from Fig. 2.

Die nachfolgende Tabelle III gibt die Zusammensetzungen herkömmlicher gegossener bzw. gekneteter Duplex-Stahllegierungen A bis E wieder. Legierung (%) A gewalzt B C gewalzt D E C 0,03 0,03 0,03 - - Si 0,35 0,31 0,20 - - Mn 0,75 0,54 0,80 - - P 0,019 0,031 0,012 - - S 0,005 0,011 0,002 - - Cr 25,5 27,2 27,4 25,0 27 Mo 4,1 3,1 3,1 3,0 3,1 Ni 7,0 8,3 8,0 5,5 8 Cu 0,24 2,71 2,51 1,7 1,0 V - - - - - W - - - - - N 0,27 0,23 0,24 0,18 0,22 Nb - - - - - Ta - - - - - Fe Rest Rest Rest Rest Rest Table III below shows the compositions of conventional cast or kneaded duplex steel alloys A to E. Alloy (%) A rolled B C rolled D E C. 0.03 0.03 0.03 - - Si 0.35 0.31 0.20 - - Mn 0.75 0.54 0.80 - - P 0.019 0.031 0.012 - - S 0.005 0.011 0.002 - - Cr 25.5 27.2 27.4 25.0 27 Mon 4.1 3.1 3.1 3.0 3.1 Ni 7.0 8.3 8.0 5.5 8th Cu 0.24 2.71 2.51 1.7 1.0 V - - - - - W - - - - - N 0.27 0.23 0.24 0.18 0.22 Nb - - - - - Ta - - - - - Fe rest rest rest rest rest

Die nachfolgende Tabelle IV zeigt die merklich besseren mechanischen Eigenschaften der erfindungsgemäßen Gußstahllegierungen 1 bis 4.Table IV below shows the noticeably better ones mechanical properties of the cast steel alloys according to the invention 1 to 4.

Bei den Zugversuchen kamen lösungsgeglühte und in Wasser abgeschreckte Proben zur Verwendung. Die bei den Versuchen festgestellten Mittelwerte sind in der Tabelle IV zusammengestellt. Legierung 0,2-Streckgrenze (MPa) 1,0-Streckgrenze (MPa) Zugfestigkeit (MPa) Dehnung (%) Einschn. (%) 1 579 687 796 8 20 2 590 678 826 18 34 3 622 709 824 7 13 4 589 707 764 4 13 Solution annealed and water quenched samples were used in the tensile tests. The mean values found in the tests are summarized in Table IV. alloy 0.2 yield strength (MPa) 1.0 yield strength (MPa) Tensile strength (MPa) Strain (%) Inc. (%) 1 579 687 796 8th 20th 2nd 590 678 826 18th 34 3rd 622 709 824 7 13 4th 589 707 764 4th 13

Beispiel 2Example 2

Um die Erfindung für eine kobaltfreie Basislegierung mit einer nominellen Zusammensetzung von bis 0,025% Kohlenstoff, bis 0,25% Silizium, bis 0,40% Mangan, 6,5 bis 8,0% Nickel, 0,25 bis 0,30% Stickstoff, 24,5 bis 26,0% Chrom, 4,0 bis 4,5% Molybdän, 0,5 bis 1,0% Wolfram, 0,02 bis 0,30% Vanadium, bis 0,30% Niob, bis 0,30% Tantal, bis 0,30% Phosphor, bis 0,002% Schwefel, Rest Eisen zu veranschaulichen, wurden im Rahmen einer weiteren Versuchsreihe vier weitere Schmelzen 5 bis 8 als Beispiel für eine ebenfalls Vanadium, Niob und Tantal enthaltende Gußstahllegierung (25,0 Cr- 4,25 Mo-7,4 Ni-0,28 N-Fe), jedoch mit niedrigerem Chromgehalt hergestellt. Legierung (%) 5 6 7 8 C 0,010 0,026 0,011 0,016 Si 0,22 0,10 0,22 0,14 Mn 0,35 0,15 0,34 0,08 Ni 7,20 7,60 7,50 7,43 N 0,284 0,282 0,340 0,267 P 0,011 0,010 0,012 0,011 S 0,013 0,005 0,011 0,005 Cr 25,54 25,23 25,36 24,93 Mo 4,29 4,24 4,28 4,29 W 0,58 0,070 0,58 0,07 V 0,17 0,015 0,17 0,02 Nb 0,012 0,27 0,012 0,26 Ta 0,02 0,02 0,002 0,31 Fe Rest Rest Rest Rest To the invention for a cobalt-free base alloy with a nominal composition of up to 0.025% carbon, up to 0.25% silicon, up to 0.40% manganese, 6.5 to 8.0% nickel, 0.25 to 0.30% nitrogen , 24.5 to 26.0% chromium, 4.0 to 4.5% molybdenum, 0.5 to 1.0% tungsten, 0.02 to 0.30% vanadium, to 0.30% niobium, to 0 To illustrate, 30% tantalum, up to 0.30% phosphorus, up to 0.002% sulfur, the rest iron, four further melts 5 to 8 were used as an example for a cast steel alloy also containing vanadium, niobium and tantalum (25.0 Cr- 4.25 Mo-7.4 Ni-0.28 N-Fe), but with a lower chromium content. Alloy (%) 5 6 7 8th C. 0.010 0.026 0.011 0.016 Si 0.22 0.10 0.22 0.14 Mn 0.35 0.15 0.34 0.08 Ni 7.20 7.60 7.50 7.43 N 0.284 0.282 0.340 0.267 P 0.011 0.010 0.012 0.011 S 0.013 0.005 0.011 0.005 Cr 25.54 25.23 25.36 24.93 Mon 4.29 4.24 4.28 4.29 W 0.58 0.070 0.58 0.07 V 0.17 0.015 0.17 0.02 Nb 0.012 0.27 0.012 0.26 Ta 0.02 0.02 0.002 0.31 Fe rest rest rest rest

Die nachfolgende Tabelle VI gibt die kritische Lochfraß-Temperaturgrenze der Versuchslegierungen 5 bis 8 bei dem oben geschilderten Versuch nach ASTM G 48-76 wieder. Die dabei ermittelten kritischen Temperaturen (Tk) liegen im Vergleich zu handelsüblichen Gußstahllegierungen wesentlich höher; sie sind den jeweiligen PREN-Werten der einzelnen Legierungen gegenübergestellt. Legierung 5 6 7 8 PREN 44,24 43,7 44,9 43,3 Tk (°C) 80 80 55 65 Table VI below shows the critical pitting temperature limit of test alloys 5 to 8 in the test described above according to ASTM G 48-76. The critical temperatures (T k ) determined in this case are considerably higher in comparison with commercially available cast steel alloys; they are compared to the respective PREN values of the individual alloys. alloy 5 6 7 8th PREN 44.24 43.7 44.9 43.3 T k (° C) 80 80 55 65

Das Diagramm der Figur 3 zeigt die gemessenen kritischen Temperaturen in Abhängigkeit von den PREN-Werten herkömmlicher Gußstahllegierungen und der erfindungsgemäßen Gußstahllegierungen 5 bis 8. Dabei zeigt sich, daß die kritischen Temperaturen der erfindungsgemäßen Versuchslegierungen nicht der üblichen Abhängigkeit Tk = f(PREN) herkömmlicher rostfreier ferritisch-austenitischer Gußstahllegierungen: Tk (°C) = 2,397 · PREN - 54,37 folgen.The diagram in FIG. 3 shows the measured critical temperatures as a function of the PREN values of conventional cast steel alloys and the cast steel alloys 5 to 8 according to the invention. It can be seen that the critical temperatures of the test alloys according to the invention are not more conventional than the usual dependency T k = f (PREN) rustproof ferritic-austenitic cast steel alloys: T k (° C) = 2.397PREN - 54.37 consequences.

Die in der Standardlösung nach einer Versuchszeit von 72 Stunden ermittelten Werte zeigen, daß die erfindungsgemäßen Legierungen mit ihren sorgfältig aufeinander abgestimmten Gehalten an Vanadium, Niob und Tantal einerseits sowie Kohlenstoff und Stickstoff andererseits für den Fall einer 25Cr-4,3Mo-0,28N-Legierung bei einem PREN-Wert von etwa 44% eine merklich bessere Korrosionsbeständigkeit besitzen; dies ergibt sich aus dem Diagramm der Fig. 4. The one in the standard solution after a trial period of 72 Hours determined values show that the inventive Alloys with their carefully on each other coordinated levels of vanadium, niobium and tantalum on the one hand, and carbon and nitrogen on the other in the case of a 25Cr-4.3Mo-0.28N alloy with one PREN value of about 44% a noticeably better corrosion resistance have; this results from the Diagram of FIG. 4.

Die Zusammensetzungen der dem Diagramm der Figur 3 zugrundeliegenden herkömmlichen gegossenen bzw. gekneteten Legierungen F bis K ergeben sich aus der nachfolgenden Tabelle VII. Legierung (%) F G H I K C 0,03 0,03 0,03 -- -- Si 0,35 0,31 0,20 -- -- Mn 0,75 0,54 0,80 -- -- P 0,019 0,031 0,012 -- -- S 0,005 0,011 0,002 -- -- Cr 25,5 27,2 27,4 25,0 27 Mo 4,1 3,1 3,1 3,0 3,1 Ni 7,0 8,3 8,0 5,5 8 Cu 0,24 2,71 2,51 1,7 1,0 V -- -- -- -- -- W -- -- -- -- -- N 0,27 0,23 0,24 0,18 0,22 Nb -- -- -- -- -- Ta -- -- -- -- -- Fe Rest Rest Rest Rest Rest The compositions of the conventional cast or kneaded alloys F to K on which the diagram in FIG. 3 is based are shown in Table VII below. Alloy (%) F G H I. K C. 0.03 0.03 0.03 - - Si 0.35 0.31 0.20 - - Mn 0.75 0.54 0.80 - - P 0.019 0.031 0.012 - - S 0.005 0.011 0.002 - - Cr 25.5 27.2 27.4 25.0 27 Mon 4.1 3.1 3.1 3.0 3.1 Ni 7.0 8.3 8.0 5.5 8th Cu 0.24 2.71 2.51 1.7 1.0 V - - - - - W - - - - - N 0.27 0.23 0.24 0.18 0.22 Nb - - - - - Ta - - - - - Fe rest rest rest rest rest

Die Festigkeitseigenschaften der erfindungsgemäßen Legierungen 5 bis 8 ergeben sich aus der nachfolgenden Tabelle VIII. Legierung 0,2-Streckgrenze (MPa) 1,0-Streckgrenze (MPa) Zugfestigkeit (MPa) Dehnung (%) Einschn. (%) 5 541 640 775 17 40 6 -- -- -- -- -- 7 567 664 813 20 36 8 565 659 746 7 19 The strength properties of alloys 5 to 8 according to the invention are shown in Table VIII below. alloy 0.2 yield strength (MPa) 1.0 yield strength (MPa) Tensile strength (MPa) Strain (%) Inc. (%) 5 541 640 775 17th 40 6 - - - - - 7 567 664 813 20th 36 8th 565 659 746 7 19th

Beispiel 3Example 3

Zur Veranschaulichung der Erfindung für eine ebenfalls kobaltfreie Basislegierung mit geringerem Chromgehalt der nominellen Zusammensetzung: bis 0,03% Kohlenstoff, bis 0,3% Silizium, bis 0,4% Mangan, 5,5 bis 6,5% Nickel, 0,25 bis 0,3% Stickstoff, 23 bis 24% Chrom, 3,5 bis 4% Molybdän, bis 1% Wolfram, bis 0,2% Vanadium, bis 0,3% Niob, bis 0,3% Tantal, bis 0,015% Phosphor und bis 0,005% Schwefel, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen wurden vier weitere Versuchslegierungen 9 bis 12 in der im Zusammenhang mit dem Beispiel 1 beschriebenen Weise hergestellt sowie hinsichtlich ihrer Korrosionsbeständigkeit und Festigkeit untersucht.To illustrate the invention for a likewise cobalt-free base alloy with a lower chromium content nominal composition: up to 0.03% carbon, up to 0.3% silicon, up to 0.4% manganese, 5.5 to 6.5% nickel, 0.25 to 0.3% nitrogen, 23 to 24% chromium, 3.5 to 4% Molybdenum, up to 1% tungsten, up to 0.2% vanadium, up to 0.3% Niobium, up to 0.3% tantalum, up to 0.015% phosphorus and up 0.005% sulfur, balance iron including melting-related Impurities were four more Test alloys 9 to 12 in the context of prepared the way described in Example 1 as well in terms of their corrosion resistance and strength examined.

Die Zusammensetzung der Versuchslegierungen 9 bis 12 ergeben sich aus der nachfolgenden Tabelle IX. Legierung (%) 9 10 11 12 C 0,021 0,022 0,021 0,015 Si 0,18 0,09 0,18 0,19 Mn 0,32 0,13 0,31 0,08 P 0,008 0,007 0,008 0,0095 S 0,005 <0,005 <0,005 0,005 Cr 23,41 23,03 23,42 23,68 Mo 3,85 3,59 3,87 3,61 Ni 6,35 6,19 6,40 5,93 V 0,15 0,012 0,15 -- W 0,63 0,11 0,63 0,08 N 0,25 0,279 0,26 0,278 Nb 0,013 0,25 0,013 0,26 Ta <0,02 <0,02 0,02 0,22 Fe Rest Rest Rest Rest The composition of the test alloys 9 to 12 are shown in Table IX below. Alloy (%) 9 10th 11 12th C. 0.021 0.022 0.021 0.015 Si 0.18 0.09 0.18 0.19 Mn 0.32 0.13 0.31 0.08 P 0.008 0.007 0.008 0.0095 S 0.005 <0.005 <0.005 0.005 Cr 23.41 23.03 23.42 23.68 Mon 3.85 3.59 3.87 3.61 Ni 6.35 6.19 6.40 5.93 V 0.15 0.012 0.15 - W 0.63 0.11 0.63 0.08 N 0.25 0.279 0.26 0.278 Nb 0.013 0.25 0.013 0.26 Ta <0.02 <0.02 0.02 0.22 Fe rest rest rest rest

Die bei dem bereits beschriebenen Korrosionsversuch ermittelten kritischen Temperaturen Tk der Versuchslegierungen 9 bis 12 ergeben sich zusammen mit dem jeweiligen PREN-Wert aus der nachfolgenden Tabelle X. Legierung 9 10 11 12 PREN 40,1 39,3 40,4 40,0 Tk (°C) 70 25 70 60 The critical temperatures T k of the test alloys 9 to 12 determined in the corrosion test already described, together with the respective PREN value, are given in Table X below. alloy 9 10th 11 12th PREN 40.1 39.3 40.4 40.0 T k (° C) 70 25th 70 60

Das Diagramm der Fig. 5 zeigt wiederum, daß die ermittelten kritischen Temperaturen der erfindungsgemäßen Versuchslegierungen nicht der oben im Zusammenhang mit dem Beispiel 1 bereits erwähnten Abhängigkeit vom PREN-Wert folgen. Die erfindungsgemäßen Versuchslegierungen mit ihren sorgfältig aufeinander abgestimmten Gehalten an Vanadium, Wolfram, Niob, Tantal sowie Kohlenstoff und Stickstoff besitzen bei einem PREN-Wert von etwa 40, wie sich aus dem Diagramm der Fig. 6 ergibt, eine merklich bessere Korrosionsbeständigkeit.The diagram of FIG. 5 again shows that the determined critical temperatures of the invention Test alloys not related to the above the dependence on the PREN value already mentioned in Example 1 consequences. The test alloys according to the invention with their carefully coordinated levels on vanadium, tungsten, niobium, tantalum and carbon and Have nitrogen at a PREN of about 40, like results from the diagram in FIG. 6, a noticeable one better corrosion resistance.

Die Zusammensetzungen der dem Diagramm der Fig. 5 zugrundeliegenden vergossenen bzw. gekneteten Vergleichslegierungen L bis Q ergeben sich aus der nachfolgenden Tabelle XI. Legierung (%) L M N O P Q C 0,03 0,03 0,03 0,03 -- -- Si 0,83 0,35 0,31 0,20 -- -- Mn 1,39 0,75 0,54 0,80 -- -- P 0,018 0,019 0,031 0,012 -- -- S 0,01 0,005 0,011 0,002 -- -- Cr 22,3 25,5 27,2 27,4 25,0 27 Mo 2,88 4,1 3,1 3,1 3,0 3,1 Ni 5,33 7,0 8,3 8,0 5,5 8 Cu -- 0,24 2,71 2,51 1,7 1,0 V -- -- -- -- -- -- W -- -- -- -- -- -- N 0,167 0,27 0,23 0,24 0,18 0,22 Nb -- -- -- -- -- -- Ta -- -- -- -- -- -- Fe Rest Rest Rest Rest Rest Rest The compositions of the cast or kneaded comparative alloys L to Q on which the diagram in FIG. 5 is based are shown in Table XI below. Alloy (%) L M N O P Q C. 0.03 0.03 0.03 0.03 - - Si 0.83 0.35 0.31 0.20 - - Mn 1.39 0.75 0.54 0.80 - - P 0.018 0.019 0.031 0.012 - - S 0.01 0.005 0.011 0.002 - - Cr 22.3 25.5 27.2 27.4 25.0 27 Mon 2.88 4.1 3.1 3.1 3.0 3.1 Ni 5.33 7.0 8.3 8.0 5.5 8th Cu - 0.24 2.71 2.51 1.7 1.0 V - - - - - - W - - - - - - N 0.167 0.27 0.23 0.24 0.18 0.22 Nb - - - - - - Ta - - - - - - Fe rest rest rest rest rest rest

Die gemittelten mechanischen Eigenschaften der erfindungsgemäßen Versuchslegierungen 9 bis 12 gibt die nachfolgende Tabelle XII wieder. Legierung 0,2-Strgr. (MPa) 1,0-Strgr. (MPa) Zugf. (MPA) Dehnung (l/d = 5) (%) Einschn. (%) 9 524 617 759 19 36 10 520 609 770 14 23 11 517 604 716 15 28 12 527 629 751 10 23 The average mechanical properties of the test alloys 9 to 12 according to the invention are shown in Table XII below. alloy 0.2-str. (MPa) 1.0-Strgr. (MPa) Add. (MPA) Elongation (l / d = 5) (%) Inc. (%) 9 524 617 759 19th 36 10th 520 609 770 14 23 11 517 604 716 15 28 12th 527 629 751 10th 23

Im Vergleich zu herkömmlichen rostfreien ferritischaustenitischen Stahllegierungen zeigen die Daten der Tabelle XII eine Verbesserung der Festigkeit bei angemessener Duktilität.Compared to conventional stainless ferritic-austenitic Steel alloys show the data of Table XII an improvement in strength with adequate Ductility.

Claims (6)

Rostfreie ferritisch-austenitische Gußstahllegierung mit hoher Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit, insbesondere Lochfraßbeständigkeit mit bis 0,030% Kohlenstoff bis 0,30% Silizium bis 0,40% Mangan 8 bis 10,0% Nickel bis 0,30% Kobalt 0,25 bis 0,32% Stickstoff 26,5 bis 27,5% Chrom 4,25 bis 5,0% Molybdän bis 1,0% Wolfram bis 0,20% Vanadium bis 0,3% Niob (%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,30 bis 0,3% Tantal bis 0,015% Phosphor bis 0,005% Schwefel,
Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen, deren Gehalte an Vanadium, Niob, Tantal, Kohlenstoff und Stickstoff der folgenden Bedingung genügen: [(%V) + (%Nb) + (% Ta)]/[(%C) + (%N)] = 0,40 bis 1,0. Rustproof ferritic-austenitic cast steel alloy with high strength and corrosion resistance, especially pitting resistance up to 0.030% carbon up to 0.30% silicon up to 0.40% manganese 8 to 10.0% nickel up to 0.30% cobalt 0.25 to 0.32% nitrogen 26.5 to 27.5% chrome 4.25 to 5.0% molybdenum up to 1.0% tungsten up to 0.20% Vanadium up to 0.3% niobium (% V) + (% Nb) = 0.15 to 0.30 up to 0.3% Tantalum up to 0.015% phosphorus up to 0.005% Sulfur,
Remainder iron including melting-related impurities, the contents of vanadium, niobium, tantalum, carbon and nitrogen meet the following conditions: [(% V) + (% Nb) + (% Ta)] / [(% C) + (% N)] = 0.40 to 1.0. Rostfreie ferritisch-austenitische Gußstahllegierung mit hoher Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit, insbesondere Lochfraßbeständigkeit mit bis 0,030% Kohlenstoff bis 0,30% Silizium bis 0,40% Mangan 6,5 bis 8,5% Nickel 0,25 bis 0,30% Stickstoff 24,5 bis 26,5% Chrom 4,0 bis 4,5% Molybdän bis 1,0% Wolfram bis 0,20% Vanadium bis 0,3% Niob (%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,3 bis 0,3% Tantal bis 0,015% Phosphor bis 0,005% Schwefel,
Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen Eisen, dessen Gehalte an Vanadium, Niob, Tantal, Kohlenstoff und Stickstoff der Bedingung [(%V) + (%Nb) + (% Ta)]/[(%C) + (%N)] = 0,5 bis 1,0. Rustproof ferritic-austenitic cast steel alloy with high strength and corrosion resistance, especially pitting resistance up to 0.030% carbon up to 0.30% silicon up to 0.40% manganese 6.5 to 8.5% nickel 0.25 to 0.30% nitrogen 24.5 to 26.5% chrome 4.0 to 4.5% molybdenum up to 1.0% tungsten up to 0.20% Vanadium up to 0.3% niobium (% V) + (% Nb) = 0.15 to 0.3 up to 0.3% Tantalum up to 0.015% phosphorus up to 0.005% Sulfur,
Balance including melting-related impurities iron, its vanadium, niobium, tantalum, carbon and nitrogen contents [(% V) + (% Nb) + (% Ta)] / [(% C) + (% N)] = 0.5 to 1.0. Rostfreie ferritisch-austenitische Gußstahllegierung mit hoher Zugfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit, insbesondere Lochfraßbeständigkeit mit bis 0,030% Kohlenstoff bis 0,30% Silizium bis 0,40% Mangan 5,5 bis 6,5% Nickel 0,25 bis 0,3% Stickstoff 23 bis 24% Chrom 3,5 bis 4,0% Molybdän bis 1,0% Wolfram bis 0,2% Vanadium bis 0,30% Niob (%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,30 bis 0,3% Tantal bis 0,015% Phosphor bis 0,005% Schwefel,
Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen Eisen deren Gehalte an Vanadium, Niob, Tantal, Kohlenstoff und Stickstoff den folgenden Bedingungen genügen: [(%V) + (%Nb) + (% Ta) (% W)]/[(%C) + (%N)] = 1,8 bis 3. Rustproof ferritic-austenitic cast steel alloy with high tensile strength and corrosion resistance, especially pitting resistance up to 0.030% carbon up to 0.30% silicon up to 0.40% manganese 5.5 to 6.5% nickel 0.25 to 0.3% nitrogen 23 to 24% chrome 3.5 to 4.0% molybdenum up to 1.0% tungsten up to 0.2% Vanadium up to 0.30% niobium (% V) + (% Nb) = 0.15 to 0.30 up to 0.3% Tantalum up to 0.015% phosphorus up to 0.005% Sulfur,
Remainder including melting-related impurities iron whose contents of vanadium, niobium, tantalum, carbon and nitrogen meet the following conditions: [(% V) + (% Nb) + (% Ta) (% W)] / [(% C) + (% N)] = 1.8 to 3. Gußstahllegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3 mit mindestens 0,1% Wolfram, Vanadium, Niob und Tantal einzeln oder nebeneinander. Cast steel alloy according to one of claims 1 to 3 with at least 0.1% tungsten, vanadium, niobium and Tantalum individually or side by side. Gußstahllegierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4 mit einem Gesamtgehalt an Wolfram und Titan von 0,05 bis 0,80%.Cast steel alloy according to one or more of the Claims 1 to 4 with a total content of tungsten and titanium from 0.05 to 0.80%. Verwendung einer Stahllegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 5 als Werkstoff für Gegenstände, die bei guter Zähigkeit einer hohen Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit, insbesondere Lochfraßbeständigkeit in chloridischen Medien bedürfen.Use of a steel alloy according to one of the Claims 1 to 5 as a material for objects that with good toughness, high strength and Corrosion resistance, especially pitting resistance need in chloride media.
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