DK174008B1

DK174008B1 - Gasblander og -fordeler til reaktor

Info

Publication number: DK174008B1
Application number: DK198804532A
Authority: DK
Inventors: Jerome H Marten; Michael Dunster; Joseph D Korchnak
Original assignee: Davy Mckee Corp
Priority date: 1987-08-14
Filing date: 1988-08-12
Publication date: 2002-04-08
Also published as: JP2752383B2; IN171676B; CA1314129C; SU1711659A3; DK453288A; ES2035301T3; NO883606D0; EP0303439A2; GR3006155T3; KR960009153B1; AU2098888A; NO883606L; DE3875305T2; NZ225814A; NO173127B; BR8804104A; ZA885993B; DK453288D0; CN1014494B; ATE81490T1

Description

DK 174008 B1

Opfindelsen angår en indretning til blanding af to eller flere gasstrømme og fordele gasblandingen i en reaktors indgang, f.eks. blanding af et råmateriale el ler fødemateriale af gasformige hydrocarboner med en oxygenholdig gas, og derefter føde blandingen ind i en katalytisk reaktor til delvis oxidation af råmaterialet. Mere specifikt angår opfindelsen en gasblander- og 5 fordeler af den i krav 1 's indledning anførte art til delvis oxidation.

Katalytiske reaktorer er anvendelige til omdannelse af hydrocarboner ved reaktion af en gas-formig blanding af hydrocarboner, som kan være en hydrocarbongas eller en fordampet flydende hydrocarbon, og en oxidant, som kan være damp, oxygen, luft eller en blanding af disse, til dannelse af et produkt, der omfatter hydrogen, methan, carbondioxid og carbonmonoxid.

10 Produktstrømmen kan anvendes til brændstof og/eller kan anvendes som et basisråmateriale til produktion af hydrogen eller carbonmonoxid eller til syntese af en eller flere produkter, såsom ammoniak, methanol, carbonylholdige forbindelser, hydrogenerede forbindelser osv.

Ved blanding og tilførsel af gasformige reaktanter til sådanne reaktorer har man ved den kendte teknik erkendt behovet for fuldstændig blanding af de gasformige reaktanter samt 15 behovet for at forhindre tilbageslag af en flamme fra reaktionskammeret ind i blandingskammeret. Hvis der ikke frembringes fuldstændig blanding, reduceres kvaliteten af produktet, som kommer ti! at indeholde et overskud af fuldstændigt oxiderede forbindelser, uoxiderede forbindelser og frit carbon, som danner uønskede carbonaflejringer. Tilbageslag giver tilsvarende ulemper, og dertil kan de forårsage skade på grund af varme i blandings- og fordelingsudstyret.

20 En kendt måde at forhindre tilbageslag på er at anbringe en fordeler, som har en eller flere begrænsede passager mellem blandingskammeret og reaktionskammeret Gasblandingen må således strømme gennem den begrænsede passage eller de begrænsede passager med en hastighed, der overskrider tilbageslagshastigheden, dvs. den hastighed som en flamme kan udbrede sig med i den brændbare blanding fra reaktionskammeret til blandingskammeret. Ved 25 denne type fordeler erkender man også vigtigheden af at tilvejebringe en gradvis forøgelse af tværsnittet fra den smalle hals eller begrænsede passage til reaktionskammerets indgang for at nedbringe hvirvel- eller vortexdannelsen til et minimum i strømningen ved reaktorens indgang, hvilket ellers kan befordre tilbageslag. I et apparat, der har en fordeler, der er placeret DK 174008 B1 2 imellem et blandingskammer og et reaktionskammer, kan blandingskammeret indeholde en eksplosiv blanding, og en reduktion i indgangs- eller udgangsstrømmene kan medføre skader.

Fra US patent nr. 3.871.838, kendes en indretning af den indledningsvis nævnte art til omdannelse af benzin til et gasformigt højere octanholdigt brændstof. Indretningen har et antal med 5 åbninger forsynede rør, der er placeret hen over hele den fordampede gasstrøms tværsnit til blanding af oxygen med denne og til dannelse af smalle passager. Der er tilvejebragt afbøjningsplader som en del af væggene i rørene, og som har plane overflader, og gradvist forøger de smalle passager i retning af reaktoren. Åbningerne er anbragt i passagernes gradvist udvidende del, hvori der tilvejebringes en laminar strømning (se fig. 1 og spalte 2 linie 23-39).

10 Skønt dette og andre tidligere beskrevne apparater er omtalt som egnede til at kunne forbedre octantallet i brændstof til forbrændingsmotorer til biler, som derved forbrænder renere og frembringer mindre forurening, er apparaterne normalt ikke egnede til omdannelse af hydro-carboner i stor stil, således som det kan være tilfældet ved relativt store anlæg til petrokemisk raffinering eller til fremstilling af syntetisk gas.

15 Formålet med opfindelsen er at anvise en gasblander og -fordeler til en reaktor, som tilvejebringer en mere effektiv blanding og en jævnere strøm af blandingen ind i reaktoren til reduktion af mængden af over- og underreagerede produktbestanddele og uønskede biprodukter og forøgelse af reaktorens effektivitet.

Til opnåelse af dette formål er gasblander og -fordeleren ifølge opfindelsen ejendommelig ved 20 de i krav 1 anførte kendetegnende træk.

Ved at åbningerne til indføring af den første reaktant i passagerne er tilvejebragt i den første passagedel, hvori der er en turbulent strømningstilstand med høj hastighed opnås en intim blanding af reaktanterne i nævnte første passagedel. I den efterfølgende anden passagedel med gradvist forøgende tværsnit nedsættes blandingens strømningshastighed, og den strømmer 25 jævnt fordelt hen over reaktionskammeret ind i dette med nedsat strømningshastighed og i en tilnærmelsesvis fuldstændig blandet tilstand, hvorved reaktorens effektivitet forøges.

DK 174008 B1 3

Andre formål, fordele og egenskaber ved opfindelsen fremgår af den efterfølgende beskrivelse af en foretrukken udførelsesform under henvisning til tegningen hvor fig. 1 viser set fra siden og i snit, en reaktor, som ved dens indløb har en gasblander og -fordeler ifølge opfindelsen, 5 fig. 2 et udsnit af den i fig. 1 viste gasblander og -fordeler, i større målestok, fig. 3 en fjerdedel af gasblander og -fordeleren i fig. 1, set fra oven, fig. 4 en fjerdedel af gasblander og -fordeleren i fig. 1, set fra neden, fig. 5 et stiliseret snit gennem en del af den i fig. 1 og 2 viste gasblander og -fordeler, og hvor de kritiske dimensioner vises, 10 fig. 6 en modificeret fordelerstruktur set nedefra svarende til fig. 4, fig. 7 en ændret blander og fordeler set i et forstørret tværsnit svarende til fig. 2, fig. 8 en reaktor med en yderligere modificeret blander og fordeler ifølge opfindelsen, set fra siden og delvist i snit, fig. 9 set ovenfra en fjerdedel af den i fig. 8 viste blander og fordeler, 15 fig. 10 dele af den i fig. 8 viste blander og fordeler, i større målestok og set fra siden, og fig. 11 et tværsnit igennem et modificeret rørformet element som det i fig. 10 viste.

I fig. 1 ses en reaktor til delvis oxidation af et gasformigt fødemateriale eller råmateriale, som omfatter en indgangsblandings og -fordelerdel, der ifølge opfindelsen som helhed er betegnet med 30. Blanderen og fordeleren 30 blander råmaterialet med en oxidant og fordeler blandin- DK 174008 B1 4 gen til indgangen til en katalytisk reaktordel, der som helhed er betegnet med 32, hvor råmaterialet bliver delvist oxideret eller omdannet til et produkt, som derefter passerer gennem udgangsdelen, som helhed betegnet med 34. Råmaterialet kan være en hydrocarbongas eller en fordampet hydrocarbonholdig væske, som skal omdannes. Oxidanten kan være en oxygen-5 rig gasstrøm, som kan være i det væsentlige ren oxygen, luft eller oxygenberiget luft. Dampen kan være indbefattet i hydrocarbonråmaterialet og/eller den gasformige oxidåntstrøm. Blanderen og fordeleren er egnet til anvendelse i en reaktor, der er beregnet til at udøve den proces, der er beskrevet i US patentansøgning nr. 085.160 (svarende til EP-Å 303438 og DK-A-4533/88), der blev indleveret på samme dato som denne, og som angår fremstillingen af 10 syntesegas ud fra hydrocarbonholdigt råmateriale.

Blanderen og fordeleren 30 kan anvendes til mange former for reaktorer ud over den, der er vist i denne udførelsesform i form af en katalytisk reaktor til delvis oxidation af en ubehandlet hydrocarbonstrøm, som kræver jævn og fuldstændig blanding af to eller flere gasformige reaktanter, som skal fødes ind i et reaktionskammer. Den er specielt egnet til exoterme reaktio-15 ner, hvor det ønskes at udføre reaktionen på kontrolleret vis med en katalysator. Eksempler på andre reaktorer omfatter den, der anvendes i autotermisk omdannelse eller sekundær omdannelse til dannelse af sådanne produkter som ammoniak, methanol, syntesegas osv. Reaktoren indbefatter et udvendigt svøb 40 af et konstruktionsmateriale, såsom kulstofstål med en top 42, der er fastgjort dertil ved hjælp af bolte (ikke vist). Et isolationslag 44, såsom BPCF 20 keramisk fiberisolator 1260°C (2300°F), er fastgjort til indersiden af den øvre del af svøbet 40 og toppen 42.1 den nedre del af blandingsdelen 30, i reaktionsdelen 32 og i udgangsdelen 34, er der fastgjort lag 46,48 og 50 på den indvendige side af svøbet. Laget 46 er en støbelig eller tilsvarende isolator, såsom en keramisk isolator med lavt jemindhold, høj renhed, og som kan modstå 1090°C (2000°F). Laget 48 er ligeledes en støbelig eller lignende isolator, men 25 har et indhold på 60% af alumina, således at den modstå 1650°C (3000°F). Det indvendige lag 50 er et ildfast eller lignende materiale, såsom mindst 97% alumina med keramiske forankringer, eller mindst 97% alumina i form af klinker til at modstå i reaktordelen.

Yderligere kan der, for at forhindre diffusion af reaktanter og som konsekvens deraf forbrænding inden i det ildfaste lag, være tilvejebragt et ikke porøst metallegeringslag på indersiden DK 174008 B1 5 af det ildfaste lag mellem den ildfaste væg 50 og katalysatorlejet 54.

Reaktordelen 32 omfatter en stabel af kommercielt tilgængelige monolitiske katalysatorskiver 54, der er adskilt ved hjælp af høje ringe af alumina 58 mellem hver efter hinanden følgende skivepar. Stablen bliver understøttet af en rist, bestående af høj e aluminastænger 56. Katalysa-5 tormaterialet er udvalgt i overensstemmelse med den reaktion, der ønskes foretaget. Til reaktion med partiel oxidation kan anvendes platin-palladiumkatalysator-materialer, rhodiumkata-lysatormaterialer eller andre katalysatoimaterialer med stort overfladeareal, såsom alumina eller katalysatormaterialer, der anvendes i katalysatorer til biludstødningssystemer. Et beskrevet anvendeligt katalysatormateriale fremgår afUS patentskrift nr. 4.522.894 til en katalysator, 10 der anvendes i et første katalysatorleje til partiel oxidation.

Der er tilvejebragt en port 60 i reaktionsdelen nedre ende, og som er forsynet med et rør 62, der strækker sig ind under den nederste ildfaste skive 54, således at temperaturen kan måles eller der kan udtages prøver af produktet.

Udgangsdelen 34 er formet på passende vis, således at den kan forbindes til en derefter anbragt 15 varmegenvindingskedel (ikke vist) og/eller andet procesudstyr.

I indgangsdelen 30 står et første indløb 66, der er placeret centralt i toppen 42, i forbindelse med en øvre tilførselskonus 68, eller alternativt til det indvendige af den øvre del af beholderen 40, som danner et første kammer. Konusen 68 er fastgjort til toppen 42 ved hjælp af understøtninger 69. Sekundære tilførselsorganer 70 strækker sig gennem sideporte i svøbet 40 og står 20 i forbindelse med et andet kammer 72, som er placeret mellem det øvre kammer 68 og indgangen til katalysatorreaktionsdelen 32. En ring 73 er anbragt på den centrale del af en øvre væg 75 af kammeret 72, og er i tætnende forbindelse med den nedre kant af konusen 68, således at væggen 75 danner en fælles væg mellem det øvre kammer 68 og det nedre kammer 72. Kammeret 72 har en øvre udvendig ringformet del 74, se ligeledes fig. 2 og 3, som er under-25 støttet på den øvre overflade af det ildfaste lag 50 eller er forankret til svøbet 40. En nedre del af kammeret 72 er forsynet med en ringformet væg 76, som strækker sig nedad i det ildfaste svøb 50. Det nederste af væggen 76 består af en støbt del 78.

DK 174008 B1 6

Et antal langstrakte rør 80 har en øvre ende, som er forbundet med kammerets 72 øvre væg 75 , og rørenes lysning står ved den øvre ende i forbindelse med det øvre kammer 68. Den nedre ende af rørene 80 er fastgjort til delen 78, og rørenes lysninger står i forbindelse med de øvre ender af passagerne 84, der er dannet lodret gennem delen 78.1 rørenes 80 vægge er der dannet 5 huller 86 til at lede strømme af gas fra kammeret 72 ind i rørenes 80 lysning.

Indløbene 66 og 70, konusen 68 og understøtningerne 69 er fremstillet af et konventionelt korrosions- og varmemodstandsdygtigt metal, såsom rustfrit stål eller højtemperaturlegeringer, mens kammeret 72, rørene 80 og delen 78 er fremstillet af en konventionel højtemperaturlegering, såsom Hastalloy X eller et ildfast materiale.

10 Antallet af rør 80, den indvendige diameter 90 (se fig. 5) af rørene 80 og størrelsen og antallet af åbningerne 86 i hvert rør er valgt i forhold til den gastilførselshastighed og det tryk, der er i indløbene 66 og 70, således at der fremkommer en turbulent strømning inden i rørene 80 med en hastighed, der overskrider tilbageslagshastigheden i blandingen. Hullernes 86 mindste afstand 92 fra den nedre ende af rørene 80 ved åbningen ind i de divergerende passager 84 er 15 valgt til at være lig med eller større end den krævede for at tilvejebringe i det væsentlige fuldstændig blanding af gasstrømmen fra kamrene 68 og 70 under de turbulensbetingelser, der er deri. Størrelsen af den indvendige diameter 90 af rørene 80 er ligesom længden 94 af rørene sådan, at der frembringes et tilstrækkeligt tryktab i gassen, der kommer fra kammeret 68 til reaktionskammeret, således at der tilvejebringes en i det væsentlige jævn gasstrøm gennem 20 rørene 80 fra kammeret 68. På tilsvarende måde er størrelsen af åbningerne 86 valgt til at give tilstrækkelig tryktab mellem kammeret 78 og det indvendige af rørene 80 i forhold til hastigheden og trykket af gassen, der kommer ind via indløbet 70, således at der tilvejebringes i det væsentlige en jævn volumenstrøm af gas gennem åbningerne 68 i rørene 80.

Der er valgt en mindste gashastighed inden i rørene 80 i overensstemmelse med typen, tem-25 peraturen og densiteten af den gas, der skal reageres . Til en blanding af naturgas med luft uden i det væsentlige noget hydrogenindhold ved stuetemperatur og tryk er en minimumshastighed på 1 m/sek (3 fod/sek) anvendelig, men ved højere indgangstemperaturer eller tryk eller et højere hydrogenindhold må minimumshastigheden hæves. Typisk er hastigheden af DK 174008 B1 7 en blanding af hydrocarbongas og luft med et tilførselstryk på 2750 KPa (400 psig) og en tilførselstemperatur på 500°C ved delvis oxidationsreaktioner i størrelsesordenen fra 6 til 55 m/sek (20 til 180 fod/sek) eller højere.

De divergerende passager i delen 78 er således udformet, at de giver en reduktion af hastighe-5 den af gassen og danner en jaevn gasfordeling hen over indgangen til katalysatoren. Siderne af passagerne i delen 78 kan i det vandrette snitplan enten være lige eller buede. Den grad, hvormed passagens 84 horisontale tværsnit tiltager i retning nedad, dvs. den vinkel 98, som passagen 84's væg danner med rørene 80's lige vægge, skal normalt være af en størrelse, der er lig med eller mindre end ca. 15° og fortrinsvis lig med eller mindre end ca. 7e for at for-10 mindske eller undgå dannelsen af hvirvler inden i passagerne 84, som ellers ville kunne befordre dannelsen af en flamme i passagen 80.Formen af den nedre ende af passagen 84 er, som vist i fig. 4, cirkulær. For at eliminere metalområdet 99, som kunne medføre hvirveldannelse ved udgangen af delen 78, kan passagerne 84 udvides så at ved siden af hinanden værende passage konvergerer indtil metalområdet 99 reduceres til et punkt. I fig. 6 ses en udførelses-15 form, hvor passagerne 102 er udformet med hexagonale nedre åbninger. Man kan forestille sig forskellige andre tværsnitsformer, såsom rektangulære, trekantede, osv. til at tilvejebringe en i det væsentlige jævn fordeling af gasstrømmen til katalysatorlejets indgang.

Der kan opstå flammer i passagerne 84, specielt i nærheden af katalysatorlejet, men oxid'å-tionsreaktioneme vil i det væsentlige optræde i selve katalysatorlejet. Det er også muligt at 20 have en gasindgangstemperatur, der er højere end antændelses temperaturen af gasblandingen; under disse betingelser vælges gashastigheden i rørene 80 til at give en opholdstid i rørene 80 og passagerne 84, som er utilstrækkelig til at danne en fuldstændig reaktion af den gasformige blanding.

Det har vist sig, at hvis de gasser, der kommer ind i de divergerende passager 84 ikke er 25 fuldstændigt blandede før de kommer ind, har gasserne tendens til at forblive ublandede mens de divergerer og hastigheden falder. Det har imidlertid vist sig, at inde i de langstrakte passagedele i rørene 80, som har et konstant tværsnit over hele deres længde, opstår der fuldstændig blanding af gasserne i minimumsafstanden 92 på grund af den høje turbulente strømnings- DK 174008 B1 8 hastighed. Derudover giver injektionen af strømmene gennem åbningerne 86 på tværs af strømmen i rørene 80 yderligere turbulens i strømmene, når de bevæger sig ned gennem rørene, så yderligere blanding opnås.

I fig. 7 ses en udførelsesform for bunden i kammeret 72, som er aflukket ved hjælp af en væg 5 106 i stedet for den støbte del 78. Rørene strækker sig gennem væggen 106, hvortil rørene er forseglet ved hjælp af svejsning. De nedre ender af rørene rager ud nedadtil, og er fastgjort i de øvre ender af passagerne 84, som har en øvre del, som støder op til og har samme tværsnit som lysningerne rørene 80. Derudover er delen 78 åben rundt langs væggen, der danner passagen 84, således at vægten af, og den nødvendige mængde materiale til fremstilling af 10 delen 78 reduceres.

I en endnu en udførelsesform, som ses i fig. 8,9 og 10, er et langstrakt ensartet tværsnit af de øvre passagedele forbundet til kammeret 68 ved hjælp af spaltelignende passager 124 mellem vandrette rørformede dele 120. De rørformede dele 120 er ved modsatte ender forbundet med et ringformet kammer 122, som modtager strømmen af gas gennem indløbene 70. Åbningerne 15 126, som er placeret i horisontale rækker, forbinder ide rørformede deles 120 indre kammer 127 med passagerne 124. Den vertikale længde 130 såvel som den horisontale bredde 132 af kamrene 127 i rørene 120 er valgt således, at der fastholdes et konstant tryk over rørenes 120 horisontale længde, og antallet og diameteren 134 af åbningerne 126 er valgt således, at de befordrer jævn strømning af gas gennem åbningerne, således at der opstår et væsentligt tryk-20 fald gennem åbningerne 126 til befordring af jævn strømning af gas fra rørene 120 ind i de spaltelignende passager 124. Bredden 136 af passagerne 124 samt den vertikale dimension deraf er valgt således, at der opstår et trykfald i forhold til det øvre kammer 68, således at der fastholdes en jævn fordeling hen over indgangene til passagerne 124, og der således tilvejebringes en jævn strømning af gas gennem passagerne 124, medens der tillades en hastighed 25 større end tilbageslagshastigheden i gasblandingen samt en turbulent strømning. Den mindste afstand 138, åbningerne 126 er anbragt oven over den nedre ende af passagerne 124's del med konstant tværsnit, er lig med eller større end den, der giver i det væsentlige fuldstændig blanding af gasstrømmene. Nedre kileformede dele 140 er anbragt eller er en del af den nedre kant af rørene 120 til dannelse af de nedre divergerende dele 142 af passagerne, således at strøm- DK 174008 B1 9 ningshastigheden falder og gashvirvelstrømme eller en spiralformet strømning minimeres eller undgås ved katalysatorens indgang. Valgfrie passager 144, er dannet gennem delene 140 til at føre kølevæske, såsom vand.

I fig. 11 ses et modificeret rør 150, som kan erstatte rørene 120. De modificerede rør 150 er 5 udformet således tilspidsende ved deres nedre ender, at de danner formen på de kileformede dele 140 i fig. 10, og således eliminerer behovet for de kileformede dele 140.

I den udførelsesform for den partiel oxiderende katalytisk reaktor, der ses i fig. 1, indgår der ni katalysatorskiver 54, som hver har en diameter på 0,76 m (30 tommer) og en tykkelse på 0,15 m (6 tommer), til delvis oxidation af en hydrocarbonstrøm, f.eks. naturgas, der indeholder 10 95 vol% median, hvor det resterende indbefatter ethan, propan, nitrogen og carbondioxid.

Gassen blandes med damp og luft til dannelse af en blanding, der indeholder ca. 20 voI% naturgas, ca. 60 vol% luft og ca. 20 vol% damp. Dampen deles og indføres i både naturgasstrømmen og luftstrømmen før det føres til indløbene 66 og 70. Hydrocarbongassen tilføres gennem et indløb 66 med en diameter på 0,054 m (10 tommer) med en temperatur på ca.

15 550°C, ved tryk på 2760 KPa (400 psig) og en hastighed på 130 m/sek (100 fod/sek). Luft strømmen tilføres gennem et indløb 70 med en diameter på 0,152 m (8 tommer) med en temperatur på 550°C, ved et tryk på 2960 KPa (430 psig) og en hastighed på ca. 34 m/sek (110 fod/sek). Diameteren af den nedre del 76 af kammeret 72 er 0,68 m (27 tommer) og diameteren af den øvre del 74 er 0,91 m (36 tommer). Der er 261 rør 80 med en indvendig diameter 20 på 12,7 mm (0,5 tomme), og som har en længde på 0,51 m (20 tommer). Der er seks åbninger 86 med en diameter på 3,2 mm (0,125 tomme) i hvert rør 80, idet fire af åbningerne er jævnt fordelt rundt langs hvert rør med en afstand på 0,102 m (4 tommer) over den nedre ende af røret, og de resterende to åbninger er placeret modsat hinanden i en afstand på 0,152 m (6 tommer) over den nedre ende af røret. Den nedre del 78 har en tykkelse på 0,127 m (5 tommer) 25 og passagedelene 84 er koniske med en øvre diameter på 12,7 mm (0,5 tomme) og en nedre diameter på 44,5 mm (1,75 tomme). Trykkene inden i kamrene 68 og 72 bliver fastholdt på ca. det samme som indgangstrykkene. Gashastigheden i rørene 80 oven over åbningerne er ca.

52 m/sek (170 fod/sek) og mellem de øvre åbninger og den nedre ende af rørene ca. 107 m/sek (350 fod/sek). I de divergerende passager 84 falder gashastigheden fra 107 m/sek (350 fod/- DK 174008 B1 10 sek) ved den øvre ende til 9 m/sek (30 fod/sek) ved den nedre ende som også er indgangen til katalysatoren.

De forskellige dimensioner, der er omtalt i den ovenfor beskrevne udførelsesform er egnede til reaktion med en bestemt hydrocarbongas og lufttilførsel med bestemte værdier. Det må 5 bemærkes, at disse dimensioner og hastigheder vil ændre sig med forskellige hydrocarbongas-ser, oxygen eller beriget luft, forskellige katalysatorer og forskellige tilførselshastigheder.

Claims

1. Gasblander og -fordeler til tilførsel af en gasformig reaktionsblanding til en reaktor, som omfatter et første kammer (68) med et første indløb (66) til tilføring af en første gasformig 5 reaktant, et andet kammer (72,122) med et andet indløb (70) til tilføring af en anden gasformig reaktant, hvilket andet kammer (72, 122) er anbragt mellem det første kammer (68) og indgangen til et reaktionskammer (32), indesluttende vægge (80, 120), som danner et antal langstrakte passager (94,84,124,142), som strækker sig fra det første kammer (68) til reaktoren gennem det andet kammer, og som hver omfatter en første del (94,24), der ved en første 10 ende står i forbindelse med det første kammer (68) og en anden del med gradvis tiltagende tværsnit, og som forbinder den første dels anden ende og reaktorindgangen, og er indrettet til at sænke de gasformede blandingers strømningshastighed og til at fordele strømmen af blandingen jævnt i reaktorkammeret, og et antal i de indesluttende (80,120) vægge dannede åbninger (86, 126), som forbinder det andet kammer (72,122) og de respektive passager (94, 15 124) til at føre strømme af den anden gasformige reaktant ind i passagerne, og som er beliggende i en afstand fra de første passagedeles andre ender til sikring af i det væsentlige fuldstændige blanding af den første og den anden gasformige reaktant, kendetegnet ved, at de første passagedele (94,124) er langstrakte passagedele med et konstant tværsnit, som er udformet til derigennem at tilvejebringe turbulente gasstrømme med en hastighed som oversti-20 ger en tilbageslagshastighed af en blanding af den første og den anden gasformige reaktant, og at åbningerne (86,126) er tilvejebragt i de første passagedele (94,124) og er dimensioneret og udformet til at lade den anden gasformige reaktant strømme ind i de første passagedele med jævn hastighed.

2. Gasblander og -fordeler ifølge krav 1,kendetegnet ved, at åbninger (86,126) i de 25 indesluttende vægge (80,120) er beliggende i en afstand fra de første passagedeles (94,124) anden ende til sikring af en i det væsentlige fuldstændig blanding af den første og den anden gasformige reaktant i de første passagedele, før de kommer ind i de andre passagedele (84, 142). DK 174008 B1 12

3. Gasblander og -fordeler ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at passagerne (94, 84; 124,142) har sådanne tværdimensioner og længder, at der imellem det første kammer (68) og reaktionskammeret (32) opstår et tilstrækkeligt tryktab i den første gasformige reaktant til at tilvejebringe en i det væsentlige jævn gasstrøm gennem passagerne, og at åbningerne (86, 5 126) er dimensioneret og udformet til at tilvejebringe et tilstrækkeligt trykfald mellem det andet kammer (72,122) og passagerne til at tilvejebringe en i hovedsagen jævn volumenstrøm af gas gennem åbningerne.

4. Gasblander og -fordeler ifølge krav 1,kendetegnet ved, at de indesluttende vægge 10 er udformet som rør (80), som har en øvre ende, der er fastgjort i en øvre væg (75) i det andet kammer og står i forbindelse med det første kammer (68).

5. Gasblander og -fordeler ifølge krav 4, kendetegnet ved, at den anden del (84) af passagerne er dannet af en del (78), der danner en bundvæg i det andet kammer (72).

6. Gasblander og -fordeler ifølge krav 4, kendetegnet ved, at rørene (80) strækker sig 15 igennem og er fastgjort til en bundvæg (106) i det andet kammer, og at en del (78) er anbragt under det andet kammer og de andre dele (84) af passagerne er dannet derigennem.

7. Gasblander og -fordeler ifølge krav 1,kendetegnet ved, at det andet kammer (122) omfatter vandrette fordeler rør (120), som har langstrakte tværsnit i lodret retning til derimellem at danne et antal langstrakte passager (124) som er spalteagtige.

8. Gasblander og -fordeler ifølge krav 7, kendetegnet ved kileagtige dele (140), der er anbragt eller er dele af de nedre kanter på de vandrette rørformede dele (120), til dannelse af de andre dele (142) af passagerne.

9. Gasblander og -fordeler ifølge krav 7, kendetegnet ved, at de nedre kanter på de vandrette rørformede dele (120) er dannet med kileagtig form (140) til dannelse af de andre 25 dele (142) af passagerne. DK 174008 B1 13

10. Gasblander og -fordeler ifølge krav I,kendetegnet ved passager (144) til at føre en kølevæskestrøm i gasblander og -fordeleren til køling af denne.

11. Gasblander og -fordeler ifølge krav 1,kendetegnet ved, at de første passagedeles (94,124) tværsnit er udformet til derigennem at frembringe gasstrømninger, der er større end 5 en minimumshastighed på 1 m/sek.

12. Gasblander og -fordeler ifølge krav 11,kendetegnet ved, at mmimumshastigheden er 6 m/sek.

13. Gasblander og -fordeler ifølge krav 11,kendetegnet ved, at minimumshastigheden er 55 m/sek. 10