DE4216006C1

DE4216006C1 -

Info

Publication number: DE4216006C1
Application number: DE4216006A
Authority: DE
Inventors: Ernst Dr.-Ing. 4134 Rheinberg De Rothstein; Wolfgang Dipl.-Ing. 4100 Duisburg De Zacharias; Franz-Josef Ing.(Grad.) 4240 Emmerich De Meyer
Original assignee: Mannesmann AG
Current assignee: Vodafone GmbH
Priority date: 1992-05-12
Filing date: 1992-05-12
Publication date: 1993-04-29
Anticipated expiration: 2012-05-13
Also published as: EP0570086A1; NO931715D0; NO931715L; NO303794B1

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs.The invention relates to a method and a device to carry out the method according to the preamble of the claim.

Turbomaschinen zur Verdichtung von Gasen insbesondere von Prozeßgasen mit Drücken <100 bar müssen sorgfältig und betriebssicher aus Gründen der Wirtschaftlichkeit und der Sicherheit im Wellenbereich abgedichtet werden. Bekannt sind ölgeschmierte Dichtungen oder gasgeschmierte Gleitringdichtungen. Die letztgenannte Dichtungsart hat den Vorteil, daß das zu fördernde Gas durch Öl nicht verunreinigt wird, die Meßinstrumente durch Ölbenetzung nicht beeinträchtigt werden und die viel Platz wegnehmende Ölversorgungsanlage einschließlich der Wiederaufbereitungsanlage für das gaskontaminierte Leckageöl entfällt.Turbo machines for the compression of gases, in particular process gases with pressures <100 bar must be done carefully and reliably for reasons the economy and safety in the wave range sealed will. Oil-lubricated seals or gas-lubricated ones are known Mechanical seals. The latter type of seal has the advantage that the gas to be extracted is not contaminated by oil, the Measuring instruments are not affected by oil wetting and the much space consuming oil supply system including the There is no reprocessing system for the gas-contaminated leakage oil.

Üblicherweise wird für einen Differenzdruckbereich zwischen Abdichtdruck, Verdichtungsenddruck und Fackeldruck von 120-140 bar eine Tandem-Dichtung angeordnet. Diese besteht aus einer Primärdichtung, die bis auf einen Fackeldruckbereich von 1,5-5 bar abdichtet. Die nachfolgende Sekundärdichtung ist eine Sicherheitsdichtung, die bis zum Atmosphärendruck abdichtet. For a differential pressure range between sealing pressure, Final compression pressure and torch pressure of 120-140 bar one Tandem seal arranged. This consists of a primary seal that seals up to a torch pressure range of 1.5-5 bar. The subsequent secondary seal is a safety seal that can be used up to Seals atmospheric pressure.

Bei noch höheren abzudichtenden Differenzdrücken reicht die Tandem-Gasdichtung nicht aus, da die Primärdichtung überlastet wäre. Man wählt dann eine Triple-Gasdichtung, bei der zwischen der Primärdichtung und der Sekundärdichtung eine Zwischendichtung angeordnet ist, die vom eingestellten Zwischendruck bis auf Fackeldruck abdichtet. Bei dieser Anordnung ist es schwierig, den Druck in der Zwischendichtungskammer einzuregeln, da dieser vom Verhältnis der Leckagerate der Primär- und der Zwischendichtung abhängig ist. Die Leckagerate wiederum ist stark abhängig vom eingestellten Spalt zwischen dem Rotor und dem federbelasteten Stator einer Gleitringdichtung. Damit die Dichtflächen nicht zu schnell verschleißen, wird während des Betriebes durch eine spezielle Ausbildung der Flächen in Form von Nuten ein Staudruck erzeugt, der zum Abheben der Dichtflächen voneinander führt. Bei dem sich dabei bildenden Spalt im um-Bereich spricht man dann vergleichbar wie bei einer schwimmenden Lagerung von einem Gas-Schmierfilm. Da die Leckagerate mit der Spaltgröße ansteigt, ist es leicht einsehbar, daß die vorauskalkulierte durchschnittliche Leckagemenge sich nur auf den Neubauzustand beziehen kann. Im Laufe der Betriebsnutzung ändert sich die Geometrie der Dichtflächen durch den Reststaubanteil des gereinigten Gases und durch die Betriebsweise, d. h. Anzahl der Stillstände im Verhältnis zur Betriebslaufzeit der Turbomaschine. Außerdem wird die Größe des sich einstellenden Dichtspaltes durch die in diesem Bereich herrschenden Temperaturverhältnisse beeinflußt. Die Änderung des Dichtspaltes führt zu Änderungen der Gasleckmenge und damit auch zu einer Veränderung des Druckes in der Zwischendichtungskammer.This is sufficient for even higher differential pressures to be sealed Tandem gas seal is not sufficient as the primary seal would be overloaded. You then choose a triple gas seal, in which the Primary seal and the secondary seal an intermediate seal is arranged, from the set intermediate pressure to torch pressure seals. With this arrangement, it is difficult to control the pressure in the Adjust the intermediate seal chamber, since this depends on the ratio of Leakage rate depends on the primary and the intermediate seal. The Leakage rate is strongly dependent on the set gap between the rotor and the spring-loaded stator Mechanical seal. So that the sealing surfaces are not too fast wear, is caused by a special during operation Formation of the surfaces in the form of grooves generates a dynamic pressure which leads to Lifting the sealing surfaces from each other leads. With the thereby forming Gap in the um area is then said to be comparable to that of a floating storage of a gas lubricating film. Because the leak rate increases with the gap size, it is easy to see that the predicted average leakage amount only to the Can relate to new construction. Changes in the course of business use the geometry of the sealing surfaces due to the residual dust content of the cleaned Gases and by the mode of operation, d. H. Number of downtimes in Relationship to the operating time of the turbomachine. In addition, the Size of the resulting sealing gap due to the in this area prevailing temperature conditions influenced. The change of Sealing gap leads to changes in the gas leakage quantity and thus also to a change in pressure in the intermediate seal chamber.

Zur Absicherung gegen einen zu hohen Druck in dieser Kammer ist bereits vorgeschlagen worden, in der abführenden Leckageleitung ein Überdruckventil anzuordnen. Dieses wird auf einen Druck eingestellt, der in Relation steht zum abzudichtenden Differenzdruck für die Zwischendichtung. Übersteigt der Druck in der Zwischendichtungskammer den eingestellten Druckwert, dann wird das Ventil geöffnet und die überschüssige Menge abgeblasen. Nachteilig bei diesem Vorschlag ist, daß eine mögliche Überlastung der Primärdichtung nicht verhindert werden kann, wenn beispielsweise das Leckageverhältnis zu Gunsten der Zwischendichtung verschoben und damit das für die Primärdichtung abzudichtende Druckgefälle zu groß wird.To protect against excessive pressure in this chamber is already has been proposed in the laxative leakage line Arrange pressure relief valve. This is set to a pressure that in relation to the differential pressure to be sealed for Intermediate seal. The pressure in the intermediate seal chamber exceeds the set pressure value, then the valve is opened and the excess amount blown off. The disadvantage of this proposal is that possible overloading of the primary seal cannot be prevented can, for example, if the leakage ratio in favor of Intermediate seal shifted and thus for the primary seal pressure drop to be sealed becomes too large.

Aufgabe der Erfindung ist es ein Verfahren zur Regelung des Druckes der Gasleckagemenge in der Zwischendichtungskammer einer gasgeschmierten Triple-Gleitringdichtung anzugeben, das eine mögliche Überlastung der Primär- und/oder Zwischendichtung verhindert.The object of the invention is a method for regulating the pressure of the Amount of gas leakage in the intermediate seal chamber of a gas lubricated Triple mechanical seal to indicate that a possible overload of the Primary and / or intermediate seal prevented.

Diese Aufgabe wird mit dem im kennzeichnenden Teil des Anspruches 1 angegebenen Merkmal gelöst. Eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens ist Bestandteil eines Nebenanspruches.This object is achieved with the in the characterizing part of claim 1 specified feature solved. A device for carrying out the The procedure is part of a subsidiary claim.

Kern der Erfindung ist die Überlegung, der zwar absoluten kleinen, aber schwankenden Leckagemengen der Primär- bzw. Zwischendichtung eine mehrfache Menge an Gas von außen zu überlagern. Vorzugsweise liegt diese Mehrfachmenge im Bereich des 4- bis 10fachen der Gas-Leckagemenge der Primärdichtung. Durch dieses Verfahren wird erreicht, daß beispielsweise eine Leckagemengenänderung der Primärdichtung von 50% den Zwischendruck in der Zwischendichtungskammer nur noch um 5-10% beeinflußt. Der einzige Nachteil, der in Kauf genommen werden muß, ist, daß eine insgesamt größere Gasmenge über die Primärleckageleitung abgefackelt wird. Konstruktiv wird das vorgeschlagene Verfahren in der Weise realisiert, daß die Zwischendichtungskammer über eine Bypassleitung mit dem zwischen der Labyrinthdichtung und der Primärdichtung liegenden Gasraum der Turbomaschine verbunden ist. Zur Einstellung der zugeführten Menge ist in der Bypassleitung ein Drosselorgan z. B. eine Blende eingebaut.The essence of the invention is the consideration of the absolutely small, but fluctuating leakage quantities of the primary or intermediate seal to cover multiple amounts of gas from the outside. Preferably lies this multiple quantity in the range of 4 to 10 times the gas leakage quantity the primary seal. This method ensures that for example a leakage quantity change of the primary seal of 50% the intermediate pressure in the intermediate sealing chamber is only 5-10% influenced. The only disadvantage that has to be accepted is that an overall larger amount of gas through the primary leakage line is torched. The proposed method is used constructively in the Realized that the intermediate seal chamber over a Bypass line with the between the labyrinth seal and the Primary seal lying gas space of the turbomachine is connected. For Setting the quantity supplied is in the bypass line Throttle body z. B. built an aperture.

Ein weiterer Vorteil des vorgeschlagenen Verfahrens ist darin zu sehen, daß der Druck in der Zwischendichtungskammer unmittelbar einer Änderung des Abdichtdruckes der Turbomaschine folgen kann. Bei der alten Verfahrensweise war es so, daß eine Änderung des Abdichtdruckes nur ganz allmählich zu einer Änderung der Leckagemenge führt und in der Zwischenzeit die Überlastung der Primärdichtung bereits eingetreten sein kann.Another advantage of the proposed method is that that the pressure in the intermediate seal chamber immediately changes can follow the sealing pressure of the turbomachine. With the old one The procedure was such that the sealing pressure only changed completely gradually leads to a change in the amount of leakage and in the In the meantime the primary seal has already been overloaded can.

In der Zeichnung wird das erfindungsgemäße Verfahren näher erläutert. Es zeigtThe method according to the invention is explained in more detail in the drawing. It shows

Fig. 2 eine Prinzipskizze einer bereits bekannten Lösung, Fig. 2 is a schematic diagram of a previously known solution,

Fig. 1 eine gleiche Prinzipskizze wie Fig. 2, jedoch mit der erfindungsgemäßen Lösung, Fig. 1 is a schematic diagram similar to FIG. 2, but with the inventive solution,

Fig. 3 die graphische Darstellung der Änderung des Zwischendruckes bei Änderung des Abdichtdruckes gemäß dem Stand der Technik, Fig. 3 shows the graphical representation of the change in the intermediate pressure with change of the sealing pressure in accordance with the prior art,

Fig. 4 eine graphische Darstellung wie Fig. 3, jedoch mit dem erfindungsgemäßen Verfahren. Fig. 4 is a graphical representation as Fig. 3, but with the inventive method.

In Fig. 2 ist in Form einer Prinzipskizze eine bereits bekannte Lösung für die Druckregelung in der Zwischendichtungskammer dargestellt. Zur Veranschaulichung ist die Turbomaschine 1 übertrieben klein und die Wellendichtungsbereiche übertrieben groß dargestellt. Beide Bereiche sind fast identisch aufgebaut und weisen als wesentliches Element eine gasgeschmierte Triple-Gleitringdichtung 2 auf. In bekannter Weise setzt sich eine solche Triple-Gleitringdichtung 2 zusammen aus einer Primärdichtung 3, einer Zwischendichtung 4 und einer Sekundärdichtung 5. Den Abschluß bildet ein Trennlabyrinth 6, das zwischen der Sekundärdichtung 5 und dem Lager 7 angeordnet ist. Vom Austrittsstutzen 8 der Turbomaschine 1 oder von einer Zwischendruckstufe zweigt eine Leitung 9 ab, die mit einer Gasreinigungsanlage 10 verbunden ist. Das gereinigte Gas wird über eine Leitung 11 der Kammer 12 zwischen der Labyrinth-Dichtung 13 und der Primärdichtung 3 zugeführt. Die Kammern 14, 15 zwischen der Primärdichtung 3 und der Zwischendichtung 4 einerseits und zwischen der Zwischendichtung 4 und der Sekundärdichtung 5 andererseits sind über Leitungen 16, 17 mit der Primärleckageleitung 18 verbunden. Die letzte Kammer 19 zwischen Sekundärdichtung und dem Trennlabyrinth 6 ist über eine Leitung 20 mit der Sekundärleckageleitung 21 verbunden. Die Messung der Gasleckagemengen in den mit der Primärleckageleitung 18 verbundenen Leitungen 16, 17 erfolgt über eine Blende 22, 23. In der mit der Zwischendichtungskammer 14 verbundenen Leitung 16 ist ein Überdruckventil 24 angeordnet. Dieses ist so eingestellt, daß bei einem Anstieg des Druckes in der Zwischendichtungskammer 14 über einen festgelegten Wert, die überschüssige Menge abgeblasen wird, um den Druck wieder zu senken.In Fig. 2 an already known solution for the pressure control in the intermediate seal chamber is shown in the form of a schematic diagram. For illustration, the turbomachine 1 is shown in an exaggeratedly small manner and the shaft sealing areas are shown in an exaggeratedly large manner. Both areas are constructed almost identically and have a gas-lubricated triple mechanical seal 2 as an essential element. In a known manner, such a triple mechanical seal 2 is composed of a primary seal 3 , an intermediate seal 4 and a secondary seal 5 . The end forms a separating labyrinth 6 , which is arranged between the secondary seal 5 and the bearing 7 . A line 9 , which is connected to a gas cleaning system 10 , branches off from the outlet connection 8 of the turbomachine 1 or from an intermediate pressure stage. The cleaned gas is fed via a line 11 to the chamber 12 between the labyrinth seal 13 and the primary seal 3 . The chambers 14 , 15 between the primary seal 3 and the intermediate seal 4 on the one hand and between the intermediate seal 4 and the secondary seal 5 on the other hand are connected to the primary leakage line 18 via lines 16 , 17 . The last chamber 19 between the secondary seal and the separating labyrinth 6 is connected to the secondary leakage line 21 via a line 20 . The gas leakage quantities in the lines 16 , 17 connected to the primary leakage line 18 are measured via an orifice 22 , 23 . A pressure relief valve 24 is arranged in the line 16 connected to the intermediate sealing chamber 14 . This is set so that when the pressure in the intermediate seal chamber 14 rises above a predetermined value, the excess amount is blown off in order to lower the pressure again.

Fig. 1 zeigt in einer gleichen Prinzipskizze wie Fig. 2 die erfindungsgemäße Anordnung zur Durchführung des vorgeschlagenen Verfahrens. Um den Blick auf die wesentlichen konstruktiven Unterschiede zur Anordnung gemäß Fig. 2 zu lenken, ist ein Teil der identischen Bezugszeichen weggelassen worden. Bei der erfindungsgemäßen Anordnung ist die Zwischendichtungskammer 14 über eine Bypassleitung 25 mit der zwischen der Primärdichtung 3 und der Labyrinthdichtung 13 liegenden Kammer 12 verbunden. Um die zugeführte Menge von der an der Turbomaschine 1 liegenden Kammer 12 zur Zwischendichtungskammer 14 regeln zu können, ist in der Bypassleitung 25 eine Blende 26 angeordnet. Die Blende 22 in der Leitung 16 hat in diesem Ausführungsbeispiel die Funktion, die Gasleckagemenge in der mit der Primärleckageleitung 18 verbundenen Leitung 16 zu begrenzen. Im Vergleich zu Fig. 2 ist die mit der Zwischendichtungskammer 14 verbundene abführende Leitung 16 im Querschnitt dicker gezeichnet, um zu veranschaulichen, daß gegenüber der bekannten Lösung insgesamt mehr Gas der Fackelstelle zugeführt wird. Fig. 1 shows in a similar schematic diagram as FIG. 2, the inventive arrangement for carrying out the proposed method. In order to draw attention to the essential structural differences from the arrangement according to FIG. 2, part of the identical reference numerals has been omitted. In the arrangement according to the invention, the intermediate seal chamber 14 is connected via a bypass line 25 to the chamber 12 lying between the primary seal 3 and the labyrinth seal 13 . In order to be able to regulate the amount supplied from the chamber 12 lying on the turbomachine 1 to the intermediate sealing chamber 14 , an orifice 26 is arranged in the bypass line 25 . In this exemplary embodiment, the orifice 22 in the line 16 has the function of limiting the amount of gas leakage in the line 16 connected to the primary leakage line 18 . In comparison to FIG. 2, the discharge line 16 connected to the intermediate sealing chamber 14 is drawn thicker in cross section in order to illustrate that, compared to the known solution, more gas is supplied to the torch point overall.

Fig. 3 zeigt in einer graphischen Darstellung die Veränderung des Druckes in der Zwischendichtungskammer 14 bei Normalbetrieb und bei Anstieg des Abdichtdruckes. Auf der Ordinate ist der Druck P und auf der Abszisse die Zeit t aufgetragen. Im ersten Feld 30 werden die Verhältnisse beim Normalbetrieb wiedergegeben. Der Abdichtdruck Pe liegt bei einem Wert x und der Druck Pz in der Zwischendichtungskammer 14 bei einem Wert y. Das schraffierte Feld unterhalb Pz soll die mögliche Schwankungsbreite des Druckes in der Zwischendichtungskammer 14 widerspiegeln. Beispielsweise beträgt der Druck Pz1 in der Zwischendichtungskammer 14 nur noch 50% des üblichen Druckes Pz. Dies bedeutet, daß der von der Primärdichtung 3 abzudichtende Differenzdruck nicht mehr ΔP=x-y ist, sondern ΔP1=x-y1. Je nach Auslegung der Primärdichtung 3 kann dieser erhöhte Differenzdruck schon zur Überlastung der Primärdichtung 3 führen. Diese Darstellung ist aber primär nicht darauf gerichtet, sondern sie soll zeigen, wie der Druck in der Zwischendichtungskammer 14 sich ändert, wenn der Abdichtdruck Pe sich beispielsweise wegen einer Störung ändert. Die Verhältnisse sind in den anschließenden Feldern 31 bis 34 wiedergegeben. Beispielsweise soll der Abdichtdruck Pe von x auf x1 steigen. Dann beträgt der abzudichtende Differenzdruck ΔP2=x1-y. Der mögliche Differenzdruck ΔP3 kann unter Berücksichtigung der Schwankungsbreite aber auch x1-y2 betragen, wobei y2 nur ganz geringfügig höher liegt als y1, da die Gasleckagemenge sich anfänglich nur ganz geringfügig ändert, wenn der Abdichtdruck von x auf x1 ansteigt. Etwa erst nach der 100fachen Zeit nach Änderung des Abdichtdruckes Pe von x auf x1 ist der unterste Wert des Zwischendruckes Pz von y1 auf y3 angestiegen (siehe Feld 34). Fig. 3 shows a graphical representation of the change in pressure in the intermediate seal chamber 14 during normal operation and when the sealing pressure increases. The pressure P is plotted on the ordinate and the time t on the abscissa. The conditions in normal operation are shown in the first field 30 . The sealing pressure Pe is at a value x and the pressure Pz in the intermediate sealing chamber 14 is at a value y. The hatched field below Pz is intended to reflect the possible fluctuation range of the pressure in the intermediate sealing chamber 14 . For example, the pressure Pz1 in the intermediate sealing chamber 14 is only 50% of the usual pressure Pz. This means that the differential pressure to be sealed by the primary seal 3 is no longer ΔP = xy, but ΔP1 = x-y1. Depending on the design of the primary seal 3 , this increased differential pressure can already lead to the primary seal 3 being overloaded. However, this illustration is not primarily aimed at it, but rather is intended to show how the pressure in the intermediate sealing chamber 14 changes when the sealing pressure Pe changes, for example due to a fault. The relationships are shown in the following fields 31 to 34 . For example, the sealing pressure Pe should increase from x to x1. Then the differential pressure to be sealed is ΔP2 = x1-y. Considering the fluctuation range, the possible differential pressure ΔP3 can also be x1-y2, whereby y2 is only very slightly higher than y1, since the amount of gas leakage changes only very slightly initially when the sealing pressure increases from x to x1. The lowest value of the intermediate pressure Pz rose from y1 to y3 approximately 100 times after changing the sealing pressure Pe from x to x1 (see field 34 ).

Im Unterschied dazu sind in Fig. 4 die Verhältnisse gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren dargestellt. Bei gleichem Abdichtdruck Pe mit einem Wert x ist der abzudichtende Differenzdruck ΔP4 geringer, da durch die zugeführte Menge in der Zwischendichtungskammer 14 mittels der Bypassleitung 25 der Druck Pz in der Zwischendichtungskammer 14 höher liegt im Vergleich zu den Verhältnissen in Fig. 3. Durch die Überlagerung von zugeführter Menge zur absoluten Gasleckagemenge der Primärdichtung 3 ist hier die mögliche Schwankungsbreite erheblich geringer und der unterste Wert y5 beträgt hier beispielsweise 13% des Wertes y4 für den Neubauzustand. Bei einem Druckanstieg des Abdichtdruckes Pe von einem Wert x auf x1 folgt der Druck Pz in der Zwischendichtungskammer 14 schon nach wenigen Sekunden der Veränderung (siehe Feld 36) und nach der doppelten Zeit erreicht er den neuen Wert y6 bzw. y7 (siehe Feld 38). Auch bei diesem Verfahren steigt der Differenzdruck ΔP6 etwas gegenüber dem Ausgangswert ΔP4 an, da die Veränderung des Verdichtungsenddruckes Pe von x auf x1 nicht genau im Verhältnis 1 : 1 zu einer Änderung des Zwischendruckes Pz führt. Dennoch ist im Vergleich zu den Verhältnissen in Fig. 3 eine Überlastungsgefahr nicht gegeben, da der Anstieg des Differenzdruckes klein gegenüber dem Anstieg des Abdichtdruckes Pe ist.In contrast to this, the relationships according to the method according to the invention are shown in FIG. 4. At the same sealing pressure Pe with a value x, the differential pressure ΔP4 to be sealed is lower, since due to the quantity supplied in the intermediate sealing chamber 14 by means of the bypass line 25, the pressure Pz in the intermediate sealing chamber 14 is higher in comparison to the conditions in FIG. 3. Due to the superposition From the amount supplied to the absolute gas leakage amount of the primary seal 3 , the possible range of fluctuation is considerably smaller here and the lowest value y5 is here, for example, 13% of the value y4 for the new building condition. If the sealing pressure Pe rises from a value x to x1, the pressure Pz in the intermediate sealing chamber 14 already follows the change after a few seconds (see field 36 ) and after twice the time it reaches the new value y6 or y7 (see field 38 ) . In this method, too, the differential pressure ΔP6 rises somewhat compared to the initial value ΔP4, since the change in the compression end pressure Pe from x to x1 does not lead to a 1: 1 change in the intermediate pressure Pz. Nevertheless, in comparison with the situation in FIG. 3, there is no risk of overloading, since the increase in the differential pressure is small compared to the increase in the sealing pressure Pe.

Claims

1. A method for controlling the pressure of the gas leakage quantity in the intermediate seal chamber connected to a primary leakage line between the primary and intermediate seal of a gas-lubricated triple mechanical seal of a turbomachine for compressing gases, in particular process gases, to a pressure level of <120 bar, characterized in that the intermediate seal chamber a multiple amount of the average amount of gas leakage is supplied to the primary seal in a controlled manner from the space in front of the primary seal and the amount of gas not flowing out via the intermediate seal is expanded into the primary leakage line at the torch pressure.

2. The method according to claim 1, characterized, that the supplied multiple amount in the range of 4 to 10 times is the amount of gas leakage from the primary seal.

3. Apparatus for carrying out the method according to claim 1 with a turbomachine, the shafts extending from the housing of which are sealed with a gas-lubricated triple mechanical seal and the intermediate sealing chambers between the primary and intermediate seals are connected to a primary leakage line having an orifice, characterized in that that the intermediate seal chamber (14) is coupled through a throttle member (26) having bypass line (25) to the located between the labyrinth seal (13) and the primary seal (3) gas space (12).