[go: up one dir, main page]

DE3705037A1 - Verfahren und anlage zur herstellung von zementklinker nach dem halbnassverfahren - Google Patents

Verfahren und anlage zur herstellung von zementklinker nach dem halbnassverfahren

Info

Publication number
DE3705037A1
DE3705037A1 DE19873705037 DE3705037A DE3705037A1 DE 3705037 A1 DE3705037 A1 DE 3705037A1 DE 19873705037 DE19873705037 DE 19873705037 DE 3705037 A DE3705037 A DE 3705037A DE 3705037 A1 DE3705037 A1 DE 3705037A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
zone
filter cake
cooler
drying
dried
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE19873705037
Other languages
English (en)
Other versions
DE3705037C2 (de
Inventor
Georg Dr Ing Unland
Paul Wittwer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
Original Assignee
Krupp Polysius AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Krupp Polysius AG filed Critical Krupp Polysius AG
Priority to DE19873705037 priority Critical patent/DE3705037A1/de
Priority to CN88100725A priority patent/CN1014785B/zh
Priority to US07/156,294 priority patent/US4878949A/en
Publication of DE3705037A1 publication Critical patent/DE3705037A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE3705037C2 publication Critical patent/DE3705037C2/de
Granted legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
    • C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
    • C04B7/38—Preparing or treating the raw materials individually or as batches, e.g. mixing with fuel
    • C04B7/40—Dehydrating; Forming, e.g. granulating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
    • F27B7/20—Details, accessories or equipment specially adapted for rotary-drum furnaces
    • F27B7/2016—Arrangements of preheating devices for the charge
    • F27B7/2025—Arrangements of preheating devices for the charge consisting of a single string of cyclones
    • F27B7/2033—Arrangements of preheating devices for the charge consisting of a single string of cyclones with means for precalcining the raw material
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
    • Y02P40/121—Energy efficiency measures, e.g. improving or optimising the production methods

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
  • Drying Of Solid Materials (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren (entsprechend dem Oberbegriff des Anspruches 1) sowie eine Anlage (gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 6) zur Herstellung von Zementklinker nach dem Halbnaßverfahren.
Ein Verfahren zur Herstellung von Zementklinker nach dem Halbnaßverfahren ist beispielsweise durch "Zement-Kalk-Gips" 1977, S. 369 bis 371, Bild 4, bekannt. Der Filterkuchen wird hierbei in einem Pralltrockner getrocknet und zerkleinert. Das Rohmaterial wird dann in einem zweistufigen Zyklonvorwärmer mit den Abgasen eines Drehrohrofens vorgewärmt und anschließend in einem langen Drehrohrofen zu Klinker gebrannt.
Nachteilig ist bei diesem Verfahren vor allem, daß durch die Verwendung eines nur zweistufigen Zyklonvorwärmers die Entsäuerung des Rohmateriales praktisch ausschließlich im Drehrohrofen erfolgen muß, was zu einer großen Ofenlänge führt. Auf der anderen Seite kann die Zahl der Stufen des Vorwärmers nicht vergrößert werden, da ansonsten die Abgase des Vorwärmers nicht mehr den für die Trocknung des Filterkuchens erforderlichen Wärmeinhalt aufweisen. Um mit den zur Verfügung stehenden Abgasen des zweistufigen Vorwärmers den Filterkuchen ausreichend trocknen zu können, muß bei dem bekannten Verfahren der Filterkuchen verhältnismäßig weitgehend entwässert werden, was einen hohen anlagentechnischen Aufwand für die Filtration erfordert.
Gegenstand der DE-A-29 44 659 ist ferner ein Verfahren entsprechend dem Oberbegriff des Anspruches 1, bei dem das Gut in der zweistufigen Vorwärmzone nicht nur mit den Abgasen der Brennzone erhitzt, sondern durch zusätzlichen Brennstoff entsäuert wird. Zugleich werden durch diesen der Vorwärmzone zugeführten zusätzlichen Brennstoff die Abgase der Vorwärmzone aufgeheizt, so daß auch Filterkuchen von verhältnismäßig hohem Feuchtigkeitsgehalt ausreichend getrocknet werden kann. Auf diese Weise ist es möglich, den für die mechanische Filtration erforderlichen anlagentechnischen Aufwand zu senken.
Nun besitzt das im Halbnaßverfahren aufbereitete Rohmaterial im allgemeinen einen in verhältnismäßig weiten Grenzen schwankenden Feuchtigkeitsgehalt. Werden keine besonderen Maßnahmen getroffen, so hat dies zur Folge, daß das Gut je nach dem Feuchtigkeitsgehalt des Rohmateriales mit unterschiedlichem Entsäuerungsgrad in die Brennzone gelangt. Da dies die Stabilität des Ofenganges beeinträchtigen würde, ist bei dem bekannten Verfahren gemäß DE-A-29 44 659 eine verhältnismäßig komplizierte Regelung des der Vorwärmzone zugeführten zusätzlichen Brennstoffes vorgesehen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren entsprechend dem Oberbegriff des Anspruches 1 sowie eine Anlage gemäß dem Gattungsbegriff des Anspruches 6 so auszubilden, daß auf besonders einfache Weise gewährleistet ist, daß das Gut - unabhängig vom jeweiligen Feuchtigkeitsgehalt des naßaufbereiteten Rohmateriales - mit annähernd gleichem Entsäuerungsgrad in die Brennzone eintritt, so daß ein stabiler Ofengang gewährleistet ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale der Ansprüche 1 bzw. 6 gelöst.
Erfindungsgemäß wird somit Abluft des Kühlers unter Umgehung der Brenn- und Vorwärmzone direkt der Trocknungszone zugeleitet, wobei die Menge dieser direkt der Trocknungszone zugeführten Kühlerabluft in Abhängigkeit vom Feuchtigkeitsgehalt des der Trocknungszone zugeführten Filterkuchens so eingestellt wird, daß das Gut mit annähernd konstantem Entsäuerungsgrad in die Brennzone gelangt.
Die Ofenanlage wird auf diese Weise mit einem konstanten Entsäuerungsgrad (Vorcalcinationsrate) betrieben. Die in Abhängigkeit von dem schwankenden Feuchtigkeitsgehalt des Filterkuchens notwendigen Änderungen der Wärmezufuhr in der Trocknungszone werden durch Einstellung der der Trocknungszone zugeführten Kühlerabluftmenge vorgenommen. Auf diese Weise wird ein besonders stabiler Ofengang gewährleistet.
Die erfindungsgemäße Verwendung von Kühlerabluft in der Trocknungszone hat ferner den Vorteil, daß die Feuchtigkeit des Aufgabegutes in der Trocknungszone weiter erhöht oder der Wärmeverbrauch bei gegebener Feuchtigkeit des Rohmateriales weiter gesenkt werden kann.
Zweckmäßige Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.
Eine Anlage zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist in der Zeichnung schematisch veranschaulicht.
Die Anlage enthält eine nicht dargestellte Filtrationseinrichtung zur mechanischen Entwässerung des naß aufbereiteten Rohmateriales, weiterhin eine Einrichtung zur Trocknung und Zerkleinerung des Filterkuchens. Die Trocknungseinrichtung besteht bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel aus einem Schachttrockner 1 und die Zerkleinerungseinrichtung aus einer Einwellen-Hammermühle 2, die an das untere Ende des Schachttrockners 1 angeschlossen ist. Der Schachttrockner 1 führt zu einem Abscheider 3, dem ein Elektroentstauber 4 nachgeschaltet ist.
Die Hammermühle 2 ist an die Abgasleitung 5 eines zweistufigen Zyklonvorwärmers 6 angeschlossen, der aus den Zyklonen 7, 8, 9 und 10 besteht.
In der von einem Drehrohrofen 11 zu den Zyklonen 7, 8 der ersten Stufe des Zyklonenvorwärmers 6 führenden Steigleitung 12 sind Brenner 13, 14 zur Zuführung von zusätzlichem Brennstoff vorgesehen.
Der durch einen Brenner 16 beheizte Drehrohrofen 11 ist an seinem Austragsende mit einem separaten Kühler 15 verbunden.
Eine Kühlerabluftleitung 25, in der eine Klappe 26 vorgesehen ist, führt vom Kühler 15 zur Hammermühle 2. Beim dargestellten Ausführungsbeispiel mündet diese Kühlerabluftleitung 25 in die Abgasleitung 5 des Zyklonvorwärmers 6 kurz vor der Hammermühle 2 ein; es ist jedoch auch möglich, einen gesonderten Anschluß der Kühlerabluftleitung 25 an die Hammermühle 2 vorzusehen.
Der Drehrohrofen 11 ist als kurzer Drehrohrofen ausgebildet. Das Verhältnis von Länge L zu Durchmesser D liegt zwischen 12 und 17. Die spezifische Durchsatzmenge pro Volumeneinheit des Drehrohrofens liegt zweckmäßig zwischen 1,5 und 2,5 tato/m³.
Vom Kühler 15 führt eine Tertiärluftleitung 30 zu den Brennern 13, 14 des Zyklonvorwärmers 6. Zur Einstellung der Tertiärluftmenge dient eine Klappe 31.
An den Kühler 15 schließt sich eine Entstaubungseinrichtung 32 an. Überschußluft wird über diese Entstaubungseinrichtung 32 mittels eines Ventilators 33 abgeführt.
Die Gastemperatur im Schachttrockner 1 wird mittels einer Temperaturmeßeinrichtung 28 bestimmt. Der Temperaturmeßwert wird einem Stellorgan 29 zugeführt, das die Stellung der in der Kühlerabluftleitung 25 vorgesehenen Klappe 26 beeinflußt.
Zwischen dem Abscheider 3 und dem Zyklonvorwärmer 6 ist eine Fördereinrichtung 27 vorgesehen.
Die Funktion der dargestellten Anlage ist wie folgt:
Der Drehrohrofen 11 wird in üblicher Weise an seinem Austragsende mittels des Brenners 16 beheizt. Er erhält Sekundärluft vom Kühler 15. Die für die Brenner 13, 14 im Zyklonvorwärmer 6 erforderliche Sekundärluft wird über die Tertiärluftleitung 30 zugeführt.
Die Abgase des Drehrohrofens 11 werden in der Steigleitung 12 durch die Brenner 13 und 14 weiter aufgeheizt. Sie durchsetzen nacheinander die beiden Stufen des zweistufigen Zyklonvorwärmers 6 und gelangen dann über die Abgasleitung 5 zur Hammermühle 2 und zum Schachttrockner 1. Eine Entstaubung der Abgase erfolgt im Elektroentstauber 4.
Eine mittels der Klappe 26 einstellbare Menge von Kühlerabluft wird vom Kühler 15 über die Kühlerabluftleitung 25 direkt, d. h. unter Umgehung des Drehrohrofens 11 und des Zyklonvorwärmers 6, der Hammermühle 2 und dem Schachttrockner 1 zugeführt.
Der durch mechanische Entwässerung erzeugte Filterkuchen wird der Hammermühle 2 aufgegeben (Pfeil 17). In der Hammermühle 2 wird der Filterkuchen durch die über die Abgasleitung 5 und die Kühlerabluftleitung 25 zugeführten heißen Gase getrocknet und zerkleinert. Eine Nachtrocknung erfolgt im Schachttrockner 1, durch den das genügend getrocknete und zerkleinerte Rohmaterial mittels der heißen Gase zum Abscheider 3 gefördert wird.
Vom Abscheider 3 gelangt das Rohmaterial über die Fördereinrichtung 27 zum Zyklonvorwärmer 6, wo es den Gasleitungen 18, 19 (die die Zyklone 7 und 9 bzw. 8 und 10 miteinander verbinden) aufgegeben wird (Pfeile 20, 21).
Das in den Zyklonen 9 und 10 abgeschiedene Gut wird in die Steigleitung 12 eingeführt und hier durch die mittels der Brenner 13, 14 aufgeheizten heißen Abgase hoch erhitzt bzw. teilweise entsäuert.
Das in den Zyklonen 7 und 8 anschließend abgeschiedene Gut gelangt in den Drehrohrofen 11 (Pfeile 22, 23), wird dort zu Klinker gebrannt und im Kühler 15 gekühlt.
Der zusätzliche Brennstoff, der über die Brenner 13, 14 dem Zyklonvorwärmer 6 zugeführt wird, dient zur weiteren Erhitzung und teilweisen Entsäuerung des vorgewärmten Gutes sowie zur weiteren Aufheizung der Abgase im Hinblick auf die erforderliche Trocknung des Filterkuchens.
Die Menge der über die Kühlerabluftleitung 25 direkt der Trocknungszone (Schachttrockner 1 mit Hammermühle 2) zugeführten Kühlerabluft wird in Abhängigkeit vom Feuchtigkeitsgehalt des Filterkuchens so eingestellt, daß das Gut mit annähernd konstantem Entsäuerungsgrad in die Brennzone, d. h. in den Drehrohrofen 11, gelangt.
Zu diesem Zweck wird beispielsweise mittels der Temperaturmeßeinrichtung 28 die Temperatur der Heißgase im Schachttrockner 1 gemessen und in Abhängigkeit von diesem Temperaturmeßwert über das Stellorgan 29 die Klappe 26 in der Kühlerabluftleitung 25 eingestellt.
Zweckmäßig wird die Menge der der Trocknungszone über die Kühlerabluftleitung 25 direkt zugeführten Kühlerabluft - unter Berücksichtigung des der Vorwärmzone (über die Brenner 13, 14) zugeführten zusätzlichen Brennstoffes - so bemessen, daß der Filterkuchen in der Trocknungszone auf einen Feuchtigkeitsgehalt von maximal 2%, vorzugsweise maximal 1%, getrocknet wird.
Die Abgase des Zyklonvorwärmers 6 besitzen zweckmäßig eine Temperatur von wenigstens 600°C.
Die Erfindung sei weiterhin anhand eines Beispieles näher erläutert:
Beispiel
Ein nach dem Naßverfahren arbeitendes bestehendes Zementwerk soll auf ein energiesparenderes Verfahren umgebaut werden. Da hierbei minimale Investitionskosten anfallen sollen, wird die bestehende Naßaufbereitung beibehalten. Zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird der Umbau wie folgt vorgenommen:
Ausgehend von den bestehenden Naßmühlen und Schlammbehältern wird der Schlamm in kontinuierlich arbeitenden Filtern, z. B. Bandfiltern, kontinuierlich entwässert. Dabei schwankt die Feuchtigkeit je nach Materialbeschaffenheit zwischen 18 und 23%. Durch entsprechend große Auslegung der Filter bzw. durch den Einbau von stand-by-Filtern ist es möglich, daß nach den Filtern kein zusätzlicher Bevorratungsbehälter für Filterkuchen installiert werden muß.
Der so vorgetrocknete Schlamm wird kontinuierlich einem Trockner, beispielsweise einem Steigrohrtrockner, zugeführt. Aufgrund von Materialschwankungen und unterschiedlicher Entwässerung der Filter schwankt die Feuchtigkeit der Filterkuchenaufgabe in den Steigrohrtrockner beispielsweise zwischen 18% (minimal) und 23% (maximal). Die Endtemperatur der Gase nach dem Steigrohrtrockner sollte zur Vermeidung von Taupunktproblemen nicht unter 110°C sinken. Der Steigrohrtrockner erhält deshalb einerseits Ofenabgase von ca. 580°C und wird andererseits über eine gesonderte Leitung mit dem Kühler verbunden. Über diese Leitung werden ca. 350 bis 400°C heiße Gase abgesaugt. Für einen konstanten Betrieb der Anlage soll die Brennstoffmenge im Ofensystem konstant gehalten werden. Schwankungen der benötigten Wärmemenge (bedingt durch die unterschiedliche Feuchtigkeit des Filterkuchens) werden daher durch die vom Kühler dem Steigrohrtrockner zugeführte zusätzliche Heißluftmenge ausgeglichen (hierbei bleiben die dem Drehrohrofen 11 zugeführte Sekundärluftmenge und die den Brennern 13, 14 zugeführte Tertiärluftmenge konstant; die dem Steigrohrtrockner zugeführte Kühlerabluftmenge wird aus der sonst zu entstaubenden Überschußluft des Kühlers entnommen). Verfahrenstechnisch erfolgt dies zweckmäßig so, daß die Temperatur der Heißgase am oberen Ende des Steigrohrtrockners gemessen und in Abhängigkeit hiervon die Klappenstellung in der vom Kühler zum Steigrohrtrockner führenden Kühlerabluftleitung gesteuert wird.
Das im Steigrohrtrockner getrocknete Gut wird über einen Abscheidezyklon einem zweistufigen Vorwärmer aufgegeben. Hier wird das Material weiter vorgewärmt und anschließend einem Calcinator aufgegeben. An dieser Stelle wird Brennstoff zugeführt, um das Material so weit zu entsäuern, daß aus dem entsäuerten Rohmaterial in einem anschließend durchlaufenen, kurzen Drehrohrofen eine Klinkermineralienbildung erfolgen kann. Dabei werden im Vorcalcinator ca. 30% der eingebrachten Brennstoffmenge umgesetzt. Durch die hohe Vorentsäuerung des Materiales kann der Ofen als Kurzofen mit einem Längen-Durchmesser-Verhältnis von ca. 15 ausgebildet werden. Für eine Kapazität von beispielsweise 700 t/d Klinker würde die Ofengröße 3,4×50 m betragen.
Bei einer solchen Anlage ergeben sich die nachstehenden Wärmebilanzen für die Ofenanlage und den Trockner, wobei ein Feuchtigkeitsgehalt des Filterkuchens von 21% angenommen ist (bei einem größeren Feuchtigkeitsgehalt wird dem Trockner Kühlerabluft zugeführt).
1. Wärmebilanz der Gesamtanlage (einschließlich Trockner)
Wärmeeinnahmenkcal/kg
Klinker
Brennstoff Vorcalcination293 Brennstoff Hauptbrenner682 Summe Einnahmen:975
Wärmeausgabenkcal/kg
Klinker
Q-theoretisch420 Q-H₂O-Verdampfung (21%)245 Kühlerverluste (η ≈70%) 95 Abgasverluste (2,51 m³ n /kg, 133°C) 98 Staubverluste (7%)  2 Abstrahlungsverluste
- Ofen 85
- Wärmeaustauscher 20
- Trockner 10115 Summe Ausgaben:975
2. Wärmebilanz des Trockners
Wärmeeinnahmenkcal/kg
Klinker
Ofenabgase:
1,74 m³ n /kg Kl., 579°C360 Staub vom Ofen:
0,20 kg/kg Kl, 579°C 27 Kühlerabluft
(wenn Feuchtigkeit größer 21%) x   Summe Einnahmen:387+x
Wärmeausgabenkcal/kg
Klinker
Q-H₂O-Verdampfung (21% H₂O)245 Abgasverluste:
2,51 m³n/kg Kl, 133°C 98 Staubverluste:
0,07 kg/kg Kl, 133°C  2 Abstrahlung 10 Material zum Ofen:
1,7 kg/kg Kl, 113°C 32 Summe Ausgaben:387

Claims (10)

1. Verfahren zur Herstellung von Zementklinker nach dem Halbnaßverfahren, wobei
  • a) das naß aufbereitete Rohmaterial durch mechanische Filtration entwässert wird,
  • b) der hierdurch erzeugte Filterkuchen in einer Trocknungszone mittels eines heißen Gasstromes getrocknet und in einer Zerkleinerungsstufe zerkleinert wird,
  • c) das getrocknete und zerkleinerte Gut in einer zweistufigen Vorwärmzone mit den Abgasen einer Brennzone erhitzt sowie durch zusätzlichen Brennstoff entsäuert wird,
  • d) dann in einer Brennzone unter Umwälzen zu Klinker gebrannt
  • e) und schließlich in einer Kühlzone mittels eines Luftstromes gekühlt wird,
gekennzeichnet durch folgende Merkmale:
  • f) Abluft des Kühlers wird unter Umgehung der Brenn- und Vorwärmzone direkt der Trocknungszone zugeleitet;
  • g) der Menge dieser direkt der Trocknungszone zugeleiteten Kühlerabluft wird in Abhängigkeit vom Feuchtigkeitsgehalt des der Trocknungszone zugeführten Filterkuchens so eingestellt, daß das Gut mit annähernd konstantem Entsäuerungsgrad in die Brennzone gelangt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Brennzone kurzer Länge Verwendung findet.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge (L) und der Durchmesser (D) der Brennzone so bemessen werden, daß das Verhältnis L/D zwischen 12 und 17 liegt.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchsatzmenge und das Volumen der Brennzone so bemessen werden, daß sich eine spezifische Durchsatzmenge pro Volumeneinheit der Brennzone zwischen 1,5 und 2,5 tato/m³ ergibt.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Menge der der Trocknungszone direkt zugeführten Kühlerabluft unter Berücksichtigung des der Vorwärmzone zugeführten zusätzlichen Brennstoffes so bemessen wird, daß der Filterkuchen in der Trocknungszone auf einen Feuchtigkeitsgehalt von maximal 2%, vorzugsweise maximal 1%, getrocknet wird.
6. Anlage zur Herstellung von Zementklinker nach dem Halbnaßverfahren, enthaltend
  • a) eine Filtrationseinrichtung zur mechanischen Entwässerung des naß aufbereiteten Rohmateriales,
  • b) eine Einrichtung (1, 2) zur Trocknung des Filterkuchens mittels eines Heißgasstromes sowie eine Einrichtung (2) zur Zerkleinerung des getrockneten Filterkuchens,
  • c) einen zweistufigen Zyklonvorwärmer (6) zur Erhitzung des getrockneten und zerkleinerten Gutes mit den Abgasen eines Drehrohrofens (11) sowie zur Entsäuerung des Gutes mit zusätzlichem Brennstoff,
  • d) einen Drehrohrofen (11), in dem das erhitzte Gut zu Klinker gebrannt wird,
  • e) einen Kühler zur Kühlung des gebrannten Gutes mittels eines Kühlluftstromes,
gekennzeichnet durch folgende Merkmale:
  • f) der Kühler (15) ist mit der Einrichtung (1, 2) zur Trocknung des Filterkuchens über eine Kühlerabluftleitung (25) verbunden;
  • g) in der Kühlerabluftleitung (25) ist ein in Abhängigkeit vom Feuchtigkeitsgehalt des der Trocknungszone zugeführten Filterkuchens betätigbares Stellorgan (26) vorgesehen.
7. Anlage nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß ein kurzer Drehrohrofen (11) vorgesehen ist, bei dem das Verhältnis von Länge (L) zu Durchmesser (D) zwischen 12 und 17 liegt und/oder dessen spezifische Durchsatzmenge pro Volumeneinheit des Drehrohrofens zwischen 1,5 und 2,5 tato/m³ liegt.
8. Anlage nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung zur Trocknung des Filterkuchens durch einen Schachttrockner (1) und die Einrichtung zur Zerkleinerung des Filterkuchens durch eine an das untere Ende des Schachttrockners angeschlossene Einwellen-Hammermühle (2) gebildet wird.
DE19873705037 1987-02-17 1987-02-17 Verfahren und anlage zur herstellung von zementklinker nach dem halbnassverfahren Granted DE3705037A1 (de)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19873705037 DE3705037A1 (de) 1987-02-17 1987-02-17 Verfahren und anlage zur herstellung von zementklinker nach dem halbnassverfahren
CN88100725A CN1014785B (zh) 1987-02-17 1988-02-16 半湿法生产水泥熟料的方法和设备
US07/156,294 US4878949A (en) 1987-02-17 1988-02-16 Method for the production of cement clinker from semi-wet raw material

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19873705037 DE3705037A1 (de) 1987-02-17 1987-02-17 Verfahren und anlage zur herstellung von zementklinker nach dem halbnassverfahren

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE3705037A1 true DE3705037A1 (de) 1988-08-25
DE3705037C2 DE3705037C2 (de) 1990-01-18

Family

ID=6321186

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19873705037 Granted DE3705037A1 (de) 1987-02-17 1987-02-17 Verfahren und anlage zur herstellung von zementklinker nach dem halbnassverfahren

Country Status (3)

Country Link
US (1) US4878949A (de)
CN (1) CN1014785B (de)
DE (1) DE3705037A1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021148266A1 (de) 2020-01-20 2021-07-29 Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag Vorrichtung und verfahren zur herstellung von zementklinker
LU101611B1 (de) * 2020-01-20 2021-08-05 Thyssenkrupp Ind Solutions Ag Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung von Zementklinker mit einem mechanischen Wirbelbettreaktor
AT17408U1 (de) * 2021-03-24 2022-03-15 Scheuch Man Holding Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung von Zementklinker

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATE159927T1 (de) * 1993-06-03 1997-11-15 Smidth & Co As F L Verfahren und anlage zur herstellung von zementklinker
ZA969708B (en) * 1995-12-15 1997-06-20 Krupp Polysius Ag Prevention of snowmen and removal of lumps in clinker coolers
DE19917310A1 (de) * 1999-04-16 2000-10-19 Krupp Polysius Ag Vorrichtung zur thermischen Behandlung von Material
DE10305367A1 (de) * 2003-02-10 2004-08-19 Polysius Ag Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von mineralischen Rohstoffen
US8377198B2 (en) * 2008-06-06 2013-02-19 Flsmidth A/S Gasification with separate calcination

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2833774A1 (de) * 1978-08-02 1980-02-21 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Verfahren und anlage zum brennen von feinkoernigem gut, insbesondere zur herstellung von zementklinker
DE2944659A1 (de) * 1979-04-24 1980-10-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Regeleinrichtung fuer eine brennanlage mit kalzinierbrenner
DE2931197A1 (de) * 1979-08-01 1981-02-26 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Vorrichtung zum brennen von feinkoernigem gut

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3986819A (en) * 1975-05-13 1976-10-19 Allis-Chalmers Corporation Grate preheater kiln system
DE2726138A1 (de) * 1977-06-10 1978-12-21 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung von zementklinker aus feuchtem agglomeriertem zementrohmaterial

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2833774A1 (de) * 1978-08-02 1980-02-21 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Verfahren und anlage zum brennen von feinkoernigem gut, insbesondere zur herstellung von zementklinker
DE2944659A1 (de) * 1979-04-24 1980-10-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Regeleinrichtung fuer eine brennanlage mit kalzinierbrenner
DE2931197A1 (de) * 1979-08-01 1981-02-26 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Vorrichtung zum brennen von feinkoernigem gut

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
DE-Z: Zement-Kalk-Gips 8/1977, S. 369-371 *
DK-Firmenschrift: F.L. SMITH (Hrsg.), FLS-news- front, 08-84 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021148266A1 (de) 2020-01-20 2021-07-29 Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag Vorrichtung und verfahren zur herstellung von zementklinker
LU101611B1 (de) * 2020-01-20 2021-08-05 Thyssenkrupp Ind Solutions Ag Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung von Zementklinker mit einem mechanischen Wirbelbettreaktor
AT17408U1 (de) * 2021-03-24 2022-03-15 Scheuch Man Holding Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung von Zementklinker

Also Published As

Publication number Publication date
DE3705037C2 (de) 1990-01-18
CN1014785B (zh) 1991-11-20
US4878949A (en) 1989-11-07
CN88100725A (zh) 1988-10-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3788314B1 (de) Oxyfuel-klinkerherstellung mit spezieller sauerstoffzugasung
DE2745425C3 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Aufbereitung von Kohle in einer Luftstrom-Mahltrocknungs-Anlage
EP2872596B1 (de) Verfahren zur behandlung von biomasse in einer anlage zur herstellung von zement und dazu korrespondierende anlage
DE69304842T2 (de) Abfallverbrennungsverfahren in einem Zementofen
DE69701451T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Zementklinker
DE2726138A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von zementklinker aus feuchtem agglomeriertem zementrohmaterial
DE2712238A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum mehrstufigen erbrennen von zementklinker
EP2771302B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum aufarbeiten von nassen, organische komponenten enthaltenden abfallstoffen
DE2944659A1 (de) Regeleinrichtung fuer eine brennanlage mit kalzinierbrenner
DE3407052C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von ungebrannten Pellets
DE3705037C2 (de)
EP2356083B1 (de) Verfahren und anlage zur herstellung von zementklinker
DE2933289C2 (de) Verfahren zum Brennen von Klinker aus Zementrohstoffen
EP0012362B1 (de) Verfahren zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut
DE2931475A1 (de) Verbessertes mehrstufiges verfahren zur calcinierung von gruenkoks
DE2820098C2 (de)
WO2001044522A1 (de) Verfahren und anlage zur reduktion von feinerzen in einem mehrstufigen schwebegasstrom mit zyklonabscheider
DE2736579A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur thermischen behandlung von feinkoernigem gut mit heissen gasen
DE3035967A1 (de) Verfahren zum herstellen von zement und anlage zur durchfuehrung des verfahrens
DE4329021C2 (de) Verfahren zur Herstellung von Zementklinker
EP4247767B1 (de) Verfahren zur thermischen behandlung von flugfähigem rohmaterial
BE1028768B1 (de) Anlage und Verfahren zur thermischen Behandlung von flugfähigem Rohmaterial
AT390249B (de) Verfahren zur verringerung der emission von waehrend der zementherstellung mit dem trockenverfahren insbesondere im waermetauscherbereich gebildetem so2 und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens
BE1029102B1 (de) Anlage und Verfahren zur thermischen Behandlung von flugfähigem Rohmaterial
DE2657621A1 (de) Verfahren zur herstellung von zementklinker

Legal Events

Date Code Title Description
OM8 Search report available as to paragraph 43 lit. 1 sentence 1 patent law
OP8 Request for examination as to paragraph 44 patent law
D2 Grant after examination
8363 Opposition against the patent
8331 Complete revocation