DE3319821C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein hydrostatisches Gleitlager zur Abstützung eines beweglichen Glieds, bestehend aus einem festen Gehäuse mit einer zylindrischen Ausnehmung an einer Seite, einen eng in die Ausnehmung eingepaßten und darin axial beweglichen Lagerkörper mit Flüssigkeitsdichtmitteln zwischen dem Umfang des Lagerkörpers und der Ausnehmung, mit einer äußeren Stirnseite, die so ausgebildet ist, daß sie zu dem zu lagernden Glied hingerichtet ist, und mit einer Ver­ tiefung in der äußeren Stirnseite, die durch einen ab­ dichtenden Vorsprung begrenzt ist, aus einem Durchgang durch den Lagerkörper, durch den die Innenseite des Lagerkörpers mit der Vertiefung in Verbindung steht, aus einem in dem Gehäuse auf der Innenseiten des Lager­ körpers ausgebildeten Hohlraum, einer Ventilanordnung in dem Hohlraum, die mit diesem so verbunden ist, daß das Ventil der Ventilanordnung darin in bezug auf den Lagerkörper spielfrei beweglich ist, aus einem ersten Kanal in dem Gehäuse, durch den der Ventilanordnung Flüssigkeit unter Druck zuführbar ist, und einen zweiten Kanal, der den inneren Teil des Hohlraums mit einem Bereich niedrigeren Drucks verbindet, wobei das Ventil so angeordnet ist, daß in seiner geöffneten Stellung Flüssigkeit unter Druck durch den Lagerkörper hindurch in den Kanal einlaßbar ist, wenn sich der Lagerkörper einwärts bewegt und der Lagerkörper durch die Wandung der Ausnehmung an nahe an dem zu lagernden Glied befindlichen Punkten gegen seitliche Verschiebung abgestützt ist.

Hydrostatische Gleitlager dieser Art sind hydrostatisch abgeglichen, um eine im wesentlichen reibungsfreie Lage­ rung mit vernachlässigbarem Druckmittelverlust zu erhal­ ten. Solche Gleitlager werden zusammen mit wegmessenden Ventilen zur automatischen Regelung des hydrostatischen Lagerdrucks zur Anpassung an variable Belastung eingesetzt und können für axiale und radiale Belastungen verwendet werden.

Typischerweise bestehen solche hydrostatischen Drucklager aus einem im wesentlichen zylindrischen Lagerkörper, der mit abgedichtetem Durchmesser in einem feststehendem Ge­ häuse gleitbeweglich einliegt. Die Innenseite des Lager­ körpers wird darin durch ein Ventil, das auf die Stellung des Lagerkörpers anspricht, mit Druckmittel versorgt, und die Außenseite ist so geformt, daß sie mit dem zu lagernden beweglichen Glied in sehr gutem stützendem Kontakt ist. An dieser Außenseite wird durch einen ab­ dichtenden Vorsprung ein Bereich definiert, der im wesentlichen die gleiche hydrostatische Fläche hat wie die Innenseite. Ein Durchgang durch den Lagerkörper überträgt den Druck, der auf die Innenseite einwirkt, auf den vorgenannten Bereich an der Außenseite, so daß sich der Lagerkörper im wesentlichen in einem abgeglichenen Zustand in bezug auf Druckkräfte befindet, das bewegliche Glied im wesentlichen allein durch den hydrostatischen Druck gela­ gert ist und zwischen dem Lagerkörper und dem beweglichen Glied nur eine vernachlässigbare mechanische Belastung besteht. In der nachfolgenden Beschreibung wird der Ausdruck "einwärts" in bezug auf eine von dem zu lagernden Glied weg­ gerichtete und der Ausdruck "auswärts" in bezug auf eine zu dem zu lagernden Teil hin gerichtete Richtung verwendet.

Bekannte Ausführungen von Gleitlagern dieser Art, von denen eine nachstehend unter Bezugnahme auf Fig. 1 der Abbildungen im einzelnen beschrieben wird, sind insofern beschränkt, als darin nur entweder sehr kleine auf- und abbewegbare Ventile oder Schieberventile verwendet werden können. Die Verwendung sehr kleiner auf- und abbewegbarer Ventile ist notwendig, wenn der hydrostatische Abgleich am Lagerkörper nicht beein­ trächtigt werden soll. Diese Ventile vermindern die Brauchbarkeit des Gleitlagers, weil sie nicht auf rasch veränderliche Belastungen ansprechen und sehr empfindlich gegen Druckmittelverluste sind. Obgleich Schieber­ ventile ihrer Art nach abgeglichen sind, neigen sie zu Druckmittelverlusten und zur Abnutzung bei höheren Drücken in Verbindung mit Druckmitteln niedriger Viskosität. Zusätzlich neigen Schieberventile zum Verklemmen, wenn in der Druckmittelversorgung feste Teilchen enthalten sind. In einigen Anwendungsfällen sind Schieberventile jedoch einsetzbar.

Eine weitere Anforderung an hydrostatische Gleitlager besteht darin, daß die Kopplung zwischen dem Lager­ körper und dem wegempfindlichen Ventil spielfrei sein soll, d. h. daß jede Bewegung des Lagerkörpers un­ mittelbar eine entsprechende Bewegung des Ventils be­ wirken soll.

Eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, ein hydrostatisches Gleitlager der eingangs genannten Art anzugeben, in dem der Lagerkörper in einem Hohlraum mit einem einzigen Durchmesser in dem Gehäuse so abge­ stützt ist, daß die Neigung des Lagerkörpers, sich in den beweglichen Teil einzudrücken, minimal, aber die Notwendigkeit zur Verwendung eines abgestuft aufge­ bauten Lagerkörpers vermieden wird. Wie unter Bezugnahme auf Fig. 1 noch im einzelnen erläutert wird, müssen solche Gleitlager sehr dicht an dem beweglichen Glied diametral abgestützt werden, wenn sie nicht verkanten und der Oberfläche des beweglichen Glieds eine scharfe vorlaufende Kante zukehren sollen. Dies ist bei den vorbekannten Ausführungen von Lagerkörpern schwer zu erreichen, weil der Durchmesser der Außen­ seite größer sein muß als der Dichtdurchmesser (wie bei der weiter unten unter Bezugnahme auf Fig. 1 be­ schriebenen Konstruktion), um gleiche hydrostatische Flächen zu erhalten. Weiterhin muß der Außendurch­ messer eng an das Gehäuse angepaßt sein, um eine enge Abstützung zu erhalten, und der Dichtdurchmesser muß ebenfalls eng an das Gehäuse ange­ paßt sein, um ein Auspressen der Dichtung zu verhindern. Der größere Durchmesser muß jedoch unter allen Toleranzbedingungen die engste Passung haben, so daß sehr enge Herstellungstoleranzen und hohe Herstellungs­ kosten resultieren.

Eine weitere Aufgabe der Erfindung besteht darin, eine Konstruktion für das hydrostatische Gleitlager der eingangs genannten Art zu schaffen, in der entweder ein Schieberventil oder, vorzugsweise, ein auf- und abbewegbares Ventil von großem Durchmesser verwendet werden kann, das sich so mit dem Lagerkörper verbinden läßt, daß jedes Spiel ausgeschlossen wird. Dabei kann unter einem aus- und abbewegbaren Ventil auch das weiter unten im Zusammenhang mit Fig. 2 beschriebene Tellerventil verstanden werden.

Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß die zylindrische Ausnehmung und der Lagerkörper über ihre Länge einen im wesentlichen gleichförmigen Durchmesser haben, daß die wirksame hydrostatische Fläche an der Innenseite des Lagerkörpers, die durch den Dichtungsdurch­ messer in der Ausnehmung bestimmt ist, im wesentlichen gleich der Summe der wirksamen hydrostatischen Fläche an der Außenseite des Lagerkörpers, die durch den Innen- und Außendurchmesser des Dichtvorsprunges bestimmt ist und der wirksamen hydrostatischen Fläche des Ventils bestimmt durch den Innen- und Außendurchmesser des Dichtvor­ sprunges ist und daß die Ventilanordnung in bezug auf den Druck in dem ersten Kanal in sich und dadurch der Lager­ körper und die Ventilanordnung hydrostatisch abgeglichen sind.

Weiterbildungen und vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in Unteransprüchen gekennzeichnet.

Ein Ausführungsbeispiel eines bekannten hydrostatischen Gleitlagers und Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in den Abbildungen dargestellt und werden nachfolgend anhand der Bezugszeichen im einzelnen erläutert und beschrieben. Es zeigt

Fig. 1 einen Schnitt durch ein bekanntes hydrostati­ sches Gleitlager;

Fig. 2 einen Schnitt durch ein erstes Ausführungsbei­ spiel eines hydrostatischen Gleitlagers nach der Erfindung; und

Fig. 3 ein Anwendungsbeispiel des hydrostatischen Gleitlagers nach der Erfindung in Verbindung mit einer Axialkolbenpumpe.

Das in Fig. 1 im Schnitt dargestellte hydrostatische Gleitlager ist bekannt; Beispiele für andere hydrosta­ tische Gleitlager sind in der US-Patentschrift 37 91 703, die der DE-OS 21 58 179 entspricht, sowie in der DE-OS 25 58 068 und der DE 25 57 972 dargestellt.

In dem bekannten hydrostatischen Gleitlager ist der Lager­ körper 1 in zwei zylindrische Ausnehmungen 2 und 3 einge­ paßt. Eine einwärts gerichtete Bewegung des Lagerkörpers 1 bewirkt, daß das Ventil 4 durch die Schubstange 5 geöffnet wird und aus der Druckmittelzufuhr 6 Druckmittel in das Gleitlager einläßt. Das Druckmittel wird durch den Durchgang 9 auf die Innenseite 7 und die außenseitige Vertiefung 8 in dem Lagerkörper 1 übertragen. Die Vertie­ fung 8 ist dabei so ausgebildet, daß sie durch einen abdichtenden Vorsprung 10 begrenzt ist, der an dem beweg­ lichen Glied 11 anliegt und eine wirksame hydrostatische Fläche hat, die sehr der zylindrischen Ausnehmung 2 im wesentlichen gleich ist. Für die Praxis erfordert dies, daß der Durchmesser der Ausnehmung 2 dem Mittel aus dem Außen- und Innendurchmesser des abdichtenden Vorsprungs 10 ungefähr gleich ist. Dieses fundamentale Erfordernis bringt die Notwendigkeit mit sich, daß der Lagerkörper 1, wie in Fig. 1 dargestellt, mit einem abgestuften Durch­ messer ausgebildet ist.

Der Pfeil 12 zeigt die Bewegungsrichtung des beweglichen Glieds 11; an dieser Seite des Lagerkörpers 1 besteht eine geringe Reibungskraft, die diesen in diese Richtung drängt. In Abwesenheit der Ausnehmung 3 würde diese Reibungskraft eine Reaktionskraft bewirken, die durch den Pfeil 13 angezeigt ist. Da die Reaktionskraft im Abstand von der betreffenden Seite des Lagerkörpers 1 auftritt, wird ein Kräftepaar erzeugt, durch das die vorlaufende Kante 14 des Lagerkörpers 1 in die Ober­ fläche des beweglichen Glieds 11 eingedrückt wird. Allgemein wird die Ausnehmung 3 vorgesehen, um dies zu verhindern und die Reaktionskraft gemäß dem Pfeil 15 abzustützen. Da jedoch der Lagerkörper 1 eng in die Ausnehmung 2 eingepaßt werden muß, damit die Dichtung nicht ausgepreßt wird, müssen die Ausnehmungen 2 und 3 und der Lagerkörper 1 mit sehr engen Toleranzen herge­ stellt werden, was zu hohen Kosten führt. Selbst dann wird die Belastung durch die Reaktionskraft bis zu gewissem Grade durch die Dichtung 16 abgefangen, wodurch wiederum eine Neigung zum Eindrücken der vorlaufenden Kante 14 des Lagerkörpers 1 entsteht mit dem Ergebnis, daß eine solche Art der Ausbildung sich allgemein als unzuverlässig und unvorhersagbar erweist.

Es sei auch darauf hingewiesen, daß der Druck des zugeführten Druckmittels im Kanal 6, der auf das Kugelventil einwirkt, ebenfalls an der Lagerkörper­ anordnung angreift und den hydrostatischen Abgleich des Lagerkörpers 1 stört. Aus diesem Grunde kann nur ein sehr kleines Kugelventil verwendet werden, woraus sich ein unzureichender Lagerdruck bei rasch veränderlicher Belastung und eine Empfindlichkeit gegen Druckmittelver­ luste ergibt.

Bei dem in Fig. 1 dargestellten ersten Ausführungs­ beispiel eines Gleitlagers ist ein Lagerkörper 17 in eine Ausnehmung 17a eingepaßt, und ein Ventil, das ein Tellerventil 18 sein kann, ist durch Dichtungs­ mittel 20 an einem zylindrischen Durchmesser 19 abge­ dichtet. Das Tellerventil 18 ist an einem Gewindeteil eines Schaftes 21 angebracht und wird durch eine Fest­ stellmutter 22 in einer eingestellten Lage festgehalten. Das Außenende des Schaftes 21 bildet teilweise eine Kugelfläche, die zusammen mit dem Lagerkörper 17 ein flexibles Kugelgelenk 23 bildet. Die Außenseite 24 des Schaftes 21 ist so angeordnet, daß sie der Seite des beweglichen Glieds 25 dicht benachbart aber nicht damit in Berührung ist. Ein Dichtvorsprung 31 des Tellerventils 18 liegt einer mit dem Gehäuse ver­ bundenen Fläche, die einen Ventilsitz 26 bildet, an; der Ventilsitz 26 wiederum paßt auf eine kegelstumpf­ förmige Fläche in dem Gehäuse, die von einer teilweise konischen Ausnehmung 27 gebildet wird. Eine Anzahl leichter Federn 28 ist in entsprechende Ausnehmungen des Gehäuses eingepaßt und drückt den Lagerkörper 17 nach außen, wodurch das Kugelgelenk 23 in Anlage kommt und der Dichtvorsprung 31 in Anlage an den Ventilsitz 26 kommt und verhindert, daß das unter dem Versorgungs­ druck stehende Druckmittel im Kanal 29 in das Gleit­ lager eintritt. Die Innenseite des Tellerventils 18 ist durch den Durchgang 30 mit einem Bereich niedrigeren Drucks im Gehäuse verbunden.

Der mittlere Durchmesser des Dichtvorsprungs 31 an dem Tellerventil 18 und der Durchmesser der Berührungs­ linie 32 zwischen dem Ventilsitz 26 und dem Gehäuse sind so gewählt, daß sie dem Durchmesser 19 des Teller­ ventils 18 im wesentlichen gleich sind. Dadurch wird verhindert, daß sich der Zuführungsdruck an dem Teller­ ventil 18 oder dem Ventilsitz 26 auswirkt und erreicht, daß die Ventilanordnung in bezug auf den Zuführungsdruck in sich hydrostatisch abgeglichen ist. Damit werden die Betätigungskräfte für das Ventil im wesentlichen unabhängig von dem Zuführungsdruck. Bei Anlegen einer Last verstellt die Seite des beweglichen Glieds 25 den Lagerkörper 17 einwärts und berührt die Außenseite 24 des Schaftes 21, wodurch das Tellerventil 18 geöffnet und Druckmittel in das Gleitlager eingelassen wird. Sobald irgendein Druck in dem Gleitlager besteht, wirkt dieser auf den Dichtvorsprung 31 des Tellerventils 18 und ver­ stellt dieses und den Schaft 21 nach innen, wodurch die Teile des Kugelgelenks 23 in Anlage kommen. Diese Teile bleiben in Anlage, solange innerhalb des Gleitlagers Druck besteht und stellen so eine flexible, spielfreie Verbindung zwischen dem Tellerventil 18 und dem Lager­ körper 17 her. Eine Berührung des Schaftes 21 mit der diesem zugekehrten Seite des beweglichen Glieds 25 tritt nur in Abwesenheit von diesem Druck auf.

Mit zunehmendem Druck innerhalb des Gleitlagers stützt die hydrostatische Kraft die Last ab und bewegt das bewegliche Glied 25 fort, so daß das Tellerventil 18 wieder schließen kann. Unter konstanten Belastungs­ bedingungen bleibt das Tellerventil 18 im wesentlichen geschlossen außer, daß es geringe Mengen Druckflüssig­ keit zum Ausgleich von Leckverlusten an dem Lagerkörper 17 einläßt. Bei weiterer Zunahme der Belastung öffnet sich das Tellerventil 18, bis der Druck innerhalb des Gleitlagers wieder einen zum Abstützen der Last aus­ reichenden Wert erreicht.

Bei abnehmender Belastung schließt das Tellerventil 18 zunächst vollständig. Der Druck innerhalb des Gleitlagers wirkt dann auf die gegenüberliegende Seite des be­ weglichen Teils 25 und verschiebt diese um einen ge­ ringen Betrag von dem Lagerkörper 17, so daß der zu dieser Zeit bestehende Überdruck über den Dichtvor­ sprung 33 des Lagerkörpers bis zum Erreichen des Druck­ ausgleichs abgelassen wird.

Bei normalem Gebrauch mit einer ständig veränderlichen dynamischen Last wird wiederholt Druckmittel zum Aus­ gleich zunehmender Belastung in das Gleitlager gegeben und anschließend in dem Maße über den Dichtvorsprung 33 des Lagerkörpers 17 abgelassen, in dem die Belastung abnimmt. Wegen der relativ geringen Kompressibilität der meisten Flüssigkeiten ist dieser intermittierende Durchfluß jedoch sehr gering und stellt keinen merk­ lichen Energieverlust dar.

Der Reibungskraft an dem Lagerkörper 17, die durch eine Bewegung entsprechend dem Pfeil 34 verursacht wird, wirkt ein Widerstand dicht an der Seite des bewegten Gliedes 25 entgegen, wie durch den Pfeil 35 angezeigt wird. Dadurch wird die Möglichkeit eines Eingriffs der vorlaufenden Kante des Lagerkörpers 17 auf ein Minimum beschränkt. Es ist dabei vorteilhaft, wenn die die Dichtung halternde Lippe 36 des Lagerkörpers 17, wie gezeigt, mit reichlichem Spiel eingebaut wird, um sicherzustellen, daß die Reibungskräfte unter keinen Umständen von der Lippe 36 aufgenommen werden.

In dem beschriebenen Aufbau hat der Lagerkörper 17 einen einzigen Außendurchmesser und der Hohlraum 17a einen einzigen Innendurchmesser, wodurch ein gestufter Aufbau wie in Fig. 1 vermieden wird. In einer solchen Anordnung ist jedoch der Lagerkörper 17 nicht notwendigerweise selbst hydrostatisch abgeglichen, da die wirksame hydrostatische Fläche an der Außenseite des Lagerkörpers 17 kleiner ist als die wirksame hydrostatische Fläche an seiner Innenseite. Ein Abgleich wird jedoch dadurch erzielt, daß sich die Innenseite des Tellerventils 18 mittels des Kanals 30 unter demselben niedrigen Druck befindet, wie er allgemein innerhalb des Gehäuses besteht. Durch geeignete Wahl der Fläche an der Innenseite des Tellerventils 18 wird der hydrostatische Druck am Lagerkörper 17 ausgeglichen, ohne daß eine gestufte Ausnehmung in dem Gehäuse verwendet werden muß. Das heißt, daß die Bemessung des Lagerkörpers 17, des Dichtvorsprungs 33 des Lagerkörpers 17 und des Tellerventils 18 so gewählt sind, daß die nach außen gerichtete Kraft an dem Lager­ körper 17 durch die daran auftretende, nach innen gerichte­ te Kraft ausgeglichen wird, wodurch sich der Lagerkörper 17 und die Ventilanordnung in einem Zustand des hydrosta­ tischen Ausgleichs befinden. Die mechanische Belastung zwischen dem Lagerkörper 17 und dem beweglichen Glied 25 wird dadurch vernachlässigbar, und auf das bewegliche Glied 25 wirkt im wesentlichen nur eine hydrostatische Kraft. Die einwärts gerichtete Kraft an dem Tellerventil liegt zwangsläufig auch an dem Kugelgelenk zwischen dem Lagerkörper 17 und dem Schaft 21 an und verhindert ein Spiel zwischen diesen beiden Elementen.

Anstelle des Tellerventils 18 und des Ventilsitzes 26 kann auch ein direkt an das Gehäuse anstoßendes auf- und abbewegbares Ventil verwendet werden. Alternativ kann auch ein Schieberventil eingesetzt werden. Während das letztere den Vorteil eines inneren hydrostatischen Abgleichs hat, hat es jedoch die bereits vorstehend erwähnten Nachteile; es kann jedoch in einigen Anwendungsfällen verwendet werden.

Ein Anwendungsbeispiel des hydrostatischen Gleitlagers ist in Fig. 3 in Verbindung mit einer Axial­ kolbenpumpe gezeigt. Diese besteht aus einer rotierenden Wellenanordnung 37, die einen zylindrischen Rotor 38 antreibt, der an einer einstellbaren Schrägfläche 39 abläuft und bewirkt, daß ein Anzahl von Kolben 40 in Zylindern 41 hin- und herbewegt wird und Flüssigkeit durch (nicht gezeigte) Öffnungen in der Schrägfläche 39 ansaugt oder ausstößt. Die Verstellung des Blocks 42 mit den Öffnungen entlang einer Umfangsbahn 43 verändert den Neigungswinkel der Schrägfläche 39 und damit den Kolbenhub und die Pumpenleistung. Die Öffnung in der Schrägfläche 39 sind mit Rohranschlüssen 44 verbunden, durch die Flüssigkeit von der Kolbenpumpe oder dem Kolbenmotor angesaugt und abgegeben werden kann.

Der auf die Kolben 40 einwirkende Druck verursacht eine beträchtliche Reaktionskraft, die auf eine Vielzahl von Drucklagern 45 wirkt; wegen des Neigungswinkels der Schrägfläche 39 wirkt auf die radialen Lager 46 eine geringere Reaktionskraft. Beide Drucklager sind als hydrostatische Gleitlager ausgeführt, wodurch bei sehr hoher Leistungsfähigkeit ein zuverlässiger Betrieb erreicht wird.

Die Gleitlager 45 wirken mit einer ebenen Fläche an dem beweglichen Glied zusammen, während die Gleitlager 46 zur radialen Abstützung eine Kugelfläche an dem beweg­ lichen Teil und eine entsprechende Teilkugelfläche an dem Lagerkörper aufweisen.

Claims (6)

1. Hydrostatisches Gleitlager zur Abstützung eines beweglichen Glieds, bestehend aus einem fest­ stehenden Gehäuse mit einer zylindrischen Aus­ nehmung an einer Seite, einem eng in die Ausnehmung eingepaßten und darin axial beweglichen Lager­ körper mit Flüssigkeitsdichtmitteln zwischen dem Umfang des Lagerkörpers und der Ausnehmung, mit einer äußeren Stirnseite, die so ausgebildet ist, daß sie zu dem zu lagernden Glied hingerichtet ist, und mit einer Vertiefung in der äußeren Stirnseite, die durch einen abdichtenden Vorsprung begrenzt ist, aus einem Durchgang durch den Lager­ körper, durch den die Innenseite des Lagerkörpers mit der Vertiefung in Verbindung steht, aus einem in dem Gehäuse auf der Innenseite des Lagerkörpers ausgebildeten Hohlraum, einer Ventilanordnung in dem Hohlraum, die mit diesem so verbunden ist, daß das Ventil der Ventilanordnung darin in bezug auf den Lagerkörper spielfrei beweglich ist, aus einem ersten Kanal in dem Gehäuse, durch den der Ventilanordnung Flüssigkeit unter Druck zu­ führbar ist, und einem zweiten Kanal, der den inneren Teil des Hohlraums mit einem Bereich niedrigeren Drucks verbindet, wobei das Ventil so angeordnet ist, daß in seiner geöffneten Stellung Flüssigkeit unter Druck durch den Lagerkörper hindurch in den Kanal einlaßbar ist, wenn sich der Lagerkörper einwärts bewegt und der Lagerkörper (17) durch die Wandung der Ausnehmung (17a) an nahe an dem zu lagern­ den Glied (25) befindlichen Punkten gegen seitliche Verschiebung abgestützt ist, dadurch gekennzeichnet, daß die zylindrische Ausnehmung (17a) und der Lager­ körper (17) über ihre Länge einen im wesentlichen gleichförmigen Durchmesser haben, daß die wirksame hydrostatische Fläche an der Innenseite des Lager­ körpers (17), die durch den Dichtungsdurchmesser in der Ausnehmung (17a) bestimmt ist, im wesentlichen gleich der Summe der wirksamen hydrostatischen Fläche an der Außenseite des Lagerkörpers (17), die durch den Innen- und Außendurchmesser des Dichtvorsprunges (33) bestimmt ist und der wirksamen hydrostatischen Fläche des Ventils (18) bestimmt durch den Innen- und Außendurchmesser des Dichtvorsprungs (31) ist und daß die Ventilanordnung in bezug auf den Druck in dem ersten Kanal (29) in sich und dadurch der Lagerkörper (17) und die Ventilanordnung hydrostatisch abgeglichen ist.

2. Gleitlager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Ventil ein auf- und abbewegbares Ventil ist.

3. Gleitlager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das ein Tellerventil (18) ist.

4. Gleitlager nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Lagerkörper (17) und das Ventil durch einen den Lagerkörper (17) durchsetzenden Schaft (21) verbunden sind und der Schaft (21) an seinem äußeren Ende einen Kopf aufweist, dessen Stirnseite in der Vertiefung angeordnet ist und der innenseitig eine teilweise kugelförmig konvexe Fläche bildet, die zu einer ähnlich ausgebildeten konkaven Fläche an dem Lagerkörper (17) unter Ausbildung eines Kugelgelenks (23) gerichtet ist.

5. Gleitlager nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Tellerventil (18) ein verstellbar an dem Schaft (21) befestigtes Zylinderglied und an seinem Außenende eine ebene ringförmige Ventilfläche (31) aufweist, die auf eine ähnliche mit dem Gehäuse verbundene Fläche aufsetzbar ist, und daß durch das Tellerventil (18) der Durchfluß von dem ersten Kanal (29) durch den Lagerkörper (17) zu dem Durchgang steuerbar ist und das Zylinderglied von Dichtmitteln (20) umgeben ist, die gegen die Wandung des Hohlraums abdichten und die Teile des Hohlraums voneinander trennen.

6. Gleitlager nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die ähnliche Fläche am Innenende eines Ring­ körpers ausgebildet ist, der an seinem Außenende eine Teilkugelfläche aufweist, die einer kegelstumpf­ förmigen Fläche in dem Gehäuse aufsitzt.