DE3003892C2

DE3003892C2 - Pressure-dependent adjustment of operating control variables of internal combustion engines

Info

Publication number: DE3003892C2
Application number: DE3003892A
Authority: DE
Inventors: Adolf 7000 Stuttgart Fritz
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 1980-02-02
Filing date: 1980-02-02
Publication date: 1987-01-08
Also published as: GB2069597B; GB2069597A; DE3003892A1

Description

State of the art

Die Erfindung geht aus von einer druckabhängigen Verstellung von Betriebssteuergrößen einer Brennkraftmaschine nach der Gattung des Hauptanspruchs. Aus der US-PS 40 09 699 ist eine digitale elektrische Zündanlage bekannt, bei der in Abhängigkeit vom Druck die Zündung verstellt wird. Zur Messung des Atmosphärendrucks wird dabei ein Druckumformer vorgeschlagen, der einen Strom proportional zum Druck abgibt, der mittels eines Analog- Digital-Wandlers in ein digitales Signal umgesetzt wird. Weiterhin ist es bekannt, bei der Einspritzung eine druckabhängige Verstellung vorzunehmen. Der Druckgeber wirkt hierbei auf ein Potentiometer ein, dessen Schleifer in Abhängigkeit vom Druck verstellt wird.The invention is based on a pressure-dependent adjustment of operating control variables of an internal combustion engine according to the preamble of the main claim. A digital electrical ignition system is known from US-PS 40 09 699, in which the ignition is adjusted depending on the pressure. To measure the atmospheric pressure, a pressure transducer is proposed that emits a current proportional to the pressure, which is converted into a digital signal by means of an analog-digital converter. It is also known to make a pressure-dependent adjustment during injection. The pressure sensor acts on a potentiometer, the slider of which is adjusted depending on the pressure.

Diese Anordnungen haben den Nachteil, daß ein analoges Signal als Maß für den Druck zur Verfügung steht. Bei digitalen Zündungsanordnungen muß das Signal mittels eines Analog-Digital-Wandlers in digitale Impulse umgewandelt werden. Bei potentiometrisch betriebenen Druckwandlern ergibt sich der Nachteil, daß insbesondere im Betrieb im Kraftfahrzeug die Potentiometerbahnen des Potentiometers leicht verschmutzen. Des weiteren muß der Federdruck des Schleifers überwunden werden. Dies führt dazu, daß vom eigentlichen Drucksensor eine gewisse Kraft aufgebracht werden muß, um den Schleifer zu bewegen. Dies ist insbesondere dann von Nachteil, wenn nur geringe Druckunterschiede, wie beispielsweise der Atmosphärendruck, aufgenommen werden sollen. Schmutz auf den Schleifbahnen und die benötigten Kräfte zur Verstellung des Potentiometerschleifers führen zu falschen Anzeigen am Ausgang des Druckgebers und zu einer Hysterese.These arrangements have the disadvantage that an analog signal is available as a measure of the pressure. In digital ignition arrangements, the signal must be converted into digital pulses using an analog-digital converter. The disadvantage of potentiometrically operated pressure converters is that the potentiometer tracks of the potentiometer easily become dirty, particularly when used in a motor vehicle. In addition, the spring pressure of the wiper must be overcome. This means that a certain amount of force must be applied by the actual pressure sensor in order to move the wiper. This is particularly disadvantageous when only small pressure differences, such as atmospheric pressure, are to be recorded. Dirt on the slide tracks and the forces required to adjust the potentiometer wiper lead to incorrect readings at the output of the pressure sensor and to hysteresis.

Aus der DE-AS 22 42 194 ist es des weiteren bekannt, mittels einer steuerbaren Induktivität ein druckabhängiges Signal zu gewinnen. Unvorteilhaft bei dieser Anordnung ist, daß das so gewonnene Signal absolut richtig sein muß, wenn eine richtige Steuerung der Brennkraftmaschine erfolgen soll. Dies ist jedoch oft nicht möglich, insbesondere dann, wenn auch geringfügige Änderungen des Signals bereits ausgewertet werden sollen.From DE-AS 22 42 194 it is also known to obtain a pressure-dependent signal by means of a controllable inductance. The disadvantage of this arrangement is that the signal obtained in this way must be absolutely correct if the internal combustion engine is to be controlled correctly. However, this is often not possible, especially if even minor changes in the signal are to be evaluated.

Schließlich zeigt die DE-OS 28 44 010 einen Detektor für lineare Verstellungen, mittels dem es möglich ist, das Signal einer Unterdruckdose zu erfassen und über Zeitglieder auszuwerten. Hierbei ist eine Induktivität als Differentialtransformator ausgebildet, wobei jeder Induktivitätsteil ein Zeitglied steuert. Die Signale der Zeitglieder werden ausgewertet und dann die Differenz gebildet. Auch bei dieser Anordnung ist nachteilig, daß der Druck absolut gemessen werden muß, was bedeutet, daß insbesondere geringfügige Abweichungen sich oft nicht in der nötigen Klarheit erkennen lassen, so daß mit solchen Druckaufnehmern versehene Steuerungen und Regelungen nicht oder nicht richtig auf solche Änderungen ansprechen.Finally, DE-OS 28 44 010 shows a detector for linear adjustments, by means of which it is possible to record the signal from a vacuum box and evaluate it using timers. In this case, an inductance is designed as a differential transformer, with each inductance part controlling a timer. The signals from the timers are evaluated and then the difference is formed. The disadvantage of this arrangement is that the pressure must be measured absolutely, which means that minor deviations in particular often cannot be recognized with the necessary clarity, so that controls and regulators equipped with such pressure sensors do not respond to such changes or do not respond correctly.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Anordnung der eingangs genannten Art so zu verbessern, daß auch sehr kleine relative Änderungen des Drucks sicher und genau erfaßbar sind.The invention is based on the object of improving an arrangement of the type mentioned at the outset so that even very small relative changes in pressure can be detected reliably and precisely.

Advantages of the invention

Die erfindungsgemäße Anordnung mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruchs hat demgegenüber den Vorteil, daß ausgehend von einer Grundstellung, die einem vorgegebenen Druckwert entspricht, auch sehr kleine Druckänderungen sicher und zuverlässig auszuwerten sind. Als weiterer Vorteil ist anzusehen, daß insbesondere durch die Verwendung zweier gleichartig ausgebildeter Zeitglieder Alterungs- und Temperatureinflüsse relativ gering sind. Als weiterer Vorteil ist noch anzusehen, daß das Ausgangssignal der Schaltungsanordnung als ein in der Pulsbreite moduliertes Signal zur Verfügung steht, so daß es relativ leicht in digitalen Zündanlagen verarbeitbar ist.The arrangement according to the invention with the characterizing features of the main claim has the advantage that, starting from a basic position that corresponds to a predetermined pressure value, even very small pressure changes can be evaluated safely and reliably. A further advantage is that the influences of aging and temperature are relatively small, particularly due to the use of two similarly designed time elements. A further advantage is that the output signal of the circuit arrangement is available as a pulse-width modulated signal, so that it can be processed relatively easily in digital ignition systems.

Durch die in den Unteransprüchen aufgeführten Maßnahmen sind vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen der im Hauptanspruch angegebenen Anordnung zur Druckverstellung möglich. Zur Erzeugung von andauernden Impulsen ist es vorteilhaft, die Zeitglieder mittels elektronischer Schalter zu laden und zu entladen. Dadurch ist die definierte Herstellung von Anfangszuständen möglich, so daß die Messung erheblich an Genauigkeit gewinnt, als wenn man das natürliche Entladen der Induktivitäten oder Kapazitäten abwarten würde. Durch den Zeitgliedern nachgeschaltete Komparatoren ist es möglich, bei einem definiert vorgegebenen Ladezustand der Zeitglieder Impulse auszulösen. Um einen Impuls zu erhalten, der direkt dem gemessenen Druck proportional ist, ist es günstig, die Impulse er beiden Komparatoren voneinander zu subtrahieren. Dies kann auf einfache Weise durch ein Nand-Glied geschehen. Wird statt eines digitalen Impulses ein dem Druck proportionales analoges Signal benötigt, um die Schaltungsanordnung bei analogen Schaltungen zu betreiben, so ist dem Nand-Glied ein Integrierglied nachzuschalten, das den Impuls in eine Gleichspannung umwandelt. Mittels einer solchen Gleichspannung ist beispielsweise ein Multivibrator ansteuerbar, der Impulse für eine Zündanlage oder eine Einspritzung abgibt. Die Impulszeit oder das Impulsverhältnis des Multivibrators wird dabei am einfachsten mittels Stromsteuerung des Multivibrators bewirkt. Die elektronischen Schalter für die Zeitglieder werden zweckmäßigerweise durch einen Taktgenerator gesteuert, der entweder frei schwingt oder aber fremd gesteuert ist, wenn zu bestimmten Zeiten Impulse durch die Druckmeßeinrichtung abgegeben werden sollen.The measures listed in the subclaims allow advantageous further developments and improvements of the pressure adjustment arrangement specified in the main claim. To generate continuous pulses, it is advantageous to charge and discharge the time elements using electronic switches. This enables the defined production of initial states are possible, so that the measurement is considerably more accurate than if one were to wait for the inductances or capacitors to discharge naturally. Comparators connected downstream of the timing elements make it possible to trigger pulses when the timing elements reach a defined charge level. In order to obtain a pulse that is directly proportional to the measured pressure, it is advisable to subtract the pulses from the two comparators from one another. This can be done easily using a NAND element. If, instead of a digital pulse, an analog signal proportional to the pressure is required in order to operate the circuit arrangement in analog circuits, an integrator must be connected downstream of the NAND element, which converts the pulse into a direct voltage. Such a direct voltage can be used, for example, to control a multivibrator that emits pulses for an ignition system or an injection system. The pulse time or pulse ratio of the multivibrator is most easily achieved by controlling the current of the multivibrator. The electronic switches for the timing elements are conveniently controlled by a clock generator which either oscillates freely or is externally controlled if pulses are to be emitted by the pressure measuring device at certain times.

drawing

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigtAn embodiment of the invention is shown in the drawing and explained in more detail in the following description. It shows

Fig. 1 ein Blockschaltbild einer luftdruckabhängigen Spätverstellung einer Zündanlage, Fig. 1 is a block diagram of an air pressure dependent retardation of an ignition system,

Fig. 2 ein Diagramm zur Erläuterung der Funktion der Druckmeßeinrichtung, Fig. 2 is a diagram explaining the function of the pressure measuring device,

Fig. 3 ein Diagramm zur Erläuterung der Ansteuerung einer analogen Zündanlage mittels der Druckmeßeinrichtung und Fig. 3 is a diagram explaining the control of an analog ignition system using the pressure measuring device and

Fig. 4 ein konkretes Ausführungsbeispiel einer Zündanlage mit einer Druckmeßeinrichtung nach der Erfindung. Fig. 4 shows a concrete embodiment of an ignition system with a pressure measuring device according to the invention.

Description of the invention

In dem Blockschaltbild nach Fig. 1 weisen die Zeitglieder 1 und 2 je einen Widerstand 3 und 5 und eine veränderliche Induktivität 4 bzw. einen Kondensator 6 auf. Der Widerstand 3 ist mit der veränderlichen Induktivität 4 in Reihe geschaltet, während der Kondensator 6 mit dem Widerstand 5 in Reihe geschaltet ist. Die andere Seite des Widerstands 3 und des Kondensators 6 liegt an der Versorgungsspannung, während die andere Seite des Widerstandes 5 gegen Masse geführt ist. Die Induktivität 4 ist über die Kollektor-Emitterstrecke eines Transistors 7 mit der Masse verbunden. Die Induktivität ist vom Druck veränderbar ausgeführt. Dazu ist beispielsweise der Eisenkern der Induktivität 4 beweglich ausgeführt und mit der Membran einer Barometerdose verbunden, die in Abhängigkeit vom Druck den Kern in der Spule verschiebt. Dem Kondensator 6 ist die Kollektor-Emitterstrecke eines Transistors 8 parallel geschaltet. Die Basen der Transistoren 7 und 8 stehen mit einem Taktgenerator 9 in Verbindung. Zwischen Widerstand 3 und Induktivität 4 führt eine Leitung zu einem Komparator 10, während der Eingang eines Komparators 11 zwischen Kondensator 6 und Widerstand 5 angeschlossen ist. Die Ausgänge der Komparatoren 10 und 11 führen zum Eingang eines Differenzimpulsbildners 12, der im einfachsten Fall als Und-Glied ausgeführt ist. Der Ausgang des Differenzimpulsbildners 12 führt an die Basis eines Transistors 13. Parallel zur Kollektor-Emitterstrecke des Transistors 13 liegt die Reihenschaltung mit einem Widerstand 14 und einem Kondensator 15. Der Emitter des Transistors 13 und die eine Seite des Kondensators 15 ist gegen Masse geschaltet, während der Kollektor des Transistors 13 weiterhin über einen Widerstand 16 mit der Versorgungsspannung in Verbindung steht. Zwischen Widerstand 14 und Kondensator 15 ist eine Leitung angeschlossen, die einerseits zu einem Komparator 17 und andererseits zu einem Multivibrator 18führt. Von einem nicht dargestellten Zündimpulsgeber gelangt eine Leitung zum Impulsformer 19, der einerseits mit einen Und-Glied 20, andererseits mit einem Differenzglied 21 verbunden ist. Der Ausgang des Differenzgliedes 21 führt über einen Schalter, der von dem Komparator 17 gesteuert wird, zum Synchronisationseingang des Multivibrators 18. Der Ausgang des Multivibrators 18 ist mit einem weiteren Eingang des Und-Gliedes 20 verbunden. Der Ausgang des Und-Gliedes 20 führt zu einem Impulsformer 23, an dessen Ausgang die nicht dargestellte Zündspule angeschlossen wird.In the block diagram according to Fig. 1, the timing elements 1 and 2 each have a resistor 3 and 5 and a variable inductance 4 or a capacitor 6. The resistor 3 is connected in series with the variable inductance 4 , while the capacitor 6 is connected in series with the resistor 5. The other side of the resistor 3 and the capacitor 6 is connected to the supply voltage, while the other side of the resistor 5 is connected to ground. The inductance 4 is connected to ground via the collector-emitter path of a transistor 7. The inductance is designed to be variable depending on the pressure. For this purpose, for example, the iron core of the inductance 4 is designed to be movable and is connected to the membrane of a barometer box, which moves the core in the coil depending on the pressure. The collector-emitter path of a transistor 8 is connected in parallel with the capacitor 6. The bases of the transistors 7 and 8 are connected to a clock generator 9 . A line leads between resistor 3 and inductance 4 to a comparator 10 , while the input of a comparator 11 is connected between capacitor 6 and resistor 5. The outputs of comparators 10 and 11 lead to the input of a differential pulse generator 12 , which in the simplest case is designed as an AND gate. The output of differential pulse generator 12 leads to the base of a transistor 13. Parallel to the collector-emitter path of transistor 13 is the series connection with a resistor 14 and a capacitor 15. The emitter of transistor 13 and one side of capacitor 15 are connected to ground, while the collector of transistor 13 is still connected to the supply voltage via a resistor 16. A line is connected between resistor 14 and capacitor 15 , which leads on the one hand to a comparator 17 and on the other hand to a multivibrator 18 . A line from an ignition pulse generator (not shown) leads to the pulse former 19 , which is connected on the one hand to an AND element 20 and on the other hand to a differential element 21. The output of the differential element 21 leads via a switch controlled by the comparator 17 to the synchronization input of the multivibrator 18. The output of the multivibrator 18 is connected to another input of the AND element 20. The output of the AND element 20 leads to a pulse former 23 , to the output of which the ignition coil (not shown) is connected.

Die Wirkungsweise der Druckverstellung soll anhand der Impulsdiagramme nach Fig. 2 und 3 erläutert werden. Durch den Taktgenerator 9, der Impulse nach Fig. 2a abgibt und fremdgesteuert sein kann, werden die Transistoren 7 und 8 abwechselnd in den leitenden und den sperrenden Zustand geschaltet. Wird Transistor 7 leitend, steigt der Strom durch die Induktivität 4 nach einer e-Funktion an. Beim Sperren des Transistors 7 liegt zwischen Widerstand 3 und Induktivität 4 die volle Betriebsspannung an. Der Spannungsverlauf am Eingang des Komparators 10 entspricht daher der Fig. 2b. Ähnlich läuft der Vorgang am Kondensator 6 ab. Ist der Transistor 8 gesperrt, so wird der Kondensator 6 auf die Versorgungsspannung aufgeladen. Die am Widerstand 5 abfallende Spannung, die am Komparator 11 anliegt, fällt daher exponentiell ab. Ist der Transistor 8 leitend, so liegt am Eingang des Komparators 11 die Betriebsspannung an. Der Spannungsverlauf am Widerstand 5 ist in Fig. 2d dargestellt. Während sich die am Widerstand 5 abfallende Spannung über die Zeit bei gesperrtem Transistor 8 nicht ändert, da die Zeitkonstante des Zeitgliedes 2 immer gleich ist, hängt der Verlauf des Spannungsabfalls an der Spule 4 von deren Induktivität ab. Die Komparatoren 10 und 11 sind nun so geschaltet, daß sie bei Beginn des Spannungsabfalls ihren Zustand ändern und beim Erreichen einer Schwelle 25 wiederum in den ursprünglichen Zustand zurückkippen. Eine praktikable Ausführung eines solchen Komparators wird anhand der Fig. 4 beschrieben. Komparator 10 kippt bei Beginn des Spannungsabfalls von dem 1- in den 0-Zustand und beim Unterschreiten einer vorgegebenen Schwelle von dem 0- in den 1-Zustand. Der Komparator 11 geht bei Beginn des Spannungsabfalls vom 0- in den 1-Zustand und beim Unterschreiten der Schwelle 25 vom 1- in den 0-Zustand. Die dabei am Ausgang des Komparators 10 gebildeten Impulse sind in Fig. 2c, die am Ausgang des Komparators 11 entstehenden Impulse sind in Fig. 2e abgebildet. Um möglichst genaue Ergebnisse zu erzielen, wird die Schaltschwelle 25 der Komparatoren möglichst niedrig gelegt, da dadurch die Impulse lang werden. Als Schwellwert bietet sich das Erreichen von 63% des Endwertes der Spannung an, was in etwa der Zeitkonstanten der Zeitglieder 1 und 2 entspricht.The way the pressure adjustment works will be explained using the pulse diagrams in Fig. 2 and 3. The clock generator 9 , which emits pulses as shown in Fig. 2a and can be externally controlled, switches the transistors 7 and 8 alternately into the conductive and blocking state. If transistor 7 becomes conductive, the current through the inductance 4 increases according to an e function. When transistor 7 is blocked, the full operating voltage is present between resistor 3 and inductance 4. The voltage curve at the input of comparator 10 therefore corresponds to Fig. 2b. The process at capacitor 6 is similar. If transistor 8 is blocked, capacitor 6 is charged to the supply voltage. The voltage dropping across resistor 5 , which is present at comparator 11 , therefore drops exponentially. If transistor 8 is conductive, the operating voltage is present at the input of comparator 11 . The voltage curve across resistor 5 is shown in Fig. 2d. While the voltage drop across resistor 5 does not change over time when transistor 8 is blocked, since the time constant of timing element 2 is always the same, the curve of the voltage drop across coil 4 depends on its inductance. Comparators 10 and 11 are now connected in such a way that they change state at the start of the voltage drop and then switch back to their original state when a threshold 25 is reached. A practical design of such a comparator is described with reference to Fig. 4. Comparator 10 switches from the 1 to the 0 state at the start of the voltage drop and from the 0 to the 1 state when a predetermined threshold is undershot. Comparator 11 switches from the 0 to the 1 state at the start of the voltage drop and from the 1 to the 0 state when the threshold 25 is undershot. The pulses generated at the output of comparator 10 are shown in Fig. 2c, and the pulses generated at the output of comparator 11 are shown in Fig. 2e. In order to achieve the most accurate results possible, the switching threshold 25 of the comparators is set as low as possible, as this makes the pulses long. A suitable threshold value is 63% of the final value of the voltage, which corresponds approximately to the time constant of the time elements 1 and 2 .

Das Signal am Ausgang des Komparators 10 setzt sich zusammen aus einem Grundwert, der der Grundinduktivität beim geringsten Druck entspricht, und aus einem Anteil, der von der Druckänderung abhängig ist. Während es bei einem Teil von digitalen Schaltungen bereits möglich ist, diesen Impuls in binärer Form zu verwerten, indem man beispielsweise die Grundinduktivität durch Subtraktion eines dieser Grundinduktivität entsprechenden binären Wertes berücksichtigt, ist bei anderen Schaltungsanordnungen eine Subtraktion des Impulsanteiles notwendig, der der Grundinduktivität entspricht. Hierzu dient der am Ausgang des Komparators 11 anliegende Impuls nach Fig. 2e, der so gewählt ist, daß seine Impulslänge gerade der Grundinduktivität entspricht. Da dieser Impuls ebenfalls durch eine Zeitkonstante hergeleitet wird, ergibt sich der Vorteil, daß die Impulsaufbereitung unabhängig ist von irgendwelchen Schwankungen der Versorgungsspannung, da nur der kurzfristige Zeitverlauf des Endladevorgangs maßgebend ist. Obwohl die Ausgangsimpulse des Komparators 10 und des Komparators 11 beliebig gewählt sein können, ergibt sich mit der gewählten Ausgangskombination nach Fig. 2c und Fig. 2e der Vorteil, daß der Differenzimpuls im Differenzimpulsbildner 12 durch eine Nand-Verknüpfung gewonnen werden kann. Ist der Differenzimpulsbildner 12 als Nand-Glied ausgeführt, ergibt sich am Ausgang des Nand- Gliedes ein Impuls nach Fig. 2f. Die Länge dieses Impulses ist dem Differenzdruck, bezogen auf den Druck, bei dem die Induktivität ihre Grundinduktivität hat, proportional.The signal at the output of the comparator 10 is made up of a basic value which corresponds to the basic inductance at the lowest pressure and a component which depends on the pressure change. While in some digital circuits it is already possible to use this pulse in binary form, for example by taking the basic inductance into account by subtracting a binary value corresponding to this basic inductance, in other circuit arrangements a subtraction of the pulse component which corresponds to the basic inductance is necessary. This is done by the pulse at the output of the comparator 11 according to Fig. 2e, which is selected so that its pulse length corresponds exactly to the basic inductance. Since this pulse is also derived from a time constant, this has the advantage that the pulse processing is independent of any fluctuations in the supply voltage, since only the short-term time course of the discharge process is decisive. Although the output pulses of the comparator 10 and the comparator 11 can be chosen arbitrarily, the selected output combination according to Fig. 2c and Fig. 2e has the advantage that the differential pulse in the differential pulse generator 12 can be obtained by a NAND connection. If the differential pulse generator 12 is designed as a NAND element, a pulse according to Fig. 2f is produced at the output of the NAND element. The length of this pulse is proportional to the differential pressure, related to the pressure at which the inductance has its basic inductance.

Diese Differenzdruckimpulse können direkt zur Ansteuerung einer digitalen Zündungseinrichtung oder einer digitalen Einspritzung genommen werden. Durch geeignete Wahl des Schwellwertes ist auch ihre Länge in gewissem Umfang variierbar, so daß sie direkt mit dem reinen Zündimpuls oder Einspritzimpuls zu einer Verstellung verbunden werden können. Benötigen die Impulse einen bestimmten Anfang oder ein bestimmtes Ende, so ist es möglich, den Taktgenerator 9 extern zu synchronisieren.These differential pressure pulses can be used directly to control a digital ignition device or a digital injection system. By selecting the appropriate threshold value, their length can also be varied to a certain extent, so that they can be directly linked to the pure ignition pulse or injection pulse for an adjustment. If the pulses require a specific start or end, it is possible to synchronize the clock generator 9 externally.

Werden dem Differenzdruck proportionale Analog-Signale benötigt, so wird dies dadurch erreicht, daß sie durch den Transistor 13 negiert und auf den Kondensator 15 integriert werden. Die am Kondensator 15 abfallende Spannung ist in Fig. 2g dargestellt und umgekehrt proportional zum Differenzdruck. Mit diesem Signal können analog arbeitende Zündanlagen oder Einspritzanlagen gesteuert werden.If analog signals proportional to the differential pressure are required, this is achieved by negating them by the transistor 13 and integrating them on the capacitor 15. The voltage drop across the capacitor 15 is shown in Fig. 2g and is inversely proportional to the differential pressure. This signal can be used to control analog ignition systems or injection systems.

Im weiteren ist beispielhaft eine Zündanlage geschildert, die dazu dient, bei bestimmter Leistung den Kraftstoffverbrauch zu senken und den Zündzeitpunkt bei gleichzeitiger Abmagerung des Gemisches immer näher an die Klingelgrenze zu legen. Hierbei führt ein höherer Luftdruck, z. B. in Meereshöhe gegenüber dem Gebirge, zu einer größeren Füllung der Zylinder. Das hat dann Frühzündungen (Klingeln) zur Folge. Zum Ausgleich ist der Zündzeitpunkt in Abhängigkeit des absoluten Luftdrucks nach spät zu verstellen. Zur Messung des Luftdrucks und zur Spätverstellung eignet sich besonders die zuvor beschriebene Druckmeßeinrichtung. Die gleiche Problematik tritt ebenfalls bei der Einspritzung auf.The following example describes an ignition system that serves to reduce fuel consumption at a certain power level and to set the ignition point ever closer to the ringing limit while simultaneously leaning out the mixture. In this case, higher air pressure, e.g. at sea level compared to the mountains, leads to a greater filling of the cylinders. This then results in early ignition (ringing). To compensate, the ignition point must be retarded depending on the absolute air pressure. The pressure measuring device described above is particularly suitable for measuring the air pressure and for retarding. The same problem also occurs with injection.

Bei analogen Zündanlagen gelangt das vom Impulsgeber kommende und in Fig. 3a dargestellte Signal zum Schmitt- Trigger 19, der bei den 0-Durchgängen des Signals schaltet. Dieses Signal liegt am Und-Glied 20 an und ist in Fig. 3b dargestellt. Die negative Flanke des getriggerten Signals wird vom Differenzierglied differenziert, während die positive Flanke unterdrückt wird. Am Ausgang des Differenzierglieds 21 liegt ein Signal nach Fig. 3c an. Das differenzierte Signal kippt bei geschlossenem Schalter 22, der beispielsweise als Transistorschalter ausgeführt sein kann, den Multivibrator 18, dessen Impulsverhältnis durch Stromquellen bestimmt ist. Eine Stromquelle des Multivibrators 18 wird durch die am Kondensator 15 anliegende Spannung gesteuert, so daß der Lade- und Entladevorgang des impulsbestimmenden Kondensators, der in Fig. 3d dargestellt ist, vom Differenzdruck abhängig ist. Der durch einen Puffer geformte Impuls, der durch die ansteigende Flanke gegeben ist und der in Fig. 3e dargestellt ist, ist proportional zur Druckdifferenz und in Abhängigkeit von der Zündimpulsfolge synchronisiert. Durch diese Maßnahmen wird nicht nur erreicht, daß der Differenzdruckimpuls an den Zündimpuls anschließt, sondern auch, daß der druckabhängige Impuls in Abhängigkeit von der Drehzahl der Brennkraftmaschine so variiert wird, daß er bei konstantem Druck auch immer einen konstanten Drehwinkel bei einer Kurbelwellenumdrehung überstreicht. Der Zündimpuls nach Fig. 3b und der druckabhängige Impuls nach Fig. 3e werden in dem Und-Glied 20 addiert, an dessen Ausgang ein spätverstellter Impuls nach Fig. 3f anliegt. Durch die Impulsformerstufe wird dieses Signal so aufbereitet, daß es zur Ansteuerung der nicht dargestellten Zündspule dienen kann. Ein solches Signal ist in Fig. 3g dargestellt.In analog ignition systems, the signal from the pulse generator shown in Fig. 3a reaches the Schmitt trigger 19 , which switches when the signal passes through 0. This signal is present at the AND gate 20 and is shown in Fig. 3b. The negative edge of the triggered signal is differentiated by the differentiating element, while the positive edge is suppressed. A signal as shown in Fig. 3c is present at the output of the differentiating element 21. When the switch 22 , which can be designed as a transistor switch, is closed, the differentiated signal switches the multivibrator 18 , the pulse ratio of which is determined by current sources. A current source of the multivibrator 18 is controlled by the voltage applied to the capacitor 15 , so that the charging and discharging process of the pulse-determining capacitor, which is shown in Fig. 3d, depends on the differential pressure. The pulse formed by a buffer, which is given by the rising edge and which is shown in Fig. 3e, is proportional to the pressure difference and synchronized depending on the ignition pulse sequence. These measures not only ensure that the differential pressure pulse follows the ignition pulse, but also that the pressure-dependent pulse is varied depending on the speed of the internal combustion engine so that, at constant pressure, it always covers a constant angle of rotation for one crankshaft revolution. The ignition pulse according to Fig. 3b and the pressure-dependent pulse according to Fig. 3e are added in the AND element 20 , at the output of which a retarded pulse according to Fig. 3f is present. The pulse forming stage processes this signal in such a way that it can be used to control the ignition coil (not shown). One such signal is shown in Fig. 3g.

Soll die Spätverstellung zu 0 werden, dann müßte der vom Druck gesteuerte Strom des Multivibrators gegen unendlich gehen. Bei realen Ausführungen ist das nicht möglich, weil ein bestimmtes Tastverhältnis nicht unterschritten werden kann, so daß eine gewisse Verstellung übrig bleiben würde. Der Komparator 17 erfaßt daher die vom Druck abhängige Spannung und schaltet beim Überschreiten einer vorgegebenen Spannung um. Dadurch werden die Impulse, die vom Multivibrator abgegeben werden, unterdrückt. Dies ist symbolisch durch den Schalter 22 dargestellt. Verstellimpulse nach Fig. 3e werden dann vom Multivibrator nicht abgegeben, so daß an der Impulsformerstufe 23 ein nicht korrigiertes Zündsignal nach Fig. 3b anliegt. Mit einer solchen Sprungfunktion kann also die Restverstellung beseitigt werden.If the retardation is to be 0, then the pressure-controlled current of the multivibrator would have to approach infinity. In real designs, this is not possible because a certain duty cycle cannot be undercut, so that a certain amount of adjustment would remain. The comparator 17 therefore detects the pressure-dependent voltage and switches over when a predetermined voltage is exceeded. This suppresses the pulses emitted by the multivibrator. This is symbolically represented by the switch 22. Adjustment pulses according to Fig. 3e are then not emitted by the multivibrator, so that an uncorrected ignition signal according to Fig. 3b is present at the pulse forming stage 23. The remaining adjustment can therefore be eliminated using such a step function.

Fig. 4 zeigt nun ein ausführliches Ausführungsbeispiel der wesentlichen Teile einer Anordnung nach der Erfindung für eine luftdruckabhängige Spätverstellung der Zündung. An die Versorgungsspannungsleitung 30 ist ein Widerstand 31 angeschlossen, der seinerseits mit einer variablen Induktivität 32 in Verbindung steht. Die variable Induktivität 32 ist mit dem Kollektor eines Transistors 33 verbunden, dessen Emitter zur gemeinsamen Masseleitung 34 führt, die gleichzeitig die negative Versorgungsspannung führt. Des weiteren geht von der Versorgungsspannungsleitung 30 ein Kondensator 35 aus, der über einen Widerstand 36 ebenfalls mit dem Kollektor des Transistors 33 verbunden ist. Parallel zum Kondensator 35 ist die Kollektor-Emitterstrecke eines Transistors 37 geschaltet. Die Basis des Transistors 37 steht einerseits über einen Widerstand 38 mit der Versorgungsspannungsleitung 30 in Verbindung, andererseits führt sie zu einem weiteren Widerstand 39. Zwischen Versorgungsspannungsleitung 30 und dem Kollektor des Transistors 33 sind zudem die Widerstände 41 und 42 sowie die Widerstände 43 und 44 in Reihe geschaltet. Zwischen Widerstand 41 und 42 führt ein Abgriff zum negativen Eingang eines als Komparator geschalteten Operationsverstärkers 45. Zwischen Widerstand 43 und 44 führt ein Abgriff zum positiven Eingang eines als Komparator geschalteten Operationsverstärkers 46. Der negative Eingang des Operationsverstärkers 46 ist an die Leitung zwischen dem Widerstand 31 und der Induktivität 32 angeschlossen. Der positive Eingang des Operationsverstärkers 45 steht mit der Verbindungsleitung zwischen Kondensator 35 und Widerstand 36 in Verbindung. Der Taktgenerator 9 speist einerseits die Basis des Transistors 33, andererseits steht er über ein Negationsglied 47 mit dem Widerstand 39 in Verbindung. Die Ausgänge der Operationsverstärker 45 und 46 stehen mit den Eingängen des Nand-Gliedes 48 in Verbindung. Der Ausgang des Nand-Gliedes führt an die Basis eines Transistors 49, dessen Emitter mit der gemeinsamen Masseleitung 34 verbunden ist. Der Kollektor des Transistors 49 führt über einen Widerstand 51 zur Spannungsversorgungsleitung 30. An den Kollektor des Transistors 49 ist des weiteren ein Widerstand 52 angeschlossen, der seinerseits über einen Kondensator 53 mit der gemeinsamen Masseleitung in Verbindung steht. Fig. 4 now shows a detailed embodiment of the essential parts of an arrangement according to the invention for an air pressure-dependent retardation of the ignition. A resistor 31 is connected to the supply voltage line 30 , which in turn is connected to a variable inductance 32. The variable inductance 32 is connected to the collector of a transistor 33 , the emitter of which leads to the common ground line 34 , which simultaneously carries the negative supply voltage. Furthermore, a capacitor 35 extends from the supply voltage line 30 and is also connected to the collector of the transistor 33 via a resistor 36. The collector-emitter path of a transistor 37 is connected in parallel to the capacitor 35. The base of the transistor 37 is connected on the one hand to the supply voltage line 30 via a resistor 38 , and on the other hand it leads to a further resistor 39 . In addition, the resistors 41 and 42 as well as the resistors 43 and 44 are connected in series between the supply voltage line 30 and the collector of the transistor 33. Between resistor 41 and 42 a tap leads to the negative input of an operational amplifier 45 connected as a comparator. Between resistor 43 and 44, a tap leads to the positive input of an operational amplifier 46 connected as a comparator. The negative input of the operational amplifier 46 is connected to the line between the resistor 31 and the inductance 32. The positive input of the operational amplifier 45 is connected to the connecting line between the capacitor 35 and the resistor 36. The clock generator 9 feeds the base of the transistor 33 on the one hand, and is also connected to the resistor 39 via a negation element 47. The outputs of the operational amplifiers 45 and 46 are connected to the inputs of the NAND element 48. The output of the NAND element leads to the base of a transistor 49 , the emitter of which is connected to the common ground line 34. The collector of the transistor 49 leads to the voltage supply line 30 via a resistor 51 . A resistor 52 is also connected to the collector of transistor 49 , which in turn is connected to the common ground line via a capacitor 53 .

Zwischen Widerstand 52 und Kondensator 53 ist der negative Eingang eines als Komparator geschalteten Operationsverstärkers 54 angeschlossen. Der positive Eingang des Operationsverstärkers 54 steht mit einem Widerstand 55 und einem Widerstand 56 in Verbindung, wobei der Widerstand 55 mit der Versorgungsspannungsleitung 30 und der Widerstand 56 mit der Masseleitung 34 verbunden ist. Der Ausgang des Operationsverstärkers 54 führt an die Basis eines Transistors 57.The negative input of an operational amplifier 54 connected as a comparator is connected between resistor 52 and capacitor 53. The positive input of operational amplifier 54 is connected to a resistor 55 and a resistor 56 , with resistor 55 being connected to supply voltage line 30 and resistor 56 being connected to ground line 34. The output of operational amplifier 54 leads to the base of a transistor 57 .

An die Basis eines Transistors 58 ist der Ausgang 59 des in Fig. 1 dargestellten Differenziergliedes 21 angeschlossen, das Impulse nach Fig. 3c abgibt. Ein Widerstand 60 ist zwischen die Basis des Transistors 58 und die Versorgungsspannungsleitung 30 geschaltet. Des weiteren führt ein Widerstand 61 zum Kollektor eines Transistors 62. Der Emitter des Transistors 58 steht mit der Versorgungsleitung 30 in Verbindung, während der Kollektor zu einer Stromquelle 63 führt. Die Stromquelle 63 ist des weiteren über die Kollektor-Emitterstrecke des Transistors 57 mit der Masseleitung 34 verbunden. An den Kollektor des Transistors 58 ist des weiteren ein Kondensator 64 angeschlossen, der andererseits mit der Basis des Transistors 62 in Verbindung steht. Zwischen der Versorgungsspannungsleitung 30 und der Basis des Transistors 62 liegt ein Widerstand 65. Des weiteren ist an die Basis des Transistors 62 eine steuerbare Stromquelle 66 angeschlossen, die ihrerseits mit der Masseleitung 34 verbunden ist. Die Steuerung der Stromquelle 66 erfolgt durch die zwischen Widerstand 52 und Kondensator 53 anliegende Spannung, was durch die Verbindung des Steuerpfeils der steuerbaren Stromquelle 66 mit der Leitung zwischen Widerstand 52 und Kondensator 53 angedeutet werden soll. Vom Kollektor des Transistors 62 führt ein weiterer Widerstand 67 zur Masseleitung 34. An die Versorgungsspannungsleitung 30 ist ein Widerstand 68 angeschlossen, der zur Basis eines Transistors 69 führt. Ein weiterer Widerstand 70 führt von der Basis des Transistors 69 zum Kollektor des Transistors 62. Vom Kollektor des Transistors 69 führt ein Widerstand 71 zu dem in dieser Figur nicht dargestellten Und-Gatter 20, das in Fig. 1 gezeigt ist. An dieser Leitung liegt ein Impuls nach Fig. 3e an. Der Emitter des Transistors 69 liegt an der Versorgungsspannungsleitung 30.The output 59 of the differentiating element 21 shown in Fig. 1 is connected to the base of a transistor 58 , which emits pulses according to Fig. 3c. A resistor 60 is connected between the base of the transistor 58 and the supply voltage line 30. Furthermore, a resistor 61 leads to the collector of a transistor 62. The emitter of the transistor 58 is connected to the supply line 30 , while the collector leads to a current source 63. The current source 63 is also connected to the ground line 34 via the collector-emitter path of the transistor 57. Furthermore, a capacitor 64 is connected to the collector of the transistor 58 , which on the other hand is connected to the base of the transistor 62. A resistor 65 is located between the supply voltage line 30 and the base of the transistor 62 . Furthermore, a controllable current source 66 is connected to the base of the transistor 62 , which in turn is connected to the ground line 34. The current source 66 is controlled by the voltage applied between resistor 52 and capacitor 53 , which is indicated by the connection of the control arrow of the controllable current source 66 to the line between resistor 52 and capacitor 53. A further resistor 67 leads from the collector of the transistor 62 to the ground line 34. A resistor 68 is connected to the supply voltage line 30 and leads to the base of a transistor 69. A further resistor 70 leads from the base of the transistor 69 to the collector of the transistor 62. A resistor 71 leads from the collector of the transistor 69 to the AND gate 20 (not shown in this figure), which is shown in Fig. 1. A pulse according to Fig. 3e is applied to this line. The emitter of transistor 69 is connected to the supply voltage line 30 .

Durch den Taktgenerator 9 wird der Transistor 33 abwechselnd in leitenden und in nicht leitenden Zustand geschaltet. Befindet sich Transistor 33 im nicht leitenden Zustand, so fließen durch die Spannungsteiler 43 und 44 und 41 und 42 sowie durch die Zeitglieder 35 und 36 sowie 31 und 32, abgesehen von einem gewissen Reststrom, keine Ströme. Ist Transistor 33 gesperrt, so wird über das Negationsglied 47 Transistor 37 leitend gehalten, so daß Kondensator 35 entladen wird. An den Eingängen der Operationsverstärker 46 und 45 liegt daher nahezu die Versorgungsspannung 30 an. Durch geeignete Wahl der Spannungsteiler mit den Widerständen 43 und 44 sowie den Widerständen 41 und 42 kann unter Berücksichtigung der Restströme erreicht werden, daß sich am Ausgang des Operationsverstärkers 46 bei gesperrtem Transistor 33 eine Spannung einstellt, während am Ausgang des Operationsverstärkers 45 keine Spannung anliegt. Wird nun Transistor 33 in den leitenden Zustand übergeführt, sperrt Transistor 37. Durch die Spannungsteiler mit den Widerständen 43, 44 und 41, 42 fließt ein Strom, der die Spannung am positiven Eingang des Operationsverstärkers 46 und am negativen Eingang des Operationsverstärkers 45 herabsetzt. Kurz nach dem Einschalten führen die beiden anderen Eingänge der Operationsverstärker 45 und 46 noch nahezu Betriebsspannung, die durch das Aufladen des Kondensators 35 bzw. den Strom durch die Induktivität 32 im Lauf der Zeit exponentiell absinkt. Durch das Ändern der an den Spannungsteilern anliegenden Spannungen ändern die Operationsverstärker 45 und 46 ihren Zustand, d. h. mit dem Öffnen des Transistors 33 erhält Operationsverstärker 46 kein Signal am Ausgang, während von Operationsverstärker 45 am Ausgang ein Signal abgegeben wird. Sinken die Spannungen an den Zeitgliedern im Laufe der Zeit unter die durch die Spannungsteiler vorgegebene Schwelle 25, kippen die als Komparatoren geschalteten Operationsverstärker 45 und 46 in ihren ursprünglichen Zustand zurück. Das Überschreiten der Schwelle nach Sperren des Transistors 33 hat keine weiteren Folgen, da zuvor die Spannungsteiler mit den Widerständen 43, 44 und 41, 42 geschaltet werden, so daß die Referenzspannung hochgesetzt wird. Das am Operationsverstärker 46 anliegende Ausgangssignal ist bereits bezüglich seiner Zeitdauer der Induktivität und damit dem Luftdruck proportional. Da auch bei niedrigstem Luftdruck, bei dem die Spätverstellung 0 sein soll, noch eine Grundinduktivität vorhanden ist, muß eine Zeit entsprechend dieser subtrahiert werden. Dieses Signal liegt am Ausgang des Operationsverstärkers 45 an und wird ebenfalls über eine e-Funktion erzeugt, die durch das Zeitglied mit dem Kondensator 35 und dem Widerstand 36 gegeben ist. Die Ausgänge der beiden Operationsverstärker werden daher durch das Nand-Gatter 48 verknüpft. Am Ausgang des Nand-Gatters 48 erhält man einen Impuls, dessen Länge direkt dem Differenzluftdruck (bezogen auf den Druck, bei dem die Verstellung 0 sein soll) proportional ist. Die Impulse, die dem Differenzdruck proportional sind, werden durch den Transistor 49 negiert und auf den Kondensator 53 integriert. Je länger der vom Nand-Glied 48 abgegebene Impuls ist, desto mehr wird der Kondensator 53 über den Widerstand 52 entladen. Während der übrigen Zeit wird der Kondensator 53 über den Widerstand 51 und 52 aufgeladen. Man kann also sagen, daß die Spannung am Kondensator 53 umgekehrt proportional dem Differenzluftdruck ist.The clock generator 9 switches the transistor 33 alternately into a conductive and a non-conductive state. If the transistor 33 is in a non-conductive state, no currents flow through the voltage dividers 43 and 44 and 41 and 42 and through the timing elements 35 and 36 and 31 and 32 , apart from a certain residual current. If the transistor 33 is blocked, the transistor 37 is kept conductive via the negation element 47 so that the capacitor 35 is discharged. The supply voltage 30 is therefore almost present at the inputs of the operational amplifiers 46 and 45. By suitable selection of the voltage dividers with the resistors 43 and 44 and the resistors 41 and 42 , and taking the residual currents into account, it can be achieved that a voltage is established at the output of the operational amplifier 46 when the transistor 33 is blocked, while there is no voltage at the output of the operational amplifier 45 . If transistor 33 is now switched on, transistor 37 blocks. A current flows through the voltage divider with resistors 43, 44 and 41, 42 , reducing the voltage at the positive input of operational amplifier 46 and the negative input of operational amplifier 45. Shortly after switching on, the other two inputs of operational amplifiers 45 and 46 still carry almost the operating voltage, which drops exponentially over time as a result of the charging of capacitor 35 and the current through inductance 32. By changing the voltages applied to the voltage dividers, operational amplifiers 45 and 46 change their state, i.e. when transistor 33 opens, operational amplifier 46 receives no signal at its output, while operational amplifier 45 emits a signal at its output. If the voltages at the timing elements fall over time below the threshold 25 specified by the voltage dividers, the operational amplifiers 45 and 46, which are connected as comparators, return to their original state. Exceeding the threshold after the transistor 33 is blocked has no further consequences, since the voltage dividers with the resistors 43, 44 and 41, 42 are switched beforehand, so that the reference voltage is increased. The duration of the output signal applied to the operational amplifier 46 is already proportional to the inductance and thus to the air pressure. Since a basic inductance is still present even at the lowest air pressure, at which the retardation should be 0, a time corresponding to this must be subtracted. This signal is applied to the output of the operational amplifier 45 and is also generated via an e function which is given by the timing element with the capacitor 35 and the resistor 36. The outputs of the two operational amplifiers are therefore linked by the NAND gate 48 . At the output of the NAND gate 48 , a pulse is obtained whose length is directly proportional to the differential air pressure (relative to the pressure at which the adjustment should be 0). The pulses that are proportional to the differential pressure are negated by the transistor 49 and integrated on the capacitor 53. The longer the pulse emitted by the NAND gate 48 , the more the capacitor 53 is discharged via the resistor 52. During the rest of the time, the capacitor 53 is charged via the resistors 51 and 52. It can therefore be said that the voltage on the capacitor 53 is inversely proportional to the differential air pressure.

Von der eigentlichen Zündanlage ist nur der Multivibrator mit dem elektronischen Schalter dargestellt, da die übrigen Bausteine denen üblicher elektronischer Zündanlagen entsprechen. Durch die negativen differenzierten Impulse nach Fig. 3c, die am Eingang 59 des Multivibrators liegen, kippt der Multivibrator, der aus den Transistoren 58 und 62, dem Kondensator 64 und den Stromquellen 63 und 66 besteht. Durch den Kippvorgang wird der Kondensator 64 entsprechend Fig. 3d durch die Stromquelle 63 aufgeladen. Die Stromquelle 63 liefert einen konstanten Strom. Der Multivibrator ist durch den Widerstand 61 rückgekoppelt, so daß er nach Erreichen eines bestimmten Ladezustandes kippt. Danach wird der Kondensator durch die Stromquelle 66 entladen. Der Strom, der durch die Stromquelle 66 abgegeben wird, wird durch die Spannung am Kondensator 53 bestimmt. Der Strom der Stromquelle 66 ist proportional dem Differenzdruck. Das Impulsverhältnis des Multivibrators ist daher abhängig vom Verhältnis der Ströme der Stromquellen 63 und 66 zueinander. Die Stromquellen 63 und 66 sind hier nur symbolisch dargestellt; es können beliebige bekannte Stromquellen verwendet werden. Die Impulse werden durch den Transistor 69 gepuffert und dienen zur Spätverstellung bekannter Zündanlagen, wobei der abgegebene Impuls additiv zum ursprünglichen Zündimpuls addiert wird.Of the actual ignition system, only the multivibrator with the electronic switch is shown, as the other components correspond to those of conventional electronic ignition systems. The negative differentiated pulses according to Fig. 3c, which are present at the input 59 of the multivibrator, tip over the multivibrator, which consists of the transistors 58 and 62 , the capacitor 64 and the current sources 63 and 66. The tipping process charges the capacitor 64 as shown in Fig. 3d by the current source 63. The current source 63 supplies a constant current. The multivibrator is fed back through the resistor 61 , so that it tips over when a certain charge level is reached. The capacitor is then discharged by the current source 66. The current delivered by the current source 66 is determined by the voltage at the capacitor 53. The current of the current source 66 is proportional to the differential pressure. The pulse ratio of the multivibrator is therefore dependent on the ratio of the currents of the current sources 63 and 66 to one another. The current sources 63 and 66 are only shown symbolically here; any known current source can be used. The pulses are buffered by the transistor 69 and are used to retard known ignition systems, whereby the emitted pulse is added to the original ignition pulse.

Soll die Spätverstellung zu 0 werden, so müßte der vom Druck gesteuerte Entladestrom gegen unendlich gehen. Das ist jedoch nicht zu erreichen, so daß immer eine gewisse Verstellung übrig bleibt. Der als Komparator geschaltete Operationsverstärker 54 erfaßt die vom Druck abhängige Spannung und schaltet beim Erreichen einer vorgegebenen Spannung um. Die vorgegebene Spannung ist durch den Spannungsteiler aus den Widerständen 55 und 56 festgelegt. Durch das Umschalten am Ausgang des Operationsverstärkers 54 wird der Transistor 57 gesperrt, so daß der Aufladestrom der Stromquelle 63 zu 0 wird und damit auch die Verstellung, da am Ausgang des Multivibrators kein Signal mehr abgegeben wird. Mit dieser Sprungfunktion kann also die Restverstellung beseitigt werden.If the retardation is to be 0, the discharge current controlled by the pressure would have to approach infinity. However, this is not possible, so that a certain amount of adjustment always remains. The operational amplifier 54, which is connected as a comparator, detects the pressure-dependent voltage and switches when a predetermined voltage is reached. The predetermined voltage is determined by the voltage divider made up of resistors 55 and 56. By switching at the output of the operational amplifier 54, the transistor 57 is blocked, so that the charging current of the current source 63 becomes 0 and with it the adjustment, since no signal is emitted at the output of the multivibrator. The remaining adjustment can therefore be eliminated with this step function.

Die gesamte Schaltungsanordnung ist bis auf die Induktivität 32 einfach integriert herstellbar.The entire circuit arrangement can be easily integrated, except for the inductance 32 .

Claims

1. Arrangement for the pressure-dependent adjustment of operating control variables of an internal combustion engine with a reactance which varies depending on the pressure and which forms a time element with a resistor whose time constant is a measure of the pressure, with a further time element and with means which subtract the pulses obtained from the two time elements and which are dependent on their time constant, characterized in that the time constant of the further time element ( 2 ) is equal to the time constant of the pressure-dependent time element ( 1 ) in its basic position.

2. Arrangement according to claim 1, characterized in that the timing elements ( 1, 2 ) are charged or discharged by means of electronic switches ( 7, 8 ).

3. Arrangement according to claim 1 or 2, characterized in that the timing elements ( 1, 2 ) are followed by comparators ( 10, 11 ) which change their state at a predetermined charge state of the timing elements ( 1, 2 ).

4. Arrangement according to claim 3, characterized in that the comparators ( 10, 11 ) are followed by a differential pulse generator ( 12 ) which effects a subtraction of the pulses emitted by the comparators ( 10, 11 ).

5. Arrangement according to claim 4, characterized in that the pulse emitted by the differential pulse generator ( 12 ) is converted into a direct voltage by means of an integrator ( 14, 15 ).

6. Arrangement according to claim 5, characterized in that the direct voltage serves to control a multivibrator ( 18 ).

7. Arrangement according to claim 6, characterized in that the pulse length of the multivibrator ( 18 ) is changed by controlling a current source ( 66 ) of a transistor branch of the multivibrator ( 18 ).

8. Arrangement according to one of the preceding claims, characterized in that a combination of a resistor ( 5 ) and a capacitor ( 6 ) serves as a further timing element ( 2 )

9. Arrangement according to one of claims 2 to 8, characterized in that a clock generator ( 9 ) is provided which opens or closes the electronic switches ( 7, 8 ).

10. Arrangement according to claim 9, characterized in that the clock generator is externally controlled.