DE2651922B2 - Verfahren zum Steuern des Frischablaufs beim Frischen von Roheisen - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Steuern des Frischablaufs beim Frischen von Roheisen insbesondere nach dem Sauerstoffaufblas-Verfahren.

Beim Sauerstoffaufblas-Verfahren bildet der mit hoher Energie auf die Badoberfläche treffende Sauerstoffstrahl einen sogenannten Brennfleck und drückt in das Stahlbad eine kraterförmige Vertiefung. Im Bereich des Brennflecks bzw. der kraterförmigen Vertiefung wird der auf die Badoberfläche treffende Sauerstoffstrahl umgelenkt, wobei er Eisentröpfchen mit sich reißt. Diese Eisentröpfchen gelangen in die Schlacke und bilden eine Metall-Schlacke-Gas-Emulsion; sie reagieren sowohl mit der über der Schmelze befindlichen Gasatmosphäre als auch mit der Schlacke und kehren schließlich in die Hauptmasse der Schmelze zurück. Die Verweilzeit der Eisentröpfchen in der Schlacke ist dabei im Vergleich zur Gasatmosphäre über der Schmelze wegen der wesentlich höheren Viskosität der Schlacke ganz erheblich langer. Demzufolge besteht während des Frischens eine Eisen/Schlacke/Gas-Emulsion, deren Eisengehalt und Tröpfchenverteilung von den Blasbedingungen einerseits sowie von der Zusammensetzung des Eisens und der Schlacke abhängt.

Auf ihrem Weg aus der Schmelze durch die Schlacke und zurück in die Schmelze kommt es an der Tröpfchenoberfläche zu Frischreaktionen, insbesondere zu einer Entphosphorung und Entkohlung. Diese Frischreaktionen laufen beispielsweise in einem 200-t-Konverter angesichts der im Verhältnis zur Badoberflä-

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65 ehe außerordentlich großen Gesamtoberfläche der Tröpfchen in der Größenordnung von einigen Tausend Quadratmetern sehr rasch ab, so daß die Tröpfchen bei ausreichender Verweilzeit in der Schlacke den Gleichgewichtszustand erreichen und demgemäß entsprechend entkohlt und entphosphort, d. h. mit wesentlich niedrigeren Gehalten an Kohlenstoff und Phosphor als die Badzusammensetzung in die Schmelze zurückkehren. Dort vermischen sie sich mit der Hauptmasse der Schmelze, die somit bezüglich ihrer Gehalte an Verunreinigungen, insbesondere Kohlenstoff und Phosphor, durch die zurückkehrenden Tröpfchen gleichsam verdünnt wird.

Die Tröpfchenbildung und der Tröpfchenumlauf hängen naturgemäß von den Blasbedingungen, insbesondere vom Sauerstoffangebot und dem Lanzenabstand von der Badoberfläche ab. Ein höheres Sauerstoffangebot führt ebensc wie ein geringerer Lanzenabstand zu einer stärkeren Tröpfchenbildung, d.h. zu einem stärkeren Tröpfchenumlauf und bewirkt demgemäß eine Beschleunigung des Stoffumsatzes. Außerdem hängt auch die Tröpfchengröße von den Blasbedingungen ab; sie nimmt mit zunehmender Sauerstoffmenge und abnehmendem Lanzenabstand zu.

Die Tröpfchenbildung ist so intensiv, daß unter normalen Blasbedingungen eine Schmelze während des Frischens bis zu sechsmal in Form von Tröpfchen in die Schlackenphase gelangt. Die in der Zeiteinheit anfallende Tröpfchenmenge bestimmt den Stoffumsatz, so daß bei großer Tröpfchenbildungsgeschwindigkeit das Blasende schneller erreicht wird.

Es gibt zahlreiche Modelle zur Prozeßsteuerung beim Frischen von Roheisen nach dem Sauerstoffaufblas-Verfahren. Wie die Betriebspraxis gezeigt hat, haben diese zum Teil sehr aufwendigen Modelle nicht zu einer durchgreifenden Verbesserung des Prozeßablaufs geführt. Der Grund liegt darin, daß diese Modelle den Prozeßablauf aufgrund äußerer Erscheinungen steuern sollen. Erfolgreich kann jedoch nur ein Modell sein, das auf dem wirklichen Reaktionsablauf im Konverter beruht.

Bekannt ist aus der deutschen Auslegeschrift 23 54 003 auch ein Verfahren zum Bestimmen der Schlackenhöhe in einem Verweilzeit bei dem die während des Frischens aufsteigende Schlacke bzw. Metall/Schlacke/Emulsion zum Verstimmen und/oder Verändern der Güte eines elektrischen Schwingungskreises benutzt wird und die jeweilige Größe der Verstimmung als Maß zum Bestimmen der- Schlackenhöhe im Konverter dient. Hierbei handelt es sich um ein reines Meßverfahren, das nicht in einem Zusammenhang mit dem Frischverlauf bzw. der Entkohlungs- und Entphosphorungsgeschwindigkeit steht; es dient vielmehr allein dazu, die Höhe des Schlackenspiegels im Konverter zu bestimmen. Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, das Phänomen der vorerwähnten, für den Stoffumsatz eine entscheidende Bedeutung besitzenden Entkohlungs- dung bzw. des Tröpfchenstromes zwischen Bad und Schlacke für eine Steuerung des Reaktionsablaufs auszunutzen. Dabei geht die Erfindung von der Erkenntnis aus, daß sich oberhalb einer kritischen Blasbedingung, d. h. einer kritischen Sauerstoffmenge und/oder eines kritischen Lanzenabstands die Menge der Tröpfchen bzw. das Verhältnis von Eisen zu Schlacke in der Eisen/Schlacke/Gas-Emulsion einstellen läßt. Die kritische Blasbedingung kennzeichnet in diesem Zusammenhang den Beginn der Tröpfchenbildung. Bei Verwendung einer Mehrlochlan-

ze an einem 200-t- Konverter läßt sich beispielsweise die kritische Blasbedingung wie folgt beschreiben: In Abhängigkeit vom Sauerstoffangebot

K[NmVmJn]

beträgt die kritische Lanzenhöhe in Metern
A= 1,12 ■ ΙΟ-² · V.

Damit eröffnet sich ein Weg, für die Entkohlung ;ind insbesondere die Entphosphorung optimale und insbesondere reproduzierbare Frischbedingungen einzustellen.

Untersuchungen der Anmeldcrin haben nämlidi ergeben, daß die Entphosphorung des Eisens ausschließlich in der Schlackenphase stattfindet, d.h. der Stoffumsatz bei der Entphosphorung läuft ausschließlich über die Eisentröpfchen in der Schlackenphase ab. Es kommt mithin im Hinblick auf eine möglichst rasche Entkohlung und Entphosphorung vornehmlich darauf an, daß die Gesamtoberfläche der Tröpfchen in der Emulsion möglichst groß ist und daß die Verweilzeit der Tröpfchen in der Schlackenphase für eine vollständige Entphosphorung der Tröpfchen ausreicht, so daß diese im Gleichgewichtszustand in die Schmelze zurückkehren. Mithin basiert das erfindungsgemäße Verfahren auf dem Gleichgewicht Metalltröpfchc n/Schlacke, während die Verfahren nach dem Stand der Technik ein Gleichgewicht Metallschmelze/Schlacke anstreben.

Da sowohl die Tröpfchengröße und die Tröpfchenmenge als auch die Verweilzeit der Tröpfchen von den Blasbedingungen, d. h. überwiegend von dem Blasimpuls abhängen, die ihrerseits durch den Lanzenabstand von der Badoberfläche, die Eindringtiefe des Sauerstoffstrahls, die Düsenzahl und den Austrittsquerschnitt der Düsen sowie deren Anstellwinkel und die zeitliche Sauerstoffmenge bestimmt wird, lassen sich die Entkohlungs- und Entphosphorungsgeschwindigkeiten durch Änderung des Blasimpulses beeinflussen. Die in einer bestimmten Zeiteinheit in der Schlackenemulsion vorhandene Tröpfchenmenge ist weiterhin von der Verweilzeit abhängig, d. h. der Zeil; vom Aufsteigen der Tröpfchen aus dem Bad bis zum Zurückfallen in das Bad. Bei längerer Verweilzeit erhöht sich die Tröpfchenmenge beim Blasen mit gleicher Si auerstoffmenge und gleicher Lanzenhöhe. Die Verweih:eit der Tröpfchen ist abhängig von der Viskosität der Schlacke.

Hiervon ausgehend besteht die Lösung der obenerwähnten Aufgabe darin, daß bei t:inem Verfahren der eingangs erwähnten Art die Menge der in der Schlacke befindlichen Eisentröpfchen gemessen und der Lanzenabstand und/oder die Sauerstoffringe in Abhängigkeit von der Tröpfchenmenge eingestellt wird. Da sich der Zusammenhang zwischen dem Blasimpuls bzw. dessen Parametern und der Tröpfchengröße sowie der Tröpfchenmenge in der Schlackenphase bzw. der Emulsion, der Verweilzeit der Tröpfchen sowie der Entkohlungs- und der Entphosphorungsgeschwindigkeit ohne weiteres bestimmen lätit, eröffnet sich hier eine Möglichkeit, die Entkohlung- und die Entkohlungsgeschwindigkeit auf dem Wege über den Blasimpuls willkürlich und insbesondere optimal einzustellen. Dazu bedarf es lediglich einer Messung der Menge der Eisentröpfchen in der Eisen/Schlacke/Gas-Emulsion sowie einer daraus resultierenden Änderung des Blasimpulses.

Im einzelnen kann dies in der Weise geschehen, daß die Änderung der Tröpfchenm;mge induktiv oder kapazitiv gemessen und der Meßwert als Steuersignal für den Blasimpuls dient. Die Eisen/Schlacke/Gas-Emulsion fungiert dabei als Diamagnetikum bzw. als Dielektrikum und ändert demgemäß das Ausgangssignal einer induktiven oder kapazitiven Meßvorrichtung.

Bei dieser Meßvorrichtung handelt es sich zweckmäßigerweise um einen elektrischen Schwingkreis, bei dem die Tröpfchenmenge in der Eisen/Schlacke/Gas-Emulsion eine proportionale induktive oder kapazitive Verstimmung hervorruft, die sich als Steuersignal für die

ι ο Blasbedingungen, insbesondere den Blasimpuls eignet.

Insofern eröffnet das erfindungsgemäße Verfahren nicht nur die Möglichkeit einer Automatisierung des Frischens, sondern auch einen Weg für eine Regelung des Tröpfchenanteils und der Tröpfchengröße bzw. der Tröpfchenoberfläche in der Emulsion auf optimale und insbesondere reproduzierbare Werte, woraus sich nicht nur eine Beschleunigung des Frischablaufs, sondern auch eine weitestgehende Vergleichmäßigung des Frischverlaufs von Charge zu Charge und der Stahlqualität ergibt.

Vorzugsweise wird bei dem erfindungsgemäßen Verfahren der Lanzenabstand und/oder die Sauerstoffmenge in Abhängigkeit von der induktiv oder kapazitiv gemessenen Tröpfchenmenge eingestellt. Dabei läßt sich durch eine Erhöhung des Sauerstoffangebots die Tröpfchenmenge und damit der Tröpfchenumlauf erhöhen, während eine Verringerung des Sauerstoffangebots zu einer entsprechenden Verringerung des Tröpfchenumlaufs führt. Ebenso wirken eine Verringerung oder Vergrößerung des Lanzenabstandes, so daß sich hier zwei einfach zu beherrschende Parameter für die Beeinflussung des Tröpfchenumlaufs und damit für den Stoffumsatz bei der Entkohlung und Entphosphorung ergeben. Da die Frischreaktionen insbesondere von Kohlenstoff und Phosphor quantitativ über die Eisentröpfchen ablaufen, läßt sich mit dem erfindungsgemäßen Verfahren der Frischverlauf besonders gut beherrschen. Bei der Entkohlung sind bestimmte Korrekturgrößen zu berücksichtigen, da die Entkohlung nicht nur in der Schlacke, sondern auch während der Berührung der Tröpfchen mit der Gasphase erfolgt. Entscheidend ist jedoch, daß auch die Entkohlung zum überwiegenden Teil in der Schlackenphase stattfindet und sich demzufolge über die Tröpfchenmenge steuern läßt.

Ein weiterer wesentlicher Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin, daß sich durch fortlaufendes Messen der Tröpfchenmenge sofort jede Anomalie des Frischverlaufs erkennen läßt. Demzufolge

so können beispielsweise über eine Änderung des Blasimpulses oder durch die Zugabe von Zuschlagstoffen sofort Gegenmaßnahmen ergriffen werden, so daß es nicht zu unerwünschten Erscheinungen, wie beispielsweise stark schwankenden Frischbedingungen und einem zu nicht unerheblichen Eisenverlusten und zu einer Gefährdung der Konvertermannschaft führenden Auswurf kommt. Auswurferscheinungen läßt sich nämlich durch Änderung der Tröpfchenmenge entgegenwirken. Zusätzlich zu der von der Eisentröpfchen-

bo menge in der Emulsion ausgehenden Steuerung lassen sich noch andere Parameter mit in die Steuerung einbeziehen wie beispielsweise die Abgasanalyse, d. h. die Gehalte des Abgases an Sauerstoff, Wasserstoff, Kohlenmonoxyd und Kohlendioxyd sowie die Bad- und

b5 die Abgastemperatur. Schließlich eröffnet das erfindungsgemäße Verfahren noch die Möglichkeit, durch Einhalten optimaler Blasbedingungen die Frischzeit zu verkürzen; es ist zudem mit einer hohen Treffsicherheit

hinsichtlich der angestrebten Stahlanalyse und verhältnismäßig geringer Eisenoxydulgehalte der Schlacke gekennzeichnet.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand einer Zeichnung des näheren erläutert. In der Zeichnung zeigt

Fig. 1 eine schematische Darstellung eines Konverters mit einer Meß- und Steuervorrichtung,

F i g. 2a die Änderung des Kohlenstoff- und Phosphorabbrandes, der Tröpfchenmenge und des Blasimpulses mit der Frischzeit, für eine Schmelzengruppe I,

F i g. 2b die Änderung des Kohlenstoff- und Phosphorabbrandes, der Tröpfchenmenge und des Blasimpulses mit der Frischzeit, für eine Schmelzengruppe II,

F i g. 3 die Änderung des Abbrandes von Phosphor und Kohlenstoff in Abhängigkeit von der Tröpfchenmenge,

F i g. 4 die Abhängigkeit der Tröpfchenmenge vom relativen Blasimpuls und

Fig. 5 den Zusammenhang zwischen Lanzenabstand und Tröpfchenmenge in Abhängigkeit von der Blasezeit.

Das erfindungsgemäße Verfahren läßt sich in einem Konverter mit einem Stahlblechmantel 1 und einem Futter durchführen, das aus üblichen Konvertersteinen 2 und einer Stampfschicht 3 mit einer eingebetteten Induktionsspule 4 mit horizontalen oder vertikalen Windungen besteht. Die horizontalen Windungen der Induktionsspule 4 sind in verschiedenen Höhen über Leitungen 5 bis 8 mit einem elektrischen Schwingkreis 9 verbunden, dessen Ausgangssignal über eine Leitung IO einem Rechner 11 zugeführt wird, der die Meßsignale des Schwingkreises 9 nach einem bestimmten Programm in Steuersignale umsetzt. Die Steuersignale gelangen über Leitungen 12, !3 zu Regelventüer, !5, :!6 in einer Feinkalkleitung 17 und einer Sauerstoffzuleitung 18 sowie über eine Steuerleitung 14 zu einer Hubvorrichtung 19 zum Versteilen einer über eine flexible Leitung 20 mit den Zuleitungen 17, ;I8 verbundene Blaslanze 21.

Sobald nach dem Chargieren die Lanze in den Konverter 1 eingefahren ist und die kritischen Blasbedingungen, d. h. ein kritischer Biasimpuis erreicht ist, gelangen immer mehr Tröpfchen in die Schlacke, wie sich aus dem Verlauf der Kurven in dem Diagramm der Fig. 2 ohne weiteres ergibt. Mit sich verstärkendem Tröpfchenumlauf wird der Schwingkreis 9 in zunehmendem Maße gestört und gibt ein der Störung entsprechendes Steuersignal an den Rechner ab, der programmgemäß über die Regelventiie Ϊ5, 16 die Sauerstoff- und/oder Feinkalkzufuhr sowie über die Hubvorrichtung 19 die Lanzenstellung ändert, bis die Blasbedingungen einen optimalen Tröpfchenumlauf ergeben. Gleichzeitig erfaßt der Schwingkreis 9 die jeweilige Schlackenhöhe, da mit zunehmender Schlakkenhöhe immer mehr Windungen der Induktionsspule 4 durch die als Diamagnetikum wirkende Schlacke beeinfluß! werden. Auf diese Weise läßt sich das Entstehen einer .Schaumschlacke sofort feststellen und eine Änderung der Teilchenmenge vornehmen, um Auswurf zu vermeiden.

Entsprechend dem Tröpfchenumlauf und dem Blasimpuls ändern sich auch der Phosphor- und de:r Kohlenstoffabbnind, wie das Diagramm der F" i g. 3 zeigt. Da sich der Tröpfchenumlauf durch das Sauerstoffiingcboi beeinflussen läßt, d. h. mit zunehmendem Sauerstoffangebot größer wird, bestehl die Möglichkeit, den Phosphor- und den Kohlcnstoffahbrand im Wege einer Änderung de·, Saticrstoffangebots

und/oder der Lanzenhöhe optimal einzustellen.

Im folgenden wird ein Verfahren und Modell zu erfindungsgemäßen Prozeßsteuerung beim Sauerstoff aufblas-Verfahren unter Verwendung einer Vorrichtung nach F i g. 1 beschrieben. Als Beispiel werden die Zusammenhänge für das Frischen von Thomasroheiser nach dem Einschlackverfahren erläutert.

In Fig. 2 sind die metallurgischen Ergebnisse be unterschiedlicher Schmelzenführung zusammengestellt Im unteren Diagramm ist der Abbrand des Kohlenstoff und des Phosphors pro Minute in Abhängigkeit von de Blasezeit dargestellt. Zunächst brennt vorzugsweise de Phosphor ab und dann die Kohle. Im mittlerer Diagramm ist die Tröpfchenmenge in Abhängigkeit von der Blasezeit dargestellt, die diesen Stoffumsatz bewirkt. Das Bad wird während der Blasezeit in Form von Tröpfchen fünfmal umgewälzt. Das obere Dia gramm gibt die Änderung des Blasimpulses über die Blasezeit wieder. Die Schmelze wurde mit einem konstanten Sauerstoffangebot von 525 NmVmin ge frischt. Von der 1. bis zur 14. Blasminute wurde durch di Lanze Feinkalk eingeblasen. Die Lanzenhöhe wurde so eingestellt, daß sich eine gut reagierende Schaumschlak ke ergab. Bei weichen Blasbedingungen, d. h. bei eine geringen Tröpfchenmenge, brennt bevorzugt de Phosphor ab und bei harten Blasbedingungen, d. h. be einer großen Tröpfchenmenge, brennt bevorzugt de Kohlenstoff ab.

Den Zusammenhang zwischen dem Phosphor- und Kohlenstoffabbrand und der Tröpfchenmenge in de Schlacke zeigt Fig. 3, und zwar im oberen Diagramm für ein weiches Blasen und im unteren Diagramm für ein weiches Blasen (linker Kurvenast) und ein hartes Blasen (rechter Kurvenast). Dabei geht die Kohlensioffkurv im Gegensatz zu der Phosphorkurve nicht durch den Nullpunkt, weil die Kohlenstoffoxydation nicht nur in de<; Schlacke stattfindet. Für den Blasimpuls /, der di Metalltröpfchen erzeugt, gilt folgende Gleichung:

12.i Ip-

F = Summe der Fläche der Düsenöffnungen in m², ρ = Sauerstoffdruck vorder Lanze in kg/cm², A- = Korrekturfaktor (Schlacken- und Badanalyse, Konverterform, Düsenanstellwinkel).

Der Zusammenhang zwischen dem Druck ρ und dem Sauerstoffangebot V in NmVmin ergibt sich für di verwendete Lanze aus der folgenden Gleichung:

P= 0,013 ■ V

Für den relativen Blasimpuls des Sauerstoffstrahles, d. h. den auf die Lanzenhöhen in m bezogenen Biasimpuis, ergibt sich die folgende Beziehung:

Λ =

•0,0131/ - 9,81)

Die verschlackte Phosphormenge Pm des Bades in einem bestimmten Zeitintervall At ist der verschlackten Phosphormenge Pr, des im Zeitintervall durch di Schlacke geflossenen Tröpfchenstromes Mr, sowie de von der Schlacke aufgenommenen Phosphormengc P< gleich:

Für den zeitlichen Phosphorabbrand Pm im Bad als Δ°/ο Pm in der Zeit Δι kann bei gegebener Eisenmenge Mfolgende Bilanzgleichung aufgestellt werden:

Ρ_Μ={Δ% P_m ■ M)/\00

Der zeitliche Phosphorzubrand der Schlacke resultiert aus dem Phosphorabbau Δ°/ο Pc des zugehörigen Tröpfchenstromes Mc als gemittelte Differenz (⁰ZoPb-⁰ZoZ³C) zwischen dem Phosphorgehalt der im Zeitintervall Δ t in die Schlacke eintretenden (⁰Zo Pß)und der entphosphort zurückfallenden Tröpfchen (⁰Zo Pa), so daß auch hier die Bilanzbedingung gilt:

^p>< -iöö

Aus diesen Gleichungen folgt für die Tröpfchenmenge Mc in der Schlacke im Zeitintervall Δ( in erster Näherung:

Λί

M« = - 223,067 + 76.632 ■ log

I--

k ■ ΙΟ⁴ -F(12,11 · 0,013 · V - 9,81)

81)1

M₀ =

Weitere Untersuchungen führen zu dem Ergebnis, daß die Tröpfchenmenge Mg eine Funktion des relativen Blasimpulses Jh ist, wie F i g. 4 zeigt:

Mc= -223,067 + 76,632 log//{t/mm]

Für die Tröpfchenmenge gilt demnach folgende Gleichung:

Das Diagramm der Fig. 4 zeigt die Änderung der Frischgeschwindigkeit unabhängig von unterschiedli-

chem Düsenquerschnitt und unterschiedlicher Lanzen höhe.

Wird beim Sauerstoffaufblas-Verfahren für einer bestimmten Stoffumsatz die Tröpfchenmenge während der Ellasezeit anhand der Fig. 3 und 5 vorgegeben, se läßt sich bei einem bestimmten Düsenquerschnitt Fdei Sauerstofflanze und einem bestimmten Sauerstoffangebot die Lanzenhöhe in Metern nach der folgenden Gleichung errechnen:

/1 =

K)⁴ ■ F (0,157 · Γ - 9,81]
" Γ M,- +™2237J67 "I
L 76.632 J

Für ein Sauerstoffangebot von beispielsweise 600 NmVmin beim Einblasen von Kalkstaub und bei einer Tröpfchenmenge, wie sie F i g. 5 zeigt, ergibt sich der im unteren Diagramm der Fig.5 dargestellte Lanzenabstand während der Blasezeit, der ein Blasen mit einer gut reaktionsfähigen Schlacke ohne Auswurf ermöglicht.

Bisher war die Lanzenführung beim Sauerstoffaufblas-Verfahren ausschließlich von der Erfahrung des Blasemeisters abhängig. Hier eröffnet das erfindungsgemäße Verfahren erstmals einen Weg, den Lanzenabstand in Abhängigkeit vom Reaktionsablauf zu berechnen und den Prozeßablauf reproduzierbar zu steuern. Die Verwendung eines Schwingkreises is.t dabei nicht erforderlich; vielmehr kann der Frischverlauf auch aufgrund einer vorgegebenen Kurve der in F i g. 5 dargestellten Art gesteuert werden.

Das erfindungsgemäße Verfahren schafft mithin die Voraussetzungen für eine automatische Steuerung des Frischens, dessen Verlauf und Ergebnis im wesentlichen nur von dem Kohlenstoff-, Phosphor- und dem Eisenabbrand bestimmt wird.

Hierzu 6 Blatt Zeichnungen

Claims (6)

Patentansprüche:

1. Verfahren zum Steuern des Frischablaufs beim Frischen von Roheisen insbesondere nach dem Sauerstoffaufblas- Verfahren, dadurch gekennzeichnet, daß die Menge der in der Schlacke befindlichen Eisen tröpfchen gemessen und der Lanzenabstand und/oder die Sauerstoffmenge in Abhängigkeit von der Tröpfchenmenge eingestellt ι ο werden.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Tröpfchenmenge mit Hilfe des Blasimpuises eingestellt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Tröpfchenmenge induktiv oder kapazitiv gemessen wird.

4. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Eisen/Schlacke/Gas-Emulsion das Diamagnetikum oder Dielektrikum eines elektrischen Schwingkreises bildet.

5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Verstimmung des elektrischen Schwingkreises mit Hilfe eines Rechners zur Steuerung des Lanzenabstandes und/oder der Sauerstoffmenge dient.

6. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis 5 in einem feuerfest zugestellten Konverter, gekennzeichnet durch eine an einen elektrischen Schwingkreis (9) angeschlossene Induktionsspule (4) oder zwei Kondensatorplatten, deren Ausgang auf einen Rechner (11) mit Steuerleitungen (12,13,14) zu Regelventilen (15,16) und einer Lanzenhubvorrichtung (19) führen. J5