DE19814364C2 - Flexible Metallsonde zur Verwendung bei der intrakorporalen Stoßwellen-Lithotripsie - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine flexible Metallsonde, die als ein Wellenleiter in das Lumen eines bei der intra­ korporalen Stoßwellen-Lithotripsie verwendeten Endoskops einführbar ist.

Bei der intrakorporalen Stoßwellen-Lithotripsie wird durch eine Metallsonde eine Stoßwelle übertragen, die an dem proximalen Ende der Sonde durch eine dort zur Übertragung kommende Stoßenergie erzeugt wird. Diese Stoßenergie wird bspw. bei einem aus der EP 0 317 507 B1 bekannten Litho­ tripter durch ein pneumatisch angetriebenes Schlagteil er­ zeugt, das in einem umgebenden Führungsrohr auf eine hohe Geschwindigkeit beschleunigt wird, um für die Dauer eines extrem kurzen Aufpralls gegen eine mit einem Sondenkopf vergrößerten Querschnitts gebildete Eingangsgrenzfläche der Sonde eine große Energiemenge an die Sonde zu über­ tragen. Durch eine aus dem Schlagimpuls resultierende Stoßenergie wird daher eine die Sonde durchlaufende Stoß­ welle gebildet, die an der Sondenspitze für eine mittels des verwendeten Endoskops intrakorporal durchgeführte Zertrümmerung von Körpersteinen, wie Nieren-, Harnleiter- oder Blasensteinen, genutzt wird.

Die Effizienz solcher Metallsonden ist abhängig von der Energieübertragung und auch der Energiewandlung, mit welcher somit die an den Sondenkopf übertragene Stoß­ energie die Übermittlung an die Sondenspitze in der Ausbil­ dung einer entstehenden Stoßwelle erfährt. Die Stoßwelle stellt sich dabei als eine Folge von sich wiederholenden Kompressionen und Expansionen dar. Mit der Wellenausbrei­ tung ist auch eine Translationsbewegung der Sondenspitze verbunden, die final eine die Steinzertrümmerung auslösende Deformationswelle erzeugt. Es ist daher erklärbar, daß die geometrischen Abmessungen der Sonde die Ausbreitung der Stoßwelle stark beeinflussen. Deshalb ist auch eine Opti­ mierung dieser geometrischen Abmessungen der Sonde eine angestrebte Zielsetzung, um für einen mit Ultraschallfre­ quenzen der Stoßwelle arbeitenden Lithotripter eine spontan abgangsfähige oder auch über einen separaten Ausspülkanal des verwendeten Endoskops direkt ausspülbare Partikelgröße eines mit der Sondenspitze zertrümmerten Körpersteins zu erhalten.

Die bisher bei den intrakorporalen Stoßwellen-Lithotriptern verwendeten Metallsonden sind für eine Anpassung an das Lumen der bei der Lithotripsie üblicherweise verwendeten Endoskope mit einem einheitlichen Durchmesser von 0.6 mm als einem Minimalwert und 3.2 mm als einem Maximalwert bei einer Sondenlänge von durchschnittlich 500 mm ausgeführt. Die Sonden mit dem kleineren Durchmesser sind dabei auch zur Verwendung bei sog. flexiblen Endoskopen geeignet, die auch mit einer steuerbaren Endoskopspitze versehen sein können und dabei eine größere Nutzlänge von bis zu 700 mm oder mehr aufweisen, um eine Biegung dieser flexiblen Endoskope in zwei Richtungen über ein Bogenmaß von bis zu 170° zu erlauben. Um für diese Biegung eine korrespondierend hohe Flexibilität der Sonde zu erhalten, ist es aus der US 5 449 363 bekannt, die Sonde längs der die Biegung des Endoskops aufnehmenden Teillänge mit einer Abflachung zu versehen, mit welcher dabei gleichzeitig ein unerwünschter Reibungskontakt der Sonde mit der umgebenden Wand des Lumens des Endoskops bezweckt wird. Auch wird damit die zusätzliche Möglichkeit geschaffen, diese Abflachung an vor­ bestimmten Stellen durch eine Bearbeitung mittels eines Lasers oder auch mittels eines elektrischen Lichtbogens mit Schlitzen zu versehen, um so eine noch größe­ re Flexibilität für die Sonde zu erhalten.

Aus der DE-OS 20 53 982 ist eine für die Übertragung von Ultraschallwellen mit einer hohen Schwingungsamplitude vorgesehene Sonde bekannt, bei welcher die Ultraschallwellen von einem mit piezoelektrischen Keramikscheiben ausgeführten Hochleistungswandler in der Ausführung mit einem rüssel- bzw. trompetenförmi­ gen Horn erzeugt werden. Das Horn ist mit einer Biegung bis zu 45° versehen und weist an seinem Ende ein Innengewinde für die Verschraubung mit einem Außen­ gewinde der starr ausgebildeten Sonde auf. Die mit dem Wandler erzeugten Ultra­ schallwellen werden an einem axial vorstehenden Zapfen des Außengewindes in die Sonde eingeleitet für eine Übertragung von Axial- und auch Radialschwingun­ gen auf Körpersteine, die mit einer dabei kelchförmig ausgebildeten Sondenspitze zertrümmert werden sollen. Für die Übertragung solcher Axial- und Radialschwin­ gungen ist die Sonde in der axialen Fortsetzung ihres Außengewindes mit einer anfänglichen Teillänge versehen, die zylindrisch mit dem gleichen Durchmesser wie das Außengewinde ausgebildet ist und sich in einer konisch verjüngenden Teillänge fortsetzt, die bis zu einem vergrößerten Kopfteil am distalen Ende der Sonde reicht.

Aus der DE 196 17 398 A1 ist eine flexible Metallsonde gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1 bekannt, die zur Verwendung als ein Wellenleiter bei ei­ nem Stoßwellen-Lithotripter mit einem elektromagnetisch angetriebenen Masse­ körper vorgesehen ist. Die mit dem Massekörper an dem proximalen Ende der Sonde zur Einwirkung gebrachte Stoßenergie, die in Stoßwellen längs der Sonde übersetzt wird, um an dem distalen Ende eine Zertrümmerung von Körpersteinen zu bewirken, wird durch ein elastisches Dämpfungselement gedämpft, mit wel­ chem die Sonde an einem Ringbund entgegen der einwirkenden Stoßenergie axial vorgespannt wird. Das Dämpfungselement ist als eine Buchse ausgeführt, die auf die Sonde in eine Berührungsstellung mit dem Ringbund aufgeschoben ist und durch eine mit einem Schraubgewinde des Gehäuses des Lithotripters ver­ schraubte Schraubkappe axial gegen den Ringbund vorgespannt wird. Der Ring­ bund weist an der zu dem Dämpfungselement abgewandten Stirnfläche eine An­ schlagstellung an einer Stirnfläche des Schraubgewindes auf, sodaß eine mit der Schraubkappe erzeugte axiale Vorspannung der Sonde an diese Stirnfläche über­ tragen wird. Zu ihrem proximalen Ende hin ist die Sonde andererseits an dem Ringbund durch einen Sondenfuß verlängert, der in einer Führungsbohrung des Gehäuses aufgenommen ist und an seinem Ende für eine Übertragung der Stoß­ energie von dem Massekörper beaufschlaft wird. Der Massekörper ist mit einem über seine Stirnfläche in Richtung des Sondenfußes vorstehenden Stoßbolzen versehen, der wie das Dämpfungselement aus einem elastischen Kunststoff be­ steht und zu dem Zweck vorgesehen ist, einen weichen bzw. gedämpften Stoß zu erzielen, um damit einen geringeren Verschleiß der Sonde zu erhalten sowie gleichzeitig auch eine verringerte Geräuschbildung. Für diesen Zweck kann der Stoßbolzen bei einer alternativen Ausbildung der Metallsonde auch direkt an dem proximalen Ende des Sondenfußes angeordnet sein, der dabei auch die Ausbil­ dung als ein an dem proximalen Ende der Sonde befestigter Metallkopf aufweisen kann, der ebenfalls einen Ringbund aufweist, mit welchem ein entsprechendes elastisches Dämpfungselement für die axiale Vorspannung der Sonde entgegen der an dem Fußbolzen einwirkenden Stoßenergie des elektromagnetisch ange­ triebenen Massekörpers vorgespannt wird.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine für die intrakorporale Stoßwellen- Lithotripsie geeignete Sonde bereitzustellen, die auch bei Verwendung für ein flexibles Endoskop mit oder ohne eine aktiv steuerbare Endoskopspitze optimierte Verhältnisse für die Übermittlung der Stoßwelle an die Sondenspitze erwarten läßt. Dabei soll bei der Steinzertrümmerung eine gewünscht sehr feine Partikel­ größe ohne schädigende Auswirkungen auf das umgebende Körpergewebe er­ halten werden, was mithin voraussetzt, daß die an dem proximalen Ende der Son­ de eingeleitete Stoßenergie mit einem Maximalwert übernommen wird und die aus der eingeleiteten Stoßenergie ausgebildete Stoßwelle über die Hauptlänge der Sonde mit einem möglichst minimalen Energieverlust hin zu der Sondenspitze ausgebreitet wird.

Diese Aufgabe wird gemäß der vorliegenden Erfindung gelöst mit einer Metallson­ de der durch den Patentanspruch 1 angegebenen Ausbildung.

Durch die Anordnung des Metallkopfes der Sonde in einer axialen Führungsboh­ rung einer umgebenden Führungshülse und die auf diese Führungsbohrung bezo­ gene Vorspannung der Sonde durch den auf die Sonde mit einer leichten Vor­ spannung aufgeschobenen O-Ring wird unmittelbar an dem Ort der einwirkenden Stoßenergie eine elastische Rückfederung für die Sonde erhalten, welche zu einer Vergleichmäßigung der über den Metallkopf eingeleiteten Stoßenergie mit einer Unterstützung durch den Führungskörper beiträgt. Diese Vergleichmäßigung der übertragenen Stoßenergie wird primär beibehalten für die anfängliche Teillänge der Sonde, bei welcher durch die Vorgabe des Nenndurchmessers im Anschluß an den für die Aufnahme der Stoßenergie vorgesehenen Sondenkopf die weitere Voraussetzung dafür geschaffen wird, daß in Abstimmung auf die Größe dieses Nenndurchmessers ein Maxiamalwert der an dem Sondenkopf übernommenen Stoßenergie in die Sonde eingeleitet wird. Es wird so die maßgebliche Vorausset­ zung auch dafür geschaffen, daß mit dieser maximalen Stoßenergie die Ausbildung der entstehenden Stoßwelle über die Hauptlänge der Sonde optimiert werden kann.

Eine Optimierung der entstehenden Stoßwelle wird weiter dadurch begünstigt, daß entlang der anfänglichen Teillänge der Sonde, für welche der durch das Lumen des verwendeten Endoskops vorbestimmte Nenndurchmesser der Sonde konstant beibehalten wird, die bei der Ausbreitung der Stoßwelle auftretenden Transport­ verluste der Stoßenergie minimiert werden. Die anfängliche Teillänge der Sonde, die sich in aller Regel über einen mehr oder weniger großen Querschnittssprung unmittelbar an den Sondenkopf anschließt, sollte daher auch eine Bemessung erhalten, welche die Restlänge der Sonde bis hin zu der Sondenspitze auf Be­ messungswerte reduzieren läßt, mit denen vorrangig das flexible Verhalten der Sonde ohne jede nachteilige Beeinflussung des weiteren Stoßwellenverlaufs opti­ miert werden kann.

Eine weitere Optimierung wird damit erhalten, daß bei der erfindungsgemäßen Sonde die definierte mittlere Teillänge mit der stetigen Verkleinerung von dem Nenndurchmesser auf einen kleineren Sondendurchmesser unmittelbar im Anschluß an die den Nenndurchmesser aufweisende anfäng­ liche Teillänge der Sonde vorgesehen ist. Die stetige Ver­ kleinerung des Durchmessers, die optimal einen Kurvenverlauf gemäß einer Exponentialfunktion erhalten sollte, vermeidet größere Übergangsverluste der Stoßenergie während der Wei­ terleitung der Stoßwelle hin zu der sich anschließenden weiteren Teillänge der Sonde mit dem kleineren Sondendurch­ messer. Der kleinere Sondendurchmesser wird dabei im Ver­ hältnis zu dem Nenndurchmesser der Sonde zweckmäßig mit der Vorgabe bestimmt, wie sich die Flexibilität der Sonde in den Grenzen optimieren läßt, die bspw. für eine Verwendungs­ möglichkeit bei einem flexiblen Endoskop vorausgesetzt werden müssen. Gleichzeitig muß dieser kleinere Sondendurch­ messer in Abstimmung mit der anschließenden Teillänge der Sonde, über welche der kleinere Sondendurchmesser kon­ stant beibehalten wird, auch so bemessen sein, daß für die finale Weiterleitung der Stoßwelle hin zu der im wesent­ lichen wieder den Nenndurchmesser aufweisenden Sondenspitze wiederholt unnötige Übergangsverluste der transportierten Stoßenergie vermieden werden. Für die erfindungsgemäße Sonde wird es daher auch bevorzugt, den Übergang zu der Sondenspitze hin ebenfalls mit einem stetigen Kurvenverlauf gemäß einer Exponentialfunktion auszubilden und dabei den Nenndurchmesser der Sondenspitze im wesentlichen nur für eine mit der Sondenspitze ausgebildete Stirnfläche vorzu­ sehen. Die Sondenspitze erhält dann bei einer solchen speziellen Ausbildung eine Formgebung, die beim Einführen der Sonde in das Lumen eines Endoskops eine zusätzliche Führungsfunktion für die Sonde übernimmt. Dadurch wird erreicht, daß die Sondenspitze mit ihrer an der Stirnfläche positionierten größten Querschnitts­ fläche zur Anlage an dem jeweils zu zertrümmernden Körper­ stein kommen kann. Damit ist auch für eine Optimierung der Deformationswelle gesorgt, die den mit der Sondenspitze berührten Körperstein auf eine Partikelgröße zertrümmern läßt, welche ein problemloses Abführen ohne schädigende Einflüsse auf das umgebende Körpergewebe erwarten läßt.

Eine bestimmte Bemessung der einzelnen Teillängen der Sonde kann unter Berücksichtigung der vorstehend gegebenen Hin­ weise experimentell ermittelt werden, uni für den jeweils maßgeblichen Nenndurchmesser der Sonde eine optimale Weiter­ leitung der Stoßwelle zwischen dem Sondenkopf und der Son­ denspitze zu erhalten. Wichtig erscheinen dabei die Hinweise, daß die anfängliche Teillänge mit dem Nenndurch­ messer der Sonde so groß wie möglich bemessen sein sollte, damit der auf den Sondenkopf einwirkende Schlagimpuls die daraus resultierende Stoßenergie mit einem größtmöglichen Anteil in die Sonde einleiten läßt und somit ein an dem Sondenkopf hinzunehmender Energieverlust nicht durch nach­ folgende Transportverluste unnötig vergrößert wird. Weiter­ hin ist auch wichtig, daß die Veränderung des Durchmessers längs der mittleren Teillänge der Sonde möglichst einer Exponentialkurve folgt, um so die an den Durchmesserüber­ gängen auftretenden Veränderungen des Wellenverlaufs günstig zu beeinflussen in Blickrichtung auf eine Optimierung der Steinzertrümmerung. Die Bezugnahme auf eine "definierte mittlere Teillänge" beinhaltet dabei lediglich eine Ausbil­ dung längs eines Abschnittes der Sonde, der zwischen den beiden Teillängen der Sonde mit dem konstant beibehaltenen Nenndurchmesser und dem ebenfalls konstant beibehaltenen kleineren Sondendurchmesser verläuft. Es sollte deshalb auch noch beachtet werden, daß die finale Teillänge der Sonde hin zu der Sondenspitze unter dem Gesichtspunkt bemessen wird, eine noch genügende Konzentration der Stoß­ energie für die anschließende Steinzertrümmerung zu erhal­ ten. Es erscheint deshalb auch denkbar, daß durch geeignete Vorgaben für den Kurvenverlauf der mittleren Teillänge und für den Kurvenverlauf der finalen Teillänge die den kleine­ ren Sondendurchmesser aufweisende Teillänge mit einer gegen einen Nullwert tendierenden endlichen Länge bemessen wird. Der kleinere Sondendurchmesser würde sich in diesem Fall auf die Ausbildung einer Art Kerbe zwischen den beiden Kurven des sich verkleinernden und des sich vergrößernden Durchmessers reduzieren.

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung schematisch dargestellt und wird nachfolgend näher erläu­ tert. Es zeigen

Fig. 1 eine Schemadarstellung einer erfindungsgemäß ausgebildeten Metallsonde und

Fig. 2 eine Schnittdarstellung des Sondenkopfes und einer zur Befestigung der Metallsonde an dem Handstück eines Lithotripters vorgesehenen Schraubkappe.

Eine gemäß der Erfindung ausgeführte Metallsonde zur Ver­ wendung bei der intrakorporalen Stoßwellen-Lithotripsie ist gemäß der Darstellung in Fig. 1 der Zeichnung mit einem Sondenkopf 1 ausgebildet, der einen Querschnitt größer als ein vorbestimmter Nenndurchmesser der Sonde aufweist, mit welchem die Sonde an das Lumen eines für eine intrakor­ porale Stoßwellen-Lithotripsie verwendeten Endoskops ange­ paßt ist.

Der Sondenkopf 1 ist so bemessen, daß die Sonde mittels einer Schraubkappe an dem Handstück eines Lithotripters bspw. einer Ausbildung gemäß der EP 0 317 507 gehalten werden kann und dabei zusätzlich noch die Möglichkeit für die Anordnung einer Dichtungsmanschette besteht. Eine solche Dichtungsmanschette soll mit ihren eigenelastischen Materialeigenschaften als ein Dämpfer wirken und soll daneben eine Beeinflussung der Stoßwelle ergeben, die für eine Weiterleitung durch die Sonde entsteht, sobald ein bei diesem bekannten Lithotripter pneumatisch angetriebenes Schlagteil oder Projektil den Sondenkopf beaufschlagt und durch den damit erhaltenen Schlagimpuls eine Stoßenergie erzeugt wird. Anstelle eines pneumatischen Antriebs kann für das Schlagteil auch ein hydraulischer oder ein elektromagnetischer Antrieb realisiert sein.

Der an das Lumen eines Endoskops angepaßte Nenndurchmesser der Sonde wird für eine anfängliche Teillänge 2 eingehalten, die sich über einen Querschnittssprung unmittelbar an den Sondenkopf 1 anschließt. Diese den Nenndurchmesser aufwei­ sende anfängliche Teillänge 2 schafft die Voraussetzung dafür, daß die aus der übergebenen Stoßenergie entstehende Stoßwelle mit einem möglichst geringen Transportverlust weitergeleitet wird an eine mittlere Teillänge 3 der Sonde, entlang welcher der Nenndurchmesser stetig und vorzugsweise mit einem Kurvenverlauf gemäß einer Exponentialfunktion auf einen kleineren Sondendurchmesser verkleinert wird. Dieser kleinere Sondendurchmesser wird für eine anschließende weitere Teillänge 4 der Sondenspitze konstant beibehalten und ist dabei so bemessen, daß mit dieser weiteren Teil­ länge 4 eine Flexibilität erhalten wird, welche die Sonde auch problemlos in das Lumen eines flexiblen Endoskops einführen läßt, das einer Biegung mit einer Umlenkung von bspw. bis zu 170° folgen kann. Die den kleineren Sonden­ durchmesser aufweisende Teillänge 4 der Sonde wird daher für die Verwendung bei einem flexiblen Endoskop in Abhän­ gigkeit von dem Ausmaß seiner Biegung bemessen sein, die für ein Arbeiten bspw. mittels einer aktiv steuerbaren Endoskopspitze angestrebt wird.

Die Sonde ist dann noch mit einer Sondenspitze 5 versehen, die sich an die Teillänge 4 unmittelbar anschließt. Die Sondenspitze ist mit einer Stirnfläche versehen, die wieder im wesentlichen den Nenndurchmesser aufweist. Der kleinere Sondendurchmesser ist dabei vorzugsweise ebenfalls entspre­ chend dem Kurvenverlauf einer Exponentialfunktion hin zu der Stirnfläche der Sondenspitze vergrößert. Die für diese finale Teillänge der Sonde vorgegebene Exponentialfunktion weicht ab von der Exponentialfunktion, die den Kurvenverlauf der mittleren Teillänge 3 der Sonde bestimmt.

Die erfindungsgemäße Metallsonde oder Teillängen der Sonde bestehen zweckmäßig aus einer Nickel-Titan-Legierung oder aus Edelstahl bzw. auch aus einer Kombination dieser Mate­ rialien. Die verschiedenen Teillängen der Sonde können daher mit unterschiedlichen Materialeigenschaften versehen werden. Eine gegenüber der Restlänge der Sonde verringerte Steifheit kann daher bspw. für die mittlere und die sich anschließende weitere Teillänge der Sonde mit dem kleineren Sondendurchmesser im wesentlichen bis hin zu der Sonden­ spitze durch eine Temperaturbehandlung erreicht werden, wenn diese Teillängen der Sonde mit einer zur Verwendung bei einem flexiblen Endoskop erwünschten höheren Flexibi­ lität ausgebildet werden sollen. Auch kann daran gedacht werden, die gesamte Sonde oder Teillängen der Sonde blei­ bend vorzubiegen, um bei dem Arbeiten mit einem flexiblen Endoskop den größeren Stellkräften entgegenzuwirken, die sich bei der Steuerung eines größeren Bewegungsradius eines flexiblen Endoskops einstellen.

Eine materialbedingte Beeinflussung der Sonde kann auch in der Ausbildung einer Sollbruchstelle zu dem Zweck erkannt werden, eine sich während des Arbeitens mit der Sonde einstellende Materialermüdung als Folge einer vielfach wiederholten Schlageinwirkung gezielt einzukreisen mit einer Konzentration auf eine vorbestimmte Stelle, die keine Gefahr für den Patienten während der Steinzertrümmerung ergibt. Eine bevorzugte Sollbruchstelle auch bspw. in der Ausbildung einer Kerbe ist daher besonders zweckmäßig für den Übergang des Sondenkopfes zu der den Nenndurchmesser aufweisenden anfänglichen Teillänge der Sonde vorgesehen und/oder auch in der Nähe dieses Überganges. Daneben kann eine solche Sollbruchstelle auch durch eine abweichende Materialbehandlung erhalten werden, ohne daß dafür die Abmessung der Sonde an der betreffenden Schwachstelle verändert wird und damit auch keine nachteilige Beeinflus­ sung der Wellenausbreitung hingenommen werden muß, wie es bei der Ausbildung einer Kerbe der Fall sein kann. Eine abweichende und lokal begrenzte Materialbehandlung kann in diesem Zusam­ menhang auch für die den Nenndurchmesser aufweisende anfängliche Teillänge der Sonde an einer Stelle vorgesehen sein, für welche weniger die Ausbildung einer Sollbruchstelle als vielmehr eine erhöhte Flexibilität unter Beibehaltung des Nenndurchmessers avisiert wird, um die Sonde auch über einen seitlich vorgese­ henen Eintritt in den Arbeitskanal eines Endoskops problemloser einführen zu können.

Für eine optimale Übertragung der Stoßenergie an die Sonde und die Weiterlei­ tung der daraus entstehenden Stoßwelle an die Sondenspitze sind daneben noch für das proximale Ende der Sonde bestimmte Vorkehrungen für eine besondere axiale Führung der Sonde wie folgt vorgesehen. Der Sondenkopf ist mit einem auf die Sonde aufgesteckten oder sonstwie an der Sonde befestigten Metallkopf 6 ausgebildet, der in eine Führungsbohrung 7 einer umgebenden Führungshülse 8 eingesetzt ist, welche das proximale Ende der Sonde in einer axialen Fortsetzung der Führungsbohrung 7 axial führt. In der Führungsbohrung 7 sind weiterhin zwei O-Ringe 9 mit einer leichten Vorspannung aufgenommen, die auf die Sonde auf­ gesteckt sind und sich zwischen den Boden der Führungsbohrung 7 und dem Metallkopf 6 abstützen. Die Sonde wird dadurch entgegen der Stoßenergie axial vorgespannt, die an dem Metallkopf 6 bsp. durch ein pneumatisch angetriebenes Schlagteil oder Projektil des Lithotripters zur Einwirkung kommt. An einem Hand­ stück des Lithotripters kann die Sonde mittels einer Schraubkappe 10 unter Zwi­ schenfügung der Führungshülse 8 sowie eines weiteren O-Ringes 11 befestigt sein. Die Führungshülse 8 kann aus einem flexiblen Material bestehen, um damit die Rückstellkräfte zu ergänzen, die mit den beiden O-Ringen 9 erhalten werden. Bei dieser Ausbildung des Sondenkopfes kann auch daran gedacht werden, die Verbindung des Metallkopfes 6 mit der Sonde bsp. in Form einer Verklebung oder auch einer Quetschverbindung als eine Sollbruchstelle auszubilden.

Claims (10)

1. Flexible Metallsonde, die als ein Wellenleiter in das Lumen eines bei der intra­ korporalen Stoßwellen-Lithotripsie verwendeten Endoskops einführbar ist, wo­ bei das proximale Ende der Sonde einen für die Aufnahme einer Stoßenergie vorgesehenen Sondenkopf mit einem Querschnitt größer als der an das Lumen des Endoskops angepaßte Nenndurchmesser der Sonde aufweist und die das distale Ende der Sonde bildende Sondenspitze für eine Zertrümmerung von Körpersteinen durch mit der Sonde vermittelte Stoßwellen benutzt wird, wobei der Sondenkopf mit einem Metallkopf ausgebildet ist, der an einer den Nenn­ durchmesser aufweisenden anfänglichen Teillänge der Sonde befestigt und durch ein elastisches Mittel entgegen der auf dem Sondenkopf einwirkenden Stoßenergie axial vorgespannt ist, dadurch gekennzeichnet, daß der Metallkopf (6) in eine axiale Führungsboh­ rung (7) einer umgebenden Führungshülse (8) eingesetzt und gegen die Füh­ rungshülse durch wenigstens einen auf die anfängliche Teillänge (2) der Sonde aufgeschobenen, in der Führungsbohrung (7) mit einer leichten Vorspannung aufgenommenen O-Ring (9) axial vorgespannt ist, und daß der Nenndurch­ messer der anfänglichen Teillänge (2) der Sonde längs einer definierten mittle­ ren Teillänge (3) auf einen kleineren Sondendurchmesser stetig verkleinert ist, wobei dieser kleinere Sondendurchmesser über eine sich unmittelbar an­ schließende weitere Teillänge (4) konstant beibehalten und in der Nähe der Sondenspitze (5) wieder im wesentlichen auf einen den Nenndurchmesser der Sonde angenäherten größeren Durchmesser stetig vergrößert ist.

2. Flexible Metallsonde nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die stetige Verkleinerung des Nenndurchmessers der Sonde längs ihrer mittleren Teillänge (3) mit einem Kurvenverlauf gemäß einer Exponentialfunktion ausgeführt ist.

3. Flexible Metallsonde nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die stetige Vergrößerung des kleineren Sondendurchmessers im wesentlichen auf den Nenndurchmesser der Sondenspitze (5) mit einem Kurvenverlauf gemäß ei­ ner Exponentialfunktion ausgeführt ist, die abweicht von der Exponentialfunktion, die für die stetige Verkleinerung des Nenndurchmessers der Sonde längs ihrer mittleren Teillänge (3) vorgegeben ist.

4. Flexible Metallsonde nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeich­ net, daß der Nenndurchmesser der Sondenspitze (5) im wesentlichen nur für eine mit der Sondenspitze ausgebildete Stirnfläche vorgegeben ist.

5. Flexible Metallsonde nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeich­ net, daß die weitere Teillänge (3) der Sonde unmittelbar anschließt an die stetige Vergrößerung der Sondenspitze (5).

6. Flexible Metallsonde nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeich­ net, daß die Sonde oder Teillängen (1, 2, 3, 4, 5) der Sonde aus einer Nickel-Titan- Legierung und/oder aus Edelstahl bestehen.

7. Flexible Metallsonde nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeich­ net, daß die verschiedenen Teillängen (1, 2, 3, 4, 5) der Sonde aus Materialien mit unterschiedlichen Eigenschaften und/oder aus Materialien bestehen, die unter­ schiedlich wärmebehandelt sind.

8. Flexible Metallsonde nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeich­ net, daß die mittlere Teillänge (3) der Sonde und deren sich anschließende weite­ re Teillänge (4) mit einer durch eine Temperaturbehandlung erreichten, im Ver­ gleich zu der Restlänge der Sonde verringerten Steifheit versehen ist.

9. Flexible Metallsonde nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeich­ net, daß die gesamte Sonde oder Teillängen (2, 3, 4, 5) der Sonde im Anschluß an den Sondenkopf (1) bleibend vorgebogen sind.

10. Flexible Metallsonde nach Anspruch 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Führungshülse (8) aus einem flexiblen Material besteht und für eine Befestigung der Sonde an einem Handstück eines Lithotripters mittels einer mit dem Hand­ stück verschraubbaren Schraubkappe (10) angepaßt ist.