DE1938606B2

DE1938606B2 - Sinterverfahren fur pulverformiges Eisenerz sowie Sinterapparat zur Durch fuhrung dieses Verfahrens

Info

Publication number: DE1938606B2
Application number: DE19691938606
Authority: DE
Inventors: Ikumi Togino Yuji Hanaki Isao Kobayashi Akira Takezaki Tatsuyoshi Ikeda Tsuneo Kitakyushu Fukuoka Prefecture Koga (Japan)
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1968-08-01
Filing date: 1969-07-30
Publication date: 1972-05-04
Also published as: DE1938606A1; GB1285961A; US3759694A

Description

Die Erfindung betrifft ein Sinterverfahren für eine Beschickung aus pulvcrfönnigrm Eisenerz mit einem kleinen Brennstoffzusatz wie Koks und einem An-(euchtwasseranieil, wonach die Beschickung in bestimmter Schichthöhe auf einen Wanderrost eines Sintcrapparats aufgegeben wird, worauf die Zündung der Brennstoffzusätze in einer ZUndhaubc durch einen Zündbrennstoff erfolgt und worauf zur Sinterung durch Hochtemperaturwärmeerzeugung ein Luftzug von oben durch den Rost gesaugt wird.

Normalerweise wird zum Sintern von Eisenerzpulver der sogenannte D. L.-Sinterapparat mit Saugzug verwendet. Danach erhält die Beschickung einen kleinen Anteil von Brennstoffen wie Koks (3 bis 5% des Erzpulvers) und Anfeuchtwasser. Diese Beschikkung wird kontinuierlich aufgegeben, so daß man eine konstante Schichthöhe^der Bettung erhält. Die in der Bettung pnthaItene^Bftnnsfoffe werden in der Zündhaube des Apparate fefltzünaef, ein starker Luftzug wird von oben mim Unten durch die fußseitige Absaugung erzeugt, damit die Brennstoffe in der Beschickung verbrennen, wenn sich die Sinterbettung durch den Ofen bewegt. Dadurch erhält man eine hohe Temperatur zwischen . 1200 und 1300° C in der Bettung; die Sinterbettung zeigt eint Verstückung

ίο infolge einer Diffusions-Rekristallisation des Eisenerzpulver«· und einer Schlackenbüdung.

Bei der Sinterung bewegt sich die Sinterbettung auf derp.:Wanderfost^J durch den Ofen. Beim Austritt aus dem Sinterofen wird die Oberfläche der Bettung ςiötz-Hch abgekühlt. Deshalb treten in der Oberflächenschicht leicht Brüche auf, wenn die Oberflächenschicht nicht gut durchgebrannt ist. Dieses ist normalerweise der Fall, weil nach dem Saugzugverfahren die Sinterbettrang von üben nach unten durchbrennt., Infolge-

dessen liefert dieses Sinterverfahren eine ungünstig verstückte Oberflächenschicht, so daß nach dem Brechen der Sinterschicht ein vergleichsweise großer Pulveranteil zurückbleibt. Nach dem herkömmlichen Verfahren ärrdern sich 'innerhalb der Sinterbettung die physikalischen Festigkeitswerte entsprechend, der Schichttiefe, so daß der Oberflächenbereich der Bettung mehr als SQSi schlechter hinsichtlich der Festigkeit als der Mittelteil und der Unterteil ist.
-Diese Verhältnisse sind ausführlich in »Neue Hütte« 1960, S. 143 bis 148, dargestellt. Zur Vergleichsmäßigung der Festigkeitseigenschaften über die Tiefe der Sinterbettung ist dort Vorgesehen, im Anschluß an die Zündung eine Zusatzbeheizung vorzunehmen. Dabei muß allerdings ein Lejstungsrückgang in Kauf genommen werden.

Aufgabe der Erfindung ist eine unmittelbare Einwirkung bei der Zündung der Oberflächenschicht im Sinne einer vollständigen und gleichmäßigen Verstückung der Sinterbettuhg über die gesamte'Tiefe.

Diese Aufgabe wird nach der Erfindung dadurch gelöst, daß die Oberfläcftenterfipcratur der Sinterbettung am Ausgang der Zündhaube gemessen und unmittelbar Hie Heizquelle sowie das Mischungsverhältnis zwischen Brennstoffzusatz und Anfeuchtwasser in der Beschickung, die Bandgeschwindigkeit und das Verhältnis zwischen Sinterstofi und Brennstoffzusatz auf Grund des Unterschiedes zwischen der gemessenen Oberflächentemperatur und der Solltemperatur für die Agglomeration der Sintcrbcltung eingestellt wcrden. damit die Oberflächentemperatur der Sinterbettung innerhalb der Zündhaubc geregelt wird

Durch die Erfindung svird demnach die Ziindbrcnnstoffmengc und die Zündtemperatur so eingestellt, daß bereits in der Oberflächenschicht eine ausreichende Temperatur, die /u einer vollständigen Verstückung ausreicht, vorhanden ist Die Beeinflussung der Brennstoffmenge stellt bereits für die Oberflächenschicht der Sinlcrbcttung eine ausreichende Wärmemenge für den Sintervorgang zur Verfügung, so daß keine Brüchigkeit der Oberflächenschicht auftritt. Dadurch wird die Schlackensicht dicker und die Bindungsmassc größer, so daß sie Oberfläche der Sinterbettung bereits in der Zündhaube eine genügende Wärmemenge aufnehmen kann. Diese Verstärkung der Schlackensieht im Obcrflächenbereich verhindert eine übergroße Brüchigkeit der Oberflächenschicht bei der Abkühlung am Austritt des Sinterapparates. Die Erfindung kommt damit ohne Zusatzbeheizung aus. Die Festig-

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keitswerte bleiben über die Tiefe der Sinterbetlung im wesentlichen unverändert.

Nach dem Verfahren der Erfindung wird nicht die Ofetuemperatur gemessen und geregelt, sondern vielmehr die Oberflächentemperatur der Sinterbettung, die mittels eines Strahlungspyrometers gemessen wird. Die Oberflächentemperatur wird dann in der beschrier benen Weise durch Regelung der Brennstoffmenge und damit der Wärmezufuhr konstant gehalten.

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird im folgenden unter Bezugnahme auf die Zeichnungen erläutert. Es stellt dar ·

Fi g. 1 ein Schaubild der Beziehung zwischen der Oberflächentemperatur der Sinterbettung nach Durchlaufen durch die Zündhaube sowie dem Festigkeitsindex der Oberflächenschicht des Sinters in der Sinterpfanne,

F i g. 2 ein Schaubild der Beziehung zwischen der Oberflächentemperatur und dem Wärmeübergang in der Oberfläche der Sinterbettung,

Fig. 3 ein Beispiel für die Oberflächentemperaturregelung der Sinterbettung im Vergleich zu einem herkömmlichen Verfahren,

F ig. 4 eine Ausrührungsform cukt Regelung 'für das erfindungsgemäße Verfahren,

Fig;5 und 6 jeweils im Schnitt und im Grundriß fine Ausfuhrungsform eines Sinterapparats für das erfindungsgemäße. Verfahren,

F i g. 7 die Eingangs- und Ausgangssignale sowie die Schaltstufen der Regelung nach der Erfindung,

Fig. 8 die gesamte Regelung nach der Erfindung und

L-F i g. 9 ein Temperaturdiagramm der Ofenatmosphäre und der Oberfläche der Sinterbettung bei Anwendung bzw. Nichtanwendung des ernndungsgemäßen Verfahrens im Vergleich zum Stand der Technik.

F i g. 1 zeigt in einem Schaubild die Beziehung zwischen der Temperatur, bei dereine vollständige Sinterung der Oberfläche der Sinterbettung innerhalb der Zündhaube erfolgt ist, wenn die Bettung die Zündhaube verläßt, dem Festigkeitsindex der Oberfläche der Sinterbettung und der Temperatur der Atmosphäre innerhalb der Zündhaube. Diese Figur läßt erkennen, daß nach dem herkömmlichen Verfahren die Beziehung zwischen der Temperatur der Ofenatmosphäre und der Oberflächentemperatur der Sinterbettung sehr undeutlich ist, folglich ist die Regelung einer erzwungen*·"!! Vcrschlackung der Oberfläche der Sinterbettung unmöglich. Nach der Erfindung ergibt sich eine sehr feste Beziehung zwischen der Oberflächentemperatur der Sinterbettung nach dem Durchgang durch die Zündhaubc und dem Festigkeitsinüex. Infolgedessen isl eine Regelung der Bettungsoberfläche innerhalb der Zündhaubc möglich.

F i g. 2 zeigt die Beziehung zwischen der spezifischen Wärmemenge innerhalb der Oberflächenschicht der Sinterbcttunj: und der Obcrflächcntcmpcratur. Danach besteht eine feste Beziehung zwischen der Oberflächentemperatur der Sinterbettung und der Wärmemenge sowie der Festigkeit.

F i g. 3 zeigt einen Vergleich der Festigkeitsindices für einen Sintcrvcrlauf nach der Erfindung und nach dem herkömmlichen Verfahren. Dort ist ein Unterschied in der Sinterung zwischen der vorliegenden Erfindung, wo die Regelung der Oberflächentemperatur der Sinterbettung (ausgezogene Linie A) erfolgt, und dem herkömmlichen Verfahren (gestrichelte Uniu#); dieser Unterschied zeigt, daß nur uine sehr brüchige Oberfläche der !Sintenschieht nach dem herkömmlichen Verfuhren erhältlich ist.

Auf Grund der Anwendungder Erfindung läßt sich der Festigkeitsindex der Bettungsoberfläche um etwa 50% gegenüber dem herkömmlichen Verfuhren anheben; die Ausbeute steigt um etwa 2%. Der Unterschied in der Festigkeit in Richtung der Tiefe des Sinterbettes wird verkleinert; man erhält dadurch

ίο eine Sinterschicht mit homogener Verteilung der physikalischen Eigenschaften.

Damit läßt sieb bestätigen, daß die ,Verstrickung der Bettungsoberfläche durch die Regelung des Wärmegleichgewichts möglich ist. Zu diesem Zweck:

muß fortlaufend die, Oberflächentemperatur der Sinterbettung am Ausgang der.; Zündhaube gemessen werden. Außerdem muß die Sintertemperatur in dem Apparat geregelt werden, damit eine ausreichende Wärmemenge für die Verstückung der Oberfläche der Sinterbettung bereitgestellt wird. >

In diesem Fall beruht das Änderungsverhalten der Oberflächentemperatur Λγ. Sinterbeltung auf der Zündtemperatur einer Gas- oder Schwerölflammein der Zündhgube und auf; Faktoren des Wärmegleichgewichts, wie der Menge des zugeraischten Kokses in der Beschickung, und der Wandergeschwindigkeit des Rostes. Wenn nämlich die Zündtemperatur von seilen der Flammen hoch ist. unterliegt die Oberfläche der Sinterbettung einer starken Erwärmung, innerhalb einer bestimmten Zeit. Wenn die ,Koksmenge groß ist, erfolgt die Koksverbrennung lebhaft. Diese Umstände ergeben eine vollständige Sinterung der Oberfläche der Sinterbettung. Die Wandergeschwindigkeit des Rostes beeinflußt die durch die Flammen bereitgestellte Wärmeenergie innerhalb etner Einheitsfläche der Sinterbettung. Wenn die Wandergeschwindigkeit verkleinert wiüd, absorbiert die Oberfläche mehr Wärmeenergie aus den Flammen, wodurch die Verklumpung der Oberfläche der Sinterbettung gefördert wird.

F i g. 4 zeigt eine Ausführungsform für das Sinterverfahren nach der Erfindung, das folgendermaßen abläuft; Die Beschickung wird über eine Beschikkungsvorrichtung 12 auf einen Wanderrost 1 aufgegeben. Die erhaltene Bettung wird· innerhalb der Zündhaubc 2 angezündet, die mit Brennern 3 ausgestattet ist. Ein Strahlungsthermometer 4 wird in einer geeigneten Stellung unmittelbar am Ausgang der Zündhaube 2 aufgestellt, damit eine fortlaufende Messung der Oberflächentemperatur der Sinterbettung möglich Ist.

Der Unteischied zwischen der isttemperatur und der Solltemperatur für die vorgesehene Festigkeit der Sintcroberflächc wird bestinml und in einem Vcrstcllkreis S in einen Wärmcbed.irfs-Stcllwert l£>, umgewandeit. Ferner wird die Wandcrrostgcs hwindijikeit mit dem Bandgcschwindigkeitsmesser Iin der Figur iiicht dargestellt) gemessen. Erforderlichenfalls werden weitere unabhängige Variable (W' ' ι wie der Wassergehalt mit einem Wassergehaltsmesser, das Eisenerz-Koks-Mischutigsverhällnis mit einem Wiegegerät und das Gasvolumen ebenfalls gemessen und in c^;tien Kombinationskreis 7 als Eingabegrößen eingegeben. Daraus wird der Wärmewert Q, bees zogen auf die Einheitsfläche der Bettungsoberfläche, berechnet. Der Wärmewert Q wird mit dem Wärmewert Q₀ verglichen, der auf Grund der Solltemperatur der Oberfläche der Sinterbettung bestimmt ist, damit

man einen Differenzwert Ig₂ erhält. Dieser Wert wird in Summierkreis 6 zur Berechnung der Summe AQ₁ + IQ₂ eingegeben. Diese Summe wird in dem Gasdurchflußmesser 9 in den Gasregelwert umgewandelt, womit der Gasdurchfluß in dem Gasdurchflußventil 10 der Gaszufuhrleitung 11 eingestellt wird.

Die Regelung erfolgt durch Kombination der Schaltung für eine Vorgaberegelung auf Grund unabhängiger Veränderlicher, die mit Hilfe des Kombinationskreises verknüpft sind, und der Schaltung für die Regelschleife zur Korrektur der Isttemperatur. Innerhalb dieser Ausführungsform ist der Fall erläutert, wo der Wassergehalt W, das Eisenerz-Koks-Mischungsverhältnis C und die Wanderrostgeschwindigkeit V als unabhängige Veränderliche benutzt sind.

Zum Schutz der Auskleidung der Zündhaube wird die Temperatur der Ofenatmosphäre durch ein Thermometer 8 gemessen. Für den Gasdurchfluß ist ein oberer Grenzwert vorgegeben.

Unter Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann somit ein homogener Sinter von besserer Qualität gegenüber einem herkömmlichen Sinter verfahren hergestellt werden. Außerdem wird die Oberfläche des Sinters beim Brechen weniger pulverisiert, was bei einer ungenügenden Sinterung der Oberfläche auftreten würde. Damit bringt die Erfindung eine bessere Sinterausbeute.

Die F i g. 5 und 6 zeigen eine Ausführungsform für die Zündhaube 2'. die eine leichte und vollständige Sinterung ergibt.

Diese Zündhaube 2' hat eine Trennwand 13 gegenüber dem Warmhalteofen 14. Derselbe umfaßt eine Mehrzahl von Warmhaltebrennern 15 und in Wanderrichtung gegenüber denselben eine Schrägwand 17 sowie eine Warmhaltehaube 16. Die Schrägwand 17 hat eine Vielzahl von kleinen Luftdurchgängen 18. Die über dieselben zugeführte Luft dient zur Zusatzerhitzung der Sinterbettung zusammen mit den Flammen des Brenners 15. damit der Unterschied der Verstückungstemperatur zwischen der Oberfläche und dem Mittelteil bzw. Fußteil der Sinterbettung kleiner wird.

Das Regelverfahren für die Oberflächentemperatur der Sinterbettung entsprechend der Erfindung wird im folgenden erläutert. Zur guten Verstückung der Oberfläche der Sinterbettung muß die Oberflächentemperatur in Abhängigkeit von der einer Flächeneinheit der Sinterbettung zugeführten Wärmemenge geregelt werden, also unter Berücksichtigung des Wärmegleichgewichts. Für das Wärmegleichgewicht der Oberfläche der Sinterbettung gilt die folgende Funktion auf Grund der durchgerührten Untersuchungen.

IO Oberfiächcnverstückiingstemperatur = J₁

(Oberflächentemperatur) = f₂ [Q) (2)

TnHf₁ und/₂ als Funktionen.

Mit dieser Formel wird Q berechnet, das für den gewünschten Oberflächenverstückungsgrad notwendig ist. Mittels der folgenden beiden Systeme wird die Oberflächentemperatur geregelt:

1. Steuerung

Bandgeschwindigkeit K EisenerZ'Koks-Mischungsverhältnis C, Wassergehalt W und relative Brenntiefe K₁ werden als unabhängige Variable gewählt. Wenn eine dieser Größen geändert wird, wird die Zündmenge des Brennstoffs G₀ zur Bereitstellung der erforderlichen Wärmemenge Q nach folgender Beziehung berechnet:

G₀ = Qf(VCWK,) (3)

20 Der so errechnete Wert ist durch Vorgabe eingestellt.

2. Korrekturregelung

Die Oberflächentemperatur der Bettung wird fortlaufend durch das Strahlungsthermometer oder ein anderes Instrument gemessen. Die Korrekturregelung der iündmenge erfolgt im Sinne einer Verringerung der Differenz zwischen der Isttemperatur und der Solltemperatur.

17· IO³

AG =

mit K₃ als Koeffizient.

Die ZUndmenge des Gases oder Schweröls G wird durch die folgende Gleichung angegeben:

G = G+ AG (5)

G =

AG.

In dem Apparat nach der Erfindung sind diese beiden Systeme unter Bildung eines Kombinationskreises zusammengefaßt, der in die Regelung als Spezialrechner eingebaut ist.

Die Formel für die Kombinationsbeziehung wird aus den Gleichungen (1) und (2) folgendermaßen abgeleitet :

45 {Q + (W- l°^r) K. · ¹⁰*> · (6)

Mit den Gleichungen (4) und (6) erhält man aus Gleichung (5):

G =

= (ίο c -

C₁ ία¹ -μ K₂G i

{Q + (W- IC)K₁ · 10⁴I

(1)

-IT- 10- .

55

60

C = Eisenerz-Koks-Mischungsverhältnis.
V = Bandgeschwindigkeit.
W = Wassergehalt.
G = Gasvolumen.
K₁ = relative Brenntiefe in der Zündhaube, bezogen auf Gesanitiiefe.

K-, = spezifische Wärmemenge des benutzten Brennstoffs in CaI.

Für die Beziehung zwischen dem Oberflächenverstückungsgrad (Festigkeitsindex). Oberflächentemperatur und Q läßt sich aus den F i g. 1 und 2 folgende Gleichung ableiten:

Dann wird die Funktion in der Gleichung (2) in eine konkrete Beziehuns umeewandelt:

T = K₅ (K₄Q ΙΟ"³ - P)

mit

K₅ = i ,
P = Konstante.

„*■ »*■*■ ^-

Wenn Gleichung (8) in Gleichung (7) eingesetzt vird, erhält man die folgende Gleichung für die ICombinatiortsbezichung:

„ V j (T+AT+P)-\0³

O = ~zz— \ zz

+ (W- 10^c')K, · 10⁴J (9)

0,171 (T( + /.IT₁) durch den Rechenkreis 24 bestimmt. Zu diesem Wert wird die Größe 9,931 in dem Kombinationskreis 25 addiert. Die Summe wird in den Kombinationskreis 6 eingegeben, der eine Summierung vornimmt.

3.G =

Vj ίAusgangswert des

30 I Kombinationskreises 61

IO

K₃ — K₄ · K₂,

T = Oberflächensolltemperatur, AT = Differenz zwischen der Qberflächensolltemperatur und der gemessenen Isttemperatur.

Zur Ableitung der Fehlergröße T ± Λ T wird die (folgende Differenzbildung vorgesehen:

T+ ΔΤ = 2T- Γ = Γ+ (T- Γ') (10)

liit T — Oberflächenisttemperatur.

F i g. 7 zeigt einen Kombinationskreis nach der Erfindung. Die Koeffizienten und Konstanten der •bigen Gleichung (9) sind auf Grund mehrerer wiederholter Versuche an einer technischen Anlage berechnet •nd in die Gleichung (9) eingesetzt, so daß man die folgende Gleichung erhält:

Die Bandgeschwindigkeit V im Sinterapparat wird als Eingangsgröße in den Durchflußregler 9 über eine Schaltung aus dem Geschwindigkeitssignalübertrager 27, den Gleichrichter 28, den Spannungs-Strom-Wandler 29 eingegeben.

In dem Durchflußregler 9 wird das Kombinationssignal des Kombinationskreises 6 zur Berechnung von G ausgewertet. Die folgenden Beispiele erläutern die Berechnung von G.

Beispiel 1

Wenn die Oberfiächensolltemperatur und die Isttemperatur T etwa 1300⁰C betragen, gilt

V = 3,8 m/min

3,8 4,0

16 = 15,2 mA,

^G - 30 I

AT- 1010)· IQ³

Γ = 130O⁰C (max) T₍ = 16,OmA, 7

97,2

(W- 10^f) K₁ ■ 10j . W = 7% W; = 16=11,2 mA,

K₂ = 30 K₄ = 97,2 P = 1010

35

Wenn die Gleichung (9') für eine elektrische Kombinationsschaltung unter Verwendung elektrischer Stromwerte umgewandelt wird, erhält man folgende Gleichung:

G' = -~ V₁ (9,931 + 0,171 T₁- + 0,171 Δ T₁

(H)

10 max

C = 3,5% C, = 3,5/5,0 max · 16 = 11,2 mA, K₁ = 5/380.

Wenn die obigen Größen in Gleichung (U) eingesetzt werden, gilt:

C =

30

• 15,2 {9,

9,931 + 0.171 · 16

45

Der Index »i« bei den Veränderlichen weist arf elektrische Stromwerte hin.

Im folgenden wird die Arbeitsweise der Regelung nach F i g. 7 erläutert:

Daraus erhält man als Zündgasdurchflußmenge G G

2500

16 = 16,267

G = 2542(Nm³/h).

1. (j W] - C,) K_x ■ 50/3

55

Der Wassergehalt Wcdas Eisenerz-Koks-Mischungsverhältnis C und die relative Brenntiefe K₁ werden von Hand eingestellt (eine Koppeleinstellung ist möglich). W und C werden durch den Kombinationskreis 20 abgeleitet, die Differenz wird mit K₁ multipliziert.

2.9.931 +0.171 T_t + 0.171 IT,

Die Oberflächentemperatur T' wird fortlaufend durch das Strahlungsthermometer 4 gemessen: dieser Wert wird in den Spannungs-Strom¹Wandler 22 eingegeben: die Isttemperatur T' wird in einem Differenzkreis 23 mit der Solltemperatur T verglichen, damit man ein Differenzsignal erhält. Damit wird der Wert

Beispiel 2

Wenn die Oberflächensolltempcratur 1300 C und die Isttemperatur T' 1330'C betrasen, ergibt sich -IT=30"C

~- 16 = 0.96 mA.

Die anderen Bedingungen sind die gleichen wie in Beispiel 1. Damit erhält man aus Gleichung (11

G' =

15.2 [9.93I +0.171 · 16 - 0.1 "Π 0.9(

G = 2503(Nm³Zh).

= ¹⁶·^02:

209 519/Z

Der Betrieb der Regelung als Ganzes ist an Hand Jer F i g. 8 zu erläutern. Die Oberflächentemperatur der Sinterbettung wird in dem DifTerenzkreis 23 verarbeitet. Folgende beiden Signalarten werden in den Kombinationskreis eingegeben.

Vorgabeeingangssignale:

Wassergehalt W, Eisenerz-Koks-Mischungsverhältnis C und Brenntiefe X₁ werden von Hand gestellt. Die Bandgeschwindigkeit V wird fortlaufend durch die Schaltung für den Antriebsmotor des Sinterapparates erfaßt, und zwar über den Geschwindigkeitsübertrager 27 und den Gleichrichter 28. Es erfolgt eine Weitergabe an die Akrmstufe 34 und gleichzeitig eine Eingabe in den Kombinationskreis 20.

Korrektureingangssignal:

Die Oberflächentemperatur wird fortlaufend durch einen Oberflächentemperaturmesser innerhalb der Zündhaube 2 gemessen. Die Meßwerte werden über einen Verstärker 37, den Spannungs-Strom-Wandler 22 zu dem Temperaturschreiber 39 weitergegeben und aufgezeichnet. Außerdem erfolgt in dem Differenzkreis 23 ein Vergleich mit der Solltemperatur. Die Signale für die Solltemperatur und die Differenztemperatur werden in den Kombinationskreis 20 eingespeist. Dort wird die erforderliche Zündgasmenge G kontinuierlich berechnet, wobei das Signal G als Eingangssignal für den Durchflußregler 9 dient. Dieser Durchflußregler 9 stellt den gewünschten Wert auf Grund dieses Eingangssignals ein und gibt ein Signal für die Einstellung des Durchflußventils 10 ab, wodurch dasselbe geöffnet und geschlossen wird. Gleichzeitig wird der Durchfluß durch den SpannungsdifTerenzwandler 42 erfaßt und mit dem Sollwert verglichen. Das Di(Terenzsignal wird zu dem Durchflußregler 9 zurückgeführt. So wird die Oberflächentemperatur der Sinter· bettung im Sinne einer Einstellung auf den gewünschten Sollwert geregelt, indem man eine geschlossene Regelschleife über den Durchflußrgeler 9, das Ventil

to 10, den SpannungsdifTerenzwandler 42 bildet.

Die Regelung nach F i g. 8 arbeitet in technischem Maßstab. Nach den durchgeführten Versuchen wird der Festigkeitsindex im Oberflächenbereich um etwa 50% angehoben, die Ausbeute des Sinters steigt um etwa 2%. Wichtiger ist die Tatsache, daß die physikalischen Eigenschaften des Sinters, der in einen Hochofen eingegeben werden soll, weniger streuen und sowohl in Tiefenrichtung der Bettung als auch zeitlich homogen sind.

F i g. 9 zeigt Temperaturkurven für die Oberfläche der Bettung und für die Atmosphäre der Zündhaube, wenn eine Regelung im Sinne der Erfindung erfolgt, im Vergleich zu Temperaturkurven nach herkömmlichen Verfahren ohne Regelung. Die Kurve A gibt die Oberflächentemperatur der Bettung bei Behandlung nach einem herkömmlichen Verfahren an; die Kurve B zeigt die Temperatur der Atmosphäre der Zündhaube nach einem herkömmlichen Verfahren; die Kurve C gilt für die Temperatur der Atmosphäre der Zündhaube bei Anwendung der Erfindung; die Kurve D gibt die Oberflächentemperatur der Bettung für die Erfindung an.

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

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Claims

Patentansprüche:

1. Sinterverfahre» für eine Beschickung ai|s pulverförmigem Eisenerz mit einem kleinen Brennstoffzusatz wie Koks und einem Anfeuchtwasseranteil, wonach die Beschickung in bestimmter Schichthöhe auf einen Wanderrost eines Sinterapparats aufgegeben wird, worauf die Zündung der Brennstoffzusätze in einer Zündhaube durch einen Zündbrennstoff erfolgt und worauf zur Sinterung durch Hochternperaturwärmeerzqijgung ein Luftzug von oben durch den Rost gesaugt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberflächentemperatur der Sinterbettung am Ausgang der Zündhaube gemessen und unmittelbar die Heizquelle sowie das Mischungsverhältnis zwischen Brennstoffzusatz und. Anfeuchtwasser in der Beschickung, die Bandgeschwindigkeit und das Verhältnis zwischen Sinterstoff und Brennstoffzusatz auf Grund des Unterschiedes zwischen der gemessenen Oberflächen temperatur und der Solltemperatur für die Agglomeration der Sinterbettung eingestellt werden, damit die Oberflächentemperatur der Sinterbettung innerhalb der Zündhaube geregelt wird.

2. Sinterverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Einstellun , der genannten Größen unter Umwandlung der Meßwerte in Wärmeäquivalente erfolgt, worauf das Stellsignal für die OberfiLJiensolltcmperatur sowie ein Korrektursignal entsprechend dc^r Umwandlung der genannten Temperaturdifferenz in einen Wärmewert in eine Regelstrecke ei; »egeber| , werden, damit der Betrieb entsprechend dem gewünschten Wärmcgieichgewicht geregelt wird.

3. Sinterapparat zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß innerhalb des Sinterapparats zwischen der Zündhaube (T) und einem Warmhalteofen (14) eine Trennwand (13) vorgesehen ist und daß der Warmhalteofen (14) aus einer Mehrzahl von Warmhaltebrenncm (15), einer geneigten Schrägwand (17), einer Warmhaltchaube (16) und einer großen Anzahl von Luftdurchgängen (18) für die Zusatzerhitzung besteht.