DE1598075C3

DE1598075C3 -

Info

Publication number: DE1598075C3
Application number: DE19651598075
Authority: DE
Inventors: Hans Dr. 6700 Ludwigshafen Diebel
Original assignee: BASF SE
Current assignee: BASF SE
Priority date: 1965-10-09
Filing date: 1965-10-09
Publication date: 1975-02-27
Also published as: DE1598075B2; DE1598075A1

Description

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Die Erfindung betrifft eine Anordnung zur Konzentrationsbestimmung von Elektrolyten durch elektrodenlose Leitfähigkeitsmessung, enthaltend eine den zu bestimmenden Elektrolyten aufweisende Flüssigkeitsschleife, welche an einem ersten von einer Wechselspannungsquelle gespeisten Übertrager und an einem zweiten, die Spannung abnehmenden Übertrager angekoppelt ist, die zur Kompensation der vom Strom in der Flüssigkeitsschleife hervorgerufenen Magnetisierung je eine weitere Wicklung aufweisen, wobei zur selbsttätigen Kompensation die erste Wicklung des zweiten Übertragers an den Eingang eines Verstärkers angeschlossen ist.The invention relates to an arrangement for determining concentration of electrolytes by means of electrodeless conductivity measurement, containing a liquid loop containing the electrolyte to be determined, which at a first transformer fed by an AC voltage source and is coupled to a second, the voltage-decreasing transformer, which is used to compensate for the each have a further winding due to the magnetization caused by the current in the liquid loop, whereby the first winding of the second transformer is connected to the input for automatic compensation connected to an amplifier.

Nach einer bekannten Anordnung wird die an einer weiteren Wicklung des zweiten Transformators auftretende Spannung direkt als Maß für die Leitfähigkeit der Flüssigkeit verwendet. Diese Meßanordnung erfordert jedoch eine stabilisierte Spannungsquelle zur Speisung des ersten Transformators und einen stabilisierten Verstärker zur Anzeige der Ausgangsspannung des zweiten Transformators. Eine weitere unerläßliche Voraussetzung für diese Anordnung ist. daß die Eigenschaften des zweiten Transformators, z. B. die Temperaturabhängigkeit der Permeabilität, nicht in die Messung eingehen. Das erfordert die Verwendung einer höheren Frequenz als 50 Hz, da sonst der induktive Widerstand der Eingangswicklung des zweiten Transformators zu klein ist. Dieses bekannte Meßverfahren und entsprechende Anordnungen bedingen daher durch den benötigten stabilisierten Oszillator und den stabilisierten Verstärker einen erheblichen und teuren Aufwand. According to a known arrangement, that is applied to a further winding of the second transformer occurring voltage is used directly as a measure of the conductivity of the liquid. This measuring arrangement however, requires a stabilized voltage source to feed the first transformer and a stabilized amplifier for displaying the output voltage of the second transformer. One Another indispensable requirement for this arrangement is. that the properties of the second transformer, z. B. the temperature dependence of the permeability, are not included in the measurement. That requires the use of a frequency higher than 50 Hz, otherwise the inductive resistance of the input winding of the second transformer is too small. This known measuring method and corresponding Arrangements therefore require the stabilized oscillator and the stabilized one Amplifiers are a significant and expensive expense.

Anderen bekannten Meßanordnungen liegt ein Kompensationsverfahren zugrunde, bei dem die von der Flüssigkeitsschleife erzeugte Magnetisierung des zweiten Transformators mit Hilfe einer zusätzlich veränderlichen Kopplung beider Transformatoren kompensiert wird.Other known measuring arrangements are based on a compensation method in which the the liquid loop generated magnetization of the second transformer with the help of an additional variable coupling of both transformers is compensated.

Diesem Zweck dienen weitere Wicklungen auf beiden Transformatoren, die mit einem veränderlichen Widerstand derart in Reihe geschaltet sind, daß die im zweiten Transformator erzeugte Magnetisierung der von der Flüssigkeitsschleife herrührenden Magnetisierung entgegengerichtet ist. Wird diese Kompensationsschleife mittels des veränderlichen Widerstandes so abgeglichen, daß die Ausgangsspannung und damit die Magnetisierung des zweiten Übertragers Null ist, dann ist der meßbare Wert dieses Widerstandes proportional dem Flüssigkeitswiderstand. — Diese Anordnung zur Messung erfordert keine stabilisierte Speisespannung für den ersten Transformator, und es gehen die temperaturabhängigen magnetischen Eigenschaften des zweiten Transformators nicht in die Messung ein, weil dessen Ausgangsspannung stets auf Null abgeglichen wird. Ferner kann mit ihr auch in günstigen Fällen, z. B. bei Elektrolyten mit hoher spezifischer Leitfähigkeit, noch mit Netzfrequenz gemessen werden. Ein stabilisierter Oszillator ist also nicht erforderlich (siehe »Chemische Technik« 1958, S. 207 ff). Der Aufwand ist jedoch auch für die letztgenannte Anordnung insofern noch groß, als ein motorischer Abgleich verwendet werden muß. Die Verwendung eines motorischen Abgleichs hat zur Folge, daß die zulässige Entfernung zwischen Leitfähigkeitsgeber und Anzeige beschränkt bleibt. Die entsprechenden Verbindungsleitungen müssen sorgfältig geführt sein, weil die zu messenden Spannungen außerordentlich klein sind und können daher leicht von Störspannungen überlagert werden. Bei motorisch ausgeführten Kompensationsmessungen ist es auch nicht ohne weiteres möglich, im Bedarfsfall auf eine höhere Meßfrequenz überzugehen. Schließlich sind beim Zusammenbau des Gebers mit der motorischen Kompensationseinrichtung bisher keine befriedigenden Lösungen zu erzielen gewesen.This purpose is served by additional windings on both transformers, with one variable Resistance are connected in series in such a way that the magnetization generated in the second transformer the magnetization originating from the liquid loop is opposite. Will this Compensation loop adjusted by means of the variable resistor so that the output voltage and so that the magnetization of the second transducer is zero, then is the measurable value this resistance is proportional to the fluid resistance. - This arrangement requires the measurement no stabilized supply voltage for the first transformer, and the temperature-dependent ones work Magnetic properties of the second transformer are not included in the measurement because of its output voltage is always adjusted to zero. It can also be used in favorable cases, e.g. B. at Electrolytes with high specific conductivity, can still be measured with mains frequency. A stabilized one An oscillator is therefore not required (see "Chemische Technik" 1958, p. 207 ff). The effort However, it is still large for the last-mentioned arrangement in that a motorized adjustment is used must become. The use of a motorized adjustment has the consequence that the permissible Distance between conductivity sensor and display remains limited. The corresponding connecting lines must be routed carefully because the too measuring voltages are extremely small and can therefore easily be superimposed by interference voltages will. In the case of compensation measurements carried out by a motor, it is not straightforward either possible to switch to a higher measuring frequency if necessary. Finally, when assembling of the encoder with the motor compensation device has not yet provided any satisfactory solutions have been achieved.

Der Erfindung liegt demzufolge die Aufgabe zugrunde, eine verbesserte Anordnung zur Konzentrationsbestimmung von Elektrolyten durch elektrodenlose Leitfähigkeitsmessung zu schaffen, für die aufwendige stabilisierte Oszillatoren und Verstärker nicht erforderlich sind und bei der die Kompensation der aus der Flüssigkeitsschleife sich ergebenden Magnetisierung des zweiten Transformators mit geringerem Aufwand als bisher erfolgt. Die Lösung dieser Aufgabe besteht darin, daß die diese MagnetisierungThe invention is therefore based on the object of an improved arrangement for determining concentration of electrolytes through electrodeless conductivity measurement for the complex stabilized oscillators and amplifiers are not required and in which the compensation the magnetization of the second transformer resulting from the liquid loop with less Effort than before. The solution to this problem is that this magnetization

kompensierende Wicklung des zweiten Übertragers an dem Ausgang eines elektronischen Multiplikators, vorzugsweise eines Hall-Multiplikators, angeschlossen ist, dessen erster Eingang mit der weiteren Wicklung des ersten Übertragers oder der Spannungsquelle verbunden ist, während der zweite Eingang des Multiplikators an dem einen gleichgerichteten und gesiebten Strom liefernden Ausgang des Verstärkers angeschlossen ist.compensating winding of the second transformer at the output of an electronic multiplier, preferably a Hall multiplier, the first input of which is connected to the further winding of the first transformer or the voltage source is connected, while the second input of the Multiplier at the output of the amplifier which supplies a rectified and filtered current connected.

Bei dieser erfindungsgemäßen Anordnung ist die Ausgangsspannung des Multiplikators proportional der Spannung des ersten Transformators und proportional dem Ausgangsstrom des Verstärkers. Da die vom Strom in der Flüssigkeitsschleife hervorgerufene Magnetisierung des zweiten Transformators proportional der Spannung des ersten Transformators und proportional der Leitfähigkeit der Flüssigkeit ist, ist nach dem Abgleich dieser Meßanordnung folglich der Feldstrom des Multiplikators proportional der Leitfähigkeit der Flüssigkeit.In this arrangement according to the invention, the output voltage of the multiplier is proportional the voltage of the first transformer and proportional to the output current of the amplifier. There the magnetization of the second transformer caused by the current in the liquid loop proportional to the voltage of the first transformer and proportional to the conductivity of the liquid is, the field current of the multiplier is consequently proportional after the adjustment of this measuring arrangement the conductivity of the liquid.

Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung ist der Ausgang des Multiplikators über einen dem Temperatureinfluß des zu bestimmenden Elektrolyten ausgesetzten temperaturabhängigen Widerstand mit der Kompensationswicklung des zweiten Transformators verbunden.According to a further feature of the invention, the output of the multiplier is a function of the temperature of the electrolyte to be determined exposed to temperature-dependent resistance connected to the compensation winding of the second transformer.

Die Erfindung wird durch die nachfolgende Beschreibung in Verbindung mit den Zeichnungen näher erläutert.The invention is illustrated by the following description in conjunction with the drawings explained in more detail.

Die F i g. 1 zeigt die grundsätzlichen Anordnungsmerkmale nach der Erfindung, bei der ein Hall-Multiplikator 7 zur Anwendung kommt. Die von einer Spannungsquelle 1 abgegebene Wechselspannung wird mittels eines Ringkerntransformators 2 auf eine Flüssigkeitsschleife 3 des Elektrolyten induktiv übertragen, dessen Konzentration fortlaufend zu bestimmen ist. Vorzugsweise wird hierfür eine Spannungsquelle 1 mit Netzfrequenz verwendet. Der in der Flüssigkeitsschleife 3 auf Grund der Leitfähigkeit des Elektrolyten fließende elektrische Strom erzeugt im zweiten Ringkerntransformator 4 eine Magnetisierung und folglich an der Ausgangswicklung 4 a des Ringkerntransformators 4 eine Ausgangsspannung.The F i g. 1 shows the basic arrangement features according to the invention, in which a Hall multiplier 7 is used. The alternating voltage emitted by a voltage source 1 is inductively transmitted by means of a toroidal core transformer 2 to a liquid loop 3 of the electrolyte, the concentration of which is to be continuously determined. A voltage source 1 with mains frequency is preferably used for this. The liquid in the loop 3 on the basis of the conductivity of the electrolyte generates electric current flowing in the second ring core transformer 4 has a magnetization and, consequently, at the output winding 4 a of the toroidal transformer 4 an output voltage.

Diese in der Ausgangswicklung 4 a entstehende Wechselspannung liegt am Eingang eines Wechsel-Spannungsverstärkers Sa. Die Ausgangsspannung dieses Verstärkers 5 α wird in einer Gleichrichteranordnung 5 b phasenabhängig gleichgerichtet, wobei die Bezugsspannung von der Speisespannung 1 abgeleitet ist. Gegebenenfalls erfolgt noch eine Nachverstärkung in einem Gleichspannungsverstärker 5 c. Der Ausgangsgleichstrom der gesamten Verstärkeranordnung 5 fließt über ein Anzeigeinstrument 6 und die den zweiten Eingang y-y des Multiplikators 7 bildende Feldwicklung des Hall-Generators.This will in the output coil 4 a resulting alternating voltage of an alternating-voltage amplifier Sa. is located at the input, the output voltage of this amplifier 5 α b phase-dependent rectified in a rectifier arrangement 5, wherein the reference voltage is derived from the supply voltage. 1 If necessary, post-amplification takes place in a DC voltage amplifier 5c. The output direct current of the entire amplifier arrangement 5 flows via a display instrument 6 and the field winding of the Hall generator which forms the second input yy of the multiplier 7.

Die aus einer weiteren Wicklung 2 b des ersten Transformators 2 oder aus der Spannungsquelle 1 entnommene Wechselspannung läßt über den ersten Eingang mit den Anschlüssen x-x des Multiplikators 7 einen Steuerstrom fließen. Das Produkt aus dem Ausgangsgleichstrom des Verstärkers 5, der über den zweiten Eingang y-y des Multiplikators 7 fließt und aus dem Steuerstrom am ersten Eingang x-x des Multiplikators 7, wird als Ausgangsspannung über die Anschlüsse z-z. des Multiplikators 7 abgegeben. Der an den Anschlüssen z-z abgegebene Strom erzeugt über eine weitere Wicklung 4 b des Transformators 4 eine Magnetisierung, die jener Magnetisierung entgegengerichtet ist, die durch Strom in der Flüssigkeitsschleife 3 hervorgerufen wird.The alternating voltage taken from a further winding 2 b of the first transformer 2 or from the voltage source 1 allows a control current to flow via the first input to the terminals xx of the multiplier 7. The product of the output direct current of the amplifier 5, which flows via the second input yy of the multiplier 7 and of the control current at the first input xx of the multiplier 7, is output as an output voltage via the connections zz of the multiplier 7. The current delivered at the connections zz generates a magnetization via a further winding 4 b of the transformer 4 which is opposite to the magnetization which is caused by the current in the liquid loop 3.

Diese Meßanordnung gleicht sich bei genügender Verstärkung so ab, daß die Ausgangsspannung an der Wicklung 4 a des Transformators 4 praktisch Null ist. Damit ist die von dem elektrischen Strom in der Flüssigkeitsschleife 3 hervorgerufene Magnetisierung des Transformators 4 gleich der durch den Strom des Multiplikators 7 erzeugten. Da beide Ströme proportional der Eingangsspannung sind, der erste außerdem proportional der Leitfähigkeit des zu bestimmenden Elektrolyten ist und der zweite ferner proportional dem Feldstrom des Multiplikators 7, ist der Feldstrom auch proportional der zu bestimmenden Leitfähigkeit, und zwar unabhängig von der Speisespannung 1 des ersten Transformators 2. Im übrigen können bei dieser Anordnung die Eingänge des Multiplikators 7 auch vertauscht werden.This measuring arrangement adjusts itself with sufficient amplification so that the output voltage at the winding 4 a of the transformer 4 is practically zero. The magnetization of the transformer 4 caused by the electric current in the liquid loop 3 is thus equal to that generated by the current of the multiplier 7. Since both currents are proportional to the input voltage, the first is also proportional to the conductivity of the electrolyte to be determined and the second is also proportional to the field current of the multiplier 7, the field current is also proportional to the conductivity to be determined, regardless of the supply voltage 1 of the first transformer 2. In addition, the inputs of the multiplier 7 can also be interchanged in this arrangement.

F i g. 2 zeigt unter Verzicht auf eine schematische räumliche Darstellung der Flüssigkeitsschleife 3 eine mit Temperaturkompensation und Nullpunktsunterdrückung ausgeführte Anordnung unter Beibehaltung der grundsätzlichen Merkmale der Erfindung. Als Ersatzschaltbild dargestellt, ist hierbei die Flüssigkeitsschleife 3 zu gliedern in die zusätzliche Ausgangswicklung 2 c des Transformators 2, eine zusätzliche Eingangswicklung 4 c des Transformators 4 und in einen Widerstand 3 a, der den ohmschen Widerstand der Flüssigkeitsschleife repräsentiert. Der meßbare Wert dieses Widerstandes 3 α ist eine Funktion der Konzentration und auch der Temperatur des Elektrolyten. Im allgemeinen kann man diese Funktion mit genügender Genauigkeit aufteilen in ein Produkt aus einer konzentrationsabhängigen Funktion R (C) und eine temperaturabhängige Funktion φ (T). Der Widerstand 3 a der Flüssigkeitsschleife 3 ist also R = R (C) · φ (T), und der magnetische Fluß Φ_ν der durch die Wicklung 4 c erzeugt wird, ist dannF i g. 2 shows, dispensing with a schematic spatial representation of the liquid loop 3, an arrangement designed with temperature compensation and zero point suppression while maintaining the basic features of the invention. As an equivalent circuit diagram, the liquid loop 3 is divided into the additional output winding 2 c of the transformer 2, an additional input winding 4 c of the transformer 4 and a resistor 3 a, which represents the ohmic resistance of the liquid loop. The measurable value of this resistance 3 α is a function of the concentration and also the temperature of the electrolyte. In general, this function can be divided with sufficient accuracy into a product of a concentration- dependent function R (C) and a temperature-dependent function φ (T). The resistance 3 a of the liquid loop 3 is therefore R = R (C) · φ (T), and the magnetic flux Φ _ν generated by the winding 4 c is then

φ ^uφ ^ u 11

¹^ ^E' R(C)-Cf(T) ¹ ^ ^E 'R (C) -Cf (T)

Die von der Spannungsquelle 1 gelieferte Eingangsspanung des Transformators 2 ist dabei mit U_E bezeichnet. Um die Temperaturabhängigkeit zu kompensieren, schaltet man einen temperaturabhängigen Widerstand 8 von gleicher Temperaturabhängigkeit wie der fortlaufend zu bestimmende Elektrolyt R=R_K- φ (T) in die Verbindung zwischen dem Ausgang z-z des Multiplikators 7 und der Kompensationswicklung 4 b. Ist der temperaturabhängige Widerstand 8 groß gegen den Widerstand des Multiplikators 7, dies ist eine leicht zu erfüllende Bedingung, da ein als Multiplikator 7 zur Anwendung kommender Hall-Generator einen Widerstand in der Größenordnung von nur 1 Ohm hat, und sind der induktive Widerstand der Wicklung 4 b sowie der nicht veränderliche Widerstand 9 ebenfalls klein, so ist der über die Wicklung 4 b fließende Strom und damit die MagnetisierungThe input voltage of the transformer 2 supplied by the voltage source 1 is denoted by U _E. To compensate for the temperature dependency, a temperature-dependent resistor 8 with the same temperature dependency as the continuously determined electrolyte R = R _K - φ (T) is connected in the connection between the output zz of the multiplier 7 and the compensation winding 4 b. If the temperature-dependent resistance 8 is large compared to the resistance of the multiplier 7, this is an easy condition to be fulfilled, since a Hall generator used as a multiplier 7 has a resistance in the order of magnitude of only 1 ohm and is the inductive resistance of the winding 4 b and the unchangeable resistor 9 are also small, so the current flowing through the winding 4 b and thus the magnetization

¹M ¹ st

wobei mit I_M der über die Eingangsanschlüsse y-y des Multiplikators 7 bzw. im speziellen Fall über die Feldspule des Hall-Generators fließende Ausgangs-where I _{M is} the output signal flowing via the input connections yy of the multiplier 7 or, in the special case, via the field coil of the Hall generator

gleichstrom des Verstärkers 5 bezeichnet ist. Bei Abgleich Φ_χ = Φ₂ ist danndirect current of the amplifier 5 is designated. With adjustment Φ _χ = Φ ₂ then

ist nur proportional B, da der Steuergleichstrom konstant ist,is only proportional to B, since the control direct current is constant,

U ^B' — U ^ B ' -

unabhängig von der Temperatur.regardless of temperature.

Die Nullpunktsunterdrückung wird erreicht durch Einspeisen einer Spannung, die einer weiteren Wicklung 2 d des Transformators 2 oder der Spannungsquelle 1 entnommen und über einen Widerstand 9 mit den Anschlüssen z-z des Multiplikators 7 und den temperaturabhängigen Widerstand 8 in Reihe geschaltet ist. Da der Widerstand 9 klein gegen den den Temperatureinfluß kompensierenden Widerstand 8 ist und die an 9 abfallende Spannung proportional U_E, ist folglichThe zero point suppression is achieved by feeding in a voltage that is taken from a further winding 2 d of the transformer 2 or the voltage source 1 and is connected in series via a resistor 9 to the terminals zz of the multiplier 7 and the temperature-dependent resistor 8. Since the resistor 9 is small compared to the resistor 8, which compensates for the influence of temperature, and the voltage drop across 9 is proportional to U _E , it is consequently

_Λ _TT Im + K
Φ l/ _Λ _TT Im + K
Φ l /

und bei Abgleichand when comparing

Φ₂ Φ ₂

R(C)R (C)

~K~ K

Ein Widerstand 10 dient in dieser Schaltung zur Einstellung der am Widerstand 9 abfallenden Spannung. Mit einem Widerstand 11 wird der Transformator 4 belastet, um die am Verstärker 5 liegende Eingangsspannung mit der von der Speisespannung 1 entnommenen Bezugsspannung für die phasenabhängige Gleichrichtung S b annähernd gleichphasig zu machen. Ein mit der Wicklung 2 b in Reihe geschalteter Widerstand 12 dient einmal als Eichwiderstand für die Empfindlichkeitseinstellung der Meßanordnung, und weiter sorgt er für einen annähernd eingeprägten Strom über den Hall-Generator, womit dessen Temperaturabhängigkeit weitgehend ausgeschaltet ist.A resistor 10 is used in this circuit to adjust the voltage drop across the resistor 9. The transformer 4 is loaded with a resistor 11 in order to make the input voltage applied to the amplifier 5 approximately in phase with the reference voltage taken from the supply voltage 1 for the phase-dependent rectification S b. A b connected to the coil 2 in series resistor 12 is used once as a calibration resistor for the sensitivity setting of the measuring arrangement, and further, it provides an approximately impressed current through the Hall generator, whereby the temperature dependency is largely eliminated.

F i g. 3 zeigt als Schaltungseinzelheit ein anderes Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Anordnung mit einem Hall-Generator als Multiplikator 7, bei dem die Anzeige unabhängig von dem Multiplikationsfaktor des Hall-Generators ist. Hierzu wird über die Anschlüsse x-x des Hall-Generators außer einem Steuerwechselstrom ein Steuergleichstrom aus einer stabilisierten Gleichspannungsquelle 14 über einen Widerstand 13 geleitet.F i g. 3 shows, as a circuit detail, another exemplary embodiment of the arrangement according to the invention with a Hall generator as multiplier 7, in which the display is independent of the multiplication factor of the Hall generator. For this purpose, in addition to an alternating control current, a direct control current from a stabilized direct voltage source 14 is conducted via a resistor 13 via the connections xx of the Hall generator.

Die vom Hall-Generator abgegebene Wechselspannung istThe alternating voltage emitted by the Hall generator is

U„U "

R(C)R (C)

wobei B die Feldstärke bezeichnet, der der Hall-Generator ausgesetzt ist. Die vom Hall-Generator über die Anschlüsse z-z abgegebene Gleichspannung und unabhängig vom Feld B und damit auch unabhängig von dem Multiplikationsfaktor des Hall-Generators. Die über die Anschlüsse z-z des Hall-Generators abgegebene Gleichspannung wird inwhere B denotes the field strength to which the Hall generator is exposed. The direct voltage output by the Hall generator via the connections zz and independent of the field B and thus also independent of the multiplication factor of the Hall generator. The DC voltage output via the connections zz of the Hall generator is in

ίο einem Gleichspannungsverstärker 15 verstärkt und am Meßgerät 6 angezeigt.ίο a DC voltage amplifier 15 amplified and displayed on measuring device 6.

In F i g. 4 ist eine erprobte Ausführungsform eines Gebers für die elektrodenlose Leitfähigkeitsmessung wiedergegeben. Sie entspricht in ihrer Raumform dem in der deutschen Patentschrift 1158 727 beschriebenen Geber für eine andere elektrodenlose Anordnung zur Konzentrationsbestirnmung von Elektrolyten. Ein die Ringkerntransformatoren 2 und 4 sowie andere Schaltungselemente aufnehmender Meßkörper 16 ist vorzugsweise ein zylindrischer Topf aus Kunststoff. Er besitzt oben einen Flansch 17 und ist in ein oben offenes Durchlaufgefäß 18 mit einem Zulaufstutzen 19 und einem Ablaufstutzen 20 einge- ( Q setzt. Ein Deckel 21 verspannt den Meßkörper 16 flüssigkeitsdicht mit dem Durchlaufgefäß 18. Die Flüssigkeitsschleife 3 wird im Meßkörper 16 durch eine diametrale Bohrung 21 und eine axiale Bohrung 22 gebildet. Die Ringkerntransformatoren 2 und 4 sind übereinanderliegend in einen ringförmigen Hohlraum 23 des Meßkörpers 16 von unten her eingeschoben und darin flüssigkeitsdicht verpackt. Der in den Zulaufstutzen 19 eintretende Elektrolyt strömt sowohl außen am Meßkörper 16 vorbei als auch mit einem Teilstrom durch die Bohrungen 21 und 22.In Fig. 4 shows a tried and tested embodiment of a transmitter for electrodeless conductivity measurement. It corresponds in its three-dimensional shape to the transmitter described in German Patent 1158 727 for another electrodeless arrangement for determining the concentration of electrolytes. A measuring body 16 accommodating the toroidal core transformers 2 and 4 and other circuit elements is preferably a cylindrical pot made of plastic. Above, it has a flange 17 and is in an open top through vessel 18 with an inlet connection 19 and a discharge nozzle 20 sets einge- (Q. A cap 21 clamps the measuring body 16 in liquid-tight with the flow-through vessel 18. The fluid loop 3 is in the measuring body 16 by a diametrical bore 21 and an axial bore 22. The toroidal transformers 2 and 4 are pushed one above the other into an annular cavity 23 of the measuring body 16 from below and are packaged in a liquid-tight manner therein with a partial flow through the bores 21 and 22.

Der temperaturabhängige Widerstand 8 ist vorzugsweise in der Nähe der Bohrung 21 im oder am Meßkörper 16 angeordnet, auf daß er die gleiche Temperatur annimmt wie die Flüssigkeit in der Meßstrecke. Der Multiplikator 7 befindet sich im oberen geschlossenen Hohlraum 24 des Meßkörpers 16 oder in der Verstärkeranordnung. Die Anschlüsse 25 für die Speisespannung 1, den Verstärker 5 und den Eingang y-y des Multiplikators 7, im speziellen Fall für die Feldspule des verwendeten Hall-Generators, ^The temperature-dependent resistor 8 is preferably arranged in the vicinity of the bore 21 in or on the measuring body 16 so that it assumes the same temperature as the liquid in the measuring section. The multiplier 7 is located in the upper closed cavity 24 of the measuring body 16 or in the amplifier arrangement. The connections 25 for the supply voltage 1, the amplifier 5 and the input yy of the multiplier 7, in the special case for the field coil of the Hall generator used, ^

sind nach oben herausgeführt.are brought out upwards.

F i g. 5 zeigt als Einzelheit den Meßkörper 16 in einer anderen Ausführungsform, bei der die Ringkerne 2 und 4 einschließlich des Multiplikators 7 in einen vorzugsweise quaderförmigen Kunststoffkörper eingegossen sind und die Flüssigkeitsschleife 3 von einer durchflossenen Bohrung 26 in diesem Körper und der außen herum fließenden Flüssigkeit gebildet wird. Der Temperaturkompensationswiderstand 8 ist wiederum am oder im Meßkörper 16 angebracht.F i g. 5 shows in detail the measuring body 16 in another embodiment in which the toroidal cores 2 and 4 including the multiplier 7 in a preferably cuboid plastic body are cast and the liquid loop 3 of a flowed through hole 26 in this body and the liquid flowing around outside is formed. The temperature compensation resistor 8 is again attached to or in the measuring body 16.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen1 sheet of drawings

Claims

Patent claims:

1. Arrangement for determining the concentration of electrolytes by means of electrodeless conductivity measurement, containing a liquid loop containing the electrolyte to be determined, which is coupled to a first transformer fed by an AC voltage source and to a second transformer which decreases the voltage and which is used to compensate for the current in the liquid loop Magnetization each have a further winding, the first winding of the second transformer being connected to the input of an amplifier for automatic compensation, characterized in that the winding (4 ft) of the second transformer (4) which compensates for this magnetization is connected to the output (zz) an electronic multiplier (7), preferably a Hall multiplier, is connected, the first input (xx) of which is connected to the further winding (2b) of the first transformer (2) or the voltage source (1), while the second input ( y ~ y) of the M The multiplier (7) is connected to the output of the amplifier (5) which supplies a rectified and filtered current.

2. Arrangement according to claim 1, characterized in that the output (zz) of the multiplier (7) is connected to the winding (4 b) of the transformer (4) via a temperature-dependent resistor (8) exposed to the influence of temperature of the electrolyte to be determined.

3. Arrangement according to claim 1 and 2, characterized in that for zero point suppression of the measuring arrangement, a voltage taken from a further winding (2d) of the first transformer or the voltage source (1) is connected in series with the output voltage of the multiplier (7).