DE1263055B

DE1263055B - Verfahren zum Herstellen von nicht orientiertem Eisen-Siliciumblech

Info

Publication number: DE1263055B
Application number: DEY682A
Authority: DE
Inventors: Kenji Takahashi
Original assignee: Yawata Iron and Steel Co Ltd
Current assignee: Yawata Iron and Steel Co Ltd
Priority date: 1962-02-23
Filing date: 1963-02-22
Publication date: 1968-03-14
Also published as: US3203839A; BE628759A; GB1037943A

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND

DEUTSCHES

PATENTAMT

AUSLEGESCHRIFT

Int. CL:

C21d

Deutsche KI.: 18 c-1/78

Nummer: 1263 055

Aktenzeichen: Y 682 VI a/l 8 c

Anmeldetag: 22. Februar 1963

Auslegetag: 14. März 1968

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen von nicht orientiertem Eisen-Siliciumblech mit Silicium und Aluminium, Rest Eisen und unvermeidliche Verunreinigungen, wobei in üblicher Weise warm gewalztes Stahlblech kalt gewalzt, danach zwischengeglüht, anschließend erneut auf Endmaß kalt gewalzt und schließlich schlußgeglüht wird.

Im allgemeinen sind bei einem orientierten SiHciumstahlblech die meisten Kristallkörner so angeordnet, daß die Richtung der leichten Magnetisierbarkeit ([100]-Richtung) in die Walzrichtung gelegt wird oder in die Walzrichtung und quer dazu. Beim orientierten Siliciumstahlblech sind die magnetischen Eigenschaften in jeder anderen Richtung schlechter als in Walzrichtung oder in der dazu senkrechten Richtung. Es sind daher Magnetbleche erwünscht, bei denen eine geringstmögliche Differenz der Eigenschaften bei Magnetisierung in Walzrichtung und bei Magnetisierung in einer anderen Richtung auftritt, d. h. nicht orientierte Bleche.

Es sind eine Reihe von Verfahren zum Herstellen nicht orientierter Siliciumstahlbleche durch Kaltwalzen bekannt. Bei einem bekannten Verfahren wird bei einem Zusatz von weniger als etwa 3% Silicium das Wachstum orientierter Kristalle dadurch verhindert, daß die a,y-Gitterumordnung des Siliciumbleches bei der abschließenden Glühbehandlung unterbunden wird. Dieses Verfahren soll insbesondere dann angewendet werden, wenn ein einziges Mal kräftig kalt gewalzt wird, ohne daß zwischendurch geglüht wird. Da die Möglichkeit einer Entkohlung verhältnismäßig gering ist, kann man keine günstigen Ergebnisse bezüglich der allgemeinen magnetischen Eigenschaften erwarten.

Bei einem weiteren bekannten Verfahren wird eine etwas stärkere Oberflächenwalzung vor der abschließenden Bearbeitung vorgenommen, wobei die auf dem vorhergehenden Kaltwalzen und dem Zwischenglühen beruhende Anisotropie zerstört wird, wodurch man ein nicht orientiertes Stahlblech herstellen kann. Bei diesem Verfahren bleibt die Anisotropie jedoch oft erhalten, so daß die NichtOrientierung ungenügend ist.

Das Ziel der Erfindung ist daher ein Verfahren, durch das man nicht orientierte Siliciumstahlbleche mit guten magnetischen Eigenschaften in einfacher Weise erhält.

Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß die Zwischenglühung in einem Temperaturbereich von 750 bis 95O⁰C 3 bis 30 Minuten lang durchgeführt wird, wobei mit steigender Glühtemperatur die Glüh-

Verfahren zum Herstellen von nicht orientiertem Eisen-Siliciumblech

Anmelder:

Yawata Iron & Steel Company, Limited, Tokio

Vertreter:

Dr. F. Zumstein,

Dipl.-Chem. Dr. rer. nat. E. Assmann

und Dipl.-Chem. Dr. R. Koenigsberger,

Patentanwälte, 8000 München 2, Bräuhausstr. 4

Als Erfinder benannt:

Kenji Takahashi, Yawata City (Japan)

Beanspruchte Priorität:

Japan vom 23. Februar 1962 (7027)

dauer in dem genannten Bereich fortlaufend verringert wird.

Eine beispielsweise Ausführungsform der Erfindung wird an Hand der Zeichnung erläutert, in der die Fi g. 1 und 2 Polfiguren der (HO)-Ebenen zeigen,

die durch Röntgenstrahlenanalyse der Kristallkörner nicht orientierter magnetischer Stahlbleche erhalten wurden, die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellt waren;

F i g. 3 zeigt Kurven des magnetischen Drehmoments nicht orientierter Siliciumstahlbleche, die gemäß der Erfindung hergestellt wurden, und

F i g. 4 zeigt Magnetisierungskurven nicht orientierter Siliciumstahlbleche, die gemäß der Erfindung hergestellt wurden, im Vergleich mit handelsüblichen, nicht orientierten Siliciumstahlblechen.

Ein Stahlblech wird nach einem normalen Verfahren aus einem Barren warm gewalzt, der einen Gehalt von 1,5 bis 3,5% und 0,5 bis 1,5% Al aufweist, wobei der Rest aus Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht und die Summe des Si-

809 518/476

und Al-Gehalts im Bereich von 2,5 bis 4,5% liegt. Anschließend wird das Stahlblech mit einem Reduktionsverhältnis von 50 bis 80% kalt gewalzt und zwischendurch erfindungsgemäß in einem Temperaturbereich von 750 bis 950⁰C in reduzierender oder neutraler Atmosphäre 3 bis 20 Minuten geglüht, worauf das Stahlblech dann mit einem Reduktionsverhältnis von 50 bis 80% kalt gewalzt und schließlich 5 bis 40 Stunden lang bei 1000 bis 1100⁰C geglüht wird.

Wenn die Gesamtsumme des Gehaltes an Al und Si kleiner als 2,5% ist, dann vermindert sich der spezifische Widerstand, und der Kernverlust nimmt infolgedessen zu. Liegt der Gesamtgehalt über 4,5%> dann wird das Kaltwalzen schwierig, was sich nicht nur nachteilig auf die Produktion auswirkt, sondern auch die magnetische Induktion vermindert.

Um einen Barren herzustellen, der die genannten Gehalte an Silicium und Aluminium aufweist, wird Eisen in einer Argonatmosphäre in einem Hochfrequenzofen geschmolzen, und zur Verminderung schädlicher Verunreinigungen wird die Schmelze im Vakuum gehalten, bis die Zusammensetzung so eingestellt ist, daß der Siliciumgehalt 1,5 bis 3,5%> der Aluminiumgehalt 0,5 bis 1,5% und die Gesamtsumme der beiden Elemente im Bereich von 2,5 bis 4,5^υ/ο liegt, wobei der Siliciumgehalt größer als der Aluminiumgehalt sein kann. Die Schmelze wird dann abgestochen und ein Block gegossen. Die Zusammensetzung des für die Versuche verwendeten Blocks ist in Tabelle 1 angegeben.

Tabelle 1
Zusammensetzung des Blockes

C 0,07%

Si 1,01 bis 3,20%

Al 1,09 bis 1,34%

Mn 0,2%

P 0,004 bis 0,005%

S 0,006 bis 0,012%

als etwa 30 Minuten in einer mit Ammoniak angereicherten Atmosphäre zwischengeglüht, die einen Taupunkt von etwa +30⁰C hat. Es kann jede geeignete inerte Atmosphäre verwendet werden. Bei Verwendung von Stickstoff bildet sich jedoch leicht Aluminiumnitrit, das die magnetischen Eigenschaften nachteilig beeinflußt und daher nicht empfehlenswert ist. Das Blech kann durch Erhöhung des Taupunktes der Atmosphäre entkohlt werden. Die abschließende Glühbehandlung wird in einer Atmosphäre durchgeführt, die einen niedrigen Taupunkt unter — 40⁰C hat, wobei entweder eine inerte oder eine reduzierende Atmosphäre oder ein Vakuum unter 10~³ mm Hg angewendet werden kann. Die Glühtemperatur beträgt 1000 bis 1100⁰C. Eine Glühtemperatur über 1100⁰C birgt die Gefahr in sich, daß man eine Orientierung erhält, so daß diese Temperatur nicht wünschenswert ist. Die Glühbehandlungszeit ist nicht besonders begrenzt, sollte jedoch verhältnismäßig lang sein und z. B. 5 bis 40 Stunden betragen. Die Kühlgeschwindigkeit ist so bemessen, daß man keine unerwünschten, inneren Spannungen im Stahlblech erhält, und sie beträgt weniger als etwa 50⁰C pro Stunde.

Das magnetische Verhalten und die Struktur des gemäß der Erfindung erhaltenen Produkts sollen im folgenden erläutert werden. Fig. 1 und 2 sind Polfiguren der (110)-Ebene von Kristallen in Stahlblechen, die die Zusammensetzung Nr. 4 in Tabelle 3 und Nr. 10 in Tabelle 4 haben. Dabei sind mit WR die Walzrichtung und mit QR die senkrecht dazu verlaufende Richtung bezeichnet.

Aus diesen Polfiguren ersieht man, daß die Konzentration des (11O)-PoIs gering ist und nicht an einer bestimmten Stelle liegt. Im wesentlichen kann gesagt werden, daß ein Teil der (lll)-Ebenen der Kristalle parallel zur Walzebene liegen, jedoch keine spezielle Richtung einnehmen und nicht die schwache Struktur des (100) [001]-Typs haben. Einige andere Beispiele zeigen eine schwache Struktur des

Der Block wird dann.bei 1200⁰C in einem Glühofen auf normale Weise getempert und geschmiedet oder nur in mehrere Blöcke aufgeteilt. Ein solcher zerteilter Block wird 20 Minuten lang auf 1150 bis 1250°"C erwärmt und anschließend bei einer Walztemperatur von 850 bis 900⁰C je nach dem herzustellenden Gegenstand auf eine Dicke von 1,5 mm ausgewalzt. Das warm gewalzte Stahlblech wird mit einer 15%igen Schwefelsäurelösung bei etwa 80⁰C geätzt, damit ein eventuell vorhandener Oxydfilm entfernt wird. Die Dicke des Stahlbleches vermindert sich dadurch um etwa 0,2 mm. Dieses Stahlblech wird zweimal kalt gewalzt. Das Reduktionsverhältnis ist jeweils 50 bis 80%, es kann jedoch bei den beiden Walzvorgängen verschieden sein. Ein Walzen bei Zimmertemperatur ist wegen der Sprödigkeit schwierig, zweckmäßig wird das Stahlblech daher auf etwa 200⁰C erwärmt und dann gewalzt. Die Dicke des Bleches beträgt dann etwa 1 bis 0,2 mm. Anschließend wird das Blech bei einer Temperatur von 750 bis 95O⁰C während weniger Es wird dabei in Betracht gezogen, daß das Endprodukt eine solche (Ill)-Ebenen-Struktur aufweist und daß ein kleiner Anteil der schwachen Struktur des (100) [001]-Typs vorhanden ist und daß die anderen keine Orientierung haben.

F i g. 3 zeigt Kurven des magnetischen Drehmoments der Proben 4 und 10 sowie eines handelsüblichen Produkts P. Das maximale magnetische

Drehmoment liegt meist bei etwa 3 · 10* dyn-cm/cm³ und ist sehr niedrig.

Tabelle 2 zeigt die magnetischen Werte eines handelsüblichen, kalt gewalzten, nicht orientierten SiIiciumstahlblechs, während die Tabelle 3 und 4 die Eigenschaften erfindungsgemäßer Bleche zeigen.

Aus der Tabelle ersieht man, daß beachtliche Unterschiede zwischen den Werten in Walzrichtung und senkrecht zur Walzrichtung vorhanden sind. Bei einem Kernverlust von W15/50 hat man. einen Wert von 0,81 W/kg in Walzrichtung, dagegen in Querrichtung einen Wert von 1,27 W/kg, der um 57% höher ist. Die maximale magnetische Permeabilität μ beträgt 15 900 in Walzrichtung und 5900 in der dazu senkrechten Richtung und ist damit in der

letzteren um 63% niedriger. Auch bei den anderen Eigenschaften treten beachtliche Unterschiede auf. So zeigt das handelsübliche Stahlblech so beachtliche anisotrope magnetische Eigenschaften, daß es

nicht als »nicht orientiert« bezeichnet werden kann. Andererseits zeigt, wie aus Tabelle 3 ersichtlich ist, das erfindungsgemäße Produkt ein so ausgeprägtes nicht orientiertes Verhalten, weshalb seine magnetischen Eigenschaften sehr gut sind.

Aus den Tabellen 3 und 4 geht hervor, daß der Kernverlust etwa 0,80 W/kg in Walzrichtung und etwa 0,90 W/kg in der dazu senkrechten Richtung beträgt, in dieser Richtung also nur um etwa 10% größer ist. Die NichtOrientierung ist offensichtlich gegenüber dem handelsüblichen Produkt der Tabelle 2 merklich verbessert worden. Weiterhin beträgt die Differenz zwischen der größten magnetischen Permeabilität in einer Richtung und derjenigen in der anderen Richtung weniger als etwa 30%. Die magnetische Anisotropie ist daher viel kleiner.

In F i g. 3 ist P die Kurve des magnetischen Drehmoments eines handelsüblichen, nicht orientierten Siliciumstahlbleches und IV und X sind Kurven des magnetischen Drehmoments von Stahlblechen, die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellt sind (IV ist die Probe Nr. 4 in Tabelle 3 und X ist die Probe Nr. 10 in Tabelle 4). Das größte magnetische Drehmoment beträgt 5 · 10⁴ dyn-cm/cm³ bei handelsüblichem Blech, dagegen weniger als 3 · 10⁴ dyn-cm/cm³ beim erfindungsgemäßen Blech.

Das letztere ist weniger orientiert und hat Eigenschaften, die der NichtOrientierung nahekommen.

F i g. 4 zeigt die Eigenschaften in Walzrichtung (WR) und in der dazu senkrechten Richtung (QR) der erfindungsgemäßen Probe Nr. 5 (die als Probe E bezeichnet wird) in Tabelle 3, verglichen mit den Eigenschaften in Walzrichtung (WR) und in der dazu senkrechten Richtung (QR) von handelsüblichem, nicht orientiertem Siliciumstahlblech P. Es ist ersichtlich, daß die niedrige magnetische Induktion sehr stark in der zur Walzrichtung senkrechten Richtung QR verbessert wird, obwohl die magnetische Induktion bei stärkerem Magnetfeld in Walzrichtung etwa erniedrigt ist, jedoch ist die Differenz in Walzrichtung und in der dazu senkrechten Richtung sehr gering.

In den Tabellen 2, 3 und 4 bedeutet Hf und H\⁵ die Koerzitivkraft bei größter magnetischer Induktion von lOOqO und 15000 Gauß und B¹,⁰ und B¹,.⁵ die Remanenz bei einer größten magnetischen Induktion von 10000 bzw. 15 000 Gauß. W 10/50 und W 15/50 ist der Kernverlust in Watt pro Kilogramm bei maximaler Induktion von 10 000 und 15 000 Gauß bei 50 Hz, und B₁₀, B₂₅ und B₅₀ ist die magnetische Induktion in Gauß bei einem Magnetisierungsfeld von 10, 25 bzw. 50 Oersted.

Tabelle 2
Magnetische Eigenschaften handelsüblicher, kalt gewalzter nicht orientierter Siliciumstahlbleche

	Koerzitivkraft in Oersted	0,56	I Permanenz in Gauß	B?	)aten magnetischer Eij Kernverlust in W/kg	W 15/50	;enschaften Maximale Magnetische Permeabilität	Magnetische Induktion in Gauß	15900	*£>**	Maximales magnetisches Dreh moment M
		0,80		12000	W 15/50	2,07	μ		14900	16700	dyn-cm/cm³
In Walzrich tung (WR)	0,42	0,68	8600	7400	0,81	2,92	15900	14900	15400	15 600	4,4 · 10
Quer zur Walz richtung (QR)	0,65	+45	6100	9 700	1,27	2,50	5900	13 700	-6	16200	4,4 · 10
Mittelwerte aus WR- und QR-Richtung	0,54	7400	-38	1,04	+41	10900	14300	-7	4,4 · 10
QR-WR .	+ 55	-29	+ 57	-63	-8	4,4 · 10
WR ^lW

Tabelle 3
Magnetische Eigenschaften der erfindungsgemäßen Produkte

Probe Nr.	Si %	Proben Al %	Al+ Si %	Bedingungen beim Zwischenglühen Temperatur in ⁰C ■ Zeit in Minuten	Bedingungen beim abschließenden Glühen Temperatur in C ■ Zeit in Stunden	Walzrichtung
1	3,2 3,2	0,6 0,6	3,8 3,8	750-3 750 · 30	1000 · 10,25 1000 · 10,25	längs (Wi?), quer (QR) Mittel aus WR + QR QR-WR .
2	WR ^lüü längs (WR), quer (QR) Mittel aus WR + QR QR-WR .
	WR ^im

Fortsetzung

Probe

Bedingungen beim Zwischenglühen

Temperatur in C ■ Zeit in Minuten

Bedingungen beim
abschließenden Glühen

Temperatur in
C · Zeit in Stunden

Walzrichtung

3,2

2,5

2,0

0,6

0,8

1,3

3,8

3,3

800 ·

850-3

900-3

800-3

1000 · 10,50

1000 ■ 40,50

1000 · 10,25

längs (WR), quer (QR) Mittel aus WR + QR QR- WR

WR

100

längs (WR), quer (QR) Mittel aus WR + QR QR- WR

WR

100

längs (WR), quer (QR) Mittel aus WR + QR QR- WR

WR

100

längs (WR), quer (QR) Mittel aus WR + QR QR - WR

WR

100

Tabelle 3 (Fortsetzung)

	Koerzivkraft in Oersted	0,63	Magnetische Eigenschaften bei Wechselstrom	Bl⁵	(50 Hz)	Kernverlust	in W/kg
Probe Nr.	H'_c°	0,71		12 000		W 10/50	W 15/50
	0,44	0,67		10 900		0,81	2,61
1	0,49	+ 13		11 500		0,90	3,44
	0,47	0,62		-9		0,86	3,03
	+ 11	0,69		12 000		+ 11	+33
	0,45	0,66		10 900		0,82	2,52
2	0,48	+ 11		11500		0,88	3,14
	0,47	0,60		-9		0,85	2,83
	+ 7	0,66		10 600		+7	+ 25
	0,41	0,63		10 500		0,73	2,52
3	0,45	+ 10		10 600		0,79	3,15
	0,43	0,59		-1		0,76	2,84
	+ 10	0,66		11 100		+ 8	+25
	0,44	0,63		10 600		0,79	2,09
4	0,49	+ 12		10 900		0,86	2,53
	0,46	0,61		-5		0,83	2,31
	+ 11	0,68		11900		+9	+21
	0,44	0,65		11200		0,78	2,37
5	0,52	+ 12		11600		0,92	2,51
	0,48	0,62		-6		0,85	2,44
	+ 18	0,69		11700		+ 18	+6
	0,45	0,66		10 400		0,81	2,48
6	0,50	+ 11		11 100		0,91	2,92
	0,48		-11		0,86	2,70
	+ 11			+ 12	+ 18

	Remanenz in Gauß
	_Bm
8500
7500
8000
-12
8100
7900
8000
-3
7900
7400
7700
-6
8100
8100
8100
0
8200
7700
8000
-6
8100
7700
7900
-5

Tabelle 3 (Fortsetzung)

10

	Maximale magnetische	Magnetische Eigenschaften bei Wechselstrom (50 Hz)	Magnetische Induktion	15 400	Maximales magnetisches
Probe	Permeabilität		in Gauß	14 900	Drehmoment
Nr.	μ			15 200	dyn-cm/cm³ (· 1O⁺)
	13 300		14 600		¹'^Ί
1	10 000	13 800	14 iOO	15 500
	11700	13 400	14 400	15000
	-25	13 600	-3	15 300
	12 200	-3	14 800	_2	1,9
2	10 700	14 000	14 300	15 300
	11 500	13 500	14 600	14 900
	-12	13 800	-3	15 100
	13 300	-4	14 400	-3	1,4
3	10 600	13 700	14 100	15 900
	12 000	13 300	14 300	15 300
	-20	13 500	-2	15 600
	13 300	2	15 200	-4	2,6
4	11200	14 400	14 500	16 100
	12 300	13 800	14 900	15 800
	-10	14 100		16 000
	13 500	—4	15 300	2	3,5
5	19 500	14 500	15 000	15 600
	16 500	14 300	15 200	15 400
	-30	14 400 .	-2	15 500
	12 000	— 1	14 900	-1	2,8
6	9 500	14 100	14 700
	10 800	14 000	14 800
	-21	14 100	_ ι
	— 1

Tabelle 4 Magnetische Eigenschaften der erfindungsgemäßen Produkte

Probe	Si %	Proben	Al+ Si %	Bedingungen beim Zwischenglühen	Bedingungen beim abschließenden Glühen
Nr.	2,65	Al %	3,12	Temperatur in ° C · Zeit in Minuten	Temperatur in ⁰C ■ Zeit in Stunden
7	2,26	0,47	2,79	800 ■ 0,5	1000 · 10,50
8	3,18	0,53	3,96	800 · 1	1000 · 10,50
9	2,98	0,78	3,76	900-3	1000 · 10,50
10	2,98	0,78	3,79	—	1000 · 10,25
11	1,92	0,81	2,90	900 · 10	1000 · 10,50
12	0,98	—	1000 · 10,25

Tabelle 4 (Fortsetzung)

	Koerzivkraft in	Oersted	Magnetische Eigenschaften	bei Wechselstrom (50 Hz)	Kernverlust	in W/kg .
Probe Nr.	Hf	Hf		in Gauß	W 10/50.	W 15/50
	0,38	0,54		Bf	0,65	2,21
7	0,39	0,55		12 500	0,69	1,99
8	0,36	0,51		11600	0,64	1,95
9			12 500
		Remanenz
	Bf
	8000
	7700 .
8600

Fortsetzung

	Koerzivkraft in	Oersted	Magnetische Eigenschaften	bei Wechselstrom (50 Hz)	Kern verlust	in W.icg
Probe Nr.	Hl⁰	Hl⁵		in Gauß	W 10/50	W 15/50
	0,40	0,56		Bl⁵	0,68	2,08
10	0,36	0,50		12 700	0,60	1,81
11	0,41	0,58		10 500	0,73	2,17
12			12 800
		Remanenz
	Bl⁰
	8600
	7600
8700

Tabelle 4 (Fortsetzung)

	Maximale magnetische	Magnetische Eigenschaften bei Wechselstrom (50 Hz)	Magnetische Induktion	B₅₀	Maximales magnetisches
Probe	Permeabilität		in Gauß	15 900	Drehmoment
Nr.	μ		B_x	15 800	dyn-cm/cm³ (· 10⁴)
	15 700	B₁₀	15 200	15 800	2,2
7	14 000	14 400	15 100	16 000	1,6
8	18 300	14 400	15 100	16 300	3,8
9	17 600	14 400	15 200	15 800	1,9
10	14 700	14 400	15 600		3,9
11	17 200	14 700	15 200	2,3
12	14 500

Beispiel

30

Ein im Vakuum erschmolzener 100-kg-Barren hatte folgende, in Gewichtsprozent angegebene Zusammensetzung: 3,0% Si, 0,5% Al, weniger als 0,03% C, etwa 0,2% Mn, weniger als 0,005% P, weniger als 0,01% S und weniger als 0,01% Cu.

Der obenerwähnte Block wurde zu einer 7 mm dicken und 220 mm breiten Bramme geschmiedet. Diese Bramme wurde auf ein Kaliber von 2,3 mm warm ausgewalzt. Sie wurde dann mit einem Reduktionsverhältnis von 60% kalt gewalzt, danach zwischengeglüht und weiter kalt, gewalzt mit einem Reduktionsverhältnis von 70%, womit man ein Endkaliber von 0,3 mm Dicke erhielt.

Die Bedingungen für das Zwischenglühen sind:

Bei 750⁰C bis 30 Minuten,
bei 800⁰C bis 10 Minuten,
bei 850° C und bei 900⁰C 3 Minuten.

Bei der abschließenden Glühbehandlung wurden folgende Bedingungen eingehalten:

Bei 1000 bis HOO⁰C 10 bis 40 Stunden;
Abkühlungsgeschwindigkeit 50⁰C pro Stunde;
Atmosphäre: Argon (Taupunkt — 40⁰C).

Man erhält folgende Ergebnisse bezüglich der magnetischen Eigenschaften bei einem größten magnetischen Drehmoment M von weniger als 3 · 10⁴ dyncm/cm³.

	W 10/50	W15/50	B₂₅	11300 bis 13 800
	(W/kg)	(W/kg)	(Kilo-Gauß)	9400 bis 12400
WR	0,73 bis 0,90	2,09 bis 2,52	14,4 bis 15,6	2 bis -19%
QR	0,76 bis 0,95	2,26 bis 2,84	14,1 bis 15,3
QR-WR	0 bis +11%	8 bis +28%	-1 bis -5%
WR ^im

55

Claims

Patentanspruch:

Verfahren zum Herstellen von nicht orientiertem Eisen-Siliciumblech mit 1,5 bis 3,5% Silicium und 0,5 bis 1,5% Aluminium, deren Summe im Bereich von 2,5 bis 4,5% hegt, Rest Eisen und unvermeidliche Verunreinigungen, wobei in üblicher Weise warm gewalztes Stahlblech mit einem Verformungsgrad von 50 bis 80% kalt gewalzt, danach zwischengeglüht, anschließend erneut um 50 bis 80% auf Endmaß kalt gewalzt und schließlich bei einer Temperatur von 1000 bis HOO⁰C schlußgeglüht wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Zwischenglühung in einem Temperaturbereich von 750 bis 950⁰C 3 bis 30 Minuten lang durchgeführt wird, wobei mit steigender Glühtemperatur die Glühdauer in dem genannten Bereich fortlaufend verringert wird.

In Betracht gezogene Druckschriften:
USA.-Patentschrift Nr. 2287467.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

809 518/476 3.68 © Bundesdruckerei Berlin