DE1248323B

DE1248323B - Lichtstarkes photographisches Objektiv mit grossem Gesichtsfeld

Info

Publication number: DE1248323B
Application number: DEF28182A
Authority: DE
Inventors: Dr Albrecht Wilhelm Tronnier
Original assignee: Farrand Optical Co Inc
Current assignee: Farrand Optical Co Inc
Priority date: 1958-04-17
Filing date: 1959-04-11
Publication date: 1967-08-24
Also published as: US2955513A; CH374217A; FR1235966A

Description

DEUTSCHES #1W PATENTAMT

AUSLEGESCHRIFT

DeutscheKl.: 42 h -4/20

Nummer: 1 248 323

Aktenzeichen: F 28182IX a/42 h

J 248 323 Anmeldetag: 11.April 1959

Auslegetag: 24. August 1967

Die vorliegende Erfindung betrifft lichtstarke photographische Objektive, deren relative Öffnung zwischen etwa 1:1,7 und 1:2,4 liegt und deren nutzbares Gesichtsfeld (2 ω₀) eine Ausdehnung von etwa 56 bis 66° besitzt.

Es ist bereits versucht worden, derartige photographische Objektive zu schaffen, die großes Gesichtsfeld und hohe Lichtstärke gleichzeitig besitzen. Diese Konstruktionen besaßen entweder kein ausreichend geebnetes Bildfeld oder sie waren mit zusätzlichen Feldlinsen (Smithsche Bildebnungslinsen) aufgebaut, um eine anastigmatische Bildfeldebnung zu erreichen. Nach einem anderen Vorschlag (USA.-Patentschrift 2 923 203) wurde erstmalig der Weg gewiesen, feldlinsenlose Objektive dieser Art zu bauen, die mit anastigmatischer Bildebnung bei gleichzeitiger hoher relativer Öffnung für ein weit ausgedehntes Gesichtsfeld ausgestattet sind.

Diese letztgenannten Objektive vermitteln bereits eine einschlägige fortschrittliche Bereicherung des Standes der Technik, da sie auch im unabgeblendeten Zustand, also mit den großen Strahlenbündelquerschnitten ihrer hohen relativen Öffnung, ein weitwinkliges Bildfeld mit feiner Schärfenleistung auszeichnen.

Die vorliegende Erfindung stellt eine fortschrittliche Weiterentwicklung dieser letztgenannten Objektivart dar, da sie neben einer weiteren Verfeinerung der Abbildungsleistung innerhalb des weiten Gesichtsfeldes noch zusätzlich einen wesentlichen einbautechnischen Fortschritt zu erschließen gestattet, nämlich die gleichzeitige Herbeiführung einer relativ sehr langen bildseitigen Schnittweite zwischen dem Objektiv und der Bildebene.

Während die letztgenannten Objektive dieser Art eine freie Wldseitige Schnittweite von weniger als 75% der Äquivalentbrennweite aufweisen, gestattet die neue Objektivbauform nach der Erfindung die Erreichung einer freien bildseitigen Schnittweite von mehr als 80% der Objektivbrennweite, so daß die neuen Objektive mit Erfolg auch für Spiegelreflexkameras verwendet werden können, ohne daß der Reflexmechanismus oder der schwenkbare Spiegelträger oder der bewegliche Spiegel selber mit dem Objektivhinterglied kollidiert. Dieser weite freie Bildraum der neuen Objektive ist dabei nicht durch eine Herabsetzung der Bildleistung erkauft worden, die normalerweise bei einer Verschiebung des Verhältnisses Brennweite zu Schnittweite dadurch auftritt, daß zur Verlängerung der Schnittweite bei Objektiven mit sammelndem Hinterglied (Normalobjektiven) und zur Verkürzung der Schnittweite bei Objektiven mit Lichtstarkes photographisches Objektiv mit
großem Gesichtsfeld

Anmelder:

Farrand Optical Co., Inc.,
New York, N. Y. (V. St. A.)

Vertreter:

Dr. H. Volkerding, Patentanwalt,
Braunschweig, Museumstr. 2

Als Erfinder benannt:

Dr. Albrecht Wilhelm Tronnier,

New York, N. Y. (V. St. A.)

Beanspruchte Priorität:

V. St. v. Amerika vom 17. April 1958 (728 960)

zerstreuendem Hinterglied (Teleobjektiven) bisher meist Einzelbrechkräfte der Bauelemente solcher Objektive erhöht wurden, womit entweder die zonischen Abbildungsfehler erhöht werden oder aber das nutzbare Gesichtsfeld bzw. die nutzbare Lichtstärke eingeschränkt bzw. herabgesetzt wird.

Hier setzt nun die Erfindung ein, die in Übereinstimmung mit den anspruchsgemäßen Kennzeichnungsmerkmalen einen ganz abweichenden Weg dadurch beschreitet, daß sie die Lösung der Aufgabenstellung mit einer neuartigen Objektivbauform herbeiführt, welche derart aufgebaut ist, daß ein auf der Seite der längeren Konjugierten vor der Blende angeordnetes Vorderglied die nachfolgend beschriebenen Baumerkmale aufweist und dabei dem Blendenraum seine stärkstzerstreuende Hohlfläche zukehrt, während das nachfolgende Hinterglied zwischen der Blende und der Bildebene auf der Seite der kürzeren Konjugierten angeordnet und als zusammengesetztes Bauglied des Gauß-Typus ausgebildet ist.

Das Vorderglied dieser neuen Linsenanlage ist also mit einer alternierenden Brechkraffsfolge seiner Einzelglieder ausgestattet in der Reihenfolge: ungleichschenkliges Negativglied — sammelndes Dublett —

709 638/228

Positivmeniskus — zerstreuendes Dublett — Blende, wofür symbolisch geschrieben wird:

- U, J-D, +M, —D, Blende (Gauß-Hinterglied)

sowie bei Ausbildung der ungleichschenkligen Frontlinsenanordnung als Meniskus:

—M, +A +M, —D, Blende (Gauß-Hinterglied).

Im Rahmen dieser erfindungsgemäßen Gestaltung der Linsenformen und Linsenaufstellung werden gemäß den weiteren Kennzeichnungsmerkmalen diese Bauglieder des neuen Objektivs mit den nachfolgend umrissenen und auf die Äquivalentbrechkraft Φ bezogenen Brechkräften (ψ) ausgestattet:

0,35 Φ < -φζ < 0,75 Φ
0,35 Φ < (fzi < 0,75 Φ
0,30 Φ < γζτζ < 0,60 Φ
0,35 Φ < -φζν < 0,75 Φ

Dabei ist in bekannter Weise das zerstreuende Frontglied I der Blende B in einem Abstand A vorgeschaltet, für dessen Größe sich folgender Wertebereich ergibt:

0,8/< A< 1,8/.

Der Abstand a zwischen dem zerstreuenden Frontglied I und dem zur Blende hin nachfolgenden, sammelnd wirkenden DublettII ist dabei in bereits bekanntgewordener Weise mit einer längs der optischen Achse gemessenen Länge in dem Wertebereich

0,33 /< a< 0,667 /

bemessen.

Die neue Linsenanordnung im Vorderglied ist also anspruchsgemäß derart gestaltet, daß auf der Seite der längeren Konjugierten ein der Blende B im Abstand A voraufgehendes ungleichschenkliges und vorzugsweise meniskenförmig ausgebildetes Negativglied I angeordnet ist, welches der Blende seine stark zerstreuende Hohlfläche als Konkavfläche zukehrt und wobei letzterer in dem Abstände a ein ungleichschenkliges DublettII aus zwei Einzellinsen entgegengesetzten Stärkevorzeichens und positiver Gesamtbrechkraft nachfolgt, dem seinerseits in Richtung zur Blende hin ein gegen eben diese Blende hohles meniskenförmiges Sammelglied III nachfolgt und hinter dem zur Blende hin das Vorderglied durch ein meniskenförmiges und gegen die Blende hohles, zerstreuend wirkendes Dublett IV abgeschlossen wird, wobei also durch das sammelnde Dublett II einerseits und durch das zerstreuende DublettIV andererseits das sammelnd wirkende meniskenförmige InnengIied III derart eingeschlossen wird, daß sowohl zwischen den Gliedern II und III als auch zwischen den Gliedern III und IV der trennende Luftzwischenraum die Form einer der Blende die stärkstgekrümmte Hohlfläche zukehrenden Negativlinse aufweist, so daß beide Zwischenräume (j ₂,3 und j_3i4) als sammelnde Luftlinsen ausgebildet sind.

Für die Bauglieder des der kürzeren Konjugierten zugeordneten Hintergliedes (V, VI) können die für solche Gaußchens Objektivglieder oft benutzten Brechkiaftszumessungen auch bei den Objektiven

nach vorliegender Erfindung verwendet werden gemäß folgender Aufstellung:

0,025 Φ < -<pv < 0,625 Φ,
0,4 Φ < ψνι < 1,2 Φ

Die alternierende Folge der Brechkraftsvorzeichen der Bauglieder: Negativmeniskus — Positivdublett

ίο und anschließend Positivmeniskus — Negativdublett sowie die dem neuen Objektivtyp eigene Anordnung zweier Dubletts im Vorderglied ermöglichen die vorstehend niedergelegte Bemessung und Verteilung der Brechkräfte zur Erschließung des technischen Fort-Schrittes, den die Erfindung der ausübenden Praxis zur Verfügung stellt, wobei aus diesen Bereichsangaben der Brechkraftsbemessungen sofort zu ersehen ist, daß die neuen Objektive mit überraschend niedrigen Linsenbrechkräf ten für ihre Teilglieder ausgestattet

ao werden. Dadurch ist zugleich in überraschend einfacher Weise der Weg eröffnet für die Erschließung einer zonenarmen Abbildungsvermittlung über ein weites Gesichtsfeld auch für die sehr großen Bündelquerschnitte der inner- und außeraxialen Strahlenbündel lichtstarker Objektive bei deren unabgeblendeter Verwendung,

Dabei lassen sich in Übereinstimmung mit den weiteren Kennzeichnungsmerkmalen die zonischen Abweichungen der meridionalen Koma auf ganz überraschende Weise auch für sehr stark geneigte seitliche Büschel dadurch klein halten, daß die beiden Luftlinsen zwischen dem SammeldublettII und dem Positivmeniskus III mit dem axialen Scheitelabstand j_Zi3 einerseits und zwischen dem Positivmeniskus III und dem zerstreuend wirkenden Dublett IV mit dem axialen Scheitelabstandi_3j4 andererseits mit einer derartigen Biechkraftszumessung ausgestattet sind, daß sowohl die Flächenbrechkraftssumme des Nachbarflächenpaares zwischen den Gliedern II und III als auch diejenige zwischen den Gliedern III und IV größer ist als 55% ^^er Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs, aber kleiner gehalten ist als 110 °/„ dieser Äquivalentbrechkraft, d. h. formelmäßig die Bedingungen

0,55 Φ < ψ,,,, < 1,10 Φ

sowie

0,55 Φ < _Ψηλ < 1,10 Φ

5ο erfüllt sind.

Hierbei bedeutet also Φ die Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs, während mit φ die Flächen- bzw. Linsenbrechkräfte bezeichnet sind. Die Brechkraft einer Einzelfläche ist gegeben durch den Quotienten aus der Differenz der Brechzahlen n% — n_x des Mediums nach (n_x) und vor (n_x) der brechenden Fläche χ mit dem Krümmungsradius R_x, also

φ_χ — (n_x — n_z) : R_x

gilt und wobei weiterhin die Flächenbrechkraft der Vorderfläche einer Linse Y mit cp_y und diejenige der Hinterfläche mit ψ_ν' sowie die Linsenbrechkraft ab die Summe der Flächenbrechkräfte dieser Linse mit

Ψν = Ψν + Ψν'
bezeichnet ist. In korrespondierender Weise ist die

Brechkraft einer zwischen den Systemgliedern Z und Z + 1 eingeschlossenen Luftlinse mit dem axialen Scheitelabstand j_ZiZ+j als die Brechkraftssumme der Flächenbrechkräfte der beiden Begrenzungsflächen mit

ψζ + ι

γη ά =	+1,44 Φ
^lFlIb =	-0,91 Φ
φ *IV a =*	-1,02 Φ
Fivb =	+0,50 Φ
fx ά =	—2,02 Φ
<rvb —	+1,90 Φ

bezeichnet.

In den Fig. 1 und 2 sind zwei Konstruktionsformen der erfindungsgemäßen Objektive im Schnitt dargestellt. Die Bezeichnungen in diesen Figuren entsprechen denen der nachfolgenden Zahlentafeln. Es bedeuten darin R die Krümmungsradien der Vorderflächen und J?' diejenigen der Hinterflächen der einzelnen Bauelemente, die von der Seite der längeren Konjugierten zur Seite der kürzeren Konjugierten hin durchnumeriert sind, ebenso wie die einzelnen Linsendicken (d) und Luftspalte bzw. Luftabstände (s) zwischen den Linsen, deren Gläser durch die auf das gelbe Licht der J-Linie des Helium-Spektrums, ent- so sprechend einer Lichtwellenlänge von λ = 5876 Ängström-Einheiten bezogenen Brechzahlen η sowie durch die Abbesche Zahly für die Farbenzerstreuung charakterisiert sind.

Den beiden Zahlenbeispielen sind außerdem die Äquivalentbrennweite und die bildseitige letzte Schnittweite P₀', bezogen auf das unendlich ferne Objekt, beigeschrieben. Jedes Beispiel trägt außerdem die Angabe der nutzbaren relativen Öffnung und des vorgesehenen objektseitigen Gesichtsfeldwinkels 2co₀. Die Objektive sind in Übereinstimmung mit der der Erfindung zugrunde liegenden Aufgabenstellung mit einer echten anastigmatischen Bildfeldebnung ausgestattet und erreichen ihre fortschrittliche Leistung ohne die zusätzliche Anordnung einer Smithschen Bildebnungslinse sowie unter Verwendung normaler handelsüblicher Glasarten für sämtliche Linsenelemente dieses neuen Objektivtyps.

Die vorstehend gegebenen Linsenbrechkräfte sind in der folgenden Zusammenstellung nunmehr nach Flächenbrechkräften unterteilt und zeigen den brechkraftsmäßigen Aufbau dieses Ausführungsbeispiels nach der Erfindung übersichtlich auf.

Bau	Flächen	Linsen- j Glieder
element	brechkräfte	brechkraftsummen

Beispiel 1
(Fig. 2)

Φ = +1,0; //2,0; 2ω₀ = 60°;

40

Blende

und in der nächstfeineren Brechkraftszumessung:

55

Blendenraum

φι =	—0,52 Φ
*ψΊΙ =*	+0,53 Φ
9Ίιι =	+0,44 Φ
ψιν =	—0,52 Φ
φν =	-0,12 Φ
φντ =	+0,69 Φ

IIa {

IIb

IVa

IVb

A = 1,25 Φ-¹;	a= 0,5 Φ-¹	45
φι =	-0,5 Φ
ψιτ =	+0,5 Φ	Va
9Ίιι =	+0,4 Φ
ψιν —	-0,5 Φ
5°
φν =	—0,1 Φ
*ψνζ =*	+0,7 Φ	Vb

+ 0,30 Φ

- 0,82 Φ + 0,58 Φ

+ 0,86 Φ

- 0,71 Φ

- 0,20 Φ -t- 1,00 Φ

- 0,56 Φ H-1,41 Φ

- 2,43 Φ + 2,47 Φ

- 1,97 Φ

Blendenraum

- 1,01 Φ

- 1,01 Φ + 0,99 Φ

0,52 Φ

+ 1,44 Φ

- 0,91 Φ

+ 0,53 Φ

+ 0,44 Φ

1,02 Φ

+ 0,50 Φ

2,02 Φ

0,52 Φ

- 0,12 Φ

1,90 Φ

+ 0,91 Φ + 0,22 Φ

+ 0,47 Φ

+ 0,69 Φ

6ο wobei der Abstand vom Frontscheitel des ersten Gliedes bis zur Blende

A = 1,28 Φ-¹

sowie der Abstand zwischen den beiden Nachbarmit der anschließenden Bemessung der Linsenbrech- 65 flächenscheiteln der Bauglieder I und II

kräfte für die mit Brechkräften entgegengesetzten Stärkevorzeichens ausgestatteten Einzellinsen der Dubletts II, IV und V wie folgt:

a = 0,48 Φ"¹

beträgt.

Folgende handelsübliche Gläser sind dem Ausfühxungsbeispiel zugrunde gelegt:

I. Leichtes Phosphat-Kron, η — 1,50, IIa. Lanthan-Spezial-Kron, η = 1,69, IIb. Leichtes Baryt-Flint, η = 1,57, III. Schweres Lanthan-Kron, η — 1,71, IV a. Normales Flintglas, η — 1,60, IVb. Normales Schwer-Kron, η = 1,61, Va. Normales Flintglas, η = 1,60, Vb. Schweres Barium-Kron, η = 1,59, VI. Schweres Lanthan-Kron, η = 1,71,

womit unter gleichzeitiger Einführung ausreichender Scheitelabstände zwischen den Linsenflächen folgende Zusammenstellung der Baudaten gegeben wird: Dieses im Seideischen Bereich dritter Ordnung korrigierte Objektiv besitzt nach Durchführung der Feinkorrektion die folgenden Konstruktionsdaten:

/ = 100 mm; //2,0; p₀' = 83,333 mm; 2ω₀ = 62°

Bauelement

Radien

Scheitelabstände

Glasdaten

IIa

IIb

IVa

IVb

Va

Vb

+ 1,7 + 0,6

+ 1,2

— 0,8

-0,8 + 2,9

+ 0,7 + 1,3

+ 0,43 + 0,25

+ 0,25 + 0,31 Blendenraum -0,60

+ 0,60

- 0,65

0,14 = 0,48 0,28 0

0,03 0,01 0,07 0,01 0,03 0

0,10

0,19

0,04 0

0,12

0,01 0,09

1,50 bis

1,69 bis

1,57 bis

1,71 bis

1,60 bis

1,61 bis

b_x = 0,13 b₂ = 0,06

1,60 bis

1,59 bis

Bau element	radien	abstände	vjlaoUa Ivil η J ν
I	+ 168,6263 + 61,5878	14,3006 47,6686	1,5038 66,7
IIa j	+ 119,3879 - 80,0832	27,6764 0	1,6935 53,5
IIb J	- 80,0832 + 285,1391	3,8135 0,4767	1,5704 51,0
III J	+ 71,3269 + 126,7288	6,6736 0,4767	1,7130 53,9
IVa j	+ 42,6927 + 24,7877	3,3368 0	1,6034 38,0
IVb J	+ 24,7877 + 31,0322	10,0104	1,6127 58,6
Blendenraum	18,7814	b_x = 12,7814 f>₂ = 6,0000
Va J	- 59,7606 + 59,7606	3,8135 0	1,6031 38,0
Vb J	+ 59,7606 - 64,6532	12,3938 0,4767	1,5891 61,2
VI J	+ 328,9132 - 149,8700	8,9617	1,7130 53,9

Bei diesem Objektiv ist der auf der Seite des Vordergliedes angeordnete Negativmeniskus, der als Dublett 3_;3 ausgebildet ist und zusammen mit dem nachfolgenden

0,09 1,71 bis 54 ⁶⁰ Dublett die Blende einschließt, seinerseits aus zwei _ i_}5 ' ' meniskenförmigen Einzellinsen entgegengesetzten Stärkevorzeichens zusammengesetzt, so daß die alternierende Folge der Brechkraftvorzeichen sowohl für für die Äquivalentbrennweite / = 1,0 (Einheit), die Systemglieder als auch für deren sämtliche Einzelwobei die bildseitige Schnittweite 65 linsen im Vorderglied kontinuierlich von der Objekt-

zur Bildseite hin fortschreitet.
p₀' = 0,82 / Bei der Erfindung, deren Bauform also schematisch

beträgt. als Typus —M, +D, +M, —D, Blende, —D, +U

9 10

geschrieben werden kann, wobei mit M ein menisken- solcher Krümmungsradien von Nachbarflächenpaaren förmiges Bauglied, mit D ein aus zwei Linsen ent- in korrektionsmäßiger Hinsicht ergeben, da der neue gegengesetzten Stärkevorzeichens zusammengesetztes Objektivtypus nach vorliegender Erfindung auch mit Dublett und mit U ein ungleichschenkeliges Linsen- der einschränkenden Kittflächenanordnung einen beglied beschrieben ist und die vergesetzten Vorzeichen 5 deutsamen technischen Fortschritt der ausübenden ( + bzw. —) als Brechkraftsvorzeichen die sammelnde photographischen Praxis zur Verfügung stellt.
bzw. zerstreuende Brechkraft des zugehörigen Bau- Es hat sich bei den Untersuchungen zur Erfindung dementes angeben, hat es sich gezeigt, daß die Dubletts weiterhin herausgestellt, daß es zur Erfüllung zusätzmit gleichen Krümmungsradien ihrer eingeschlossenen licher Sonderbedingungen vorteilhaft sein kann, Nachbarflächenpaare ausgestattet und somit die io entweder das der längeren Strahlungsweite zugekehrte beiden Teilglieder derselben zu einem verkitteten zerstreuende FrontgliedI oder aber das dem Bilde Bauglied vereinigt werden können. Diese für den zugekehrte letzte Systemglied VI als zusammenleichten Zusammenbau derartiger Objektive durchaus gesetztes Bauglied auszubilden bzw. sogai beide vorteilhafte Maßnahme ist für alle drei Dubletts genannten Glieder derart zu gestalten. Derartige (II, IV, V) durchgeführt worden, wobei aus diesem 15 zusätzliche Baumaßnahmen ändern jedoch nichts an fertigungstechnischen Grund also auf die Möglich- dem vorliegenden neuen Konstruktionsprinzip und keiten verzichtet worden ist, die sich dem optischen sollen aus diesem Grund nicht weiter in ihren Einzel-Konstrukteur aus einer unterschiedlichen Gestaltung heiten behandelt werden.

Beispiel2
(Fig. 2)

Äquivalentbrennweite / == 1; Bildwinkel 63°; relative öffnung 1:1,9; Schnittweite = 82,9%/

	+ 1,6703
di *,-I*	= 0,14165	W₁ = 1,5038	*V₁ =*	66,7
Λ' =	+ 0,6100
a	= 0,47217	Luft
iija —	4-1,1826
= 0,27414	n₂a = 1,6935	*V_ia, =*	53,5
*Riz—*	- 0,7885
S	= 0	verkittet
*Rib =*	—0,7885
*d₂b*	= 0,03777	«₂t> = 1,5704	*V₂b =*	51,0
*Rib =*	+ 2,8244
^2,3	= 0,00472	Luft
*R₃ =*	+ 0,7065
= 0,06610	n_a = 1,7130		53,9
+ 1,2553
^Ä3,4	= 0,00472	Luft
i?4a =	+ 0,4229
*d^a,*	= 0,03305	n₄a = 1,6034	*V_iH =*	38,0
Rl =*	+ 0,2455 i '.:	*' S*	=="0	verkittet
*Rib =*	• !-0,2455 '^:
*<hb*	= 0,10057	«4b = 1,6127	*V_iK =*	58,6
*Rii —*	+ 0,3074 ^:
*b, -* 0,13604
Blendenraum'	^4,5	= 0,18604
b₂ = 0,05000
*■Rfrs. —*	0*5919
*d₅a* S	= 0,03777	«₅a = 1,6031 verkittet	*V_sa, —*	38,0
*RL =*	+ 0,5919
= 0
*R₅ b =*	+ 0,5919
*d₅b*	= 0,12276	n ₅b = 1,5891	^sb —■	61,2
*Rib =*	- 0,6404
= 0,00472	Luft
*6 =	+ 3,2580
de	= 0,08877	n_B = 1,7130	V₆ =	53,9
*.' =	- 1,5289

Die bildseitige leitzte Schnittweite für die Äquivalentbrennweite / = 1000
beträgt/>₀' 0,8290-für das unendlich ferne Objekt.

Claims

Patentansprüche:

1. Sphärisch und chromatisch korrigiertes lichtstarkes Objektiv vom Typus umgekehrter Telephotosysteme mit einer bildseitigen Schnittweite von mehr als 75 % der Brennweite, bestehend aus einem objektseitigen zerstreuenden Frontglied, das von einem die Blende einschließenden zusammengesetzten bildseitigen Sammelsystem durch xo einen Abstand getrennt ist, der zwischen ¹I_s f und ²U f beträgt, wobei die genannte Frontlinse vor der Blende in einem Abstand angeordnet ist, der ; zwischen 0,8 / und 1,8 / liegt, und bei dem dieses Negativglied (I) mit ungleichen Flächenkrümmungen derart ausgerüstet ist, daß seine stark zerstreuende hintere Fläche zur Blende konkav ist, dadurch gekennzeichnet, daß zur Erzielung einer zonenarmen anastigmatischen Bildebnung über ein weitausgedehntes Gesichtsfeld so hinweg, innerhalb dessen die komatischen Restfehler weitgehend und zugleich zonenarm behoben sind, vor der Blende folgender Systemaufbau realisiert ist: Das dem Negativglied (I) nachfolgende zweite Glied(II) ist als ein aus zwei Linsen entgegengesetzten Stärkevorzeichens zusammengesetztes Dublett (Liia, Xiib) ausgebildet, wobei das Frontglied(I) und das Dublett(II) mit entgegengesetzten Stärkevorzeichen ausgestattet sind; dem positiven Dublett(II) folgt in Lichtrichtung anschließend ein sammelnder Meniskus (II) nach, welchem sich in Richtung zur Blende (B) hin ein zerstreuendes Dublett(IV) anschließt, das in an sich bekannter Weise aus zwei Einzellinsen entgegengesetzten Stärkevorzeichens zusammengesetzt ist, wobei sowohl zwischen dem sammelnden ungleichschenkeligen Dublett (II) und dem nachfolgenden meniskeöförmigen Sammelglied (III) als auch zwischen diesem meniskenförmigen Sammelglied (III) und dem ihm nachfolgenden zerstreuenden Dublett(IV) der trennende Luftzwischenraum je die Form einer der Blende (B) die stärkstgekrümmte Hohlfläche zukehrenden Negativlinse aufweist, so daß beide Zwischenräume (j₂₍₃ und i_3i4) sammelnd wirken, und wobei die Brechkräfte (φι bis φ tv) des ersten bis vierten Gliedes, bezogen auf die Äquivalentbrechkraft (Φ) des Gesamtsystems, innerhalb der nachfolgend aufgeführten Grenzwerte liegen:

50

0,35 Φ < -φι < 0,75 Φ,

0,35 Φ < ψη < 0,75 Φ,

0,30 Φ < _φια < 0,60 Φ,

0,35 Φ < -φιν < 0,75 Φ.

2. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im hinteren Systemteil, in Lichtrichtung gerechnet, die Glieder (V und VI) in bezug auf die Äquivalentbrennweite (Φ) des Gesamtsystems folgende Brechkraftslage aufweisen:

65

0,025 Φ < —ψγ < 0,625 Φ,
0,4 Φ φνχ < 1,2 Φ.

3. Objektiv nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß für die Summe (<p_j2.₃) der Brechkräfte der Hinterfläche des zweiten Gliedes und der Frontfläche des dritten Gliedes und für die Summe (^s_3i4) der Brechkraft der Hinterfläche des dritten Gliedes und der Frontfläche des vierten Gliedes gilt:

0,55 Φ < φ,₃.₃ < 1,10 Φ,
0,55 Φ < < 1,10 Φ.

4. Objektiv nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Brechkräfte (951 bis <pvi) der sechs Glieder (I bis VI) des Gesamtobjektivs in bezug auf die Äquivalentbrechkraft (Φ) des Gesamtsystems von folgender Größenordnung sind:

φι = +0,5 Φ, φιι = +0,5 Φ, «pm = +0,4 Φ, φιν = —0,5 Φ, φν = -0,1 Φ, 7>vr = +0,7 Φ.

5. Objektiv nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Brechkräfte (φι bis <pvi) der sechs Glieder (I bis VI) des Gesamtobjektivs in bezug auf die Äquivalentbrechkraft (Φ) des Gesamtsystems von folgender Größenordnung sind:

■φι = —0,52 Φ, φη = +0,53 Φ, <7>πι = +0,44 Φ, φιν = —0,52 Φ, φν = -0,12 Φ, <?>νι = +0;69 Φ,

wobei das fünfte Glied (V) ein Dublett ist und gleichzeitig die Brechkräfte (9911a, <piib, <?>iva₅ φτη, φγ_& und <pvb) der vorderen und hinteren Einzellinsen des zweiten, vierten und fünften Gliedes des Gesamtobjektivs zur Äquivalentbrechkraft (Φ) des Gesamtsystems von folgender Größenordnung sind:

^IIa = +1,44 Φ, φηχ> = -0,91 Φ, <?>IVa = —1,02 Φ, φινχ> — +0,50 Φ, 9?Va = -2,02 Φ, φνχ> — +1,90 Φ.

6. Objektiv nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Brechkräfte (9?! bis φ_β') der Einzelfiächen der Linsen des Gesamtobjektivs in

13

bezug auf die Brechkraft (Φ) des Gesamtsystems von folgender Größenordnung sind:

<Pi

<p₂& 9=4b ^:

+0,30 Φ, -0,82 Φ,

+0,58 Φ, +0,86 Φ,

-0,71 Φ, -0,20 Φ,

+1,00 Φ, —0,56 Φ,

+1,41 Φ, —2,43 Φ,

*5

Τ·4ϋ = +2,47 Φ, 7>4b = —1,97 Φ, <psa — -1,01 Φ, W_f- —-
ψ?ι a —1 01 Φ ψ5Χ> = +0,99 Φ, 94b = +0,91 Φ, Ψ« = +0,22 Φ, Ψβ = +0,47 Φ,

wobei der Abstand (.4) zwischen dem Frontscheitel des ersten Gliedes (I) und der Blende (B) 1,28 / und der Abstand (a) zwischen dem ersten und dem zweiten Glied 0,48 / beträgt.

7. Objektiv nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die nachfolgend aufgeführten Konstruktionsdaten, bezogen auf die Brennweite /=1,0:

Linsen

Radien

Linsendicken d bzw. Abstände s Brechungsindizes

v-Werte

Lna

Liib

Lni

Liva

LlVD

L\a

Lvb

Lyi

R₁ = +1,7 = 0,14 R₁' = +0,6 ^sl.t = 0,48 i?₂a = +1,2 = 0,28 R^ = -0,8 ^2a, 2b = 0 R^ = -0,8 «4 b = 0,03 Rl_2h = +2,9 ■^2,3 = 0,01 R₃ =+0,7 d₃ = 0,07 Rz = +1,3 ^S3,i = 0,01 R_ia, = +0,43 d_i& = 0,03 Rl, = +0,25 ^4a, 4b = 0 R_ih = +0,25 <4b = 0,10 Rl_b = +0,31 Blendenraum ^J4,5 = 0,19 i?sa = -0,60 = 0,04 RL = +0,60 ^sa_l 5b = 0 ^sb = +0,60 d₅b = 0,12 R'_Sb = -0,65 = 0,01 R₆ = +3,3 de = 0,09 Re = -1,5

^r<2»

b_t = 0,13
b_% = 0,06

faa = 54

8. Objektiv nach Anspruch 7, gekennzeichnet durch die nachstehend aufgeführten Konstruktionsdaten, bezogen auf die Brennweite / = 100,00:

Radien Linsendicken d Brechungsindizes v-Werte = +168,6263 d, = 14 3006 K₁ = 1,5038 V₁ = 66,7 Ri = + 61,5878 J_{1 2} = 47,6686 Rza = +119,3879 i/» a = 27,6764 «₂a — 1,6935 ν»Λ = 53.5 R '2 a = - 80,0832 Rzn = - 80,0832 d₂ _b = 3,8135 «2b = Voh = 51.0 Rkb = +285,1391 sz,₃ = 0,4767 R₃ = + 71,3269 «Z₈ = 6,6736 «3 = 1,7130 V₃ = 53,9 R₃' = +126,7288 S_3ii = U,4/0/ Ria, = + 42,6927 dia = 3,3368 h_is, — 1,6034 v₄» = 38,0 «tu = + 24,7877 S_ia_i 4b —■ U- Rib = + 24,7877 ιηηιγ\λ
u_iTa — IU_jUiUⁱT «4b = 1,6127 v_i b — 3ö,t> Rib = + 31,0322 bi = 12,7814 Blendenraum S₄₅ = 18,7814 bz = 6,0000 = - 59,7606 <4a — 3,8135 «sa = 1,6031 ?₆» 38,0 ^5 a = + 59,7606 ^ssa, 5b —■ 0 ^Sb = + 59,7606 : d_Sb = 12,3938 «Sb = 1,5891 v_Bb *= 61,2 ^5b = - 64,6532 S_it6= 0,4767 = +328,9132 i/„= 8,9617 «6 = 1,7130 % = 53,9 = -149,8700

Linsen

Laa Liib Lm Liv_a Livi

Ly₃ Lvi₁ Lyi

9. Objektiv nach Anspruch 7, gekennzeichnet durch die nachstehend aufgeführten Konstruktionsdaten, bezogen auf die Brennweite / = 100,0:

Linsen Radien Linsendicken d
bzw. Abstände s Brechungsindizes v-Werte Ri = +167,03 * I Ri = + 61,00 (I₁ = 14,165 ,. W₁ =1,5038 v₁ = 66,7 J_li2 = 47,217 Rza = +118,26 Lila. j 4a = 27,414 ,«₂a= 1,6935 v₂₃. = 53,5 R^z = - 78,85 ^J2a, 2b = 0 (Verkittet) Rzb = - 78,85 illb j <4„= 3,777 «gh = 1,5704 V₂D = 51,0 R'zb = +282,44 Sm= 0,472