CZ291176B6

CZ291176B6 - Způsob výroby oceli a hydraulicky aktivních pojiv

Info

Publication number: CZ291176B6
Application number: CZ19951074A
Authority: CZ
Inventors: Alfred Edlinger
Original assignee: Holcim Ltd.
Priority date: 1993-09-07
Filing date: 1994-08-24
Publication date: 2003-01-15
Also published as: CN1115580A; HUT75853A; AU678516B2; AU7452794A; CZ107495A3; HU219946B; EP0666930B1; WO1995007365A1; ES2102869T3; ATE151118T1; SK281859B6; KR100325794B1; RU2127765C1; CN1037858C; EP0666930A1; SK58495A3; CA2148226A1; NZ271025A; KR950704516A; DE59402298D1

Abstract

Zp sob v²roby oceli a hydraulicky aktivn ch pojiv vyu v strusky bohat na oxidy eleza, nap° klad ocelovou strusku, jako oxida n prost°edek pro uhl k v surov m eleze. Struska se redukuje a vznik druh vysokopecn strusky se zlep en²mi hydraulick²mi vlastnostmi.\

Description

Oblast techniky

Vynález se týká způsobu výroby oceli a hydraulicky aktivních pojiv, jako například vysokopecní strusky, slínku a podobně, ze strusek.

Dosavadní stav techniky

Při xýrobě oceli vzniká ocelová struska, která má relativně vysoký obsah oxidů železa, podmíněný oxidačním procesem. Obvyklá ocelová struska obsahuje MnO a FeO v rozsahu až do 33 % hmotnostních.

Zatímco vysokopecní struska se vyznačuje výhodnými hydraulickými vlastnostmi a výrazně menším obsahem oxidů železa, a tedy může být snadněji zhodnocena jako základní stavební hmota, způsobuje odstraňování ocelových strusek stále větší obtíže, protože tato ocelová struska v daném složení, to znamená bez dalšího metalurgického zpracování, není takto použitelná pro stavební účely a podobně. Bylo již navrženo granulovat ocelové strusky společně s vysokopecními struskami a používat je jako násypný materiál při výstavbě silnic. Avšak relativně vysoký obsah CaO v ocelové strusce připouští i v tomto případě využití pouze omezeného množství ocelové strusky.

Metalurgické zpracovávání ocelové strusky za účelem získání hodnotnějšího produktu je zpravidla spojeno s vysokou energetickou spotřebou, a proto není hospodárné.

Avšak strusky s relativně vysokým obsahem oxidů železa vznikají i při jiných metalurgických procesech nebo procesech spalování. Zvláště je známo, že strusky z konvertorů s obsahem mědi mají často obsah oxidů železa přes 50 % hmotnostních, a jsou také známy strusky ze spaloven odpadů, které se vyznačují relativně vysokým obsahem oxidů železa.

Podstata vynálezu

Úkolem vynálezu je dále zpracovávat ocelové strusky, případně strusky s vysokým obsahem oxidů železa výše uvedeného druhu bezprostředně v ocelárně a upravovat je na lépe využitelný konečný produkt, totiž na hydraulicky aktivní pojivá.

Uvedené nedostatky odstraňuje a uvedený úkol splňuje způsob výroby oceli a hydraulicky aktivních pojiv podle vynálezu, jehož podstatou je, že surové železo se zkujňuje smísením se struskou obsahující oxidy železa v množství nad 5 % hmotnostních, například ocelovou struskou, struskou z konvertorů s obsahem mědi po reakci s olověnou lázní nebo struskou ze spaloven odpadů. Tímto způsobem se tedy využije vysoký obsah oxidů železa tekutých strusek, jako například ocelové strusky, pro zkujnění tekutého surového železa, které má relativně vysoký obsah uhlíku a křemíku. V zásadě se zde oxid železa s uhlíkem, případně karbidem železa převádí na železo a oxid uhelnatý, zatímco oxid železa ve strusce společně s křemíkem v lázni surového železa reaguje na železo a oxid křemičitý SiCty Tyto reakce jsou částečně exotermické, takže se dosáhne vysoké hospodárnosti. Redukcí obsahu oxidů železa v ocelové strusce se dosáhne analýzy, která se odlišuje od původní analýzy strusky a jejímž důsledkem jsou výrazně výhodnější hydraulické vlastnosti. Obsah oxidů železa se využívá k oxidaci lázně surového železa a například může být dosažena v případě ocelových strusek redukce obsahu oxidů železa na třetinu původní hodnoty, čímž se zvýší množstevní podíly ostatních složek původní ocelové strusky v celkovém složení strusky. Z toho vyplývá nová analýza strusky, která již naprosto neodpovídá původní analýze ocelové strusky. Nová analýza strusky se vyznačuje výrazně výhodnějším hydraulickým

-1 CZ 291176 B6 modulem a relativně velkým obsahem alitu, i když tímto způsobem získaný struskový produkt, který- může být označen jako cementový slínek, neodpovídá normovanému slínku z portlandského cementu, je získán vysoce hodnotný slínek zalitového cementu, který je velmi vhodný jako základ pro směs s jinými hydraulickými nebo latentně hydraulickými látkami. Zvláště je tímto 5 způsobem získaný cementový slínek vhodný pro směsi s pucolány, přičemž po 28 dnech se získá obzvláště vysoká pevnost.

Obdobné rozvahy tak, jak byly uvedeny pro ocelovou strusku, platí i pro strusky z konvertorů s obsahem mědi, případně jiné strusky, přičemž v případě strusek z konvertorů s obsahem mědi to se musí přirozeně dbát na to, že se měď, jakožto škodlivá pro ocel, nesmí dostat do ocelové lázně.

Měď se proto musí nejprve odloučit pomocí olověné lázně, přičemž se měď odstraní ze strusky před kontaktem s ocelovou lázní. Olovo samotné se následně redukuje reakcí v ocelové lázni, přičemž železo a olovo mohou být od sebe odděleny jednoduchým způsobem, protože železo a olovo spolu netvoří žádný roztok. Pod železnou, případně ocelovou lázní, se tvoří olověné 15 jezero, a v těchto případech mohou být ocel a olovo staženy odděleně.

Díky možnosti přeměnit vedle spontánního získávání, případně rekuperace kovových frakcí, také zbývající strusku na vysoce hodnotný, znovu použitelný produkt, se dosáhne značné hospodářské výhody, a mohou být zpracovány strusky, pro které nebylo dosud nalezeno smysluplné využití.

Aby se umožnila požadovaná oxidace uhlíku v lázni surového železa a tím zkujnění na ocel, postupuje se s výhodou tak, že struska obsahuje při míšení nad 8 % hmotnostních, s výhodou nad 10 % hmotnostních oxidů železa.

Pro výše uvedené základní reakce tak, jak v lázni surového železa probíhají, je zásadně důležité zachování relativně vysokých teplot. Přes alespoň částečně exotermické reakce může požadovaná teplota .v důsledku tepelných ztrát klesnout, přičemž ztrátové teplo může být opět dodáno obzvláště jednoduchým způsobem pomocí ponorných elektrod. Tavná lázeň může být na základě svého chemického složení jednoduchým způsobem využita jako elektrický odpor a lázeň surové30 ho železa jako protielektroda. Ve všech případech je pro obzvlášť hospodárné provádění způsobu podle vynálezu a především pro dokončení požadovaných reakcí v přijatelném čase nutné sázet tekutou ocelovou strusku při teplotách nad 1550 °C, zvláště nad 1600 °C a tekuté surové železo při teplotách od 1450 do 1550 °C, přičemž se s výhodou postupuje tak, že tekuté surové železo a tekutá struska se udržují spolu po dobu 3 až 8 hodin, zvláště 6 hodin, při teplotách nad 1550 °C, 35 zvláště 1660 až 1800 °C. Horní hranice je zde zvolena s ohledem na horní hranici stability alitu.

Surové železo, použité jako redukční prostředek, musí být ohřáto alespoň na 1350°C, aby se vůbec umožnila tvorba alitu. S výhodou se postupuje tak, že se tekutá ocelová struska sází při teplotách nad 1550 °C, čímž se zajistí optimální tvorba fází pro další použití strusky.

Redukcí železné lázně se sníží obsah oxidů železa ve strusce například na asi 5 % hmotnostních, přičemž způsob je s výhodou veden tak, že ze strusky se vytvoří slínek obsahující 15 až 25 % hmotnostních taveniny sestávající ze sloučenin železa a hlinitanů, přičemž zbývající část taveniny obsahuje slínkové minerály jako jsou alit a bělit.

Požadované přehřátí, které částečně vyplývá z exotermických reakcí strusky se surovým železem, může být uskutečňováno vnějším ohřevem, přičemž míšení tekutého surového železa s tekutou struskou se provádí v elektricky ohřívatelném sklopném konvertoru.

Další možnost zajištění vedle relativně vysokého obsahu oxidů železa ve strusce také odpovída50 jící teploty spočívá v tom, že se struska udržuje na teplotě přehřátí dmýcháním nebo vháněním kyslíku. Zvláště tehdy, jestliže má být struska udržována na teplotě přehřátí dmýcháním kyslíku, je výhodné, když je výška struskové lázně pro reakci se surovým železem volena v rozmezí 2 až 8 cm, nejlépe 2 až 6 cm, čímž se zajistí, že kyslíkem je zkujňována pouze struska, a nikoli pod ní ležící kovová lázeň.

-2CZ 291176 B6

Slínek vyplave na povrch železné lázně, přičemž redukované kapky železa sedimentují ze strusky, případně ze slínku do železné lázně. Protože je ve slínku vv soký sedimentační odpor, je zase výhodné, jak již bylo uvedeno výše, omezit tloušťku strusky, případně slínku na 2 až 6 cm, takže při prodlevách v rozmezí 3 až 8 hodin lze ze strusky téměř zcela odstranit kovové železo.

Další možnost nastavení požadovaných parametrů spočívá v tom, že se do strusky přidají zásadité chudé rudy pro zvýšení obsahu oxidů železa nad 8 % hmotnostních. S výhodou se také jako přísady využijí CaCO₃, A1₂O₃ a/nebo SiO₂. Zvláště při použití takovýchto dalších přísad lze využít odpadní teplo z procesu, a to jak zjevné teplo, tak i chemické teplo, k předohřevu těchto materiálů.

Vedle rekuperace mědi pomocí olověné lázně existuje přirozeně také možnost rekuperace zinku, přičemž se s výhodou postupuje tak, že při sázení strusek z konvertorů s obsahem mědi se olovo stáhne pod ocelovou lázeň a zinek kondenzuje z plynné fáze.

Pro doplňování ztrátového tepla se míšení tekutého surového železa s tekutou struskou provádí v elektricky vyhřívatelném sklopném konvertoru.

Obsah oxidů železa ve strusce se snižuje v závislosti na množstevním poměru strusky a surového železa, přičemž je přirozeně možné dosáhnout pouze rovnovážných reakcí, takže úplná přeměna obsahu oxidů železa není bez dalšího myslitelná. Obzvláště hospodárný a účinný způsob spočívá v tom, že tekuté surové železo se mísí s tekutou struskou v hmotnostních poměru od 1 :2 do 1 :3.

Sintrovaný cementový slínek lze dále zpracovávat obvyklou technologií. S výhodou se zbývající část taveniny, obsahující slínkové minerály, jako jsou alit a bělit, přivede do ústroji pro chlazení slínku a granulaci, přičemž slínek se zvlášť jednoduchým způsobem chladí přímo vzduchem.

Také zkujněné tekuté surové železo, které již značně odpovídá složení oceli, může být následně dále zpracováváno známými způsoby dodatečného ošetřování oceli.

Příklady provedení vynálezu

Vynález je dále popsán pomocí příkladných provedení.

Příklad 1

Do jednoho dílu ocelové strusky se přisadilo 0,5 dílů hmotnostních tekutého surového železa, přičemž obě fáze byly spolu udržovány po dobu 6 hodin na teplotě 1660 °C. Při přeměně se vytvořilo na jeden kilogram ocelové roztavené strusky 35 g oxidu uhelnatého, odpovídající 28 normolitrům.

Výsledná struska vykazovala následující složení (v % hmotn.):

SiO₂8

A1₂O₃7

CaO45

MgO5

MnO + FeO30,5

TiO₂1

Surové železo vykazovalo následující složení (v % hmotn.):

Si C Fe

SiO₂A1₂O₃

CaO

MgO

MnO + FeO

TiO₂

Po šestihodinové reakci se složení strusky a složení oceli změnily následujícím způsobem:

Složení strusky_____________________________(% hmotn.)___________________

8,9

6,4

1,3

Složení oceli Si

C

Fe (% hmotn.)

Při hodnocení strusky, která se použila jako cementový slínek, se uskutečnilo obvyklé technologické hodnocení cementu, ze kterého byly získány následující hodnoty. V následující tabulce ío jsou pro srovnání uvedena také rozmezí typická pro portlandské slínky:

Kritérium	Hodnota	Typické rozmezí (pro portlandský slínek)
Hydraulický modul	1,85	17 — 23
Silikátový modul	0,67	1,8-3,2
Modul kyseliny křemičité	1,46	2,5-3,5
Modul oxidu hlinitého	0,85	1,5-2,5
Standard vápna	1,12	0,8 - 0,95
Obsah alitu (C₃S)	70,7

Celkově byl získán vysoce hodnotný alitový cementový slínek. Pevnost po 28 dnech podle DIN 1164 činila 62N/mm2, tedy může být označena jako extrémně vysoká. Avšak nejedná se 15 o normovaný portlandský cementový slínek, přičemž když je požadován portlandský cementový slínek odpovídající normě, bylo by možné pokračovat v redukci oxidu železa a přisadit menší přídavek přísad, jako například jílů, pro zvýšení obsahu SiO₂ a A1₂O₃.

Příklad 2

Pro přeměnu ocelové strusky uvedené již v příkladu 1 na konečnou strusku, která by mohla být označena jako vysokopecní struska, a má mít následující složení:

Složky SiO₂ A1₂O₃ CaO MgO MnO + FeO TiO₂

Konečná struska (% hmotn.) 36,5 8.5 48 5.5 0 1.5

se původní ocelová struska redukovala na konečnou strusku. Najeden kilogram ocelové strusky je zapotřebí 733 g surového železa, přičemž se vytvoří 950 g oceli a uvolní 60 g CO, případně

-4CZ 291176 B6 normolitrů CO. Pro výrobu výše uvedené konečné strusky bylo dodatečně přisazeno 225 g křemenného písku. Složení surového železa a oceli je uvedeno v následující tabulce - hodnoty jsou v % hmotn.

Složky

Si

C

Fe

Surové železo

Ocel 0

1,5

Teplota taveniny byla asi 1600 °C a byla zachována doba redukce přibližně 4,5 hodiny. Vytvořená vysokopecní struska je výtečně využitelná jako hydraulicky aktivní pojivo. Příslušné údaje byly určeny následovně:

to Hydraulický index (klín) = 92 % (velmi dobré) Pucolanita (ASTM C618) = 118 (výborné)

Příklad 3

Při použití měděné strusky z konvertoru byla nasazena výchozí struska o následujícím chemickém složení:

Hlavní složky	Podíl (% hmotn.)	Vedlejší složky	Podíl (% hmotn.
SiO₂	28	SO₃	0,5
A1₂O₃	6	K₂O	0,13
Fe₂O₃	53	Na₂O	0,64
CaO	8	TiO₂	0,36
MgO	2	Cr₂O₃	1,4
		Mn₂O₃	0,35
		p₂o₅	0,27
		Cl+F	1
Barevný kov		Podíl (% hmotn.)
Cu		1,1
Pb		0,68
Zn		0,376

V případě vysokého obsahu struskové mědi se při předřazení olověné lázně odstranila ze strusky měď před kontaktem s železnou lázní. Následně se olovo redukovalo, přičemž železo a olovo spolu navzájem netvoří roztok, takže se pod železnou, případně ocelovou lázní vytvořilo olověné jezero. Ocel a olovo mohly být staženy zvlášť.

Relativně vysoký podíl struskového zinku se přes železnou lázeň redukoval a kondenzoval na plynnou fázi.

Zbývající koncentrace těžkých kovů ležela v oblasti surového materiálu cementového slínku. Po 30 redukci strusky pomocí uhlíku rozpuštěného v železné lázni se získala struska o následujícím složení:

Složka Podíl (% hmotn.)

SiO₂	60
A1₂O₃	13
Fe₂O₃	0,5
CaO	17
MgO	4

-5CZ 291176 B6

Struska se ochladila ve vodní lázni a vykazovala vynikající pucolánové vlastnosti. Současně s rekuperací kovové frakce zinku z plynné fáze kondenzací a rekuperací mědi, stejně jako rekuperací olověné lázně se získal hydraulicky aktivní materiál, který na základě dobrých pucolá5 nových vlastností vykazoval vysokou konečnou pevnost, nízké hydratační teplo a vysokou odolnost vůči chemikáliím.

Příklad 4

Z tekuté, oxidované odpadní strusky se pomocí redoxní reakce, popsané v příkladu 3, při reakční době 3,5 hodin a teplotě tavení 1500 °C odebrala měď.

Výchozí struska měla následující složení:

Složka	Podíl (% hmotn.)	Barevný kov	Podíl (% hmotn.
SiO₂	42	Cu	1,2
A1₂O₃	8	Pb	0,25
Fe₂O₃	28	Zn	0,3
CaO	11	Sn	0,1
MgO	2	Ni	0,1
K₂O	1
Na₂O	3
TiO₂	1
p₂o₅	0,1

Při aktivitě mědi v olověné lázni v rozmezí 30 až 40 % a tloušťce struskovrstvy 3,5 cm byla rovnovážná koncentrace mědi ve strusce 0,02 % hmotn.

Z tekuté strusky zbavené mědi se následně redukovaly a odloučily zbývající těžké kovy olovo, zinek, cín, nikl a železo.

Oddělení obou kovových fází železo/olovo zajistilo rekuperací vysoce hodnotného surového železa prakticky bez mědi, o následujícím složení:

Barevný kov

Ni

Sn

Cu

Podíl (% hmotn.)

0,34

0,13

0,07

Chlazením, granulací a mletím tekuté strusky upravené těžkými kovy získal struskový produkt „pucolán“, který vykazoval následující složení:

Složka	Podíl (% hmotn.)
SiO₂ A1₂O₃ Fe₂O₃ CaO MgO K₂O Na₂O TiO₂p₂o₅	59 12 0,5 16 2.5 1.5 4.5 1.5 0,2

-6CZ 291176 B6

V důsledku vysokého obsahu A1₂O₃ vykazuje pucolánový cement vysokou počáteční pevnost. Jeho klínový index je přibližně 95 %.

Celkově lze přidáním SiO₂ a případně nosičů A1₂O₃, jako například jílů, křemičitého písku a bauxitu vyrobit optimalizované vysokopecní strusky, přičemž se současně značně sníží viskozita taveniny. Při redukci takovýchto tavenin lze kapky oceli sedimentací snadněji vyloučit, takže může být značně snížen volný obsah železa v hydraulických pojivech.

Způsob podle vynálezu může být uskutečňován jednoduchým způsobem v ocelárně. Za předpokladu hodinové produkce strusky o přibližně 15 tunách by musel být nasazen konvertor s přibližně 125 t aktivní váhy, případně 35 m³ aktivního objemu, aby se mohlo vždy smísit 901 ocelové strusky, případně 30 nf s přibližně 341, to je přibližně 5 m³ surového železa. Slinutá fáze se stáhne odděleně od oceli a odpíchne se do směsné nádoby, kde proběhne dohotovení. V této směsné nádobě může například přidáním přísad, jako například jílů, a další redukcí proběhnout zušlechtění na portlandský cementový slínek. Jinak může ovšem v takovéto směsné nádobě proběhnout v prvé řadě vyrovnání fluktuací strusek.

Ústrojí pro chlazení slínku a granulaci může být chlazeno přímým způsobem pomocí vzduchu.

V takovýchto případech se vzduch zahřívá z teploty 20 °C na asi 1100 °C a slínek se chladí z asi 1600 °C na 250 °C.

Vytvořené množství oxidu uhelnatého CO představuje další zdroj energie. Oxid uhelnatý CO se objevuje při teplotách asi 1600 °C a obsahuje tedy vedle latentní tepelné energie také zjevné teplo. Když se u dobře izolovaného metalurgického zásobníku počítá s tepelnou ztrátou maximálně 30 %, znamená to, že by mohl být způsob výroby oceli a slínku podle vynálezu provozován exotermicky, pokud mohou být vytvořené spalitelné plyny optimálně zhodnoceny.

Způsobem podle vynálezu lze zvlášť jednoduše přeměnit obtížně dále využitelnou ocelovou strusku na rudný cementový slínek, přičemž se současně provede zkujnění. Způsob podle vynálezu dále umožňuje využívat velká, v konvenčních procesech bez dalšího nevyužitelná množství tepla, a takto snížit také emise plynů, zvláště CO₂.

V rámci způsobu podle vynálezu se uskutečňují rozhodující reakce vždy na hraničních plochách tavenin a způsob může být prováděn ve slinovací peci. Oxid uhelnatý, vystupující z hraniční plochy, redukuje uvolněný oxid železa ve vrstvě struskové lázně, přičemž přirozeně stoupá podíl CO₂ redukčního plynu ve vrstvě strusky. Od objemového podílu přibližně 15 % objemových CO₂ztrácí plyn svůj redukční účinek, přičemž je ale vždy alespoň částečně možné další energetické využití, protože takovéto plyny mohou být spalovány nad vrstvou strusky tahem vzduchu, případně kyslíkem nebo směsí vzduchu a kyslíku. Přenos tepla na strusku a železo probíhá tedy prakticky výlučně zářením.

Jak již bylo uvedeno, může být vznikající odpadní teplo použito pro předehřev přísad. Řízení teplot podle vynálezu je nastaveno na oblast stability alitu, z čehož vyplývá výše uvedené přehřátí. Vzniklý alitový sintr může být obvyklými přístroji pro chlazení slínku zmražen na alitový slínek, přičemž je hlavním úkolem minimalizace obsahu volného vápna.

Případný požadavek vnesení uhlíku pro regulaci teploty tavení surového železa a redukčního potenciálu může být uskutečněn sycením uhlíkem v lázni, například přes ponorné tyče a podobně. Vnášení uhlíku může být prováděno proti proudu nebo po proudu na několika místech. Kovová lázeň v tomto případě splňuje nejen úlohu nosiče redukčního prostředku, ale také přenosového média pro strusku a slínek, přičemž mohou být použity zvlášť jednoduché konstrukce pecí.

Claims

1. Způsob výroby oceli a hydraulicky aktivních poj iv ze strusek, vy zn a č uj í c í se tím, že surové železo se zkujňuje smísením se struskou obsahující oxidy železa v množství nad 5 % hmotnostních, například ocelovou struskou, struskou z konvertorů s obsahem mědi po reakci s olověnou lázní nebo struskou ze spaloven odpadů.

2. Způsob výroby podle nároku / vyznačující se tím, že struska obsahuje při míšení nad 8 % hmotnostních, s výhodou nad 10 % hmotnostních oxidů železa.

3. Způsob výroby podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že teplota tekuté 15 ocelové strusky je při vsázení nad 1550 °C, zvláště nad 1600 °C, a tekutého surového železa od

1450 do 1550 °C.

4. Způsob výroby podle nároku 1, 2 nebo 3, vyznačující se tím, že tekuté surové železo se mísí s tekutou struskou v hmotnostním poměru od 1 : 2 do 1 : 3.

5. Způsob výroby podle nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že tekuté surové železo a tekutá struska se udržují spolu po dobu 3 až 8 hodin, zvláště

6 hodin, při teplotách nad 1550 °C, zvláště 1660 až 1800 °C.

25 6. Způsob výroby podle jednoho z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že míšení tekutého surového železa s tekutou struskou se provádí v elektricky vyhřívatelném sklopném konvertoru.

7. Způsob výroby podle jednoho z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že tekutá 30 struska se udržuje na teplotě přehřátí dmýcháním nebo vháněním kyslíku.

8. Způsob výroby podle jednoho z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že do strusky se přisazují zásadité chudé rudy pro zvýšení obsahu oxidů železa nad 8 % hmotnostních.

35

9. Způsob výroby podle nároku 8, v y z n a č u j í c í se t í m , že jako přísady jsou přisazeny

CaCO₃, A1₂O₃ a/nebo SiO₂.

10. Způsob výroby podle jednoho z nároků 1 až 8, v y z n a č u j í c í se t í m, že při použití strusek z konvertorů s obsahem mědi je pod ocelovou lázní staženo olovo a zinek se kondenzuje

40 z plynné fáze.

11. Způsob výroby podle jednoho z nároků 1 až 10, vyznačující se tím, že výška struskové lázně pro reakci se surovým železem je volena v rozmezí 2 až 8 cm, s výhodou 2 až 6 cm.

12. Způsob výroby podle jednoho z nároků 1 až 10, v y z n a č u j í c í se t í m, že se ze strusky vytvoří slínek obsahující 15 až 25 % hmotnostních taveniny sestávající ze sloučenin železa ahlinitanů, přičemž zbývající část taveniny obsahuje slínkové minerály, jako jsou alit a bělit.

-8CZ 291176 B6

13. Způsob výroby podle jednoho z nároků 1 až 12, vyznačující se tím, že zbývající část taveniny, obsahující slínkové minerály jako jsou alit a bělit, případně slínek obsahující 15 až 25 % hmotnostních taveniny sestávající ze sloučenin železa a hlinitanů, se přivede do ústrojí pro

5 chlazení slínku a granulaci.

14. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 13, vyznačující se tím, že slínek se chladí přímo vzduchem.