[go: up one dir, main page]

CZ2014955A3 - Způsob tváření hybridních součástí zatepla - Google Patents

Způsob tváření hybridních součástí zatepla Download PDF

Info

Publication number
CZ2014955A3
CZ2014955A3 CZ2014-955A CZ2014955A CZ2014955A3 CZ 2014955 A3 CZ2014955 A3 CZ 2014955A3 CZ 2014955 A CZ2014955 A CZ 2014955A CZ 2014955 A3 CZ2014955 A3 CZ 2014955A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
temperature
blank
forming
steel
thin
Prior art date
Application number
CZ2014-955A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ305990B6 (cs
Inventor
Bohuslav Mašek
Hana Jirková
Filip VanÄŤura
Ctibor Štádler
Original Assignee
Západočeská Univerzita V Plzni
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Západočeská Univerzita V Plzni filed Critical Západočeská Univerzita V Plzni
Priority to CZ2014-955A priority Critical patent/CZ2014955A3/cs
Priority to DE102015117825.7A priority patent/DE102015117825A1/de
Priority to US14/979,124 priority patent/US10060000B2/en
Publication of CZ305990B6 publication Critical patent/CZ305990B6/cs
Publication of CZ2014955A3 publication Critical patent/CZ2014955A3/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C21D1/613—Gases; Liquefied or solidified normally gaseous material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C23/00—Alloys based on magnesium
    • C22C23/02—Alloys based on magnesium with aluminium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Způsob tváření hybridních součástí zatepla, kdy k ocelovému polotovaru ohřátému na teplotu austenitu se přiloží polotovar z jiného tvářitelného kovového materiálu, jehož teplota zpracování odpovídá teplotě přerušení kalení ocelového polotovaru v rozmezí mezi teplotou M.sub.s.n.a teplotou M.sub.f.n., načež se spolu podrobí tváření za poklesu teploty blízké teplotě tvářecího nástroje a získaný polotovar se poté dochladí na teplotu okolí.

Description

Způsob tváření hybridních součástí zatepla
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu tváření hybridních součástí zatepla, kde je jedna ze složek hybridní součásti tvořena ocelovým polotovarem z AHS oceli a druhá složka z jiného kovového materiálu.
Dosavadní stav techniky
Většina součástí vyráběných tvářením je doposud realizována z jednoho druhu materiálu. Typickým příkladem při použití oceli je proces zápustkového kování zatepla, kdy se polotovar zocelí ohřeje na tvářecí teplotu, poté se přenese do zápustky a v postupných krocích v dutinách postupové zápustky je působením tlaku prováděna deformace tak, že materiál vyplní konturu zápustky. Poté je tento výkovek odstřižen, kalibrován a ochlazen, respektive podroben dalšímu, tepelnému zpracovaní. Pn ocelí’ k^ř'ktadu/typu advanced high strength stee^S^^jě' nutno provést modifikaci struktury tepelným, nebo termomechanickým zpracováním tak, aby ve finále vznikla martenzitická struktura se zbytkovým austenitem. Tento proces vyžaduje rychlé ochlazování z teploty austenitu do oblasti mezi teplotou Ms a teplotou Mf. V tomto teplotním intervalu se ochlazování zastaví a poté je provedena izotermická výdrž, která je nutná pro stabilizování zbytkového austenitu při teplotě zpravidla poněkud vyšší, než je teplota, na které bylo kalení zastaveno. Po několika minutách je dosaženo difúzí uhlíku stabilizace zbytkového austenitu, a tím ocel získá vysokou pevnost a dobrou tažnost. Pro tento způsob zpracování je nutno zabezpečit přerušení ochlazování při dané teplotě, což je v technické praxi poměrně náročné. Takovéto tvářené součásti mohou být vyráběny i z plechových polotovarů procesem hlubokého tažení s následným procesem zmíněného tepelného zpracování. Získaná součást má poté vysokou pevnost a díky její konstrukční struktuře může přenášet vysoké namáhání až do okamžiku, kdy dojde kjejí nestabilitě a v důsledku toho k destrukci. Ta proběhne tím, že její konstrukční struktura vlivem přetížení zkolabuje v důsledku zborcení. Pokud je použit plný materiál, k tomuto zborcení konstrukční struktury zpravidla nedochází tak snadno, ale nevýhodou je poměrně vysoká hmotnost součástky a tím pádem i vyšší náklady na výrobu tvářené součásti.
' 1 ' ( < * < ' * t
Je znám kupříkladu dokument CA 02759154, kde jsou hybridní materiály s vysokou tepelnou vodivostí syntetizovány ze dvou skupin kovových materiálů: první skupinu tvoří slitiny z hliníku, hořčíku a zirkonu, druhou skupinu tvoří materiály z nerezové, uhlíkové či nástrojové oceli, niklu a slitin titanu. Základní materiály první skupiny mají mnohem vyšší tepelnou vodivosV než základních materiálů ze skupiny druhé. Hybridní materiály obsahují vrstvu oxidů na těchto kovových bází. Tyto oxidy jsou syntetizovány pomocí oxidace v plazmě, tento postup je popsán v dokumentu CA ^5^69.
Podstata vynálezu
Výše uvedené nedostatky u tvářených dílů zatepla odstraňuje způsob výroby charakteristický tím, že se ocelový polotovar z vhodné oceli tváří společně s dalším materiálem, jehož teplota tváření odpovídá teplotě přerušení kalení, při které vzniká směsná zákalná struktura s obsahem austenitu. Při plastické deformaci za tepla dojde ke kontaktu tenkostěnného polotovaru zAHS oceli, která se v důsledku kontaktu ochladí na teplotu, na kterou je ohřát druhý materiál, přičemž vznikne hybridní konstrukce, jejíž povrchová vrstva je tvořena z AHS oceli a výplň je tvořena druhým materiálem, např. hliníkovou slitinou. Tím je dosažena vysoká stabilita konstrukční struktury, jelikož výplň z hliníkové slitiny zabraňuje destrukci tenkostěnné struktury z vysokopevné oceli vlivem nestability konstrukce. Tepelná energie, která je nakumulována v hliníkové slitině, odchází do okolí přes povrchovou vrstvu AHS oceli. Tím se v ní stabilizuje difuzním procesem zbytkový austenit tím, že uhlík obsažený v přesyceném v martenzitu difunduje do austenitu. Tímto způsobem mohou být vyráběny různé hybridní konstrukce typu zápustkový výkovek, tyč, trubka či extrudovaný díl. Výsledkem je vždy tvářený polotovar nebo součást, která má na povrchu vysoce pevnou ocelovou vrstvu s dostatečnou pevností a její vnitřek je vyplněn jiným materiálem, např. hliníkovou slitinou. Tato konstrukce je podstatně lehčí a zároveň podstatně stabilnější než díl vyrobený pouze z jednoho z materiálů.
, y vyketlazu
Přiklaď ^rovodonif '
Příklad 1:
Do polotovaru ve tvaru trubky z oceli 42SiCr (Tab. 1) ohřáté na tvářecí teplotu 950|C je vložen tyčový polotovar z hliníkové slitiny AIMnl (Tab. 2) ohřátý na 200^C.
- /— ...... ..... ...
Mezi oběma polotovary není přímý kontakt, čímž nedochází k transferu tepla vedením. Takto připravený polotovar je společně redukován válcováním tak, že se zmenší průměr a v procesu válcování dolehne stěna oceli na tyč z hliníkové slitiny. Část energie se přenese do tyče z hliníkové slitiny, čímž se její teplota zvýší na 270^C. Při tom dojde v ocelovém polotovaru k vytvoření martenzitu a zbytkového austenitu. Zároveň je prováděno v místě deformace chlazení, aby nedošlo k lokálnímu přehřátí vlivem plastické deformace. Řízení procesu je upraveno tak, aby teplota trubky poklesla rychlostí 20fC/s na teplotu 25(jfc. Při této teplotě se teplota trubky i teplota tyče na stykové ploše vyrovnají a tím se ochlazování zastaví. Poté je tyč vsunuta do termoizolačního boxu, který umožní výdrž na teplotě okolo 25^C po dobu okolo 5 minut a poté pomalé vychlazování tohoto tvářeného produktu. V důsledku přenosu tepla z tyče do trubky a následně pak do okolí je prováděna stabilizace austenitu v teplotním rozmezí od 20^d do 300fC. Výsledkem je hybridní součást, která má na povrchu vysoko-pevnou ocel schopnou přenášet napětí až 2 000 MPa a disponuje tažností přes 10 %. Při ohybu nebo při přetížení tento tvar neztrácí stabilitu tak rychle, jako kdyby se jednalo o dutý produkt.
c Si Mn Cr Mo AI Nb P S Ni
0,43 2,03 0,59 1,33 0,03 0,008 0,03 0,009 0,004 0,07
pih
Tab. 1: Chemické složení oceli 42SiCr v hny %
Cu Cr Fe Mg Mn Si Zn
0,1 0,1 0,7 0,3 1,5 0,5 0,2
oth
Tab. 2: Chemické složení slitiny AIMnl v hn/%
Příklad 2:
Mezi dva polotovary v podobě plechových výtažků z oceli 42SiCr (Tab. 1) ohřáté na teplotu 950jc je vložen předkovek z hořčíkové slitiny MgAI3Zn (Tab. 3) o v teplotě 200^C tvaru blízkém vnitřní kontuře plechových výtažků. Tyto polotovary jsou poté vloženy do zápustky a společně tvářeny tak, že se kontura plechových
- ...... .:
/ * ' t * ( ί ’ polotovarů pevně přimkne k tvářecímu nástroji, tedy k dutině zápustky a zároveň z vnitřní strany k polotovaru z hořčíkové slitiny. Díky teplotě zápustky, která je 15^C se ocel ochladí a zároveň v kontaktu s hořčíkovým předkovkem dojde k poklesu teploty oceli na 20(j^C. Vlivem tepelné energie uložené v hořčíkovém předkovku se další ochlazování ocelových výtažků zastaví a po vyrovnání teplot je výkovek přesunut do temperovací komory, kde je udržován na teplotě 200fC po dobu 10 minut, nebo je dále volně dochlazen v ochlazovacím zařízení. Tím vznikne hybridní výkovek s vysokou pevností na povrchu, se zároveň dobrou tažností a díky vyplnění vnitřního objemu tvářené součásti je zabezpečena vysoká stabilita při nízké hmotnosti.
Al Zn Mn Fe Mn Ni Si
3,50 1,50 0,10 0,003 0,40 0,05 0,10
Tab. 3: Chemické složení slitiny MgAI3Zn v hrrf
Příklad 3
Do matrice pro stranové protlačování, temperované na teplotu 18(^C se vloží ocelový polotovar ve tvaru trubky zocelí 42SiCr (Tab. 1) ohřátý na tvářecí teplotu 93(^C a společně s ním tyčový polotovar z hořčíkové slitiny AIMnl (Tab. 2) ohřátý na 26dřc. Toto je provedeno v ochranné atmosféře bez přístupu vzduchu. Okamžitě poté je protipohybem dvou pístů materiál stlačen a uveden^plastického stavu. V důsledku plastického přetvoření dojde k vytvoření nákružku, jehož tvar je dán dutinou formy. Díky ochlazovací schopnosti formy dojde k v přímém kontaktu se stěnou formy k poklesu teploty oceli na 20(^C. Při této teplotě je polotovar z formy vyjmut a uložen do temperovacího boxu, kde vnitřní teplo uložené v hořčíkové slitině přechází postupně do oceli. Tím její teplota stoupne na 24(^C. Poté je polotovar po dobu 10 minut držen na této teplotě, přičemž po uplynutí této doby je z boxu vyjmut a volným vychlazením na vzduchu je ochlazen na teplotu okolí.
Průmyslová využitelnost
Vynález lze široce uplatnit v oblasti zpracování polotovarů tvářením, zejména při výrobě dílů, které jsou určeny pro přenos vysokých napětí a zároveň nesmí vykazovat vysokou hmotnost.

Claims (4)

PATENTOVÉ NÁROKY
1. Způsob tváření hybridních součástí zatepla, kde jedna složka je tvořena tenkostěnným ocelovým polotovarem z AHS oceli; vyznačující se tím, že k tenkostěnnému ocelovému polotovaru, který je ohřát/na teplotu austenitise přiloží polotovar z jiného tvařitelného kovového materiálu, jehož teplota zpracování odpovídá teplotě přerušení kalení ocelového polotovaru v rozmezí mezi teplotou Ms a teplotou Mf, načež se spolu podrobí tváření za poklesu teploty ocelového polotovaru na teplotu blízkou teplotě tvářecího nástroje a získaný polotovar se poté dochladí na teplotu okolí.
2. Způsob tváření hybridních součástí zatepla podle nároku 1, vyznačující se tím, že k tenkostěnnému ocelovému polotovaru, který je ohřábjna teplotu austenitu,se přiloží kovový polotovar z jiného materiálu bez přístupu vzduchu.
3. Způsob tváření hybridních součástí zatepla podle nároku 1 nebo 2,vyznačující se tím, že k tenkostěnnému ocelovému polotovaru se přiloží kovový polotovar v ochranné atmosféře.
4. Způsob tváření hybridních součástí zatepla podle nároku 1 /vyznačující se tím, že výsledný polotovar je po tváření vyjmut z tvářecího nástroje a je_podroben tepelnému režimu s výdrží na teplotě v rozmezí 204^^250^0 po dobu 5/10 minut.
CZ2014-955A 2014-12-23 2014-12-23 Způsob tváření hybridních součástí zatepla CZ2014955A3 (cs)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2014-955A CZ2014955A3 (cs) 2014-12-23 2014-12-23 Způsob tváření hybridních součástí zatepla
DE102015117825.7A DE102015117825A1 (de) 2014-12-23 2015-10-20 Warmverformungsverfahren für hybride Einzelteile
US14/979,124 US10060000B2 (en) 2014-12-23 2015-12-22 Method of hot forming hybrid parts

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2014-955A CZ2014955A3 (cs) 2014-12-23 2014-12-23 Způsob tváření hybridních součástí zatepla

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ305990B6 CZ305990B6 (cs) 2016-06-08
CZ2014955A3 true CZ2014955A3 (cs) 2016-06-08

Family

ID=56097729

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2014-955A CZ2014955A3 (cs) 2014-12-23 2014-12-23 Způsob tváření hybridních součástí zatepla

Country Status (3)

Country Link
US (1) US10060000B2 (cs)
CZ (1) CZ2014955A3 (cs)
DE (1) DE102015117825A1 (cs)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CZ2014955A3 (cs) * 2014-12-23 2016-06-08 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob tváření hybridních součástí zatepla
US10246234B2 (en) 2016-12-19 2019-04-02 Five Little Princes Development, Llc Packaging sheet for box or wrapping
CZ2019537A3 (cs) * 2019-08-16 2020-12-09 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob termomechanického zpracování polotovarů z vysocelegovaných ocelí
CZ202046A3 (cs) 2020-01-31 2020-12-30 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob výroby hybridních součástí tvořených kovovým materiálem a sklem zatepla

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE440753B (sv) * 1983-05-13 1985-08-19 Santrade Ltd Verktyg for skerande bearbetning bestaende av kerna och holje
CZ801088A3 (cs) * 1988-12-05 1996-04-17 Statni Vyzkumny Ustav Material Způsob tepelného zpracování nástroje pro lisování teplosměnných desek
IT1275287B (it) * 1995-05-31 1997-08-05 Dalmine Spa Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti
CA2556869C (en) 2006-08-18 2010-07-06 Xueyuan X. Nie Thin oxide coating and process
DE102009025896A1 (de) * 2009-06-03 2011-01-05 Technische Universität Graz Warmumformung mit Einlegematerial
DE102009059761A1 (de) * 2009-12-21 2010-09-16 Daimler Ag Verfahren zur Umformung einer UHC-Leichtbaustahl-Legierung
CA2759154A1 (en) 2011-11-18 2013-05-18 Jingzeng Zhang Hybrid materials with enhanced thermal transfer capability
DE102014112755B4 (de) * 2014-09-04 2018-04-05 Thyssenkrupp Ag Verfahren zum Umformen eines Werkstücks, insbesondere einer Platine, aus Stahlblech
CZ2014955A3 (cs) * 2014-12-23 2016-06-08 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob tváření hybridních součástí zatepla

Also Published As

Publication number Publication date
US20160177410A1 (en) 2016-06-23
CZ305990B6 (cs) 2016-06-08
US10060000B2 (en) 2018-08-28
DE102015117825A1 (de) 2016-06-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ2014955A3 (cs) Způsob tváření hybridních součástí zatepla
RU2688092C2 (ru) Способ изготовления высокопрочного стального изделия и стальное изделие, полученное таким образом
US10260121B2 (en) Increasing steel impact toughness
CA2602526A1 (en) A method of manufacturing a heavy wall seamless steel pipe for line pipe
KR20060018860A (ko) 열간 성형법과 열간 성형 부재
RU2016138183A (ru) Мартенситно-ферритная нержавеющая сталь, изготовленный продукт и способы их применения
TW201224162A (en) Processing of alpha/beta titanium alloys
US10570489B2 (en) Heat treatment and tube forming process for high strength aluminum tube body structure reinforcements
FI3164520T4 (fi) Menetelmä parannellun lujuuden, sitkeyden ja muokattavuuden omaavan korkealujuusteräslevyn tuottamiseksi
US8852367B2 (en) Method of production of high-strength hollow bodies from multiphase martensitic steels
CZ2011692A3 (cs) Zpusob výroby plechového ocelového výlisku s integrovanou prípravou polotovaru nestejné tloustky
CN109385587A (zh) 用于制造由6000系列铝合金制成的机动车构件的方法
CN103834781A (zh) 金属件处理方法
FI3728678T3 (fi) Kylmävalssattu ja lämpökäsitelty teräslevy, menetelmä sen valmistamiseksi ja sellaisen levyn käyttö ajonevo-osien tuottamiseksi
EP3390679B1 (en) Highly alloyed stainless steel forgings made without solution anneal
DE602005020487D1 (de) Produkte aus hochfester aluminiumlegierung und herstellungsverfahren dafür
CZ2011192A3 (cs) Zpusob výroby plechového ocelového výlisku s lokálne modifikovanými vlastnostmi
US10501820B2 (en) Method for producing a strand from stainless steel and strand made of stainless steel
CN105324495A (zh) 高Cr钢管的制造方法
US20190178204A1 (en) Methods for forging a piston blank and resultant near-net shape single-piece piston blanks
US10737308B2 (en) Method of producing hollow objects and an arrangement for such method
AU2008291431A1 (en) Steel for the production of solidly formed machine components
TWI617678B (zh) 高錳第三代先進高強度鋼
RU2562186C1 (ru) Способ получения деформируемой заготовки из титанового сплава
RU2405840C1 (ru) Способ упрочнения аустенитной немагнитной стали

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20191223