CZ2002250A3 - Intensified crossflow heat transfer - Google Patents
Intensified crossflow heat transfer Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2002250A3 CZ2002250A3 CZ2002250A CZ2002250A CZ2002250A3 CZ 2002250 A3 CZ2002250 A3 CZ 2002250A3 CZ 2002250 A CZ2002250 A CZ 2002250A CZ 2002250 A CZ2002250 A CZ 2002250A CZ 2002250 A3 CZ2002250 A3 CZ 2002250A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- fluid flow
- heat transfer
- pairs
- upstream
- downstream
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Polymers With Sulfur, Phosphorus Or Metals In The Main Chain (AREA)
- Extraction Or Liquid Replacement (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Central Heating Systems (AREA)
- Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Laying Of Electric Cables Or Lines Outside (AREA)
Abstract
Description
Intezifikovaný přestup tepla při křížovém tokuIntensified heat transfer at cross flow
Oblast technikyTechnical field
Tento vynález se obecně týká způsobů a příslušného zařízeni pro intenzifikovaný přestup tepla tekutiny v křížovém toku a v kontaktu s vnějšími tepelně vodivými plášti většího počtu osově orientovaných výměníkových trubek schopných působit jako zdroje tepla nebo při jeho odvodu.The present invention generally relates to methods and apparatus for intensifying the heat transfer of a fluid in a cross flow and in contact with the outer thermally conductive sheaths of a plurality of axially oriented heat exchanger tubes capable of acting as heat sinks or during removal thereof.
Při usměrňování tekutiny v křížovém toku proudící zpravidla kolmo na osy tepelných trubic výměníku a při vymezení jejího toku proti proudu, po proudu a/nebo kolem nebo podél trubek výměníku za použití přepážek opatřených štěrbinami nebo otvory, příček nebo krycích prvků rukávového typu se překvapivě dociluje účinnějšího a hospodárnějšího přestupu tepla mezi proudící tekutinou a tepelně vodivým povrchem.Surprisingly, a more efficient effect is achieved by channeling the fluid in the cross-flow flowing perpendicularly to the axes of the heat exchanger tubes and defining its flow upstream, downstream and / or around or along the exchanger tubes using slots or openings, crossbars or sleeves of the sleeve type. and more economical heat transfer between the flowing fluid and the thermally conductive surface.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Je dobře známo, že lze ohřívat nebo chladit procesní tekutiny, jež mohou být jak kapaliny tak plyny, prouděním v dotyku s teplosměnným povrchem, který se udržuje na teplotě, jež se liší od teploty procesní tekutiny proti proudu, a tím docílit přestupu tepla buď do nebo z procesní tekutiny (podle toho, zda se teplosměnný povrch udržuje na teplotě vyšší nebo nižší než má procesní tekutina). V jednom běžném provedení této technologie je teplosměnný povrch, který působí jako zdroj tepla nebo pro odvod tepla, tepelně vodivý plášť tepelné trubky nebo potrubí, na příklad v případě zahřívání nebo chlazení pomocí kapaliny proudící v osovém směru uvnitř trubky nebo potrubí. V jiné variantě této technologie se může do výměníkových trubek teplo dodávat přímo bezplamenným spalováním palivového plynu (jako je vodík nebo uhlovodík) jak popisují například patenty US 5 255 742 a 5 404 952, zde uváděné ve formě odkazu,It is well known that process fluids, which can be both liquids and gases, can be heated or cooled by flowing in contact with a heat transfer surface that is maintained at a temperature different from the upstream temperature of the process fluid, thereby achieving heat transfer to either or from a process fluid (depending on whether the heat transfer surface is maintained at a temperature higher or lower than the process fluid). In one common embodiment of the technology, the heat transfer surface that acts as a heat source or heat sink is a thermally conductive sheath of a heat pipe or duct, for example in the case of heating or cooling by an axially flowing liquid inside the pipe or duct. In another variation of this technology, heat can be supplied directly to the heat exchanger tubes by flameless combustion of a fuel gas (such as hydrogen or a hydrocarbon) as described, for example, in U.S. Patents 5,255,742 and 5,404,952, incorporated herein by reference,
V oboru je též známo řešení na bázi osového toku *♦ · φ procesní tekutiny podél teplosměnného povrchu, který může být ve vztahu ke směru proudění kapaliny uvnitř výměníkové trubky souproudý nebo protiproudý, nebo na bázi křížového toku procesní tekutiny ve vztahu k ose výměníkové trubky, nebo některá z kombinací obou způsobů. Typické aplikace přestupu tepla mezi tekutinou proudící křížem a teplosměnnými trubkami se nacházejí ve vzduchových chladičích, ekonomizérech kombinovaných s vytápěnými ohřívači a pecemi a v deskových a trubkových výměnících. Pro různé aplikace jsou známy různé typy konstrukcí tak zvaných radiálních nebo axiálně radiálních reaktorů, ve kterých se alespoň část procesního proudu tekutiny v určitém místě pohybuje reaktorem při křížovém toku v radiálním směru (to znamená zvnitřku ven nebo zvnějšku dovnitř) na rozdíl od mnohem běžnějších konstrukcí reaktorů s axiálním tokem (to znamená od vstupu k výstupu). Příklady konstrukcí reaktorů, v nichž se alespoň zčásti realizuje radiální křížový tok procesní tekutiny směrem ke svazku axiálně orientovaných výměníkových trubek se uvádějí v patentech US 4 230 669; 4 321 234; 4 594 227; 4 714 592; 4 909 808; 5 250 270 a 5 585 074, jež jsou zde začleněny ve formě odkazu.It is also known in the art to provide an axial flow * podél · φ process fluid along a heat exchange surface, which may be co-current or countercurrent in relation to the flow direction of the fluid inside the heat exchanger tube, or based on the cross flow of the process fluid relative to the heat exchanger tube axis. or any combination of both. Typical applications of heat transfer between cross-flowing fluid and heat exchange tubes are found in air coolers, economizers combined with heated heaters and ovens, and in plate and tube exchangers. Different types of so-called radial or axial radial reactor designs are known for various applications in which at least a portion of the process fluid stream moves at a certain point in a cross-flow reactor in a radial direction (i.e., inwards or outwards) in contrast to more conventional designs axial flow reactors (i.e. from inlet to outlet). Examples of reactor designs in which a radial cross-flow of process fluid towards a bundle of axially oriented heat exchanger tubes is at least partially realized are disclosed in U.S. Patents 4,230,669; 4,321,234; 4,594,227; 4,714,592; 4,909,808; Nos. 5,250,270 and 5,585,074, which are incorporated herein by reference.
I když může být kontakt procesní tekutiny s povrchem výměníku v křížovém toku výhodnou alternativou při mnoha aplikacích, použitelnost styku v křížovém toku při průmyslových aplikacích omezují četné příčiny nedostatečné účinností přestupu tepla, jež se projevují v praxi. Pro konstrukci s křížovým tokem je typické, že daný podíl procesní tekutiny jev dotyku s teplosměnným povrchem kratší dobu než při srovnatelné konstrukci s axiální tokem. Navíc je kontakt mezi tekutinou v křížovém toku a teplosměnným povrchem nestejnoměrný v důsledku jejího odloučení a recirkulace. Krátká doba kontaktu s povrchem, nestejnoměrný kontakt a omezené promíchávání tekutiny může vést k neúčinnému, nedostatečnému a nestejnoměrnému přestupuWhile the contact of the process fluid with the surface of the cross-flow exchanger can be a convenient alternative in many applications, the applicability of cross-flow contact in industrial applications is limited by the numerous causes of inadequate heat transfer efficiencies that occur in practice. It is typical of a cross-flow design that a given proportion of process fluid contact the heat transfer surface for a shorter time than a comparable axial flow design. In addition, the contact between the fluid in the cross flow and the heat exchange surface is uneven due to its separation and recirculation. Short surface contact time, uneven contact and limited fluid mixing can lead to inefficient, insufficient and uneven transfer
tepelné energie.thermal energy.
V této souvislosti v článku nazvaném Impingement heat transfer at a circular cylinder due to an offset of nonoffset slot jet v časopise J. Heat Mass Transfer, sv. 27, č. 12, ss. 2297 až 2306 (1984) autoři Sparrow a Alhomoud popisují experimentální studie se změnami koeficientů tepelného přestupu při křížovém toku procesního plynu vzhledem k teplosměnné trubce při umístění povrchu se štěrbinami v určité vzdálenosti proti proudu teplosměnné trubky s cílem vytvořit proud plynu. Sparrow Alhomoud měnili šířku trysky vyvolávající intenzivnější proudění plynu, vzdálenost mezi štěrbinou a trubkou, Reynoldsovo číslo (stupeň turbulence tekutiny) a zda byla štěrbinová tryska nastavena s trubkou do společné osy nebo v určitém posunu. Autoři uzavřeli, že koeficient přestupu tepla rostl se šířkou štěrbiny a s Reynoldsovým číslem, ale klesal s jejím posunem a vzdáleností štěrbiny od trubky.In this context, in the article entitled Impingement Heat Transfer on a Circular Cylinder Due to the Offset of the Nonoffset Slot Jet in J. Heat Mass Transfer, Vol. 27, No 12, p. 2297-2306 (1984) by Sparrow and Alhomoud disclose experimental studies of variations in the heat transfer coefficients of a process gas cross-flow with respect to a heat exchange tube when the slotted surface is positioned some distance upstream of the heat exchange tube to produce a gas flow. Sparrow Alhomoud changed the width of the nozzle causing more intense gas flow, the gap between the slot and the tube, the Reynolds number (degree of fluid turbulence) and whether the slot nozzle was aligned with the tube to a common axis or at some displacement. The authors concluded that the heat transfer coefficient increased with the slot width and Reynolds number, but decreased with its displacement and the distance of the slot from the tube.
Protože studie Sparrowa a Alhomouda dospěla k závěru, že koeficient přestupu tepla se zvyšoval se šířkou štěrbiny, je obecná použitelnost štěrbiny proti proudu pro zvýšení tepelného přestupu z hlediska těchto výsledků v nej lepším případě problematická. Lze jenom uzavřít, še při konstrukčním uspořádání použitém v pokusu Sparowa aSince the Sparrow and Alhomoud study concluded that the heat transfer coefficient increased with the slot width, the general applicability of the slot upstream to increase the heat transfer is at best problematic in view of these results. It can only be concluded that in the design used in the Sparow experiment a
Alhomouda vedla poměrně širší štěrbina k vyššímu koeficientu přestupu tepla než poměrně užší štěrbina a žádná štěrbina proti proudu nemohla zlepšit výsledky. Nebyly provedeny žádné experimenty s použitím většího množství teplosměnných trubek nebo s použitím dvojic štěrbin proti proudu a po proudu, nebo podélných nebo obvodových zábran zužujících a preferenčně usměrňujících směr křížového toku tekutiny na kontakt s vnějším povrchem skupiny teplosměnných trubek, takže nelze dělat žádné rozumné závěry a extrapolace při tak rozdílných popsaných alternativních konstrukcích a konfiguracích na základě tak extrémně omezených údajů.Alhomouda resulted in a comparatively wider slit leading to a higher heat transfer coefficient than a relatively narrow slit, and no upstream slit could improve the results. No experiments have been performed using a plurality of heat exchange tubes or using pairs of upstream and downstream slits, or longitudinal or circumferential barriers tapering and preferentially directing the direction of cross-flow of fluid to contact with the outer surface of the heat exchange tube group so that no reasonable conclusions can be drawn; extrapolation with so different described alternative constructions and configurations based on such extremely limited data.
• · ·• · ·
Tyto a další nedostatky a omezení konstrukcí výměníků s křížovým tokem podle stavu techniky jsou zcela nebo částečně překonány způsoby a konstrukcemi intenzifikovaného přestupu tepla při křížovém toku podle tohoto vynálezu.These and other drawbacks and limitations of the prior art cross-flow heat exchanger designs are overcome wholly or partially by the methods and constructions of intensified cross-flow heat transfer according to the present invention.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Hlavním cílem tohoto vynálezu je tedy poskytnout způsoby a konstrukce pro intenzifikovaný tepelný přestup při křížovém toku mezi procesní tekutinou a teplosměnným povrchem.It is therefore a main object of the present invention to provide methods and constructions for intensified cross-flow heat transfer between a process fluid and a heat transfer surface.
Obecným cílem tohoto vynálezu je poskytnout způsoby a konstrukce pro speciální usměrňování a vymezování cest křížového toku tekutiny v kontaktu s jedním nebo více teplosměnnými povrchy pro intenzifikaci přestupu tepla mezi tekutinou a teplosměnným povrchem.It is a general object of the present invention to provide methods and constructions for specifically directing and defining fluid cross-flow paths in contact with one or more heat transfer surfaces to intensify the heat transfer between the fluid and the heat transfer surface.
Specifickým cílem tohoto vynálezu je poskytnout prostředky pro zúžení toku tekutiny umístěné proti proudu, po proudu a/nebo podél a kolem teplosměnného povrchu tak, aby křížový proud procesní tekutiny přednostně obtékal teplosměnný povrch a tím se zvýšil přestup tepla mezi proudem tekutiny a teplosměným povrchem.It is a specific object of the present invention to provide means for narrowing the fluid flow located upstream, downstream and / or along and around the heat transfer surface such that the cross-flow of the process fluid preferably bypasses the heat transfer surface and thereby increases heat transfer between the fluid flow and the heat transfer surface.
Dalším specifickým cílem tohoto vynálezu je poskytnout zakřivené nebo ploché desky opatřené otvory nebo rukávy opatřené otvory umístěné vzhledem ke každé trubce v sestavě výměníkových trubek tak, aby přednostně usměrňovaly proud tekutiny v křížovém toku podél· vnějšího povrchu každé trubky pro dosažení lepšího přestupu tepla.Another specific object of the present invention is to provide curved or flat orifice plates or apertures provided with orifices positioned relative to each tube in the heat exchanger tube assembly so as to preferably direct the fluid flow in a cross flow along the outer surface of each tube to achieve better heat transfer.
Ještě ;iným cílem tohoto vynálezu je nabídnout uspořádání teplosmenných trubek různé velikosti a konfigurace, přičemž je každá trubka v tomto uspořádání sdružena se svými vlastními prostředky pro zúžení toku tekutiny proti proudu, po proudu a/nebo kolem a podél trubkového vedení tak, aby se přednostně usměrňovala část proudu tekuziny v křížovém toku podél vnějšího povrchu trubky za účelem lepšího přestupu tepla.Yet another object of the present invention is to provide an arrangement of heat exchange tubes of different size and configuration, each tube in this arrangement being associated with its own means for narrowing the flow of the fluid upstream, downstream and / or around and along the tubular duct so as to preferably channel a portion of the liquid stream in a cross-flow along the outer surface of the tube for better heat transfer.
Další cíle a výhody tohoto vynálezu jsou zčásti zřejmé, zčásti se ukáží dále. Proto vynález obsahuje, aniž by se na to omezoval, způsoby a příslušná zařízení, obsahující několik stupňů a různé komponenty, jakož i poměr a pořadí jednoho nebe více takových vzájemně podmíněných stupňů a složek, jejichž příklady jsou v následujících popisech a příslušných obrázcích. Odborníkům bude zřejmá možnost různých dalších modifikací a zařízení vedle zde popsaných a tyto modifikace a obměny jsou v rozsahu tohoto vynálezu.Other objects and advantages of the present invention are in part apparent, in part shown below. Accordingly, the invention includes, but is not limited to, methods and related devices comprising several stages and different components, as well as the ratio and order of one or more such conditional stages and components, examples of which are described in the following descriptions and respective figures. Those skilled in the art will appreciate the possibility of various other modifications and devices in addition to those described herein, and such modifications and variations are within the scope of the present invention.
V tomto vynálezu se používá sestava přepážek zahrnující nejméně zdvojenou sestavu prvků zužujících tok tekutiny s cílem přednostně usměrňovat směr toku procesní tekutiny v křížovém toku nebo převážně v křížovém toku v dotyku s teplosměnným povrchem za účelem intenzifikace přestupu tepla mezi tekutinou a povrchem. Zařízeni je konstruováno tak, aby podstatně omezovalo proudění tekutiny obchvatem mimo kontakt s teplosměnným povrchem tak, aby převážný podíl procesní tekutiny byl nucen proudit podél teplosměnného povrchu. Teplosměnný povrch je typicky představován jednou tepelnou trubkou nebe uspořádanou sestavou výměníkových trubek orientovaných paralelně v axiálním směru zpravidla pravoúhlém ke směru toku tekutiny a s tepelně vodivými plášti. Vnější povrch pláště každého takového trubkového vedení se udržuje na teplotě odlišné od teploty procesní tekutiny prcci proudu, takže se tepelná energie přenáší na nebo z procesní tekutiny kondukcí, konvekcí nebo radiací nebo kombinací těchto způsobů, přičemž tekutina proudí podél a je v konta.--.Lu s vnějšími povrchy výměníkových trubek.In the present invention, a baffle assembly comprising at least a double fluid flow constraint assembly is used to preferably direct the flow direction of the process fluid in the cross flow or predominantly cross flow in contact with the heat transfer surface to intensify the heat transfer between the fluid and the surface. The device is designed to substantially restrict the flow of fluid by-pass out of contact with the heat transfer surface such that the bulk of the process fluid is forced to flow along the heat exchange surface. The heat transfer surface is typically represented by a single heat pipe or an array of heat exchanger pipes oriented in parallel in an axial direction generally rectangular to the direction of fluid flow and with heat conducting sheaths. The outer sheath surface of each such conduit is maintained at a temperature different from that of the process fluid to the stream so that thermal energy is transferred to or from the process fluid by conduction, convection or radiation, or a combination of these, the fluid flowing along and in the account. .Lu with external surfaces of the heat exchanger tubes.
Výměníkové trubkové vedení nebo potrubí podle tohoto vynálezu může v širokém rozmezí zahrnovat trubky, roury nebo jakékoliv jiné uzavřené vedení obsahující médium jako zdroj tepla nebo pro odvod tepla. Vnější povrchy trubkového vedení mohou být hclé nebo, jak uvedeno níže, mohou být opatřeny ♦ · chladicími zebry nebo mohou být jakoukoliv kombinací obou případů. Průřez trubkami nebo rourami může být kruhový, eliptický nebo v jakémkoliv jiném uzavřeném tvaru. V případě že se používá většího počtu takových výměníkových trubek, typicky se sestavují do předem stanovených konfigurací jako je trojúhelníková sestava, čtvercová sestava, kruhová sestava nebo další podobné vzory v závislosti na zvolené konstrukci a/nebo na potřebách dané aplikace. V poměru ke směru toku tekutiny mohou být sousední trubky umístěny podle společné osy v zákrytu, šachovnicově nebo jinak, což opět závisí na zvolené konstrukci a/nebo na potřebách aplikace.The heat exchanger conduit or piping of the present invention may, to a wide extent, include tubes, pipes or any other closed conduit containing a medium as a heat source or for heat dissipation. The outer surfaces of the conduit may be silent or, as mentioned below, may be provided with cooling fins or may be any combination of both. The cross-section of the tubes or pipes may be circular, elliptical or any other closed shape. When a plurality of such heat exchanger tubes are used, they are typically assembled into predetermined configurations such as a triangular assembly, a square assembly, a circular assembly or other similar patterns depending on the design chosen and / or the needs of the application. In relation to the direction of fluid flow, adjacent tubes may be positioned along a common axis in alignment, checkerboard or otherwise, which again depends on the design chosen and / or the application needs.
Rozměry výměníkových trubkových vedení jsou alespoň zčásti určeny procesními nároky na rychlost přestupu tepla. Všeobecně platí, že trubky s větším průřezem (při jinak jakékoliv geometrii průřezu) mají větší povrchovou plochu a proto větší účinnost přestupu tepla. Na vnějších površích některých nebo všech výměníkových trubek lze umístit žebrové prvky, přepážky nebo jiné konstrukce zvyšující přestup tepla s cílem zvětšit povrchovou plochu a zlepšit charakteristiky přestupu tepla. Výhodné provedení zahrnuje těsně za sebou umístěná obvodová žebra uspořádaná spirálově zvnějšku po délce trubkového vedení. Toto řešení zvětšuje plochu teplosměnného povrchu vystavenou křížovému toku procesní tekutiny aniž by omezovalo tok. Je samozřejmé, že tyto volby konstrukcí jsou též ovlivňovány povahou a rychlostí toku procesního proudu a potřebnou teplotní změnou tekutin, k níž má dojít mezi úsekem toku tekutiny proti proudu od výměníkových trubek a po proudu od výměníkových trubek.The dimensions of the heat exchangers are at least partly determined by the process requirements for the heat transfer rate. In general, tubes with a larger cross-section (otherwise any cross-section geometry) have a larger surface area and therefore greater heat transfer efficiency. Rib surfaces, baffles, or other heat transfer enhancing structures may be placed on the outer surfaces of some or all of the heat exchange tubes to increase surface area and improve heat transfer characteristics. A preferred embodiment comprises closely spaced circumferential ribs arranged spirally outwardly along the length of the tubular duct. This solution increases the heat transfer surface area exposed to the cross-flow of the process fluid without limiting the flow. It goes without saying that these design choices are also influenced by the nature and rate of flow of the process stream and the required temperature change of fluids to occur between the upstream section of the heat exchange tubes and downstream of the heat exchange tubes.
Prostředky pro zúžení toku tekutiny usměrňující její křížový tok mohou obsahovat vstupy, výstupy a otvory všech tvarů a velikostí v přepážkových konstrukcích umístěných proti proudu, po proudu a/nebo kolem nebo podél výměníkových trubek. V dalším výhodném provedení má každé výměníkové potrubí vlastní přidruženou dvojici prvků zužujících tokThe fluid flow restriction means for cross-flow control thereof may comprise inlets, outlets and apertures of all shapes and sizes in bulkhead structures located upstream, downstream and / or around or along the heat exchange tubes. In another preferred embodiment, each heat exchanger pipe has its own associated pair of flow restriction elements
tekutiny umístěnou proti proudu i po proudu nebo vlastní prvky zužující tok a umístěné kolem a podél trubice výměníku, jak je popsáno níže. Perforované přepážkové konstrukce působící jako prvky zužující proud tekutiny mohou zahrnovat desky, rukávy nebo jiné přepážky, opatřené v podstatě plochými povrchy, zakřivenými povrchy nebo kombinací plochých a zakřivených povrchů. Zjistilo se, že perforované konstrukce tohoto typu umístěné ve dvojicích proti proudu a po proudu od sestavy výměníkových trubek intenzifikuj£ přestup tepla asi jeden a půlkrát až asi dvakrát. V jednom pro určité aplikace zvláště výhodném provedení je konstrukce prvku pro zúžení toku tekutiny větší, většinou koncentrická rukávová konstrukce alespoň částečně obklopující každou trubku v sestavě výměníkového trubkového vedení, přičemž každá rukávová struktura má otvory proti proudu i po proudu centrálně umístěné výměníkové trubky. Bylo zjištěno, že perforované rukávy tohoto typu alespoň zčásti obklopující jednotlivé výměníkové trubky v sestavě těchto trubek intenzifikuj£ přestup tepla pětinásobně nebo více.or upstream or downstream flow restriction elements and located around and along the exchanger tube as described below. Perforated baffle structures acting as fluid flow tapering elements may include plates, sleeves, or other baffles provided with substantially flat surfaces, curved surfaces, or a combination of flat and curved surfaces. It has been found that perforated structures of this type, located in pairs upstream and downstream of the heat exchanger tube assembly, intensify the heat transfer by about one and a half to about two times. In one particularly preferred embodiment, the design of the fluid flow restriction element is a larger, mostly concentric sleeve structure at least partially surrounding each tube in the heat exchanger tube assembly, each sleeve structure having upstream and downstream apertures of the centrally located heat exchanger tubes. It has been found that perforated sleeves of this type at least partially surrounding the individual heat exchanger tubes in the tube assembly intensify the heat transfer by a factor of five or more.
Otvory v konstrukcích zužujících tok tekutiny výhodně obsahují jakoukoliv kombinaci otvorů nebo podélných štěrbin (to znamená prodloužených otvorů s delší osou zpravidla rovnoběžnou s osou výměníkové trubky). Otvory nebo štěrbiny v jednotlivých částech tohoto zařízení mohou být stejné nebo se mohou lišit v zakřivení, velikosti i tvaru. Okraje kolem vstupů nebo výstupů mohou být rovné, zaoblené, pilovité nebo v jakékoliv kombinaci těchto způsobů.The apertures in the fluid flow constrictions preferably comprise any combination of apertures or longitudinal slits (i.e., elongated apertures with a longer axis, generally parallel to the axis of the heat exchanger tube). The openings or slits in the various parts of the device may be the same or may vary in curvature, size and shape. The edges around the inlets or outlets may be straight, rounded, serrated or in any combination of these methods.
Konstrukce zužující tok tekutiny je v poměru k přidruženému výměníkovému trubkovému vedení výhodně umístěna tak, že vzdálenost mezi středem otvoru umístěného proti proudu nebo po proudu a středem příslušné výměníkové trubky je v rozmezí od asi 0 do asi 2 a výhodně od asi 0,50 do asi 1,00 násobku vnějšího průměru trubky (v případě trubky s ·· ···· • · ·Preferably, the fluid flow design is relative to the associated heat exchanger tubing such that the distance between the center of the upstream or downstream aperture and the center of the respective heat exchanger tube is in the range of about 0 to about 2 and preferably about 0.50 to about 1.00 times the outer diameter of the pipe (in the case of a pipe with ·· ···· · · ·
jiným než kruhovým průřezem to znamená nejdelší rozměr průřezu.) v každém případě musí být vzdálenost mezi otvorem a trubkou dostatečně těsná, aby došlo k podstatné intenzifikaci přestupu tepla. Šířka (nejkratší strana) protáhlého otvoru konstrukce pro zúžení toku nebo průměru obecně kruhového otvoru v této konstrukcí může být výhodně v rozmezí od asi 0,02 do asi 1,5, výhodně od asi 0,05 do asi 0,25 násobku vnějšího průměru trubky (nebo největšího rozměru průřezu trubky s jiným než kruhovým průřezem). Je výhodné, když je konstrukce pro zúžení toku tekutiny umístěna vzhledem k přidružené výměníkové trubce tak, že vzdálenost mezi středem otvoru a středem výměníkové trubky je v rozmezí od asi 0 do asi 0,5, výhodně 0 násobku vnějšího průměru trubky (nebo největšího rozměru průřezu trubky s j iným než kruhovým průřezem) .in any case, the distance between the opening and the pipe must be sufficiently tight to cause a substantial intensification of the heat transfer. The width (shortest side) of the elongate opening of the flow constriction or diameter of the generally circular opening in the construction may preferably be in the range of about 0.02 to about 1.5, preferably from about 0.05 to about 0.25 times the outer diameter of the pipe. (or the largest cross-sectional dimension of a pipe with a non-circular cross-section). Preferably, the fluid flow constriction structure is positioned relative to the associated heat exchanger tube such that the distance between the center of the opening and the center of the heat exchanger tube is in the range of about 0 to about 0.5, preferably 0 times the outer diameter of the tube (or tubes with non - circular cross - section).
Zařízení pro intenzifikaci výměny tepla při křížovém toku podle tohoto vynálezu intenzifikuje přestup tepla mezi tekutinou v křížovém toku a svazkem výměníkových trubek jedním nebo více z následujících mechanismů: a) zvyšování rychlosti prouděni tekutiny kolem výměníkového vedení; b) preferenční usměrňování tekutiny tak, aby těsně kopírovala vnější povrch výměníkových trubek; c) omezování toku tekutiny v místech vzdálených od vnějšího povrchu výměníkového vedení; d) omezení mrtvých oblastí a recirkulace toku kolem výměníkové trubky; e) intenzifikace turbulence tekutiny a f) usnadnění smíchání chladnějších a teplejších podílů tekutiny.The cross-flow heat intensification device of the present invention intensifies the heat transfer between the cross-flow fluid and the heat exchanger tube bundle by one or more of the following mechanisms: a) increasing the fluid flow rate around the exchanger conduit; b) preferentially directing the fluid so as to closely follow the outer surface of the heat exchanger tubes; c) restricting fluid flow at locations remote from the outer surface of the heat exchanger conduit; d) reducing dead areas and recirculating the flow around the exchanger tube; (e) intensifying fluid turbulence; and (f) facilitating mixing of colder and warmer fluid fractions.
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Obrázek 1 je schematický řez v pohledu shora na první provedení výměníku s křížovým tokem s intenzifikací přestupu tepla podle cohoto vynálezu, ve kterém je v podstatě kruhové uspořádání paralelních trubek výměníku umístěno uvnitř prstence vymezujícího tok tekutiny.Figure 1 is a schematic cross-sectional top view of a first embodiment of a heat transfer intensified cross-flow exchanger according to the present invention, in which a substantially circular arrangement of parallel tubes of the exchanger is located within the ring defining the fluid flow.
·« ···* ·· ··· «··· * ·· ··
Obrázek 2A je schematický pohled shora na druhé provedení výměníku s křížovým tokem s intenzifikací přestupu tepla podle tohoto vynálezu, ukazující v podstatě kruhovou sestavu paralelních trubek výměníku, z nichž každá je obklopena v podstatě soustředným, tok tekutiny vymezujícím válcovým rukávem, a také ukazující několik rukávů vymezujících tok tekutiny spojených dohromady v první kruhové struktuře. Obrázek 2B je boční pohled na kombinaci trubkové vedení-rukáv ilustrující preferovanou konfiguraci s šachovnicovým posunem štěrbin.Figure 2A is a schematic top view of a second embodiment of a heat transfer intensified cross-flow exchanger according to the present invention showing a substantially circular assembly of parallel exchanger tubes each surrounded by a substantially concentric fluid flow defining a cylindrical sleeve and also showing several sleeves defining a fluid flow coupled together in the first annular structure. Figure 2B is a side view of a tubular-sleeve combination illustrating a preferred chessboard slotted configuration.
Obrázek 3 ilustruje variantu struktury v obrázku 2 ukazující zdvojenou soustřednou kruhovou sestavu radiálně zařazených výměníkových trubek zobrazenou v takovém uspořádání, že otvory vymezující tok tekutiny příslušných rukávů sdružených s těmito radiálně umístěnými trubkami mají rovněž radiální zařazení za sebou.Figure 3 illustrates a variation of the structure in Figure 2 showing a double concentric circular assembly of radially engaged heat exchanger tubes shown in such an arrangement that the fluid flow orifices defining the respective sleeves associated with these radially positioned tubes also have a radial arrangement behind each other.
Obrázek 4 je schematický řez v pohledu shora jiného provedení výměníku s křížovým tokem a s intenzifikací přestupu tepla podle tohoto vynálezu, ukazující dvě řady axiálně uspořádaných trubek výměníku uspořádaných do v podstatě pravoúhlé sestavy, s první přepážkou vymezující tok tekutiny na straně proti proudu, druhou prostřední přepážkou vymezující tok tekutiny oddělující obě řady trubkového vedeni a s třetí přepážkou vymezující tok tekutiny po proudu za druhou řadou výměníkových trubek, přičemž jsou odpovídající otvory první, druhé a třetí ukázané přepážky v podstatě v jedné řadě s příslušnými trubkami i navzájem.Figure 4 is a schematic cross-sectional top view of another embodiment of a cross-flow and intensified heat transfer exchanger according to the present invention showing two rows of axially arranged exchanger tubes arranged in a substantially rectangular assembly, with a first baffle defining upstream fluid flow, second middle baffle defining a fluid flow separating the two rows of tubular conduit and with a third baffle defining the fluid flow downstream of the second row of heat exchanger tubes, the corresponding apertures of the first, second and third shown baffles being substantially aligned with the respective tubes and with each other.
Obrázek 5 ilustruje ještě další provedení zařízení pro posílení přestupu tepla při křížovém toku podle tohoto vynálezu spočívající v sestavě více (to znamená tří nebo více) řad výměníkových trubek uspořádaných v trojúhelníkové sestavě a ukazující dvě alternativní cesty toku tekutin touto sestavou.Figure 5 illustrates yet another embodiment of the cross-flow heat transfer device of the present invention, consisting of an assembly of multiple (i.e., three or more) rows of heat exchanger tubes arranged in a triangular assembly and showing two alternative fluid flow paths through the assembly.
Obrázek 6 ukazuje ještě další provedeni zařízení pro intenzifikovanou výměnu tepla při křížovém toku podle tohoto vynálezu spočívající v sestavě více (to znamená tří nebo více) řad výměníkových trubek uspořádaných ve čtvercové sestavě a ukazující dvě alternativní cesty toku tekutin touto sestavou.Figure 6 shows yet another embodiment of an intensified cross-flow heat exchange device according to the present invention consisting of an assembly of multiple (i.e., three or more) rows of heat exchange tubes arranged in a square assembly and showing two alternative fluid flow paths through the assembly.
Obrázek 7 ukazuje další provedení zařízení pro intenzifíkovanou výměnu tepla při křížovém toku podle tohoto vynálezu, ukazující jak se muže podél dvou stran každé výměníkové trubky umístit jedna nebo více desek a tím přednostně vymezit křížový proud tekutiny a dosáhnout charakteristik intenzifikovaného přestupu tepla.Figure 7 shows another embodiment of an intensified cross-flow heat exchange device according to the present invention, showing how one or more plates can be placed along two sides of each heat exchanger tube, thereby preferably defining a cross fluid flow and achieving intensified heat transfer characteristics.
Obrázek 8 ukazuje ještě další provedení zařízení pro intenzifikovanou výměnu tepla při křížovém toku podle tohoto vynálezu ukazující alternativní typ rukávové konstrukce vzniklý tím, že se zakřivené desky se zakřivením odpovídajícím dvěma stranám trubky umístí kolem dvou stran každé výměníkové trubky a tím se přednostně usměrní křížový proud tekutiny a dosáhne se charakteristik intenzifikovaného přestupu tepla.Figure 8 shows yet another embodiment of an intensified cross-flow heat exchange device according to the present invention showing an alternative type of sleeve structure resulting from placing curved plates with curvature corresponding to two sides of the tube around two sides of each heat exchanger tube and thereby preferably cross-flowing the fluid and intensified heat transfer characteristics are achieved.
Příklady provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Obrázek 1 ukazuje výměníkové zařízení s křížovým tokem 10 podle tohoto vynálezu, které má obvykle kruhové uspořádání axiálně umísrěných výměníkových trubek 12 rozmístěných uvnitř prstencové plochy 28 určené vnitřní válcovou stěnou 2 0 a vnější válcovou stěnou 22, jež mají společný střed 14. Jek je zřejmé na obrázku 1, trubky 12 mají v podstatě stejný průměr, kterv je menší než radiální šířka prstencové plochy a jsou v podstatě rozmístěny v pravidelných rozestupech.Figure 1 shows a cross-flow heat exchanger device 10 according to the present invention, which typically has a circular arrangement of axially positioned heat exchanger tubes 12 disposed within an annular surface 28 defined by an inner cylindrical wall 20 and an outer cylindrical wall 22 having a common center 14. 1, the tubes 12 have substantially the same diameter that is smaller than the radial width of the annular surface and are substantially spaced at regular intervals.
Ke každé výměníkové trubce 12 přísluší otvor proti proudu 24 ve vnitřní stěně 20 a otvor po proudu 26 ve vnější stěně 22, Jak je vidět na obrázku 1, jsou odpovídající dvojice otvorů proti proudu 24 a otvorů po proudu 26 v podstatě umístěny radiálně v řadě s přidruženou trubkou 12 iEach heat exchanger tube 12 has an upstream aperture 24 in the inner wall 20 and a downstream aperture 26 in the outer wall 22. As shown in Figure 1, the corresponding pairs of upstream and downstream apertures 24 are substantially radially aligned with associated tube 12 i
4* 4»·· navzájem. Takto tedy podle obrázku 1 procesní tekutina 30 proudí axiálně (paralelně) do vnitřního válcového prostoru 16 výměníkového zařízení 10 a pak je vedena radiálně ven otvory proti proudu 24, proudí křížovým tokem na kontakt s výměníkovými trubkami 12 jak ukazují šipky toku tekutiny na obrázku 1, přičemž ohřívá nebo ochlazuje procesní proud za vzniku tepelně kondicionovaného proudu tekutiny 32 , který opouští prstencovou oblast 28 otvory po proudu 26.4 * 4 »·· each other. Thus, according to Figure 1, the process fluid 30 flows axially (in parallel) into the inner cylindrical space 16 of the exchanger device 10 and then is directed radially outwardly through the openings upstream 24, flows crosswise to contact the exchanger tubes 12 as shown by the fluid flow arrows in Figure 1, wherein it heats or cools the process stream to produce a thermally conditioned fluid stream 32 that leaves the annular region 28 through the openings 26.
Je samozřejmé, že i když obrázek 1 ilustruje směr toku tekutiny ven ze zařízení v radiálním směru, téhož zařízení by bylo možno užít pro tepelnou úpravu procesního proudu proudícího radiálně dovnitř centrální oblasti 16, ze které by se následně odváděl. V této variantě by otvory 26 ve vnější stěně 22 byly otvory proti proudu a otvory 24 ve vnitřní stěně 20 by byly otvory po proudu.Of course, while Figure 1 illustrates the direction of fluid flow out of the device in the radial direction, the same device could be used to heat treat a process stream flowing radially into the central region 16 from which it would subsequently be discharged. In this variant, the openings 26 in the outer wall 22 would be upstream openings and the openings 24 in the inner wall 20 would be downstream openings.
Obrázky 2A a 2B ukazují zvláště výhodné výměníkové zařízení s křížovým tokem 110 podle tohoto vynálezu s obvykle cirkulárním uspořádáním axiálně umístěných výměníkových trubek 112, z nichž každá je obklopena perforovaným rukávem 12 0, který má bud' otvor proti proudu 124 a otvor po proudu 126, nebo obvodově posunuté dvojice otvorů 174, 176 a 184 a 186 jak je níže popsáno. Jednotlivé rukávy 120 jsou spojeny do větší kruhové nebo válcové struktury spojovacími stěnami 122. Otvory 124 a 126 mohou představovat sloupce paralelně orientovaných otvorů nebo protáhlých štěrbin radiálně uspořádaných v řadě s trubkami 112. Alternativně, ve výhodném provedení též znázorněném na části obrázku 2A jsou dvojice otvorů 174 a 176 a 184 a 186 slabě posunuty z radiálního směru na šachovnicové uspořádání štěrbin. Šachovnicové uspořádání dvojic otvorů 174, 176 aFigures 2A and 2B show a particularly preferred cross-flow exchanger device 110 according to the present invention with a generally circular arrangement of axially positioned exchanger tubes 112, each surrounded by a perforated sleeve 120 having either an upstream orifice 124 and an downstream orifice 126, or circumferentially offset pairs of apertures 174, 176, 184, and 186 as described below. The individual sleeves 120 are connected to a larger circular or cylindrical structure by connecting walls 122. The apertures 124 and 126 may be columns of parallel orifices or elongated slots radially aligned with the tubes 112. Alternatively, in a preferred embodiment also shown in Figure 2A, pairs of apertures 174 and 176 and 184 and 186 slightly shifted from the radial direction to the checkerboard slot arrangement. A checkerboard arrangement of pairs of holes 174, 176 and
184,186 se znázorňuje na obrázku 2A s podrobnějším znázorněním na obrázku 2B, kde posunuté dvojice štěrbin 174, 176 a 184, 186 (nahrazující dvojice otvorů 124, 126) jsou na výšku umístěny šachovnicově a slabě posunuty z radiálního · * *184,186 is shown in Figure 2A with a more detailed representation in Figure 2B, wherein the displaced pairs of slots 174, 176, and 184, 186 (replacing pairs of apertures 124, 126) are positioned in a chessboard height and slightly offset from the radial.
Β · · » · • ♦ · · « · Β · · směru od středu 114 o stejné úhly 0. Obrázek 2B ukazuje boční pohled podél linie 2B-2B na obrázku 2A výměníkové trubky 112 s válcovým rukávem 120 s preferovaným šachovnicovým uspořádáním štěrbin. Pohled shora na tuto kombinaci trubka/rukáv s šachovnicově uspořádanými otvory na obrázku 2A je řezem podle linie 2A-2A na obrázku 2B. Konce štěrbin střihajících se dvojic posunutých štěrbin se mohou slabě přesahovat nebo být ve stejné výšce tak aby v axiálním směru výměníku nedošlo k přerušení toku. Tato konstrukce charakteristická oddělením a přesahem posunutých štěrbin rovněž zachovává spojovací oblasti mezi axiálně se přesahujícími částmi sousedních posunutých štěrbin, v obrázku 2B souhrnně označené referenčním číslem 190, které dodávají rukávům lepší obvodovou mechanickou pevnost aniž by blokovaly tok tekutiny. Pro zjednodušení ilustrace ukazuje obrázek 2A jen jeden rukáv vybavený štěrbinami 120, který má konfiguraci se dvěma dvojicemi posunutých otvorů, zatímco ostatní rukávy mají konfiguraci s jedním párem otvorů v řadě. V praxi ovšem mají všechny rukávy opatřené otvory v určitém výměníku 110 stejnou konfiguraci otvorů.Figure 2B shows a side view along line 2B-2B in Figure 2A of a cylindrical sleeve exchanger tube 112 with a preferred checkerboard slot arrangement. The top view of this tube / sleeve combination with the checkered holes in Figure 2A is a section along line 2A-2A in Figure 2B. The slot ends of the shearing pairs of displaced slots may slightly overlap or be at the same height so as not to interrupt the flow in the axial direction of the exchanger. This design, characterized by the separation and overlap of the displaced slots, also maintains the joining areas between the axially overlapping portions of adjacent displaced slots, collectively designated by reference number 190 in Figure 2B, which impart improved circumferential mechanical strength to the sleeves without blocking fluid flow. To simplify the illustration, Figure 2A shows only one sleeve provided with slits 120 having a configuration with two pairs of displaced apertures, while the other sleeves have a configuration with one pair of apertures in a row. In practice, however, all of the sleeves provided with apertures in a particular exchanger 110 have the same aperture configuration.
Takto tedy podle obrázku 2A procesní tekutina 130 proudí axiálně (paralelně) do vnitřního válcového prostoru 116 se středem 114 výměníkového zařízení 110 a pak je vedena radiálně ven otvory proti proudu 124, proudí křížovým tokem na kontakt s výměníkovými trubkami 112 jak ukazují šipky toku tekutiny na obrázku 2A, přičemž ohřívá nebo ochlazuje procesní proud za vzniku tepelně kondícionovaného proudu tekutiny 132, který opouští prstencovou oblast určenou rukávy 120 otvory po proudu 126. V provedení se šachovnicově uspořádanými štěrbinami tekutina proudící radiálně směrem ven bude proudit buď otvorem proti proudu 174 na kontakt s trubkou 112 a odcházet otvorem 176 po proudu, nebo v závislosti na osovém převýšení místo toho bude proudit dvojicí otvorů 184, 186. Je samozřejmé, že zatímco obrázek • * < 4Thus, according to Figure 2A, the process fluid 130 flows axially (parallel) into the inner cylindrical space 116 with the center 114 of the heat exchanger 110 and then is directed radially outwardly through the apertures upstream 124, flows crosswise to contact the heat exchanger tubes 112. 2A, heating or cooling the process stream to produce a thermally conditioned fluid stream 132 that leaves the annular region designated by the sleeves 120 through the downstream holes 126. In an embodiment with checkered slits, the fluid flowing radially outwardly will flow either through the upstream hole 174 to contact pipe 112 and exit through orifice 176 downstream, or depending on the axial elevation, it will instead flow through a pair of orifices 184, 186. Of course, while the figure * * <4
4 <444 <44
»· 44··»· 44 ··
2A ilustruje směr proudění tekutiny směrem ven, téhož zařízení lze užít pro tepelnou úpravu procesního proudu tekoucího radiálně dovnitř do středového prostoru 116, který se potom axiálně odvede z oblasti 116. V této variantě jsou otvory 126 (nebo 176 a 186) otvory proti proudu a otvory 124 (nebo 174 a 184) otvory po proudu.2A illustrates the outward direction of fluid flow, the same apparatus can be used to heat treat a process stream flowing radially inwardly into a central space 116, which is then axially discharged from region 116. In this variation, the holes 126 (or 176 and 186) are upstream and holes 124 (or 174 and 184) downstream.
Obrázek 3 ukazuje výměníkové zařízení s křížovým proudem 160, který je variantou výměníku s křížovým proudem 110 na obrázku 2. Zařízení 160 se od zařízení 110 liší použitím dvojité soustředné kruhové sestavy výměníkových trubek namísto jediné cirkulární sestavy v obrázku 2. Jak je vidět na obrázku 3, je zde druhá kruhová sestava výměníkových trubek 142, z nichž každá je radiálně v zákrytu s odpovídající trubkou 112 první kruhové řady. Každá trubka 142 je obklopena perforovaným rukávem 150, který má otvor 164 proti proudu a otvor 166 po proudu. Otvory 164 a 166 daného rukávu 150 sdružené s určitou trubkou 142 jsou ukázány v podstatě v radiálním zákrytu s otvory 124 a 126 rukávu 120 odpovídající trubky 112 sousedící v radiálním směru. Jednotlivé rukávy 150 jsou stěnami 152 spojeny do větší kruhové nebo válcovité konstrukce. I když obrázek 3 ukazuje jen jedinou trubku 142 druhé kruhové sestavy výměníkových trubek, je samozřejmé, že každá trubka 112 první kruhové sestavy je sdružena s odpovídající trubkou 142 druhé kruhové sestavy.Figure 3 shows a cross-flow exchanger device 160, which is a variant of the cross-flow exchanger 110 in Figure 2. The device 160 differs from the device 110 by using a double concentric heat exchanger tube assembly instead of the single circular assembly in Figure 2. there is a second annular assembly of heat exchanger tubes 142, each radially aligned with a corresponding tube 112 of the first annular row. Each tube 142 is surrounded by a perforated sleeve 150 having an upstream aperture 164 and an upstream aperture 166. The openings 164 and 166 of the sleeve 150 associated with the particular tube 142 are shown substantially in radial alignment with the openings 124 and 126 of the sleeve 120 of the corresponding tube 112 adjacent in the radial direction. The individual sleeves 150 are connected by walls 152 to a larger circular or cylindrical structure. While Figure 3 shows only a single tube 142 of the second annular heat exchanger tube assembly, it will be understood that each tube 112 of the first annular tube assembly is associated with a corresponding tube 142 of the second annular tube assembly.
Částečně tepelně kondicionovaný proud tekutiny 132 na obrázku 3 opouštějící první otvory 126 po proudu v rukávech 120 je tedy radiálně odváděn ven skrz druhé otvory 164 proti proudu, pokračuje křížovým prouděním na kontakt s druhou sestavou výrr.ění kových trubek 14 2, přičemž dále ohřívá nebo ochlazuje procesní proud a vytváří plně tepelně kondicionovaný proud tekutiny 162, který opouští vnitřní prostor určený rukávy 150 druhými otvory 166 po proudu. Je samozřejmé, ze r když obrázek 3 ilustruje případ, Kdy tOKThus, the partially thermally conditioned fluid stream 132 in Figure 3 leaving the first holes 126 downstream of the sleeves 120 is drained radially outwardly through the second holes 164 upstream, continuing cross-flow to contact with the second punch assembly 14 2, further heating or it cools the process stream and produces a fully thermally conditioned fluid stream 162 that leaves the interior of the sleeves 150 through the second orifices 166 downstream. It goes without saying that when Figure 3 illustrates the case of When tOK
tekutiny směřuje radiálně ven, lze použít téhož zařízení pro tepelnou úpravu procesního proudu proudícího radiálně dovnitř do szředové oblasti 116 a následně axiálně odvedeného z oblasti 116. V této variante by otvory 166 a 126 představovaly první a druhý otvor proti proudu a otvory 164 a 124 by představovaly první a druhý otvor po proudu.If the fluid is directed radially outward, the same device can be used to heat the process stream flowing radially inwardly into the center region 116 and then axially discharged from the region 116. In this variation, apertures 166 and 126 would represent first and second upstream apertures and apertures 164 and 124. they were the first and second holes downstream.
Obrázek 4 ukazuje část jiného výměníkového zařízení s křížovým prouděním 210 podle vynálezu. V obrázku 4 jsou dvě řady paralelně uspořádaných výměníkových trubek zahrnující první řadu trubek 212 proti proudu a druhou řadu trubek 216 po proudu uspořádány v obvykle pravoúhlé sestavě ve spojení s: první perforovanou deskou 220 proti proudu s otvory 226; druhou prostřední perforovanou deskou 222 s otvory 228, přičemž deska 222 odděluje první a druhou řadu trubek; a třetí perforovanou deskou 224 po proudu s otvory 230. Každá sestava otvorů 226, 228 a 23 0 sdružená se sousední dvojicí trubek 212 a 216 po proudu je ukázána v podstatě v lineárním uspořádání(v zákrytu) jak navzájem, tak s příslušnou dvojicí trubek 212 a 216 proti proudu a po proudu.Figure 4 shows a part of another cross-flow exchanger device 210 according to the invention. In Figure 4, two rows of parallel exchanged tubes comprising a first row of upstream tubes 212 and a second row of downstream tubes 216 are arranged in a generally rectangular configuration in conjunction with: a first upstream perforated plate 220 with apertures 226; a second intermediate perforated plate 222 with apertures 228, the plate 222 separating the first and second rows of tubes; and a third perforated plate 224 downstream with apertures 230. Each set of apertures 226, 228 and 210 associated with an adjacent downstream pair of tubes 212 and 216 is shown in substantially linear alignment (alignment) with each other and the respective pair of tubes 212. and 216 upstream and downstream.
Procesní tekutina 232 se tedy v obrázku 4 vede, jak ukazují šipky toku tekutiny v obrázku 4, otvory 226 křížovým tokem na kontakt s prvními výměníkovými trubkami 212 proti proudu, přičemž částečně ohřívá nebo ochlazuje procesní proud za vzniku částečně tepelně kondicionovaného proudu tekutiny 234. Proud 234 je potom veden otvory 228 a proudí křížovým tokem na kontakt s druhými výměníkovými trubkami po proudu 216, přičemž dále ohřívá nebo ochlazuje procesní proud a vytváří plně tepelně kondicionovaný proud tekutiny 236 který se odvádí z výměníku 21Q výstupními otvory 23Q.Thus, process fluid 232 is conducted in Figure 4, as shown by the fluid flow arrows in Figure 4, through cross-flow apertures 226 for contacting the first heat exchanger tubes 212 upstream, partially heating or cooling the process stream to form a partially thermally conditioned fluid stream 234. 234 is then routed through apertures 228 and flows crosswise to contact the second heat exchanger tubes downstream 216, further heating or cooling the process stream to produce a fully thermally conditioned fluid stream 236 that is discharged from the exchanger 21Q through the exit apertures 23Q.
Obrázek 5 ilustruje dva alternativní možné směry toku tekutiny skrz svazek vystřídaných výměníkových trubek 312 o mnoha řadách, uspořádaný v souladu s jiným provedením výměníku 31C s křížovým tokem podle tohoto vynálezu v ošumte net o tro ί uhel ni kovo sestavo . V obrázku 5* ,cdy střídající se řady výměníkových trubek posunuty v poměru k sousedním řadám, místo aby v sousedních řadách byly trubky v podstatě v řadách za sebou jako na obrázku 4 a 6. V této sestavě tvoří středy tří sousedních trubek ve dvou sousedních řadách rovnostranný trojúhelník 340. I když to na obrázku 5 není patrné, je samozřejmé, že zařízení na obrázku 5 zahrnuje perforované desky proti proudu a po proudu umístěné jednak před první řadou trubek, jednak za poslední řadou trubek, stejně jako perforované desky umístěné mezi řadami a oddělující sousední řady trubek. Každá trubka 312 může být alternativně obklopena perforovanou rukávovou strukturou, jak již bylo popsáno v jiných obrázcích.Figure 5 illustrates two alternative possible directions of fluid flow through a plurality of alternating multi-row exchanger tubes 312 arranged in accordance with another embodiment of the cross-flow exchanger 31C of the present invention in a shabby net angle assembly. In Figure 5 *, the alternating rows of heat exchanger tubes are offset relative to adjacent rows, rather than in adjacent rows, the tubes are substantially in rows as in Figures 4 and 6. In this assembly, the centers of the three adjacent tubes form two adjacent rows an equilateral triangle 340. Although not apparent in Figure 5, it is understood that the device of Figure 5 includes upstream and downstream perforated plates positioned both upstream of the first row of tubes and downstream of the last row of tubes as well as perforated plates positioned between the rows and separating adjacent rows of tubes. Alternatively, each tube 312 may be surrounded by a perforated sleeve structure as described in other figures.
Šipky směru toku tekutiny 332 na obrázku 5 znázorňují první možný směr toku tekutiny, který lze použít v případě trojúhelníkového uspořádání trubek ve výměníku 3IQ. Šipky směru toku tekutiny 334 v obrázku 5 znázorňují druhý možný směr proudění tekutiny, který lze použít v případě trojúhelníkového uspořádání trubek ve výměníku 310. Třebaže se na obrázku 5 ukazují čtyři řady výměníkových trubek v trojúhelníkovém uspořádání, je vhodné v této konfiguraci použít i menší nebo větší počet řad trubek.The flow direction arrows 332 in Figure 5 show the first possible flow direction that can be used in the case of a triangular arrangement of tubes in the exchanger 30. The flow direction arrows 334 in Figure 5 illustrate a second possible fluid flow direction that may be used in the triangular arrangement of the tubes in the exchanger 310. Although four rows of heat exchanger tubes in a triangular configuration are shown in Figure 5, multiple rows of tubes.
Obrázek 6 ilustruje dva alternativní možné směry toku tekutiny skrze sestavu výměníkových trubek 412 o mnoha řadách, uspořádaných ve čtvercové sestavě podle ještě dalšího provedení výměníku 410 s křížovým tokem podle tohoto vynálezu. V obrázku 6 jsou tedy sousední řady v podstatě řazeny lineárně v zákrytu. V této sestavě tvoří středy čtyř sousedních trubek ve dvou sousedních řadách čtverec 440. I když to na obrázku 6 není patrné, je samozřejmé, že zařízení na obrázku 6 zahrnuje perforované desky proti proudu a po proudu umístěné jednak před první řadou trubek, jednak za poslední řadou trubek, stejně jako perforované desky umístěné mezi řadami a oddělující sousední řady trubek.Figure 6 illustrates two alternative possible directions of fluid flow through a plurality of rows of heat exchanger tubes 412 arranged in a square assembly according to yet another embodiment of the cross-flow exchanger 410 of the present invention. Thus, in Figure 6, adjacent rows are substantially aligned in alignment. In this assembly, the centers of the four adjacent tubes in two adjacent rows form a square 440. Although not seen in Figure 6, it will be understood that the device of Figure 6 includes upstream and downstream perforated plates positioned both upstream and downstream of the first row of tubes. a row of tubes, as well as perforated plates positioned between the rows and separating adjacent rows of tubes.
Každá trubka 412 může být alternativně obklopenaAlternatively, each tube 412 may be surrounded
perforovanou rukávovou konstrukcí jak bylo jíž popsáno v jiných obrázcích.a perforated sleeve construction as previously described in the other figures.
Šipky směru toku tekutiny 432 na obrázku 6 znázorňují první možný směr toku tekutiny, který lze použít v případě čtvercového uspořádání trubek ve výměníku 410. Šipky směru toku tekutiny 434 v obrázku 6 znázorňují druhý možný směr proudění tekutiny, který lze použít v případě čtvercového uspořádání trubek ve výměníku 410. Třebaže se na obrázku 6 ukazuje pět řad výměníkových trubek ve čtvercovém uspořádání, je v této konfiguraci vhodný i menší nebo větší počet řad trubek.The fluid flow arrows 432 in Figure 6 show the first possible fluid flow direction that can be used in the case of a square tube arrangement in the exchanger 410. The fluid flow arrows 434 in Figure 6 show the second possible fluid flow direction that can be used in a square tube arrangement 6 shows five rows of heat exchanger tubes in a square configuration, fewer or more rows of tubes are suitable in this configuration.
Obrázek 7 ilustruje ještě jinou variantu zařízení pro intenzifikaci přestupu tepla s křížovým tokem 510 podle tohoto vynálezu. V obrázku 7 je každá výměníková trubka sdružena s jednou nebo více bočními deskami zužujícími tok 520, 522, 524, 526 a 528 umístěnými podél trubkového vedeníFigure 7 illustrates yet another variant of the cross-flow heat intensification device 510 of the present invention. In Figure 7, each heat exchanger tube is associated with one or more flow-narrowing side plates 520, 522, 524, 526, and 528 located along the duct.
512 a orientovanými zpravidla kolmo na směr toku tekutiny jak ukazují šipky 530 a 532. Okraje bočních desek 520, 522, 524, 526 a 528, které jsou nejblíže trubce 512, jsou umístěny v jistém odstupu od vnějších stěn potrubí 512 tak, aby se vytvořily dva otvory pro tekutiny nebo kanály mezi okraji desek a stěnami trubek, jeden na každé straně každé trubky 512. Vzdálenosti mezi okraji desek a trubkou se mohou upravit rutinními pokusy, aby se optimalizoval směr obtékání tekutiny a maximalizoval přestup tepla. V případě že se používají pro každou trubku 512 dvě nebo více bočních desek zužujících tok, muže být vzdálenost mezi okraji desek a stěnou trubky tatáž nebo různá v zájmu optimální volby dráhy proudění tekutiny.512 and generally oriented perpendicular to the direction of fluid flow as shown by arrows 530 and 532. The edges of the side plates 520, 522, 524, 526 and 528 that are closest to the pipe 512 are spaced from the outer walls of the pipe 512 to form two openings for fluids or channels between the edges of the plates and the walls of the tubes, one on each side of each tube 512. The distances between the edges of the plates and the tube can be adjusted by routine attempts to optimize the fluid flow direction and maximize heat transfer. When two or more flow-limiting side plates are used for each tube 512, the distance between the edges of the plates and the wall of the pipe may be the same or different for optimum fluid flow path selection.
Jak je vidět na obrázku 7, boční desky zužující tok mohou být umístěny podél trubky 512 tak, že rovina desky prochází středobodem 518 potrubí 512 (jako deska 524), nebo mohou být umístěny jinak, takže roviny desek protínají trubku 512 proti proudu (jako desky 520 a 526) od středu .1 ·« ·· • · ·As seen in Figure 7, the flow-limiting side plates may be positioned along the tube 512 such that the plane of the plate passes through the center point 518 of the conduit 512 (like plate 524), or may be positioned differently so that the planes intersect the tube 512 upstream 520 and 526) from center .1 · «·· • · ·
518, nebo pc proudu (jako desky 522 a 528) od středu 518, nebo v jakékoliv kombinaci obou případů. Vzdálenost 542 mezi otvorem a středem trubky 518 může být menší než polovina průměru 544, jak je z obrázku zřejmé, přičemž se tato vzdálenost limitně blíží 0 jako v případě desky 524. Toto se liší od přepážkových konstrukcí na obrázku 1 a 4, kde je vzdálenost mezi otvory a středem trubky větší než jedna polovina průměru trubky. Zde použitá věta boční deska umístěná podél výměníkové trubky se vztahuje k deskám jako jsou 520, 522, 524, 526 a 528 na obrázku 7, orientovaným zpravidla v pravém úhlu ke směru toku tekutiny, přičemž rovina desky protíná kteroukoliv část výměníkové trubky.518, or pc current (such as plates 522 and 528) from center 518, or in any combination of both. The distance 542 between the opening and the center of the tube 518 may be less than half the diameter 544, as shown in the figure, this distance being close to 0 as in plate 524. This differs from the baffle structures in Figures 1 and 4 where the distance is between the holes and the center of the pipe greater than one half of the pipe diameter. The side plate phrase used herein along the exchanger tube refers to plates such as 520, 522, 524, 526, and 528 in Figure 7, oriented generally at right angles to the direction of fluid flow, the plane of the plate intersecting any portion of the exchanger tube.
Obrázek 8 ilustruje jinou variaci výměníku s intenzifikovaným křížovým tokem 610 podle tohoto vynálezu, která předvádí variantu konfigurace s perforovaným rukávem z obrázku 2. Na obrázku 8 je každé výměníkové potrubí 612 zčásti obklopeno dvojicí opačně zakřivených desek 620 zpravidla tvarem odpovídajících zakřivení vnější stěny trubky 612 v konfiguraci pláště tvaru lastury, každá zakřivená deska 620 je připojena ke stěně nebo boční desce 622 umístěné zpravidla pravoúhle ke směru toku tekutiny, jak naznačují šipky 630 a 632.Figure 8 illustrates another variation of the intensified cross-flow exchanger 610 of the present invention, showing a variant of the perforated sleeve configuration of Figure 2. In Figure 8, each exchanger tube 612 is partially surrounded by a pair of oppositely curved plates 620 Configuring a shell shape, each curved plate 620 is attached to a wall or side plate 622 generally located at right angles to the direction of fluid flow, as indicated by arrows 630 and 632.
Dvojice zakřivených desek 620 podél obou stran dané trubky 612 se vzájemně nedotýká a nepřesahuje vnější stěnu trubky 612 ani proti proudu ani po proudu. Linie nebo rovina spojující okraje dvojice zakřivených desek 620 tedy, jak je ukázáno pro ilustraci v obrázku 8, protíná trubku S12.A pair of curved plates 620 along either side of the tube 612 does not contact each other and does not extend upstream or downstream of the tube 612. Thus, the line or plane joining the edges of the pair of curved plates 620, as shown for illustration in Figure 8, intersects the pipe S12.
Mezery proti proudu a po proudu mezi dvojicemi zakřivených desek 620 představují otvory, jimiž je proud procesní tekutiny veden tak, aby zachovával preferenční směr obtékání. Vzdálenost 642 mezi otvorem a středem trubky 618 může být menší než jedna polovina průměru 644 jak je na obrázku zřejmé, přičemž se tato vzdálenost limitně blíží nule, například když se délky zakřivených desek 620 blížíThe upstream and downstream gaps between the pairs of curved plates 620 represent openings through which the process fluid flow is guided to maintain a preferential flow direction. The distance 642 between the opening and the center of the tube 618 may be less than one half of the diameter 644 as shown in the figure, this distance being close to zero, for example when the lengths of the curved plates 620 approach
nule a zůstává jenom boční deska 622, což je konfigurace odpovídající obrázku 7 s jedinou deskou 524. Toto se liší od přepážkových konstrukcí ukázaných na obrázcích 1 a 4, kde je vzdálenost mezi otvory a středem trubky větší než polovina průměru trubky.7 and only the side plate 622 remains, a configuration corresponding to Figure 7 with a single plate 524. This differs from the baffle structures shown in Figures 1 and 4, where the distance between the holes and the center of the pipe is greater than half the pipe diameter.
Konfigurace s pláštěm tvaru lastury na obrázku 8 se všemi páry zakřivených desek 620 po stranách všech trubek 612 se od konfigurace s rukávem opatřeným štěrbinami na obrázku 2 liší v tom, že v obrázku 8 linie nebo rovina spojující okraje otvorů pro tekutinu proti proudu i po proudu protíná trubku 612, což se neděje v případě perforovaných rukávů ukázaných na obrázku 2A. V jednom smyslu může být provedení podle obrázku 8 považováno za extrémní verzi provedení podle obrázku 7 kde jednotlivé boční desky umístěné podél výměníkové trubky nejsou užity odděleně jako na obrázku 7, nýbrž jsou umístěny čelně proti sobě tak, že jejich okraje na straně trubky tvoří zakřivené desky 620 na obrázku 8.The shell-shaped configuration of Figure 8 with all pairs of curved plates 620 on the sides of all tubes 612 differs from the slotted-sleeve configuration of Figure 2 in that, in Figure 8, the line or plane connecting the edges of the upstream and downstream fluid holes. intersects the tube 612, which is not the case with the perforated sleeves shown in Figure 2A. In one sense, the embodiment of Figure 8 may be considered to be an extreme version of the embodiment of Figure 7 wherein the individual side plates disposed along the heat exchanger tube are not used separately as in Figure 7 but are facing each other so that their edges on the side of the tube form curved plates 620 in Figure 8.
Odborníkům je zřejmé, že ve výše popsaných zařízeních a způsobech intenzifikace přestupu tepla při křížovém proudění je možno uskutečnit další změny a modifikace, aniž by se opustil rozsah tohoto vynálezu, a úmyslem přihlašovatele je interpretovat materiál obsažený ve výše uvedeném popisu jako ilustrativní a nikoliv jako omezující.It will be apparent to those skilled in the art that other changes and modifications may be made to the cross-flow heat transfer devices and methods described above without departing from the scope of the present invention, and the applicant intends to interpret the material contained hereinabove as illustrative and not limiting .
7V^w>ž-2T07V ^ w> -2T0
Claims (44)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US14494899P | 1999-07-21 | 1999-07-21 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2002250A3 true CZ2002250A3 (en) | 2002-09-11 |
Family
ID=22510885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2002250A CZ2002250A3 (en) | 1999-07-21 | 2000-07-18 | Intensified crossflow heat transfer |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1203195B1 (en) |
| JP (1) | JP2003509650A (en) |
| KR (1) | KR100768763B1 (en) |
| CN (1) | CN1292221C (en) |
| AT (1) | ATE447154T1 (en) |
| AU (1) | AU6955000A (en) |
| BR (1) | BR0012680B1 (en) |
| CA (1) | CA2379283C (en) |
| CZ (1) | CZ2002250A3 (en) |
| DE (1) | DE60043227D1 (en) |
| ES (1) | ES2331405T3 (en) |
| MX (1) | MXPA02000709A (en) |
| PT (1) | PT1203195E (en) |
| TW (1) | TW512219B (en) |
| WO (1) | WO2001007857A1 (en) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5612749B1 (en) * | 2013-10-25 | 2014-10-22 | 増山 征男 | Gas cooling device |
| FR3048769B1 (en) | 2016-03-14 | 2019-05-17 | Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives | PROCESS FOR MANUFACTURING AT LEAST ONE PLATE HEAT EXCHANGER BY PLATE SUPERPOSITION WITH ALIGNMENT PATTERNS |
| CN106247824A (en) * | 2016-07-29 | 2016-12-21 | 太仓英达锅炉设备有限公司 | A kind of heat-exchanger rig and combinations thereof heat exchanger fin |
| JP6950921B2 (en) * | 2017-03-09 | 2021-10-13 | 株式会社サムソン | Boiler with water supply preheating device |
| CN107008206A (en) * | 2017-06-12 | 2017-08-04 | 上海理工大学 | A kind of heat pipe-type gas hydrate quickly generates device |
| CN107726905A (en) * | 2017-09-27 | 2018-02-23 | 北京工业大学 | Horizontal-type high temperature storage heating equipment and application method |
| JP2020051671A (en) | 2018-09-26 | 2020-04-02 | 株式会社ノーリツ | Water heater |
| CN112122616A (en) * | 2020-08-24 | 2020-12-25 | 武汉汉维新材料科技有限责任公司 | Directional microchannel and disordered hole composite heat sink and preparation method thereof |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR436949A (en) | ||||
| GB550145A (en) * | 1941-07-29 | 1942-12-24 | Briggs & Co Ltd S | Improved construction of apparatus for heating liquids |
| US3616849A (en) | 1970-02-24 | 1971-11-02 | Johannes C Dijt | Heat exchange means |
| US3908628A (en) * | 1973-10-16 | 1975-09-30 | Thermo Electron Corp | Jet impingement recuperator |
| FR2340524A1 (en) * | 1976-02-09 | 1977-09-02 | Commissariat Energie Atomique | Shell-and-tube heat exchanger partic. for evapn. - has partitions defining inlet, reheat, evapn. and distribution spaces and flow-directing tubes |
| US4284133A (en) * | 1979-09-19 | 1981-08-18 | Dunham-Bush, Inc. | Concentric tube heat exchange assembly with improved internal fin structure |
| JPS5915796A (en) | 1982-07-20 | 1984-01-26 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Multi-tubular heat exchanger |
| JPS5959242A (en) | 1982-09-28 | 1984-04-05 | Toyo Eng Corp | Reaction method and reactor therefor |
-
2000
- 2000-07-18 PT PT00958015T patent/PT1203195E/en unknown
- 2000-07-18 AU AU69550/00A patent/AU6955000A/en not_active Abandoned
- 2000-07-18 ES ES00958015T patent/ES2331405T3/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-07-18 EP EP00958015A patent/EP1203195B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-07-18 KR KR1020027000849A patent/KR100768763B1/en not_active IP Right Cessation
- 2000-07-18 BR BRPI0012680-2A patent/BR0012680B1/en not_active IP Right Cessation
- 2000-07-18 CA CA002379283A patent/CA2379283C/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-07-18 DE DE60043227T patent/DE60043227D1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-07-18 AT AT00958015T patent/ATE447154T1/en not_active IP Right Cessation
- 2000-07-18 JP JP2001512242A patent/JP2003509650A/en active Pending
- 2000-07-18 MX MXPA02000709A patent/MXPA02000709A/en active IP Right Grant
- 2000-07-18 CZ CZ2002250A patent/CZ2002250A3/en unknown
- 2000-07-18 CN CNB008106118A patent/CN1292221C/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-07-18 WO PCT/US2000/040401 patent/WO2001007857A1/en active Application Filing
- 2000-07-20 TW TW089114483A patent/TW512219B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2001007857A8 (en) | 2001-09-13 |
| EP1203195B1 (en) | 2009-10-28 |
| TW512219B (en) | 2002-12-01 |
| ATE447154T1 (en) | 2009-11-15 |
| KR20020073327A (en) | 2002-09-23 |
| CN1292221C (en) | 2006-12-27 |
| JP2003509650A (en) | 2003-03-11 |
| CN1361856A (en) | 2002-07-31 |
| EP1203195A4 (en) | 2005-09-28 |
| AU6955000A (en) | 2001-02-13 |
| WO2001007857A1 (en) | 2001-02-01 |
| PT1203195E (en) | 2009-12-03 |
| CA2379283A1 (en) | 2001-02-01 |
| KR100768763B1 (en) | 2007-10-19 |
| CA2379283C (en) | 2009-02-03 |
| MXPA02000709A (en) | 2003-01-28 |
| BR0012680A (en) | 2002-10-22 |
| DE60043227D1 (en) | 2009-12-10 |
| BR0012680B1 (en) | 2008-11-18 |
| EP1203195A1 (en) | 2002-05-08 |
| ES2331405T3 (en) | 2010-01-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6367869B2 (en) | Counterflow heat exchanger with spiral passage | |
| JP6245787B2 (en) | Modular reactor | |
| US10883765B2 (en) | Heat exchanger with heilical flights and tubes | |
| KR101006276B1 (en) | heat transmitter | |
| EP3076117B1 (en) | Heat exchanger unit | |
| CZ2002250A3 (en) | Intensified crossflow heat transfer | |
| CN102012185A (en) | Heat exchanger having flow diverter and method of operating the same | |
| AU2016221798B2 (en) | Shell and tube heat exchanger | |
| EA038419B1 (en) | Feed effluent heat exchanger | |
| AU2004239228B2 (en) | Heat exchanger and method of performing chemical processes | |
| US6772830B1 (en) | Enhanced crossflow heat transfer | |
| CN111811309A (en) | Parallel channels for fiber cooling | |
| WO2018013394A2 (en) | Entrainment heat exchanger | |
| RU2391613C1 (en) | Shell-and-tube heat exchanger | |
| CA2983181C (en) | Alternative coil for fired process heater | |
| WO2008154391A1 (en) | Heat exchanger | |
| RU2192593C1 (en) | Helical heat exchanger | |
| RU2500965C2 (en) | Heat exchanger | |
| SK8649Y1 (en) | Heat exchanger with coaxial twisted tubes | |
| JPH11217573A (en) | Steam reformer |