CS255054B1

CS255054B1 - Method of nickel alloys'wastes treatment

Info

Publication number: CS255054B1
Application number: CS857574A
Authority: CS
Inventors: Pavel Martinek; Ivo Rousar
Original assignee: Pavel Martinek; Ivo Rousar
Priority date: 1985-10-23
Filing date: 1985-10-23
Publication date: 1988-02-15
Also published as: CS757485A1

Abstract

Účelem řešení je zpracování odpadů niklové slitiny obsahujících jako vedlejší složky chrom, wolfram a molybden, vzniklých při mechanickém a elektrochemickém obrábění niklové slitiny, chemickým dělením jednotlivých kovů ve formě chemických sloučenin. Vzniklé odpady se rozpouští ve zředěné kyselině sírové, přičemž zůstává nerozpuštěný podíl obsahující zejména wolfram a do roztoku přechází všechny kovy. Částečně rozpuštěný wolfram a molybden se získá z roztoku oxidací peroxidem vodíku ve formě kyselin. Roztok po oxidaci se podrobí hydrolýze vodným roztokem amoniaku za vyloučení hydroxidů chrómu, hliníku, titanu a železa, které se odfiltrují, a zůstává roztok obsahující nikl, který se vyloučí jako hydroxid niklitý roztokem hydroxidu sodného a oxidací roztokem chlornanu sodného. Nerozpuštěný podíl zbylý při rozpouštění kovového odpadu v kyselině sírové se rozpouští dále v koncentrované kyselině dusičné za vyloučení kyseliny wolframové. Oblast využití produktů vzniklých při zpracováni odpadů niklové slitiny je v chemickém průmyslu a metalurgii.The solution is to process waste nickel alloys containing by-products components of chromium, tungsten and molybdenum formed mechanical and electrochemical machining of nickel alloy by chemical separation of individual metals in chemical form compounds. The resulting waste dissolves in dilute sulfuric acid while remaining insoluble matter containing in particular: tungsten and all the solution metals. Partially dissolved tungsten a molybdenum is obtained from the solution by oxidation hydrogen peroxide in the form of acids. Solution after oxidation, they are subjected to aqueous hydrolysis ammonia solution to exclude hydroxides chromium, aluminum, titanium and iron are filtered off, and the solution remains nickel which precipitates as hydroxide nickel hydroxide with sodium hydroxide and oxidation with sodium hypochlorite solution. Undissolved the proportion remaining in the dissolution scrap metal in sulfuric acid it dissolves further in the concentrated acid nitric acid with exclusion of tungstic acid. Area of application of products resulting from the nickel alloy waste treatment is in the chemical industry and metallurgy.

Description

Vynález se týká způsobu zpracování odpadů niklových slitin obsahujících jako vedlejší složky chrom, molybden a wolfram, vznikajících při mechanickém a elektrochemickém obrábění. Dosavadní způsoby zpracování niklové slitiny obsahující chrom, wolfram, molybden se provádí bud tavením odpadu vysoce legovaných slitin při teplotě 1 450 až 1 800 °C v přítomnosti pevného okysličovadla při použití materiálů obsahujících alkalický kov jak je popsáno v SSSR AO 546 659 nebo zpracováním odpadu vícesložkových slitin obsahujících minimálně 30 % niklu roztaveným hořčíkem po dobu 30 až 60 minut za vniku taveniny a tuhého zbytku, který se oxidačně praží při teplotě 700 °C, což je popsáno v SSSR AO 483 447.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a process for the treatment of nickel alloy wastes containing chromium, molybdenum and tungsten as a secondary component resulting from mechanical and electrochemical machining. Prior art processes for the treatment of nickel alloys containing chromium, tungsten, molybdenum are carried out either by melting the waste of high-alloy alloys at a temperature of 1,450 to 1,800 ° C in the presence of a solid oxidant using alkali metal containing materials as described in USSR AO 546,659. alloys containing at least 30% nickel by molten magnesium for 30 to 60 minutes to form a melt and a solid residue which is oxidatively roasted at 700 ° C as described in USSR AO 483 447.

Dále je známo složitější zpracování obdobných slitin, takzvaných superslitin, které se provádí několikastupňovým postupem rozpouštěním v roztoku vody, chlorovodíku a chloru a navazující absorpcí na uhlíkovém nosiči a extrakcí organickými a anorganickými činidly.Further, the more complex treatment of similar alloys, the so-called superalloys, is known to be carried out in a multi-step process by dissolving in a solution of water, hydrogen chloride and chlorine and subsequent absorption on a carbon support and extraction with organic and inorganic agents.

Nikl zůstává v roztoku. Toto řešení je známo z US patentu 3 607 236. Konečně se při oddělování niklu a kobaltu od wolframu a molybdenu odpady taví současně se sulfidizačním materiálem a železosilikátovou struskou při 1 300 až 1 400 °C s následujícím spékáním vzniklé strusky se sodou. Spečenec se louží vodou což je popsáno v SSSR AO 197 954.Nickel remains in solution. This solution is known from U.S. Pat. No. 3,607,236. Finally, when separating nickel and cobalt from tungsten and molybdenum, the wastes are melted together with the sulfidizing material and the ferrosilicate slag at 1,300 to 1,400 ° C, followed by sintering the slag formed with sodium. The sinter is leached with water as described in USSR AO 197 954.

Tyto dosavadní způsoby využívají hutnických postupů nebo speciálních chemických postupů, založených na absorpci a extrakci organickými a anorganickými činidly. Nevýhodou hutnických postupů je, že jim nelze zpracovat odpady, vzniklé jak při mechanickém obrábění niklové slitiny tak při elektrochemickém obrábění. Nevýhodou využívaných speciálních chemických postupů je potřeba speciálních anorganických a organických rozpouštědel a vyšší technologická náročnost.These prior art processes utilize metallurgical processes or special chemical processes based on absorption and extraction with organic and inorganic agents. The disadvantage of metallurgical processes is that they cannot treat wastes generated during mechanical machining of nickel alloy or during electrochemical machining. The disadvantages of the special chemical processes used are the need for special inorganic and organic solvents and higher technological demands.

Uvedené nedostatky odstraňuje způsob zpracování odpadů niklových slitin, při kterém se odpady niklových slitin obsahujících jako vedlejší složky chrom, wolfram a molybden, vznikajících při mechanickém a elektrochemickém obrábění, rozpustí v kyselině sírové o koncentraci 10 až 50 % hmotnosti při teplotě 90 až 120 °C, načež se roztok oxiduje peroxidem vodíku o koncentraci 30 % hmotnosti při teplotě 90 až 120 °C, poté se odfiltruje surová kyselina wolframová a filtrát se hydrolyticky rozdělí 8,5% vodným roztokem amoniaku a vyloučené sraženiny hydroxidů se odfiltrují, načež se k filtrátu přidá roztok hydroxidu sodného, vyvaří amoniak, vyloučí hydroxid nikelnatý, který se oxiduje peroxidem vodíku o koncentraci 30 % hmotností a vodným roztokem chlornanu sodného, obsahujícího nejméně 140 gramů aktivního chloru na litr, za teploty 60 °C na hydroxid niklitý hydratovaný, který se filtruje a suší.These drawbacks are eliminated by a process for the treatment of nickel alloy wastes in which the nickel alloy wastes containing as chromium, tungsten and molybdenum by-products resulting from mechanical and electrochemical machining are dissolved in sulfuric acid at a concentration of 10 to 50% by weight at 90 to 120 ° C. The solution is then oxidized with 30% by weight hydrogen peroxide at 90-120 ° C, then the crude tungstic acid is filtered off and the filtrate is hydrolytically separated with 8.5% aqueous ammonia solution and the precipitated hydroxide precipitates are filtered off, then the filtrate is added. sodium hydroxide solution, boiling ammonia, eliminates nickel hydroxide which is oxidised with 30% hydrogen peroxide and an aqueous sodium hypochlorite solution containing at least 140 grams of active chlorine per liter at 60 ° C to hydrated nickel hydroxide which is filtered and dries.

Podle dalšího význaku se část niklových odpadů nerozpuštěných v kyselině sírové podrobí působení směsi kyseliny dusičné o koncentraci 65 % hmotnosti a kyseliny sírové o koncentraci do 50 % hmotnosti za teploty 90 až 140 °C. Základní výhoda způsobu podle vynálezu spočívá tedy v odstranění nevýhod hutních postupů a využití základní chemické technologie a anorganických chemikálií, nevyžadování speciálního zařízení pro práci za vysokých teplot a tlaků, minimální energetická náročnost a provozní náklady a celková vysoká výtěžnost jednotlivých kovových složek.In another aspect, a portion of the nickel waste not dissolved in the sulfuric acid is treated with a mixture of 65% by weight nitric acid and 50% by weight sulfuric acid at a temperature of 90 to 140 ° C. The main advantage of the process according to the invention is therefore the elimination of the disadvantages of metallurgical processes and the use of basic chemical technology and inorganic chemicals, not requiring special equipment for working at high temperatures and pressures, minimum energy consumption and operating costs and overall high yield of individual metal components.

Způsob podle vynálezu vychází z rozpouštění odpadů po mechanickém obrábění niklové slitiny a odpadů, kalů vzniklých při elektrochemickém obrábění v kyselině sírové 10 až 50% s výhodou 32% při teplotě 90 až 120 °C, s výhodou 110 °C, v množství 2,4 kg 100% kyseliny sírové na jeden kilogram slitiny nebo 1,2 kg 100% kyseliny sírové, suchých kalů. Tím vznikne v případě odpadů po mechanickém obrábění niklové slitiny základní roztok a cca 10 až 15 % hmotnosti prvních kalů ze vnesených odpadů. Základní roztok obsahuje v 1 litru roztoku 68,8 g niklu, 12,7 g chrómu, 2,8 g wolframu, 1,5 g molybdenu a hliník, titan a železo v množství celkem 2 g. První kaly obsahují po vysušení 78,6 % hmot. wolframu, 14,8 % hmot. niklu, 5,1 % hmot. chrómu, 0,8 % hmot. molybdenu a 0,7 % hmot. směsi hliníku, titanu a železa.The process according to the invention starts from dissolving the waste after mechanical machining of the nickel alloy and waste, sludge produced by electrochemical machining in sulfuric acid 10 to 50%, preferably 32% at a temperature of 90 to 120 ° C, preferably 110 ° C, in an amount of 2.4 kg of 100% sulfuric acid per kilogram of alloy or 1.2 kg of 100% sulfuric acid, dry sludge. In the case of wastes after mechanical machining of the nickel alloy, this results in a base solution and about 10 to 15% by weight of the first sludge from the introduced waste. The stock solution contains 68.8 g of nickel, 12.7 g of chromium, 2.8 g of tungsten, 1.5 g of molybdenum and aluminum, titanium and iron in a total of 2 g per liter of solution. The first sludge contains 78.6 after drying % wt. % tungsten, 14.8 wt. % nickel, 5.1 wt. % chromium, 0.8 wt. % molybdenum and 0.7 wt. mixtures of aluminum, titanium and iron.

Základní roztok se oxiduje 30% roztokem peroxidu vodíku v poměru 0,8 litru 30 % peroxidu vodíku na 1 kg slitiny, při teplotě 90 až 120 °C, s výhodou 95 °C za vyloučení druhých kalů tvořených směsí kyseliny wolframové a kyseliny molybdenové, jež se zpracují běžným způsobem.The base solution is oxidized with a 30% hydrogen peroxide solution in a ratio of 0.8 liters of 30% hydrogen peroxide per kg of alloy at a temperature of 90 to 120 ° C, preferably 95 ° C, eliminating second slurries consisting of a mixture of tungstic acid and molybdic acid. are processed in a conventional manner.

Po odfiltrování druhých kalů zůstává první roztok. Tentýž první roztok získáme rozpouštěním odpadů, kalů vzniklých při elektrochemickém obrábění v 32% kyselině sírové a navazující oxidací 30% preroxidem vodíku při teplotě 90 až 120 °C, s výhodou 95 °C, v množství 0,2 litru 30% peroxidu vodíku na 1 kg odpadů, kalů vzniklých při elektrochemickém obrábění-, přičemž se vyloučí kyselina wolframová.After filtering out the second sludge, the first solution remains. The same first solution is obtained by dissolving the waste, sludge produced by electrochemical machining in 32% sulfuric acid and subsequent oxidation with 30% hydrogen peroxide at 90 to 120 ° C, preferably 95 ° C, in an amount of 0.2 liter 30% hydrogen peroxide per 1 kg of waste, sludge resulting from electrochemical machining, with the exclusion of tungstic acid.

Zpracování roztoku prvního se provádí řízenou hydrolýzou 8,5% vodným roztokem amoniaku při teplotě 90 až 110 °C a udržováním pH v rozmezí 5,5 až 7,0. Vypadlé produkty hydrolýzy - první sraženina obsahující ve 100 g odfiltrované sraženiny 10,3 g chrómu, 9,2 g niklu,Treatment of the first solution is carried out by controlled hydrolysis of an 8.5% aqueous ammonia solution at a temperature of 90 to 110 ° C and maintaining a pH in the range of 5.5 to 7.0. Discarded hydrolysis products - first precipitate containing 10.3 g of chromium in 9.2 g of filtered precipitate, 9.2 g of nickel,

0,5 g wolframu, 0,6 g molybdenu, 1,4 g hliníku, 0,5 g titanu, 0,1 g železa se odfiltruje při teplotě 60 °C a získá se druhý roztok obsahující v 1 litru roztoku 13,5 g niklu, a 0,04 g ostatních kovů. Druhý roztok se zpracovává vytvářením amoniaku roztokem hydroxidu sodného o koncentraci 10 až 50 % hmot. v množství 3,6 litru na 1 kg odpadů po mechanickém obrábění niklové slitiny nebo 1,2 litru na 1 kg odpadů, kalů vzniklých při elektrochemickém obrábění, čtyřecetiprocentního hydroxidu sodného (vodný roztok) při teplotě 90 až 120 °C.0.5 g of tungsten, 0.6 g of molybdenum, 1.4 g of aluminum, 0.5 g of titanium, 0.1 g of iron are filtered at 60 ° C to give a second solution containing 13.5 g in 1 liter of solution. and 0.04 g of other metals. The second solution is treated to form ammonia with a 10 to 50 wt% sodium hydroxide solution. in the amount of 3.6 liters per kg of waste after mechanical machining of the nickel alloy or 1.2 liters per kg of waste, sludge resulting from electrochemical machining, 40% sodium hydroxide (aqueous solution) at a temperature of 90 to 120 ° C.

Vyloučený hydroxid nikelnatý se dále zpracovává oxidací 30% peroxidem vodíku a vodným roztokem chlornanu sodného. Na 1 kg odpadů po mechanickém obrábění niklové slitiny a odpadů, kalů vzniklých při elektrochemickém obrábění se použije až 4,0 litry 30% peroxidu vodíku a 1,3 až 4,0 litry vodného roztoku chlornanu sodného obsahujícího minimálně 140 g aktivního chloru na 1 litr roztoku. Vzniká černý hydratovaný hydroxid niklitý, obsahující na 100 g niklu pouze 0,18 g ostatních kovů, který lze dále sušit.The precipitated nickel hydroxide is further treated by oxidation with 30% hydrogen peroxide and aqueous sodium hypochlorite solution. Up to 4.0 liters of 30% hydrogen peroxide and 1.3 to 4.0 liters of an aqueous solution of sodium hypochlorite containing a minimum of 140 g of active chlorine per liter are used per 1 kg of mechanical alloy nickel waste and sludge resulting from electrochemical machining. solution. This gives a black hydrated nickel hydroxide containing only 0.18 g of other metals per 100 g of nickel, which can be further dried.

První kaly se zpracovávají rozpouštěním v 65% kyselině dusičné a až 50% kyselině sírové za použití desetinásobného přebytku podle stechiometrie, za vzniku kyseliny wolframové a třetího roztoku obsahujícího v 1 litru roztoku 1,3 g niklu, 0,4 g chrómu a 0,1 g ostatních kovů, který se zpracovává postupem shodným se zpracováním prvního roztoku. Surová kyselina wolframová se zpracovává rozpouštěním ve 25% vodném roztoku amoniaku při teplotě 60 °C, v množství 20 % přebytku nad stechiometrii za vzniku wolframanu amonného. Všechny odpadní vody se vedou na ionexovou stanici obsahující anex nebo katex podle povahy kovu, které zachycují.The first sludge is treated by dissolving in 65% nitric acid and up to 50% sulfuric acid using a ten-fold excess according to stoichiometry to produce tungstic acid and a third solution containing 1.3 g of nickel, 0.4 g of chromium and 0.1 g in 1 liter of solution. g of other metals, which is treated in a manner identical to that of the first solution. The crude tungstic acid is treated by dissolving in a 25% aqueous ammonia solution at 60 ° C in an amount of 20% excess over stoichiometry to form ammonium tungstate. All waste waters are fed to an ion exchange station containing an anion exchange resin or cation exchange resin according to the nature of the metal they capture.

Způsob podle vynálezu je dále blíže popsán na dvou příkladech provedení.The process according to the invention is described in more detail below on two exemplary embodiments.

Příklad 1Example 1

Kovový odpad vzniklý po mechanickém obrábění niklové slitiny obsahující nikl, chrom, wolfram, molybden, titan, hliník a železo se rozpouští ve zředěné kyselině sírové 32% pří teplotě 95 °C, v množství 2,4 kg 100% kyseliny sírové na 1,0 kg slitiny. Vznikne 10,7 % hmotnosti prvních kalů o složení 78,6 % wolframu, 14,8 % niklu, 5,1 % chrómu, 0,8 % molybdenu a 0,7 % směsi kovů titanu, hliníku a železa a základní roztok, který obsahuje v 1 litru roztoku 68,8 g niklu, 12,7 g chrómu, 2,8 g wolframu, 1,5 g molybdenu a hliník, titan a železo v množství celkem 2,0 g. Základní roztok se oxiduje 30% roztokem peroxidu-vodíku v poměru 0,8 litru 30% peroxidu vodíku na 1,0 kg slitiny při teplotě 95 °C za vyloučení druhých kalů obsahujících směs kyseliny wolframové a kyseliny molybdenové, které se odfiltrují a zůstává první roztok.Metal scrap resulting from mechanical machining of nickel alloy containing nickel, chromium, tungsten, molybdenum, titanium, aluminum and iron dissolves in dilute sulfuric acid 32% at 95 ° C, in an amount of 2,4 kg of 100% sulfuric acid to 1,0 kg of alloy. This gives 10.7% by weight of the first sludges of 78.6% tungsten, 14.8% nickel, 5.1% chromium, 0.8% molybdenum and 0.7% titanium, aluminum and iron and a base solution which contains in one liter of solution 68.8 g of nickel, 12.7 g of chromium, 2.8 g of tungsten, 1.5 g of molybdenum and aluminum, titanium and iron in a total amount of 2.0 g. The basic solution is oxidized with 30% peroxide solution of hydrogen at a rate of 0.8 liters of 30% hydrogen peroxide per 1.0 kg of alloy at 95 ° C to eliminate second sludges containing a mixture of tungstic acid and molybdic acid, which are filtered off and the first solution remains.

Zpracování prvního roztoku se dále ihned provádí řízenou hydrolýzou 8,5% vodným roztokem amoniaku při teplotě 105 °C, v množství 2,8 litru 25% vodného roztoku amoniaku na 1 kg slitiny při udržování pH v rozmezí 6,0 až 7,0. Filtrací prvního roztoku po hydrolýze za teploty 60 °C získáme první sraženinu obsahující v 1 kg odfiltrované sraženiny 103 g chrómu, 92 g niklu, 5 g wolframu, 6 g molybdenu, 14 g hliníku, 5 g titanu, 1 g železa a druhý roztok obsahující v 1 litru 13,5 g niklu a 0,04 g ostatních kovů. Promytím první sraženiny vodou o teplotě 60 °C se převede nikl do roztoku a tento roztok se používá na ředění kyseliny sírové používané k rozpouštění slitiny.The treatment of the first solution is immediately carried out by controlled hydrolysis of an 8.5% aqueous ammonia solution at 105 ° C in an amount of 2.8 liters of a 25% aqueous ammonia solution per kg of alloy while maintaining a pH in the range of 6.0 to 7.0. Filtration of the first solution after hydrolysis at 60 ° C gives a first precipitate containing in 1 kg of the filtered precipitate 103 g of chromium, 92 g of nickel, 5 g of tungsten, 6 g of molybdenum, 14 g of aluminum, 5 g of titanium, 1 g of iron and in 1 liter 13.5 g of nickel and 0.04 g of other metals. By washing the first precipitate with water at 60 ° C, nickel is dissolved and this solution is used to dilute the sulfuric acid used to dissolve the alloy.

Promytá první sraženina se použije jako poloprodukt obsahující trojmocný chrom pro přípravu chromitých solí. Z druhého roztoku nejprve po přídavku roztoku hydroxidu sodného v množství 3,6 litru 40% vodného roztoku hydroxidu sodného na 1 kg slitiny se vytěsní při teplotě 110 °C amoniak, přičemž se vyloučí hydroxid nikelnatý, který se dále zpracovává oxidací vodným roztokem chlornanu sodného, obsahujícího v 1 litru roztoku 140 g aktivního chloru, při teplotě v rozmezí 60 až 80 °C za vzniku černého hydratovaného hydroxidu niklitého, obsahujícího na 1 kg niklu 1,8 g ostatních kovů.The washed first precipitate is used as a trivalent chromium containing product for the preparation of chromium salts. Ammonia is displaced at 110 ° C from the second solution, after adding 3.6 liters of a 40% aqueous sodium hydroxide solution per kg of alloy, at a temperature of 110 ° C, thereby eliminating nickel hydroxide which is further treated by oxidation with aqueous sodium hypochlorite, containing 140 g of active chlorine in 1 liter of solution, at a temperature in the range of 60 to 80 ° C, to form a black hydrated nickel hydroxide containing 1.8 g of other metals per 1 kg of nickel.

První kaly se rozpouštějí v 65% kyselině dusičné v desetinásobném přebytku podle stechiometrie za vzniku sraženiny kyseliny wolframové a třetího roztoku obsahujícího v 1 litru 1,3 g niklu, 0,4 g chrómu a 0,1 g ostatních kovů, který se zpracovává postupem shodným se zpracováním prvního roztoku.The first sludge is dissolved in 65% nitric acid in a ten-fold excess by stoichiometry to form a tungstic acid precipitate and a third solution containing 1.3 g of nickel, 0.4 g of chromium and 0.1 g of other metals in 1 liter, which is treated in the same manner processing the first solution.

Příklad 2Example 2

Odpady, kaly vzniklé při elektrochemickém obrábění niklové slitiny, částečně vysušené, obsahující jako vedlejší složky chrom, molybden a wolfram se rozpouštějí ve zředěné 32% kyselině sírové v množství 1,2 kg 100% kyseliny sírové na 1 kg těchto kalů obsahujících v % hmot. 20 % niklu, 5 % chrómu a 3 % wolframu při teplotě 107 °C. Po rozpuštění se směs oxiduje 0,2 litru 30% peroxidu vodíku při teplotě 95 °C za vyloučení kyseliny wolframové, která se odfiltruje, a zůstává čtvrtý roztok, který se zpracovává postupem zcela shodným s postupem dalšího zpracování prvního roztoku s tím, že se používá pouze jedna třetina chemikálií používaných při zpracování odpadů po mechanickém obrábění niklové slitiny.Wastes, sludges resulting from electrochemical machining of a nickel alloy, partially dried, containing chromium, molybdenum and tungsten as secondary components are dissolved in dilute 32% sulfuric acid in an amount of 1,2 kg of 100% sulfuric acid per kg of these sludges containing by weight. 20% nickel, 5% chromium and 3% tungsten at 107 ° C. After dissolution, the mixture is oxidized with 0.2 liters of 30% hydrogen peroxide at 95 ° C to eliminate tungstic acid, which is filtered off, leaving a fourth solution which is treated in a manner identical to that of a first solution using only one third of the chemicals used in waste treatment after mechanical machining of the nickel alloy.

Claims

SUBJECT OF THE INVENTION

Process for the treatment of nickel alloy wastes containing as chromium, tungsten and molybdenum by-products resulting from electrochemical and mechanical machining, characterized in that nickel alloy wastes are dissolved in sulfuric acid at a concentration of 10 to 50% by weight. at 90 to 120 ° C, after which the solution is oxidized with hydrogen peroxide at a concentration

30% wt. at 90 to 120 ° C, then the crude tungstic acid is filtered off and the filtrate is hydrolytically separated with 8.5% aqueous ammonia solution and the precipitated hydroxide precipitates are filtered off, then aqueous sodium hydroxide solution is added to the filtrate and the ammonia is boiled off to remove nickel hydroxide. which is oxidized with 30% hydrogen peroxide and an aqueous solution of sodium hypochlorite containing at least 140 g of active chlorine per liter at 60 ° C, to hydrated nickel hydroxide, which is filtered and dried.

2. The waste treatment method of claim 1, wherein a portion of the nickel waste not dissolved in the sulfuric acid is treated with a 65 wt% nitric acid mixture. and sulfuric acid at a concentration of up to 50 wt. at a temperature of 90 to 140 ° C.