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CN115582433A - 一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法 - Google Patents

一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法 Download PDF

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CN115582433A
CN115582433A CN202211207273.4A CN202211207273A CN115582433A CN 115582433 A CN115582433 A CN 115582433A CN 202211207273 A CN202211207273 A CN 202211207273A CN 115582433 A CN115582433 A CN 115582433A
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Abstract

本发明公开了一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，属于钢板生产领域。它包括以下步骤：1)开卷，开卷机张力为150～180kN；2)粗矫，开卷后对带钢进行粗矫直，粗矫直机矫直辊数为5辊，矫直辊辊径为Φ180～220mm；3)平整，进入平整机的带钢的双边浪浪高为5～20mm/m，平整机工作辊采用凸辊，凸度为30‑70μm，平整力为4000～8000kN，弯辊力为600～1080kN，平整速率为20～100m/min，平整后的带钢中浪值为2～5mm/m；4)精矫，平整后对带钢进行精矫直，精矫直机矫直辊数为13辊，矫直辊辊径为Φ80～120mm；5)卷取，带钢出精矫机后进行卷取，卷取机张力为250～300kN。本发明控制平整后的带钢形成一定范围值的微中浪，能够显著改善开平后的板形质量。

Description

一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法
技术领域
本发明属于钢板生产领域，更具体地说，涉及一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法。
背景技术
随着材料高强化、薄规格化趋势在专用车、乘用车、工程机械、集装箱等行业发展愈发明显，经济性、高效地生产薄规格高强度热轧带钢成为各大钢企提高产品附加值、提升市场竞争力的主要手段，因此，以超快冷冷却技术为核心的合金减量化型、相变强化型热轧高强钢应运而生，产品抗拉强度≥980MPa，主要采用低温轧制、分段冷却和低温卷取工艺。为了改善板形质量，该种薄规格热轧高强钢往往增加平整工序，平整也是决定其板形质量的关键工序。
因高强度热轧带钢厚度规格薄、宽度规格宽、轧制压力大等因素，带钢出精轧末机架后经常出现双边浪等板形缺陷，带有板形缺陷的带钢经过冷却后，因冷却速率快、冷却过程中存在多相转变、卷取温度低等因素，进一步加剧了带钢宽度或长度方向的冷却不均匀，导致带钢冷却后普遍存在浪形问题，主要表现为双边浪且热轧带钢长度方向头部、中部、尾部不同位置的浪高不同。这就给后续平整工序板形控制带来较大挑战，现有平整往往采用恒轧制力模式或恒延伸率模式，如公开号为CN110624954B、CN107838199B的两件专利。
但是，恒轧制力或恒延伸率模式对来料浪形小且简单的普碳钢或强度不高的HSLA钢基本可以满足板形控制的要求，但对来料浪形复杂且浪高大的高强钢，平整采用恒轧制力模式往往不能完全消除浪形缺陷，甚至通过增加平整次数也消除不了。平整采取恒延伸率模式时，存在平整轧制力大、超设备允许极限值的可能性，且轧制力大会导致轧辊挠变大、弯辊响应效率低，反而不利于板形控制。带有双边浪缺陷的薄规格高强度热轧带钢进入下道横切开平工序，因其变形抗力高，板形进一步改善难度较大，很难通过常规矫直工艺来纠正，导致横切开平板板形缺陷依然存在、板形合格率低。
与此同时，现有平整工序对于板形优良的判定标准基本均为平直度为零，如公开号为 CN111215454A、CN111215455A的两件专利。但是，由于板形数量级极小(10-5)、带钢规格薄，而平整过程中带钢处于大张力状态，在线板形测量难度较大，带钢板形缺陷一定程度上被掩盖，无法精准反映板形实际情况，导致带钢存在潜在板形缺陷，即平整时板形良好、平直度为零，但横切开平后、处于无张力状态时板形缺陷暴露出来，开平板仍存在板形问题，制约其推广应用。
综上所述，针对合金减量化型、相变强化型薄规格高强度热轧带钢，亟需提出一种板形精整方法，以改善其最终横切开平后的不平度，提高其板形合格率，解决其板形问题，实现其批量推广应用，提高下游用户产品使用满意度。
发明内容
1、要解决的问题
针对薄规格(≤6mm)高强度(抗拉强度≥980MPa)热轧带钢平整后板形缺陷难以完全消除以及存在的潜在板形缺陷，导致最终横切开平后的不平差，板形合格率低的问题，本发明提供一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，针对特定型号尺寸的薄规格高强度热轧带钢设计了独特的板形平整方法，控制平整后的带钢形成一定范围值的微中浪，能够显著改善开平后的板形质量。
2、技术方案
为解决上述问题，本发明采用如下的技术方案。
一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，包括以下步骤：
1)开卷
开卷机张力为150～180kN；
2)粗矫
开卷后对带钢进行粗矫直，粗矫直机矫直辊数为5辊，矫直辊辊径为Φ180～220mm；
3)平整
进入平整机的带钢的双边浪浪高为5～20mm/m，平整机工作辊采用凸辊，凸度为30-70μm，平整力为4000～8000kN，弯辊力为600～1080kN，平整速率为20～100m/min，平整后的带钢中浪值为2～5mm/m；
4)精矫
平整后对带钢进行精矫直，精矫直机矫直辊数为13辊，矫直辊辊径为Φ80～120mm；
5)卷取
带钢出精矫机后进行卷取，卷取机张力为250～300kN。
作为技术方案的进一步改进，针对抗拉强度为980MPa的带钢，平整机的工作辊凸度为 30-50μm，平整力为4000～7000kN，弯辊力为600～1020kN，平整速率为30～100m/min，平整后的带钢中浪值为2～4mm/m，开卷机张力为150～160kN，卷取机张力为250～270kN。
作为技术方案的进一步改进，针对厚度≥4.0mm且<6.0mm的带钢，平整机的工作辊凸度为30-45μm，平整力为4000～6500kN，弯辊力为600～900kN，平整速率为40～100m/min，平整后的带钢中浪值为2～3mm/m。
作为技术方案的进一步改进，
针对宽度≥1200mm且<1500mm的带钢，平整机的工作辊凸度为30-40μm，平整力为4000～6000kN，弯辊力为600～780kN，平整速率为60～100m/min；
针对宽度≥1500mm且<1800mm的带钢，平整机的工作辊凸度为35-45μm，平整力为4500～6500kN，弯辊力为720～900kN，平整速率为40～80m/min。
作为技术方案的进一步改进，针对厚度≥3mm且<4mm的带钢，平整机的工作辊凸度为 35-45μm，平整力为5000～7000kN，弯辊力为720～1020kN，平整速率为30～90m/min，平整后的带钢中浪值为3～4mm/m。
作为技术方案的进一步改进，
针对宽度≥1200mm且<1500mm的带钢，平整机的工作辊凸度为35-45μm，平整力为5000～6500kN，弯辊力为720～900kN，平整速率为50～90m/min；
针对宽度≥1500mm且<1800mm的带钢，平整机的工作辊凸度为40-50μm，平整力为5500～7000kN，弯辊力为840～1020kN，平整速率为30～70m/min。
作为技术方案的进一步改进，针对抗拉强度为1180MPa的带钢，平整机的工作辊凸度为 50-70μm，平整力为5000～8000kN，弯辊力为780～1080kN，平整速率为20～90m/min，平整后的带钢中浪值为4～5mm/m，开卷机张力为170～180kN，卷取机张力为280～300kN。
作为技术方案的进一步改进，针对厚度≥4.0mm且<6.0mm的带钢，平整机的工作辊凸度为50-65μm，平整力为5000～7000kN，弯辊力为660～960kN，平整速率为30～90m/min，平整后的带钢中浪值为3～4mm/m。
作为技术方案的进一步改进，针对厚度≥3mm且<4mm的带钢，平整机的工作辊凸度为 55-70μm，平整力为6000～8000kN，弯辊力为780～1080kN，平整速率为20～80m/min，平整后的带钢中浪值为4～5mm/m。
作为技术方案的进一步改进，针对同一抗拉强度和规格的带钢，进入平整机时带钢的双边浪越高，平整机的工作辊凸度、平整力和弯辊力越大，平整速率则越小。
3、有益效果
(1)相比于现有技术，本发明一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，针对特定型号尺寸以及具备一定范围双边浪高的薄规格高强度热轧带钢设计了详细独特的板形平整方法，整体控制方法完善，能够控制平整后的带钢形成一定范围值的微中浪，能够显著改善开平后的板形质量，平整后带钢中浪值为2～6mm/m，经过横切开平后，其开平板板形显著改善，开平板不平度≤6mm/m，最好可达到0mm/m，板形合格率≥88％，最高可达到95％。
(2)本发明一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，可拓展开平设备能力不足的常规横切线的产品品种种类、厚度规格范围、强度级别，无需新增投资或设备改造，可实现常规横切线生产高板形质量、高板形合格率的≥980MPa薄规格高强钢开平板。
附图说明
图1为采用本发明精整方法后的热轧带钢开平板板形(抗拉强度980MPa，规格：3.5× 1700mm)；
图2为采用本发明精整方法后的热轧带钢开平板板形(抗拉强度1180MPa,规格：3.0× 1300mm)。
具体实施方式
下文对本发明的示例性实施例进行了详细描述。尽管这些示例性实施例被充分详细地描述以使得本领域技术人员能够实施本发明，但应当理解可实现其他实施例且可在不脱离本发明的精神和范围的情况下对本发明作各种改变。下文对本发明的实施例的更详细的描述并不用于限制所要求的本发明的范围，而仅仅为了进行举例说明且不限制对本发明的特点和特征的描述，以提出执行本发明的最佳方式，并足以使得本领域技术人员能够实施本发明。因此，本发明的范围仅由所附权利要求来限定。
一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，针对于厚度≤6mm，抗拉强度Rm≥1000MPa的相变强化型超高强钢板，能够显著改善双边浪处于一定范围值的钢卷开平后的板形质量。其中，该钢板化学成分及其质量百分比为：C：0.10～0.20％，Si：1.2-2.0％，Mn:1.2～2.0％， P:≤0.010％，S:≤0.005％，Als：0.30～0.50％，Ti:0.015～0.050％，其余为Fe及不可避免的夹杂。下面对其过程和原理进行详细描述。
该方法包括以下步骤：
1)开卷
开卷机张力为150～180kN。
2)粗矫
带钢出开卷机后进入5辊辊式矫直机进行粗矫，矫直机辊径为Φ180-220mm。
3)平整
平整机工作辊采用凸辊，根据平整机入口热轧带钢来料板形动态选择凸辊以及调整轧制力、弯辊力和平整速率。
4)精矫
带钢出平整机后进行精矫，精矫矫直机为13辊辊式矫直机，矫直机辊径为Φ80-120mm。
5)卷取
带钢出精矫机后进行卷取，卷取机张力为250～300kN。
具体的，该精整方法的详细控制策略如表1所示。
表1平整工序带钢微中浪板形控制策略
Figure BDA0003874518420000051
该方法在开卷和卷取工艺上，采用大张力开卷-大张力卷取控制策略，这是因为考虑到该方法针对的带钢的抗拉强度≥980MPa，需要大的开卷张力以及与之匹配的大的卷取张力才能保证带钢平整稳定性以及良好卷形质量。大张力有利于减小平整轧制力，进而可提高弯辊调节效率，有利于提高板形质量。开卷机、卷取机张力过小会导致带钢松卷、划伤，但开卷机、卷取机张力不宜过大，张力过大容易导致带钢层间滑移，导致带钢表面挫伤，不利于表面质量控制。
平整前粗矫的主要目的是通过反复弯曲降低带钢轧制冷却过程中产生的残余应力，降低来料热轧带钢浪形，提高带钢平整过程稳定性。平整后精矫的主要目的是进一步降低平整后带钢残余应力、改善带钢板形质量。
平整工艺上强调的是带钢微中浪板形控制策略，并根据热轧带钢强度级别、厚度规格、宽度规格以及浪形情况进行平整轧制力、弯辊力、工作辊辊型和速率的协调控制。平整后带钢进行微中浪板形控制主要是基于平整后检测到的板形均处于大张力状态，带钢双边浪板形缺陷一定程度上被掩盖，无法精准反映板形实际情况的因素考虑。因此，为保证平整后带钢不出现双边浪，在平整时对带钢板形进行微中浪补偿控制，带钢平整后的中浪值为2～6mm/m，具体中浪值根据带钢强度级别、厚度规格、宽度规格进行分级控制，整体控制原则为带钢强度级别增加、厚度规格减薄，平整后带钢中浪值增加。
需要注意的是，带钢平整后中浪值不宜过小，中浪值<1mm/m会存在部分位置无法完全消除双边浪，但中浪值也不宜太大，中浪值>6mm/m会导致后续开平矫直时中浪值消除不了，反而不利于板形控制。
为了实现平整后带钢微中浪的控制，本发明强调的是根据热轧带钢强度级别、厚度规格、宽度规格以及浪形情况进行平整轧制力、弯辊力、工作辊辊型和速率的协调匹配控制，整体控制原则为材料强度级别增加，双边浪浪高值增加，平整力、弯辊力和平整工作辊凸度增加，平整速率减慢，在保证带钢板形情况下，优先采用小平整力、大弯辊力的控制策略，主要目的是避免带钢加工硬化程度加剧，不利于带钢宽度方向的性能均匀性。同时，为了控制平整过程带钢板形稳定性，带钢平整速率不宜过快，平整速率控制在100m/min以下。
综上所述，该薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，区别于传统的0平直度开整控制方法，针对特定型号尺寸以及具备一定范围双边浪高的薄规格高强度热轧带钢设计了详细独特的板形平整方法，整体控制方法完善，能够控制平整后的带钢形成一定范围值的微中浪，能够显著改善开平后的板形质量，平整后带钢中浪值为2～6mm/m，经过横切开平后，其开平板板形显著改善，开平板不平度≤6mm/m，最好可达到0mm/m，板形合格率≥88％，最高可达到95％。
下面通过具体实施例、对比例对本发明的技术方案予以说明。
实施例1～4、对比例1-4对应的带钢抗拉强度级别为980MPa，其化学成分及重量百分比含量均为：0.14％C、1.20％Si、1.65％Mn、0.010％P、0.002％S、0.42％Als、0.028％Ti，其余为Fe及不可避免的夹杂。
实施例5～8、对比例5～8对应的带钢抗拉强度级别为1180MPa，其化学成分及重量百分比含量均为：0.17％C、1.10％Si、1.80％Mn、0.30％Cr、0.012％P、0.003％S、0.40％Als、0.025％Ti，其余为Fe及不可避免的夹杂。
带钢轧制冷却后进行平整，实施例1～8、对比例1-8对应的规格、平整工艺参数以及平整后带钢中浪值见表2所示。
平整后的带钢经过横切开平后，开平板不平度以及板形合格率见表3所示，其中，开平板不平度≤8mm/m为合格成品，板形合格率＝开平板合格成品重量/热卷重量。
表2实施例和对比例的平整工艺参数及平整后带钢中浪值
Figure BDA0003874518420000071
Figure BDA0003874518420000081
表3实施例和对比例对应的开平板不平度及板形合格率
编号 开平板不平度(mm/m) 板形合格率(％)
实施例1 1～5 88.80
实施例2 0～4 94.66
实施例3 0～3 92.35
实施例4 0～5 93.47
实施例5 2～6 88.09
实施例6 1～4 92.35
实施例7 3～5 90.01
实施例8 2～4 89.65
对比例1 7～16 61.49
对比例2 6～14 68.67
对比例3 6～13 65.22
对比例4 8～15 64.70
对比例5 8～20 59.49
对比例6 8～15 65.60
对比例7 7～17 64.24
对比例8 6～14 63.83
本发明所述实例仅仅是对本发明的优选实施方式进行描述，并非对本发明构思和范围进行限定，在不脱离本发明设计思想的前提下，本领域工程技术人员对本发明的技术方案作出的各种变形和改进，均应落入本发明的保护范围。

Claims (10)

1.一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，其特征在于：包括以下步骤：
1)开卷
开卷机张力为150～180kN；
2)粗矫
开卷后对带钢进行粗矫直，粗矫直机矫直辊数为5辊，矫直辊辊径为Φ180～220mm；
3)平整
进入平整机的带钢的双边浪浪高为5～20mm/m，平整机工作辊采用凸辊，凸度为30-70μm，平整力为4000～8000kN，弯辊力为600～1080kN，平整速率为20～100m/min，平整后的带钢中浪值为2～5mm/m；
4)精矫
平整后对带钢进行精矫直，精矫直机矫直辊数为13辊，矫直辊辊径为Φ80～120mm；
5)卷取
带钢出精矫机后进行卷取，卷取机张力为250～300kN。
2.根据权利要求1所述的一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，其特征在于：针对抗拉强度为980MPa的带钢，平整机的工作辊凸度为30-50μm，平整力为4000～7000kN，弯辊力为600～1020kN，平整速率为30～100m/min，平整后的带钢中浪值为2～4mm/m，开卷机张力为150～160kN，卷取机张力为250～270kN。
3.根据权利要求2所述的一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，其特征在于：针对厚度≥4.0mm且<6.0mm的带钢，平整机的工作辊凸度为30-45μm，平整力为4000～6500kN，弯辊力为600～900kN，平整速率为40～100m/min，平整后的带钢中浪值为2～3mm/m。
4.根据权利要求3所述的一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，其特征在于：
针对宽度≥1200mm且<1500mm的带钢，平整机的工作辊凸度为30-40μm，平整力为4000～6000kN，弯辊力为600～780kN，平整速率为60～100m/min；
针对宽度≥1500mm且<1800mm的带钢，平整机的工作辊凸度为35-45μm，平整力为4500～6500kN，弯辊力为720～900kN，平整速率为40～80m/min。
5.根据权利要求2所述的一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，其特征在于：针对厚度≥3mm且<4mm的带钢，平整机的工作辊凸度为35-45μm，平整力为5000～7000kN，弯辊力为720～1020kN，平整速率为30～90m/min，平整后的带钢中浪值为3～4mm/m。
6.根据权利要求5所述的一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，其特征在于：
针对宽度≥1200mm且<1500mm的带钢，平整机的工作辊凸度为35-45μm，平整力为5000～6500kN，弯辊力为720～900kN，平整速率为50～90m/min；
针对宽度≥1500mm且<1800mm的带钢，平整机的工作辊凸度为40-50μm，平整力为5500～7000kN，弯辊力为840～1020kN，平整速率为30～70m/min。
7.根据权利要求1所述的一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，其特征在于：针对抗拉强度为1180MPa的带钢，平整机的工作辊凸度为50-70μm，平整力为5000～8000kN，弯辊力为780～1080kN，平整速率为20～90m/min，平整后的带钢中浪值为4～5mm/m，开卷机张力为170～180kN，卷取机张力为280～300kN。
8.根据权利要求7所述的一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，其特征在于：针对厚度≥4.0mm且<6.0mm的带钢，平整机的工作辊凸度为50-65μm，平整力为5000～7000kN，弯辊力为660～960kN，平整速率为30～90m/min，平整后的带钢中浪值为3～4mm/m。
9.根据权利要求7所述的一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，其特征在于：针对厚度≥3mm且<4mm的带钢，平整机的工作辊凸度为55-70μm，平整力为6000～8000kN，弯辊力为780～1080kN，平整速率为20～80m/min，平整后的带钢中浪值为4～5mm/m。
10.根据权利要求1-9中任意一项所述的一种薄规格高强度带钢的微中浪板形精整方法，其特征在于：针对同一抗拉强度和规格的带钢，进入平整机时带钢的双边浪越高，平整机的工作辊凸度、平整力和弯辊力越大，平整速率则越小。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN118751714A (zh) * 2024-09-05 2024-10-11 湖南湘投金天钛金属股份有限公司 钛合金板材及其制备方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN200977533Y (zh) * 2006-12-08 2007-11-21 广州珠江钢铁有限责任公司 一种改进型热轧薄带钢的平整装置
CN204583915U (zh) * 2015-04-28 2015-08-26 中冶赛迪工程技术股份有限公司 热轧带钢平整分卷机组
CN108274381A (zh) * 2018-03-15 2018-07-13 广西柳州银海铝业股份有限公司 铝板带材加工方法
CN110465561A (zh) * 2019-08-20 2019-11-19 中冶赛迪工程技术股份有限公司 一种热轧带钢矫平矫工艺

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN200977533Y (zh) * 2006-12-08 2007-11-21 广州珠江钢铁有限责任公司 一种改进型热轧薄带钢的平整装置
CN204583915U (zh) * 2015-04-28 2015-08-26 中冶赛迪工程技术股份有限公司 热轧带钢平整分卷机组
CN108274381A (zh) * 2018-03-15 2018-07-13 广西柳州银海铝业股份有限公司 铝板带材加工方法
CN110465561A (zh) * 2019-08-20 2019-11-19 中冶赛迪工程技术股份有限公司 一种热轧带钢矫平矫工艺

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN118751714A (zh) * 2024-09-05 2024-10-11 湖南湘投金天钛金属股份有限公司 钛合金板材及其制备方法
CN118751714B (zh) * 2024-09-05 2024-12-06 湖南湘投金天钛金属股份有限公司 钛合金板材及其制备方法

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