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CN113067165A - 宽带小型化法布里-珀罗谐振腔天线 - Google Patents

宽带小型化法布里-珀罗谐振腔天线 Download PDF

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CN113067165A
CN113067165A CN202110296540.9A CN202110296540A CN113067165A CN 113067165 A CN113067165 A CN 113067165A CN 202110296540 A CN202110296540 A CN 202110296540A CN 113067165 A CN113067165 A CN 113067165A
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焦永昌
张立
赵钢
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Abstract

本发明公开了一种基于正六边形单元的宽带高增益法布里‑珀罗谐振腔天线，其包括上层中下三层介质基板(2，4，7)，且通过低介电常数尼龙框(9)固定为一体。该上层介质基板的上下分别为上反射表面(1)和下反射表面(3)，三者形成部分反射表面结构；该中间层介质基板的下表面为寄生贴片(5)，两者形成辐射体；该底层介质基板的上表面为金属地板(6)，下表面为渐变型微带馈线(8)，三者形成馈源，该部分上下反射表面(1，3)均采用周期性排列的正六边形单元，这些单元沿着正六边形三条相邻边的中垂线方向排列；金属地板上刻有两条用于拓宽阻抗带宽的矩形缝隙。本发明拓宽了天线的带宽，提高了增益，可用于卫星通信以及雷达系统。

Description

宽带小型化法布里-珀罗谐振腔天线
技术领域
本发明属于天线技术领域，更进一步涉及一种法布里-珀罗谐振腔天线，可用于卫星通信以及雷达系统。
背景技术
随着现代以及下一代通信、电子对抗等技术的迅猛发展，天线的作用变的越来越重要。在机载天线，远程传输以及基站天线等领域，人们往往需要天线在某一个特定方向的接发无线电信号能力要特别强，因此对于高增益定向性天线的要求也在不断提高。同时，小型化、轻型化是现代科技发展的一个必然趋势，天线也不例外。传统高增益天线，如微带阵列天线、透镜天线、波导喇叭天线以及反射阵列天线等，虽然其可以提供理想的高增益，但庞大的体积、复杂的设计和加工、高昂的造价使得他们的使用受到了一定的限制。而法布里-珀罗谐振腔天线作为高增益天线的一种，其在小型化、高效率、装配灵活性等方面具有明显的优势，因此受到了国内外天线领域的广泛关注。但由于法布里-珀罗谐振腔天线属于腔体天线，其3dB增益带宽仍然很窄，因此如何在拓宽法天线的3dB增益带宽的同时又使天线更加小型化便成了法布里-珀罗谐振腔天线领域的一个研究的方向。
通常法布里–珀罗谐振腔天线由馈源、金属地板和部分反射表面三部分组成。部分反射表面与金属地板之间会形成一个谐振腔，从馈源辐射出去的电磁波会在谐振腔内反射，而经过多次反射的电磁波则在部分反射表面外表面上实现同相位叠加，从而提高馈源天线的增益。但由于法布里–珀罗谐振腔天线属于腔体天线的一种，所以其3dB增益带宽较小且体型普遍较大，因此如何在使天线小型化的同时又拓宽其增益带宽也是对设计者的一种挑战。
针对以上问题，研究人员提出不少解决方法。例如K.Konstantinidis,A.P.Feresidis,and P.S.Hall在IEEE Trans.Antennas Propaga.,vol.63,no.1,pp.423–427,Jan.2015期刊上发表的论文"Broadband Sub-Wavelength Profile High-GainAntennas Based on Multi-Layer Metasurfaces"中提出了一款工作在13-14.6GHz频段内的宽带高增益法布里-珀罗谐振腔天线。其馈源采用缝隙天线，部分反射表面总共有三层。部分反射表面所在介质基板两侧分别印刷正方形贴片与蚀刻正方形环，以产生一个正斜率的相位梯度，提高天线的增益带宽。但这种采用多层部分反射表面的法布里-珀罗谐振腔天线带宽并不宽且体型较大。实验表明，该天线在工作频率范围内只有14％可达到3dB的增益带宽，且其口径面高达16λ0 2。这种以增大天线的口径尺寸为代价来拓宽天线的增益带宽，不仅增大了天线的功率损耗，而且降低了天线的实用性。
发明内容
本发明的目的在于针对上述现有技术的不足，提出一种宽带小型化法布里-珀罗谐振腔天线，以提高法布里-珀罗谐振腔天线的增益带宽，减小天线的口径面尺寸。
为实现上述目的，本发明的技术方案如下：
一种宽带小型化法布里-珀罗谐振腔天线，包括第一层介质基板2、第二层介质基板5、第三层介质基板7、第四层介质基板10和支撑件12，这四个基板自上而下通过支撑件12固定为一体；该第一层介质基板2与其上反射表面1和下反射表面3形成第一层反射结构；该第二层介质基板5与其上反射表面4和下反射表面6形成第二层反射结构；该第三层介质基板7的下表面为寄生贴片8，两者形成辐射体结构；该第四层介质基板10的上表面为金属地板9，下表面为渐变型微带馈线11，三者形成馈源结构，其特征在于：
所述第一层反射结构的上反射面1和下反射面3以及第二层反射结构的上反射面4和下反射面6，均采用周期性排列的正六边形单元，这些单元沿着正六边形三条邻边的中垂线方向排列；
所述支撑件12，采用低介电常数尼龙框，以在第一层介质基板2与第二层介质基板5之间形成狭小的空气带隙，并在第二层介质基板的下反射表面6与金属地板9之间形成法布里-珀罗谐振腔，在寄生贴片8与金属地板9之间形成空气带隙，以抑制天线表面波激励；
所述金属地板9，其上刻蚀有两条并行排列的矩形缝隙91和92，以拓宽天线的阻抗带宽。
作为优选，所述第一层反射结构上反射表面1和第二层反射结构的上反射表面4的正六边形单元，其为正六边形贴片结构；
作为优选，所述第一层反射结构下反射表面3的正六边形单元，其为正六边形环形结构；
作为优选，所述第二层反射结构下反射表面6的正六边形单元，其为正六边形环形与三腿分支的组合结构，其中这三个分支两两间隔60°，主要作用为延长电流的路径，进一步缩小单元的尺寸，为天线的小型化创造了条件。
本发明与现有技术相比，具有以下优点：
第一，本发明由于在同类型的多层宽带法布里-珀罗谐振腔天线中，首次采用周期性排列的正六边形单元，该单元沿着正六边形三条相邻边的中垂线方向排列，较之传统正方形单元与圆形单元多了一个排列方向，即单元之间的排列更为紧凑，耦合更强，因此可以在天线更加小型化的同时获得更宽的增益带宽；
第二，本发明由于采用双缝隙耦合双贴片的馈电方式，避免了寄生贴片与馈线的接触，相较于传统的缝隙馈电，本发明的寄生贴片与馈线之间由于存在空气带隙，因此可以很好地抑表面波激励，从而有利于提高天线的阻抗带宽，并改善天线的辐射方向图；
第三，本发明与同类型的多层宽带法布里-珀罗谐振腔天线相比，不仅拥有较宽增益带宽的而且还拥有较低的剖面，因此其可以工作在较低的频率范围内并且拥有较好的实用性；
附图说明
图1为本发明实施例的整体结构示意图；
图2为图1的分层结构示意图；
图3为图1中的低介电常数尼龙框示意图；
图4为图2中的第一层介质基板上反射表面1的结构示意图；
图5为图2中的第一层介质基板下反射表面3的结构示意图；
图6为图2中的第二层介质基板上反射表面4的结构示意图；
图7为图2中的第二层介质基板下反射表面6的结构示意图；
图8为图2中的寄生贴片结构示意图；
图9为图2中的金属地板及金属地板上缝隙的结构示意图；
图10为图2中的微带馈线结构示意图；
图11为本发明实施例中的各层介质基板间高度示意图；
图12为本发明实施例中的回波损耗特性曲线图；
图13为本发明实施例中的增益曲线图；
图14为本发明实施例中在E面和H面的辐射方向图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明的具体实施例和效果作进一步详细描述。
参照图1、图2、图3，本实例的宽带小型化法布里-珀罗谐振腔天线，自上而下包括第一层介质基板2、第二层介质基板5、第三层介质基板7、第四层介质基板10和低介电常数尼龙框12，这四个介质基板通过低介电常数尼龙框12固定为一体。第一层介质基板2的上下面分别为第一上反射表面1和第一下反射表面3；第二层介质基板5的上下面分别为第二上反射表面4和第二下反射表面6；第三层介质基板7的下面为寄生贴片8；第四层介质基板10的上下面分别为金属地板9和微带馈线11。
所述低介电常数尼龙框12，包括方形外部框架121、方形内框架122、支撑柱123、支撑柱124、支撑柱125、支撑柱126、支撑架127、支撑架128和支撑架129，该第一个支撑柱123上开有两个槽1231和1232，该第二个支撑柱124上开有两个槽1241和1242；该方形外部框架121分为上层1211、中层1212和下层1213，并通过四个支撑柱固定；该方形内框架122通过支撑架127、支撑架128和支撑架129固定在外部框架的下层框1213中间。
所述第一层介质基板2与其上反射表面1和下反射表面3形成第一层反射结构，该反射结构通过镶嵌的方式固定在外部框架的上层框架1211内，用于提高法布里-珀罗谐振腔天线的增益。
所述第二层介质基板5与其上反射表面4和下反射表面6形成第二层反射结构，该反射结构通过插入槽口1231与槽口1241固定在外部框架的中层框架1212内，用于拓宽法布里-珀罗谐振腔天线的增益带宽。
所述第三层介质基板7与其下表面的寄生贴片8，两者形成辐射体结构，该辐射体结构通过镶嵌的方式固定在方形内框架122中，用于为法布里-珀罗谐振腔天线提供宽带且增益平稳的电磁辐射。
所述第四层介质基板10与其上表面的金属地板9和其下表面的微带馈线11形成馈源结构，该馈源结构通过支撑柱上的槽口1232与槽口1242插入到外部框架的下层1213内，用于抑制馈源天线的表面波激励。
所述第一层介质基板2、第二层介质基板5与第四层介质基板10均采用正方形介质基板且三者的边长、介电常数完全相同，其边长L为60mm-80mm，介电常数ε1为2.2；第一层介质基板2与第二层介质基板5的厚度H1为0.8mm-1.2mm，第四层介质基板10的厚度H2为1mm-1.5mm；第三层介质基板的边长L8为15mm-20mm，厚度H3为0.8mm-1.2mm，介电常数ε2为3.5；金属地板6的边长L为60mm-80mm。本实例取但不限于L为60mm、L8为18mm、H1为1mm以及H3为0.8mm。
参照图4，所述第一上反射表面1由正六边形贴片周期排列所成，其排列方向为正六边形的三个邻边中垂线方向，且任意一个正六边形贴片周围均有六个相同贴片围绕，以极大地增强正六边形贴片之间的耦合性，从而使得正六边形单元在较宽的工作频率范围内获得正的相位梯度，其排列周期P为7mm-9mm，每个正六边形贴片的边长L1为5mm-7mm，本实例取但不限于P为8mm，L1为6mm。
参照图5，所述第一下反射表面3由正六边形环形单元周期排列所成，其排列方向为正六边形的三个邻边中垂线方向，其作用是通过与正六边形贴片的互补来增强正六边形单元之间的耦合性，以提高第一层反射结构的反射性能，正六边形环形的外径边长为L3为6mm-8mm，正六边形环形的内径边长L2为4mm-6mm，本实例取但不限于L2为5mm，L3为7mm。
参照图6，所述第二上反射表面4由正六边形贴片周期排列所成，其排列方向为正六边形的三个邻边中垂线方向，其贴片大小为第一上反射表面1的1.2-1.5倍，以极大地增强正六边形贴片之间的耦合性，从而使得正六边形单元在较宽的工作频率范围内获得正的相位梯度，其排列周期P为7mm-9mm，且每个正六边形贴片的边长L4为5mm-7mm，本实例取但不限于P为8mm，L4为6mm。
参照图7，所述第二下反射表面6由正六边形单元周期排列所成，该单元由正六边形孔径和孔径内三腿分支组合而成，其排列方向为正六边形的三个邻边中垂线方向，该正六边形孔径的作用是增强正六边形单元之间的耦合性，提高部分反射表面的反射性能，该三腿分支的作用是延长电流的流通路径，以缩减正六边形单元的尺寸，使得天线更加小型化，该正六边形孔径的外径边长L7为5mm-7mm，正六边形孔径的内径边长L5为4mm-6mm，三腿分支的边长L6为5mm-7mm，三腿分支的宽W1为0.5mm-0.7mm，本实例取但不限于L2为6mm，L3为5mm，L4为6mm，W为0.6mm，排列周期P与部分反射表面1的排列周期相同。
参照图8，第三层介质基板7下表面印制的寄生贴片8，由间距为D4的两个贴片81和82组成，这两个贴片作为法布里-珀罗谐振腔天线中的主要辐射单元，其性能的优劣直接影响着整个法布里-珀罗谐振腔天线性能的好坏。贴片81与贴片82的形状均为正方形，其边长L9为6mm-10mm，寄生贴片8到第三层介质基板7边缘的距离D0为4mm-7mm，本实例取但不限于L9为8mm，D0为5.5mm。
参照图9，印制在第四层介质基板10上表面的金属地板9，其中间位置蚀刻有两条矩形缝隙91和92，这两条缝隙以并列的方式排在一行，且两者之间的小间距D1使馈源天线在工作频段范围内产生了一个新的谐振点，该谐振点的出现可以拓宽法布里-珀罗谐振腔天线的工作带宽，为法布里谐振腔天线提供宽带的条件。该第一条矩形缝隙91的长边SL1为6mm-10mm，短边SW1为0.5mm-3.5mm；该第二条矩形缝隙92的长边SL2为4mm-8mm，短边SW2为0.5mm-2mm；矩形缝隙91与金属地板9一边的距离D2为30mm-40mm，矩形缝隙92与金属地板9另一边的距离D3为32mm-36mm，两个矩形缝隙91与92之间的距离D1为0.1mm-2mm。本实例取但不限于SL1为7mm，SW1为1.5mm，SL2为6mm，SW2为1.5mm，D2为33mm，D3为34mm，D1为1mm。
参照图10，印制在第四层介质基板10的下表面的渐变型微带馈线11，其与金属地板上的两条矩形缝隙91和92相互垂直，该微带馈线的作用主要有两个：一是负责传输射频信号，二是负责调节法布里-珀罗谐振腔天线的阻抗匹配，当天线的馈电单元阻抗匹配时，天线的辐射性能和辐射效率才会得到提高。
该微带馈线由阻抗微带线111、阻抗微带线112、阻抗微带线113、阻抗微带线114以及阻抗微带线115组成，其中阻抗微带线111与阻抗微带线112沿着竖直方向排列，且两者首尾相连；阻抗微带线112与阻抗微带线113相互垂直连接；阻抗微带线113与阻抗微带线114相互垂直连接；阻抗微带线114与阻抗微带线115沿着竖直方向排列，且两者首尾相连。其中阻抗微带线111的宽度W2为1.8mm-2.2mm，长度L10为11mm-14mm，阻抗微带线112的宽度W3为2mm-4mm，长度L11为13mm-18mm，阻抗微带线113的宽度W4为0.2mm-1mm，长度L12为2.5mm-4.5mm，阻抗微带线114的宽度W5为1mm-3mm，长度L13为2mm-5mm，阻抗微带线114的宽度W6为0.5mm-1.5mm，长度L14为2mm-4mm。本实例取但不限于W2为1.9mm，L10为12mm，W3为3mm，L11为15mm，W4为0.3mm，L12为3.5mm，W5为2mm，L13为2mm，W6为1mm，L14为2.5mm。
参照图11，所述第一层介质基板2与第二层介质基板4间的高度为H0，第二层介质基板4与第四层介质基板10之间的高度为Hc，第三层介质基板7与第四层介质基板10之间的高度为Ha，这三个高度对天线的性能有明显的影响，其中H0的大小对天线的增益带宽有着显著影响，Hc不仅对天线的增益带宽而且对天线的匹配性有着显著影响，通过合理调节这些的高度，可使得天线的性能达到最佳。H0为0.5mm-2.5mm，Hc为10mm-30mm，Ha为1.5mm-4.5mm；本实例取但不限于H0为1.5mm，Hc为16mm，Ha为2mm。
本发明的效果可结合仿真结果作进一步说明：
1、仿真内容：
仿真1，利用商业仿真软件HFSS_15.0对本发明实施例的回波损耗参数进行仿真计算，结果如图12所示。
从图12可见，以回波损耗≤-10dB为标准，本实施例中馈源结构的工作带宽为9.4GHz:13GHz，其相对带宽为33％，法布里-珀罗谐振腔天线的工作带宽为9.2GHz:13GHz，其相对带宽为34.2％。
仿真2，利用商业仿真软件HFSS_15.0对本发明实施例的增益参数进行仿真计算，结果如图13所示。
从图13可见，馈源结构的增益稳定在7dBi附近且最高增益为8dBi，法布里-珀罗谐振腔天线的最高增益为14dBi，且法布里-珀罗谐振腔天线的3dB增益带宽为9.1GHz:11.2GHz，相对带宽34.3％.
仿真3，利用商业仿真软件HFSS_15.0对本发明实施例的远场辐射方向图进行仿真和测试计算，结果如图14所示，其中：
图14(a)为实施例天线在9.5GHz的E面辐射方向图；
图14(b)为实施例天线在9.5GHz的H面辐射方向图；
图14(c)为实施例天线在11GHz时的E面辐射方向图；
图14(d)为实施例天线在11GHz时的H面辐射方向图；
图14(e)为实施例天线在12.5GHz时的E面辐射方向图；
图14(f)为实施例天线在12.5GHz时的H面辐射方向图。
从图14(a)可见，本发明实施例天线工作在9.5GHz时，其E面的辐射方向图的最大辐射方向在0度，且副瓣电平低于-20d,其仿真结果与测试结果基本吻合。
从图14(b)可见，本发明实施例天线工作在9.5GHz时，其H面的辐射方向图的最大辐射方向在0度，且副瓣电平低于-17.5dB，其在该频点的方向图关于0度角的对称性比较好，另外，仿真结果与测试结果基本吻合。
从图14(c)可见，本发明实施例天线工作在11GHz时，其E面的辐射方向图的最大辐射方向在0度，且副瓣电平低于-15dB，虽然天线在0度角的对称性不是很好，但是其拥有较好的高增益特性。
从图14(d)可见，本发明实施例天线工作在11GHz时，其H面的辐射方向图的最大辐射方向在0度，且副瓣电平低于-17.5dB，且仿真结果与测试结果基本吻合。
从图14(e)可见，本发明实施例天线工作在12.5GHz时，其E面的辐射方向图的最大辐射方向在0度，其副瓣电平低于-12.5dB，此外，方向图在-35°以后的副瓣开始分裂。
从图14(f)可见，本发明实施例天线工作在12.5GHz时，其H面的辐射方向图的最大辐射方向在0度，且副瓣电平低于-16dB，其仿真结果与测试结果基本吻合。
以上仿真结果说明，本发明在使用正六边形单元的双层部分反射表面时，不仅使得天线实现了小型化，而且使得天线的工作带宽以及3dB增益带宽均得到了较大的展宽，且最大辐射方向的增益也得到了明显提高，且其拥有良好的辐射方向图。

Claims (9)

1.一种宽带小型化法布里-珀罗谐振腔天线，包括第一层介质基板(2)、第二层介质基板(5)、第三层介质基板(7)、第四层介质基板(10)和支撑件(12)，这四个基板自上而下通过支撑件(12)固定为一体；该第一层介质基板(2)与其上反射表面(1)和下反射表面(3)形成第一层反射结构；该第二层介质基板(5)与其上反射表面(4)和下反射表面(6)形成第二层反射结构；该第三层介质基板(7)的下表面为寄生贴片(8)，两者形成辐射体结构；该第四层介质基板(10)的上表面为金属地板(9)，下表面为渐变型微带馈线(11)，三者形成馈源结构，其特征在于：
所述第一层反射结构的上下反射面(1,3)和第二层反射结构的上下反射面(4,6)，均采用周期性排列的正六边形单元，这些单元沿着正六边形三条邻边的中垂线方向排列；
所述支撑件(12)，采用低介电常数尼龙框，以在第一层介质基板(2)与第二层介质基板(5)之间形成狭小的空气带隙，并在第二层反射结构的下反射表面(6)与金属地板(9)之间形成法布里-珀罗谐振腔，在寄生贴片(8)与金属地板(9)之间形成空气带隙，以抑制天线表面波激励；
所述金属地板(9)，其上刻蚀有两条并行排列的矩形缝隙(91)和(92)，以拓宽天线的阻抗带宽。
2.根据权利要求1所述的天线，其特征在于：
所述第一层反射结构上反射表面(1)和第二层反射结构的上反射表面(4)的正六边形单元，其为正六边形贴片结构；
所述第一层反射结构下反射表面(3)的正六边形单元，其为正六边形环形结构；
所述第二层反射结构下反射表面(6)的正六边形单元，其为正六边形环形与三腿分支的组合结构；
所述第一层反射结构上下反射面(1，3)和第二层反射结构上下反射面(4，6)的正六边形单元排列周期P均为8mm-12mm。
3.根据权利要求2所述的天线，其特征在于：
第一层反射结构的上反射表面(1)中正六边形贴片单元的边长L1为3mm-5mm；
第一层反射结构的下反射表面(3)中正六边形环形的外径边长L3为6mm-8mm，正六边形环形的内径边长L2为4mm-6mm；
第二层反射结构的上反射表面(4)中正六边形贴片单元的边长L4为5mm-7mm；
第二层反射结构的下反射表面(6)中正六边形环形的外径边长L7为5mm-7mm，正六边形环形的内径边长L5为4mm-6mm，三腿分支的边长L6为4mm-6mm，三腿分支的宽W1为0.5mm-0.7mm。
4.根据权利要求1所述的天线，其特征在于，所述低介电常数尼龙框(12)，包括方形外部框架(121)、方形内框架(122)、四个支撑柱(123，124，125，126)和三个支撑架(127，128，129)，且第一个支撑柱(123)上开有两个槽(1231，1232)，第二个支撑柱(124)上开有两个槽(1241，1242)；
该方形外部框架(121)分为上中下三层(1211，1212，1213)，并通过四个支撑柱(123，124，125，126)固定；
该形内框架(122)通过三个支撑架(127，128，129)固定在外部框架的下层框(1213)中间；
该外部框架的上层框(1211)以镶嵌的方式将第一层介质基板(2)固定在其内部，第三层框(1212)以槽口(1231，1241)插入的方式将第二层介质基板(5)固定在其内部，下层框(1213)以槽口(1232，1242)插入的方式将第四层介质基板(10)固定在其内部，方形内框架(122)以镶嵌的方式将第三层介质基板(7)固定在其内部。
5.根据权利要求4所述的天线，其特征在于：
所述方形外部框架的上中两层(1211，1212)被四个支撑柱隔开形成空气带隙，该空气带隙高度H0为0.5mm-2.5mm；
所述方形外部框架的上下两层(1211，1213)被四个支撑柱隔开形成法布里-珀罗谐振腔，该谐振腔体高度Hc为10mm-30mm；
所述内部框架(122)与方形外部框架的下层(1213)被四个支撑柱隔开形成空气带隙，该空气带隙高度Ha为1.5mm-4.5mm。
6.根据权利要求1所述的天线，其特征在于，所述第一层介质基板(2)、第二层介质基板(5)与第四层介质基板(10)均采用正方形介质基板，且三者的边长、介电常数完全相同，其边长L为50mm-80mm，介电常数ε1为2.2；第一层介质基板(2)与第二层介质基板(5)的厚度H1为0.8mm-1.2mm，下层介质基板(8)的厚度H2为0.7mm-1mm。
7.根据权利要求1所述的天线，其特征在于，所述第三层介质基板(7)的形状为长方形，其长L8为15mm-25mm，宽W1为8mm-12mm，厚度H3为0.8mm-1.2mm，介电常数ε2为3.5；该第三层介质基板(7)下表面设有两个大小相同的，且并行排列的正方形寄生贴片，每个寄生贴片的边长L9为6mm-10mm，且两个贴片之间的距离D4为0.1mm-2mm。
8.根据权利要求1所述的天线，其特征在于：金属地板(9)上的两条矩形缝隙之间的距离D1为0.1mm-2mm；其第一条矩形缝隙(91)的长边SL1为6mm-10mm，短边SW1为0.5mm-3.5mm，且与金属地板(9)一边的距离D2为30mm-40mm；其第二条矩形缝隙(92)的长边SL2为4mm-8mm，短边SW2为0.5mm-2mm，且与金属地板(9)另一边的距离D3为32mm-36mm。
9.根据权利要求1所述的天线，其特征在于，所述渐变型微带馈线(11)由阻抗微带线(111)、阻抗微带线(112)、阻抗微带线(113)、阻抗微带线(114)以及阻抗微带线(115)组成；
该阻抗微带线(111)的宽度W2为1.8mm-2.2mm，长度L10为11mm-14mm，
该阻抗微带线(112)的宽度W3为2mm-4mm，长度L11为13mm-18mm，
该阻抗微带线(113)的宽度W4为0.2mm-1mm，长度L12为2.5mm-4.5mm，
该阻抗微带线(114)的宽度W5为1mm-3mm，长度L13为2mm-5mm，
该阻抗微带线(114)的宽度W6为0.5mm-1.5mm，长度L14为2mm-4mm。
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