CN112955624A

CN112955624A - 气候应力补偿间隔件

Info

Publication number: CN112955624A
Application number: CN201980070140.7A
Authority: CN
Inventors: 皮特·索墨; 马蒂奥·多尔塞拉; 约格·兰茨
Original assignee: Technoform Glass Insulation Holding GmbH
Current assignee: Technoform Glass Insulation Holding GmbH
Priority date: 2018-10-22
Filing date: 2019-10-18
Publication date: 2021-06-11
Anticipated expiration: 2039-10-18
Also published as: PL3707336T3; US20210372195A1; EP3707336C0; EP3707336B1; CA3115005A1; WO2020083777A1; EP3643869A1; CN112955624B; EP3707336A1; US12331584B2; KR20210093257A

Abstract

一种用于隔热玻璃单元的间隔件，该隔热玻璃单元具有在安装状态下经由所述间隔件在其边缘处连接的至少两个间隔设置的玻璃窗格，在所述安装状态下所述间隔件被安装在所述边缘处以限制用气体填充的间隙，所述间隔件包括在面向所述间隙的内侧连接所述侧壁的内壁（14），其中所述内壁（14）包括凹部（Mrs），从而允许响应于施加到所述侧壁（11、12）的外部压力或外部拉力而改变所述内壁在宽度方向上的尺寸。

Description

气候应力补偿间隔件

技术领域

本发明涉及一种用于隔热玻璃单元、尤其但不只适合于补偿隔热玻璃单元中的气候应力的间隔件。

背景技术

隔热玻璃单元IGU的加热和冷却可以由冬季和夏季的平常气候变化、天气、白天和黑夜的变化、或空调和供热引起。加热和冷却或风压可以引起形式为IGU中的气体体积与外部大气之间的显著压力差的气候应力，并且引起IGU的玻璃窗格的对应弯曲或曲率。这在IGU的边缘结合部分产生高应力，这导致内部气体逸出或水渗透。两者都显著地降低IGU的性能。在有气候负荷的情况下，需要采用辅密封胶作为弹簧和阻尼器。间隔件越硬，辅密封胶需要补偿越多。否则，主密封胶上的应力太高。

US 6,823,644和US 2006/201105 A1公开了一种用于补偿隔热玻璃单元（IGU）中的间隔件处的气候应力的间隔件设计，其中内壁的面向IGU的玻璃窗格之间的间隙的部分相对于彼此分开并且可移动。US 2007/0077376 A1还公开了作为现有技术的这样的间隔件设计并且附加地公开了间隔件设计，其中被适配为面向玻璃窗格的至少一个侧向侧壁与干燥剂室的相邻独立侧壁分开。

WO 2004/038155 A1公开了一种具有弯曲壁设计以用于补偿隔热玻璃单元（IGU）中的间隔件处的气候应力的间隔件设计。WO 2014/063801 A1公开了一种具有弯曲壁设计的间隔件设计。

WO 2004/05783 A2公开了用于补偿隔热玻璃单元（IGU）中的中挺条处的气候应力的玻璃条设计。

EP 2 670 758 A1在其图5至图12中公开了用于允许玻璃窗格朝向并远离彼此相对移动并且相互平行地移动的间隔件设计。

发明内容

本发明的目的是提供一种改进的用于补偿隔热玻璃单元（IGU）中的气候应力的间隔件设计。

此目的由根据权利要求1或3的用于隔热玻璃单元的间隔件或根据权利要求15的隔热玻璃单元IGU或根据权利要求16的窗户或门或立面元件来实现。

在从属权利要求中给出进一步的发展。

附图说明

参照附图，根据实施方式的描述，进一步的特征和优点将变得显而易见，附图示出了：

图1是根据第一实施方式的间隔件的垂直于其纵向方向的横截面视图；

图2是根据第二实施方式的间隔件的垂直于其纵向方向的横截面视图；

图3是根据第三实施方式的间隔件的垂直于其纵向方向的横截面视图；

图4是示出尺寸的根据第二实施方式的间隔件的垂直于其纵向方向的横截面视图；

图5是具有间隔件的隔热玻璃单元的部分透视横截面视图；

图6是由间隔件轮廓弯曲得到的间隔件框架的部分地切掉的侧视图；

图7是常规间隔件的垂直于其纵向方向的横截面视图；

图8是具有图7的间隔件的隔热玻璃单元的部分横截面视图；

图9是与图8相对应的隔热玻璃单元的部分横截面视图以举例说明IGU中的气体压力增加的影响；

图10是与图8相对应的隔热玻璃单元的部分横截面视图以举例说明IGU中的气体压力降低的影响；

图11是图3所示实施方式的间隔件的部分横截面视图以举例说明IGU中的气体压力增加对此间隔件的影响；

图12是图3所示实施方式的间隔件的部分横截面视图以举例说明IGU中的气体压力降低对此间隔件的影响；

图13是第四实施方式的间隔件的垂直于其纵向方向的横截面视图；以及

图14是具有图13的间隔件的隔热玻璃单元的部分横截面视图。

具体实施方式

图5示出了具有间隔件50的隔热玻璃单元（IGU）40的部分透视图，并且图8示出了其横截面视图。IGU 40包括彼此平行布置的两个玻璃窗格51、52，同时在这两个玻璃窗格之间具有预设间距。间隔件50沿着玻璃窗格51、52的边缘在纵向方向z上延伸。

如图6所示，间隔件50用于形成间隔件框架，例如通过如本领域中已知的那样将间隔件轮廓冷弯成框架形状并且将各端与线性连接器54连接。如本领域中已知的，像切割间隔件框架零件的线性件并且经由拐角连接器连接间隔件框架零件的线性件一样的用于形成间隔件框架的其他方式也是可能的。

间隔件（框架）50被安装在两个间隔设置的玻璃窗格51、52的边缘处。如图5、图7和图8所示，间隔件50包括作为附接基部而形成以使用例如基于聚异丁烯的丁基密封化合物的粘合剂材料（主密封化合物）61来与玻璃窗格51、52的内侧粘附在一起的侧壁。因此，玻璃窗格之间的中间空间53由两个玻璃窗格51、52和间隔件轮廓50限定。间隔件轮廓50的内侧面向玻璃窗格51、52之间的中间空间53。在沿高度方向y背对着玻璃窗格之间的中间空间53的（外）侧，例如基于聚硫化物、聚氨酯或硅的机械稳定密封材料（辅密封化合物）62被引入到窗玻璃的内侧之间的剩余空的空间中，以便填充空的空间。这种密封化合物还保护至少设置在间隔件50的外侧的扩散阻挡层30。除气体扩散阻挡层30外还可以使用其他可能的方式来提供气体防扩散特性，例如为间隔件轮廓的主体选择对应的气体扩散紧密的材料。

玻璃窗格51、52之间的间隙53通常被填充有像诸如氩气或氙气的稀有气体一样的具有良好绝热特性的气体。因此，在安装状态下，在玻璃窗格51、52与间隔件（框架）50之间存在气体填充的间隙53。

如图5、图7和图8所示，间隔件50包括间隔件轮廓主体10。间隔件的侧壁11、12被形成为附接基部以用于附接到玻璃窗格的内侧。换句话说，间隔件经由这些附接基部和主密封化合物61粘附到玻璃窗格的相应的内侧（参见图5、图8）。另外，间隔件50经由辅密封化合物62粘附到玻璃窗格的相应的内侧（参见图5、图8）。

在图1中示出了根据第一实施方式的间隔件50。这样的间隔件50被设计和适配为以图5或图8所示的方式安装在IGU 40中代替图5或图7或图8所示的类型的间隔件。在图1中为上侧的间隔件50的侧为非防扩散侧且因此被设计为在安装状态面向气体填充的间隙53，在下文中被称为间隔件的内侧。

间隔件在纵向方向z上按基本上恒定的横截面x-y延伸，同时在垂直于纵向方向z的高度方向y上具有总高度h1。在未对侧壁施加外部压力或外部拉力的状态下，侧壁11、12在宽度方向x上在其侧向外侧之间具有预定距离w1。间隔件50具有垂直于纵向方向z的大致为矩形的横截面。

如图1所示，间隔件50包括间隔件轮廓主体10。间隔件轮廓主体10可以通过挤出具有25%玻璃纤维加强的聚酰胺66（PA66 GF 25）制成或者还可能由具有或没有纤维加强的聚丙烯PP制成或者由任何其他合适的材料制成。轮廓主体10在纵向方向z上延伸，轮廓主体10具有两个侧向侧壁11、12以及位于间隔件内侧的内壁14，并且内壁14被适配为在安装状态下面向气体填充的间隙53。

在垂直于纵向方向z的横截面x-y上看，两个侧壁11、12在横向（宽度）方向x上分开一定距离并且基本上在高度方向y上朝向间隔件的内侧向上延伸到内端11e、12e。侧壁11、12被适配为在垂直于纵向方向z且垂直于高度方向y的宽度方向x上面向玻璃窗格51、52。侧壁11、12与在间隔件的内侧的内壁14直接连接并且通过该内壁14相互连接。

整件式扩散阻挡膜30成型在间隔件的（从间隔件的内侧）远离气体填充的间隙53的外侧并且成型在侧壁11、12上。扩散阻挡膜30可以部分地成型在侧壁中和/或仅在侧壁的一部分上或者仅在间隔件的外侧。扩散阻挡膜30可以由像不锈钢一样的金属制成或者由像防扩散多层箔的另一防扩散材料制成。扩散阻挡膜30可以可选地被设计为还用作加强元件。图1示出了在内侧的拐角部分中的线31作为其他可选的加强元件。

如图1所示，可以可选地在间隔件的外侧形成外壁13。在这样的情况下，如图1所示，在外壁13上形成扩散阻挡膜30。外壁13和侧壁11、12可以直接连接并且侧壁11、12通过外壁13相互连接，或者侧壁11、12通过插置的倾斜（斜）壁部分与外壁13连接，所述倾斜（斜）壁部分另外可以可选地为凹的或凸的，如图1至图4和图7至图14所示。

室20被形成用于容纳吸湿（干燥）材料。室20在垂直于纵向方向z的横截面视图中在其相应的侧向侧由侧壁11、12限定，而在其面向间隙53的侧由内壁14限定。开口15形成在内壁14（在图1中未示出，但参见图5）中，使得内壁14被形成为非防扩散的，从而允许在气体填充的间隙53与室20之间交换气体。作为实现非防扩散设计的补充或替代，还可以为整个轮廓主体和/或内壁选择材料，使得该材料允许等效扩散而不用形成开口15。

内壁14包括在高度方向y上具有深度dr并且在宽度方向x上具有宽度w2的凹部14rs，从而允许在气候应力的情况下，当被施加到侧壁11、12的外部压力或外部拉力产生时，响应于外部压力或外部拉力来改变内壁14在宽度方向上的尺寸。

在垂直于纵向方向z的横截面x-y中看，凹部14rs具有矩形形状，且具有由内壁14形成的三个侧部14sl、14sh、14sr，在安装状态下，凹部14rs的开口侧面向气体填充的间隙53。

凹部14rs在高度方向y上的深度dr在1.5mm至2mm的范围内，诸如1.5mm或1.75mm或2mm，并且在宽度方向x上的宽度w2在2.5 mm至4 mm的范围内，诸如2.5 mm或3mm或3.5mm或4mm。这些值尤其适合于宽度w1为10 mm至20mm并且高度h1为6 mm至8 mm的间隔件。通常，（矩形横截面）凹部14rs的深度dr可以是间隔件轮廓的总高度h1的多达50%，并且宽度w2能够达到间隔件轮廓的总宽度w1的多达50%。

凹部14rs在宽度方向x上在内壁14居中。还可能的是，凹部14rs在内壁14上位于偏离中心的位置，尤其是在所施加的力可能不对称的情况下。然而，居中位置是优选的。

内壁14的凹部14rs的壁厚度与内壁14中凹部14rs之外其他部分的壁厚度的比例范围为20%至80%。内壁的壁厚度例如是0.5 mm，并且凹部的厚度是0.3 mm，即60%的内壁壁厚度。

如图1所示，内壁14的侧部14sl、14sh、14sr和内壁14其他部分之间的过渡部优选地被倒圆。

凹部14rs在高度方向y上的深度dr是相对于直的假想线测量的，此假想线在高度方向y上连接内壁14与侧壁11、12之间的连接的各端。此假想线未被完全示出在图1中，而是假想线的端在图1中作为阴影线被示出在测量dr的箭头上端处。

间隔件被构造为使得：在气候应力的情况下，当被施加到侧壁11、12的外部压力或外部拉力产生时，由扩散阻挡层30形成或由外壁13形成或由扩散阻挡层和外壁的至少一部分的组合形成的间隔件外侧响应于外部压力或外部拉力维持其在宽度方向x上的尺寸。换句话说，在气候应力的情况下，当被施加到侧壁11、12的外部压力或外部拉力产生时，形成外侧的元件不允许响应于外部压力或外部拉力而改变外侧在宽度方向x上的尺寸。如果扩散阻挡层30被设计为提供使在宽度方向x上的尺寸保持恒定的这种特性，则这能够通过使用向间隔件的外侧提供必要强度的、足够厚度的像金属或多层箔一样的材料来实现。在采用不锈钢的情况下，最小厚度约为0.06 mm。另外金属膜或箔的形状能够帮助使在宽度方向x上的尺寸保持恒定。例如，金属膜或箔可在宽度方向x（垂直于纵向方向）上具有波纹或起伏以增加金属膜/箔在此方向上的阻力和强度。如果外壁13被设计为提供使在宽度方向x上的尺寸保持恒定的这种特性，则这能够通过对应的厚度和/或通过像玻璃纤维或其他纤维一样的加强材料来实现。以上措施的组合也是可能的，诸如例如金属膜部分在外侧拐角部处并且对应的多层箔介于在外侧的金属膜部分之间，或者当内壁不发泡并且不包括与在外侧的多层箔组合的玻璃纤维加强物时具有30%至40%的玻璃纤维加强的泡沫外壁等。在图1中，作为实例示出了金属扩散阻挡层30与外壁13的组合，金属扩散阻挡层30具有足够厚度以在外侧维持在宽度方向x上的尺寸。

在图2和图4中示出了根据第二实施方式的间隔件50。在图4中，指示了在IGU的窗格之间的间隙的标称宽度为16mm的间隔件的特定大小的尺寸。第二实施方式的间隔件50与第一实施方式的间隔件50不同之处本质上在于它包括凹部14rt而不是凹部14rs。

在垂直于纵向方向z的横截面x-y中看，凹部14rt具有三角形形状，且具有由内壁14形成的两个侧部14tl、14tr以及介于两个侧部14tl、14tr之间的顶点14ta，并且凹部14rt的开口侧在安装状态下面向气体填充的间隙53。除非在下文中进行不同地描述，否则余下部分的设计和特征与在第一实施方式中相同。

内壁14包括凹部14rt，凹部14rt在高度方向y上具有深度dr并且在宽度方向x上具有宽度w2，从而在气候应力的情况下，当被施加到侧壁11、12的外部压力或外部拉力产生时，允许响应于外部压力或外部拉力而改变内壁14在宽度方向上的尺寸。

从垂直于纵向方向z的横截面x-y中看，凹部14rt具有上述三角形形状。

凹部14rt在高度方向y上的深度dr在1.5mm至2.5mm的范围内，诸如1.5mm或1.75mm或2mm或2.25mm或2.5mm，并且在宽度方向x上的宽度w2在3.5 mm至5 mm的范围内，诸如3.5mm或4 mm或4.5 mm或5 mm。这些值尤其适合于宽度w1为10 mm至20 mm并且高度h1为6mm至8mm的间隔件。通常，（三角形横截面）凹部14rt的深度dr能够达到间隔件轮廓的总高度h1的多达50%，并且宽度w2可以是间隔件轮廓的总宽度w1的多达60%。

内壁14的凹部14rt的壁厚度与内壁14中凹部14rt之外其他部分的壁厚度的比例范围为20%至80%。内壁的壁厚度例如是0.5 mm，并且凹部的厚度是0.3 mm，即60%的内壁壁厚度。

如图2和图4所示，内壁14的侧部14tl、14tr以及顶点14ta和内壁14其他部分之间的过渡部优选地被倒圆。

凹部14rt在高度方向y上的深度dr是相对于直的假想线测量的，此假想线在高度方向y上连接内壁14与侧壁11、12之间连接的各端。此假想线未被完全示出在图2中，而是假想线的端在图2中作为阴影线被示出在测量dr的箭头上端处。

在图3中示出了根据第三实施方式的间隔件50。第三实施方式的间隔件50与第一实施方式的间隔件50不同之处本质上在于它包括凹部14rc而不是凹部14rs。

在垂直于纵向方向z的横截面x-y中看，凹部14rc具有弯曲形状，且具有由内壁14形成的弯曲部分14cl、14cr和薄部分14ct，并且所述凹部14rc的凸弯曲在安装状态下远离气体填充的间隙53。还可能将弯曲描述为从室20看是凹的。除非在下文中不同地描述，否则剩余设计和特征与在第一实施方式中相同。

内壁14包括凹部14rc，凹部14rc在高度方向y上具有深度dr并且在宽度方向x上具有宽度w2，从而在气候应力的情况下，当被施加到侧壁11、12的外部压力或外部拉力产生时，允许响应于外部压力或外部拉力而改变内壁14在宽度方向上的尺寸。

在垂直于纵向方向z的横截面x-y中看，凹部14rt具有上述弯曲形状。

凹部14rc在高度方向y上的深度dr在1.5mm至2.5mm的范围内，诸如1.5mm或1.75mm或2mm或2.25mm或2.5mm，并且在宽度方向x上的宽度w2在4mm至9mm的范围内，诸如4mm或5mm或6mm或7mm或8mm或9mm。这些值尤其适合于宽度w1为10 mm至20 mm并且高度h1为6 mm至8mm的间隔件。通常，（弯曲横截面）凹部14rc的深度dr可以是间隔件轮廓的总高度h1的多达50%，并且宽度w2能够达到间隔件轮廓的总宽度w1的多达80%。

内壁14的凹部14rc的最小壁厚度dt与内壁14中凹部14rc之外其他部分的壁厚度的比例范围为20%至80%。内壁的壁厚度diw例如是0.8 mm，并且凹部的厚度是0.4 mm，即50%的内壁壁厚度。

凹部14rc在高度方向y上的深度dr是相对于直的假想线测量的，此假想线在高度方向y上连接内壁14与侧壁11、12之间的连接的各端。此假想线未被完全示出在图3中，而是假想线的端在图3中作为阴影线被示出在测量dr的箭头上端处。

图5或图8的IGU由于外部条件而经受加热和冷却。如果IGU被加热，则间隙53中的气体被加热，并且因为间隙被气密地密封，所以与IGU外部的（大气）压力比较，间隙53中的气体压力增加。结果是压力作用在玻璃窗格上并且使其弯曲为如图9所示的凸形状。如果IGU被冷却，则发生相反的效果。间隙53中的气体被冷却，并且因为间隙被气密地密封，所以与IGU外部的（大气）压力比较，间隙53中的气体压力减小。结果是压力作用在玻璃窗格上并且使其弯曲为如图10所示的凹形状。

如图9所示，作为加热IGU的结果，拉应力F_TS作用在主密封件61的位于间隔件50的侧向侧壁11、12的内端11e、12e处的区域中，其中内端11e、12e位于内侧，内侧靠近间隙53。这些拉应力F_TS可以使主密封件与玻璃窗格和/或间隔件分开，从而破坏密封效果，这由于循环行为而对IGU的长期寿命不利。尽管压力F_P在主密封材料和辅密封材料上引起应力（压缩），但是在间隔件的侧壁11、12的远端11f、12f处作用在间隔件上并且作用在辅密封件上的压力F_P不会是问题，其中远端11f、12f远离间隙53。

如图10所示，作为冷却IGU的结果，拉应力F_TS作用在主密封件61的位于间隔件的侧壁11、12的远端11f、12f处的区域中，且作用在辅密封件上，其中远端11f、12f远离间隙53。这些拉应力F_TS可以使主密封件和/或辅密封件与玻璃窗格和/或间隔件分开，从而破坏密封效果，这由于循环行为而对IGU的长期寿命不利。尽管压力F_P在主密封材料和辅密封材料上引起应力（压缩），但是在位于间隔件50的侧向侧壁11、12的内端11e、12e处的区域中作用在间隔件上的压力F_P不会是问题，其中内端11e、12e位于内侧，内侧靠近间隙53。

加热和冷却IGU的影响可以由冬季和夏季的平常气候变化、天气、白天和黑夜的变化、或空调和供热引起。因此，加热和冷却IGU的影响交替发生并且威胁IGU的预定使用寿命。

第一实施方式的凹部14rs允许侧壁11、12的内端11e、12e响应于图9所示的拉应力F_TS而彼此远离。凹部14rs还允许侧壁11、12的内端11e、12e响应于图10所示的压力F_P而朝向彼此移动。原因是，在气候应力的情况下，当被施加到侧壁11、12的外部压力或外部拉力产生时，凹部允许内壁14在宽度方向上的尺寸响应于外部压力或外部拉力而变化。凹部14rs具有三个侧部14sl、14sh、14sr，这三个侧部能够在拉力或压力下改变其相对角度以及相对于内壁14的其他部分的角度。通过改变相对角度，内壁14的尺寸不可避免地在宽度方向x上变化。

换句话说，在对侧壁施加外部压力或外部拉力的状态下，凹部14rs允许由预定距离w1改变在内端11e、12e处侧壁11、12的侧向外侧之间的距离。在对侧壁施加外部压力或外部拉力的状态下，在远端11f、12f处的侧壁11、12侧向外侧之间的距离不从预定距离w1改变。对于宽度w1 = 16 mm并且高度h1 = 7 mm的间隔件，在凹部14rs的尺寸为dr = 1.5 mm并且w2 = 2.5 mm情况下，相应的内端11e、12e处的宽度在多达0.7 mm的范围内的变化是可实现的。

因此，提供具有优异的气候应力补偿特性的用于IGU的改进间隔件。这种改进的间隔件通过其设计可以足够柔韧以减少主密封材料以及辅密封材料上的应力，使得气体损失减少，并且能够延长IGU的整体使用寿命。附加地，能够使用更少量的辅密封材料，从而改进IGU的热性能。

相同情况适用于作为目前优选实施方式的第二实施方式的凹部14rt。在第二实施方式中，在气候应力的情况下，当被施加到侧壁11、12的外部压力或外部拉力产生时，相对角度能够响应于外部压力或外部拉力而以类似的方式变化。

本质上，相同情况也适用于第三实施方式。由于凹部14rc的弯曲设计，通过使弯曲变直或者增加弯曲实现了内壁14的尺寸变化。

如下所述，在图11和图12中针对第三实施方式示出了上述效果。

图11示出了图3所示的第三实施方式的间隔件的部分横截面视图，以举例说明IGU（参见图9）中的气体压力增加对此间隔件的影响，并且图12示出了图3所示实施方式的间隔件的部分横截面视图，以举例说明IGU（参见图10）中的气体压力降低对此间隔件的影响。除非在下面说明差异，否则附图标记以及所对应的部分和含义是相同的。

如图9和图11所示，作为IGU中的气体压力增加的结果，拉应力F_TS作用在主密封件61的位于间隔件50的侧向侧壁11、12的内端11e、12e处的区域中，其中内端11e、12e位于内侧，内侧靠近间隙53。与图9所示的常规设计不同，第三实施方式的凹部14rc允许侧壁11、12的内端11e、12e如图11所示的那样响应于拉应力F_TS而彼此远离。

这种移动是通过具有（在此实施方式中为弯曲和凹的）凹部14rc的内壁14的设计以及形成该凹部的内壁部分的壁厚度dt减小来实现/允许的。如图11所示，侧壁11、12的内端11e、12e能够彼此远离2Δw1（图11中，在左侧指示为Δw1_l，而在右侧指示为Δw1_r）的距离，从而增加内壁14在宽度方向x上的尺寸。距离△w1_i是在由拉应力F_TS引起的拉应力下使弯曲凹部14rc变直的结果，其中拉应力F_TS令弯曲凹部14rc在宽度方向x上的尺寸增加2Δw2（图11中，在左侧指示为Δw2_l，而在右侧指示为Δw2_r）。凹部14rc在高度方向y上的深度dr减小了Δdr。

没有受到作用力的凹部14rc的形状在图11中被示出阴影线。如果这些力不再起作用，通常是因为温度发生改变并且增加的压力不再起作用，则凹部返回到这种“无作用力”状态。换句话说，凹部14rc被构造为实现/允许内壁14的尺寸变化的弹性可变形部分。

另一方面，侧壁11、12的远端11f、12f不会响应于图9所示的对压力F_P的反作用而移动。换句话说，由于间隔件的外侧的非弹性构造，宽度w1在间隔件的外侧保持不变，在此例中，非弹性构造为阻挡膜30和外壁13。

结果，与图9所示的情况不同，克服或者至少显著地减小了拉应力F_TS可能使主密封件61与玻璃窗格和/或间隔件在内端处分开的危险，因为由内壁14的尺寸增加而导致的内端的运动减轻这种应力，并且因此防止密封效果的破坏。

如图10和图12所示，作为IGU中的气体压力降低的结果，压力F_P在位于间隔件50的侧向侧壁11、12的内端11e、12e处的区域中作用在间隔件上，其中内端11e、12e位于内侧，内侧面向间隙53，而拉应力F_TS在位于常规间隔件的侧壁11、12的远端11f、12f的区域中作用在主密封件61上并且作用在辅密封件上，其中远端11f、12f远离间隙53，如图10所示。

如图12所示，第三实施方式的凹部14rc允许侧壁11、12的内端11e、12e响应于压力F_P而朝向彼此移动。这是通过具有凹部14rc（在本实例中为弯曲和凹的凹部）的内壁14的设计以及减小形成该凹部的内壁部分的壁厚度dt来实现/允许的。如图12所示，侧壁11、12的内端11e、12e能够朝向彼此移动2Δw1（图12中，在左侧指示为Δw1_l，而在右侧指示为Δw1_r）的距离，从而减小内壁14在宽度方向x上的尺寸。距离Δw1_i是在由压力F_P引起的压力下增加弯曲凹部的弯曲的结果，其中压力F_P令弯曲凹部14rc的尺寸减小2Δw2（图12中，在左侧指示为Δw2₁，而在右侧指示为Δw2_r）。凹部14rc在高度方向y上的深度dr增加了Δdr。

在图12中，没有受到作用力的凹部14rc的形状被示出为阴影线。如果这些力不再起作用，通常是因为温度发生改变并且减小的压力不再起作用，则凹部返回到这种“无作用力”状态。换句话说，凹部14rc被构造为实现/允许内壁14的尺寸变化的弹性可变形部分。

结果，没有拉应力F_TS或者有显著减小的（与图10的常规间隔件比较）拉应力F_TS作用在侧壁11、12的远端11f、12f上，这无法且不会响应于图10所示的对拉力F_TS的反作用而移动。由于间隔件的外侧为非弹性构造，同样在该实例中，间隔件的外侧的宽度w1保持不变，在该实例中，非弹性构造为阻挡膜30和外壁13。然而，由于内壁的弹性行为，不会在侧壁11、12的远端11f、12f上施加明显的应力。

结果，与图10所示的实例不同，克服或者至少显著地减小了拉应力F_TS可能使主密封件61与玻璃窗格和/或间隔件在远端处分开的危险，因为由内壁14的尺寸减小而导致的内端的运动减轻这种应力，并且因此防止密封效果的破坏。

本质上，相同情况适用于其他实施方式。由于凹部的设计，通过弹性变形增加或者减小内壁14尺寸的方式得到实现/允许。在根据本教导的间隔件中，凹部14rs、14rt、14rc被适配为通过凹部14rs、14rt、14rc的弹性变形来改变内壁14的尺寸。

能够借助于间隔件50的内壁14和侧壁11、12的特殊设计进一步保护主密封件61。所述设计在WO 2014/063801 A1中的第7、8和17页上作为具有宽度h3的台阶状过渡或台阶被描述和示出并且在图1（对应与EP 2 780 528 B1的第[0035]段和第[0089]段及图1）中有所描述和示出，其对应的公开内容通过引用并入本文。图13和图14示出了将在宽度方向x上具有台阶状过渡或台阶或凸起的这种特殊设计应用到以第二实施方式为示例的的本教导中。当然，能够将该设计应用于所有实施方式。还在DE 20 2016 008 421 U1中示出了对应的步骤。

图13和图14所示的第四实施方式的间隔件50与图2所示的第二实施方式的间隔件的不同在于，间隔件包括在侧向外侧处位于内壁14与侧壁11、12之间的过渡，所述过渡的形式为在宽度方向x上的突出部（或延伸部或肩部）11p、12p，该突出部（或延伸部或肩部）11p、12p实现了台阶状过渡。如图14所示，每个突出部11p、12p的宽度wp对应于主密封件61在IGU的组装状态下的宽度。宽度wp优选地在0.01mm至1mm的范围内，更优选地介于0.05mm与0.5mm之间，更优选地介于0.1mm与0.4mm之间，例如，0.2mm或0.25mm或0.3mm或0.35mm。一个凸起的宽度wp被优选地选择为对应于主密封件61在宽度方向x上在一个侧面上的宽度。因此，在由于气候条件而导致的压力F_P或拉应力F_TS不存在的状态下，在IGU的组装状态下在突出部11p、12p的最外侧表面之间测量的间隔件50的总宽度w1对应于窗户窗格51、52之间的距离（标称宽度）。

这样的台阶状过渡/凸起11p、12p在所对应的相邻玻璃窗格51、52与间隔件的所对应的侧壁11、12之间创建形成了容纳有主密封件61的空腔。突出部11p、12p旨在接触玻璃窗格51、52并且将压力F_P或拉应力F_TS传递到间隔件，而不对主密封件施加应力或者至少显著地减小应力。在没有此类台阶状过渡/突出部的情况下，主密封件61是玻璃窗格与间隔件50的侧壁之间的中间层并且作为力传递层，同时以密封剂对其完整性和耐久性可能具有有害的后果。在提供此类凸起11p、12p情况下，主密封件61被减轻了传递这些力的责任并且能够更好地履行其主功能，即，成为玻璃窗格与间隔件的侧壁之间的密封层。

附加地，肩部防止主密封件61被挤出并且移动到间隙53中（由于上述气候影响，既在IGU制造过程期间又在IGU的使用寿命期间会发生这种情况），这是不期望的情况并且在美学上不合意。

由于在内壁中提供凹部，在内壁中具有凹部的本教导的间隔件原则上应该和主密封件一样柔韧或者比主密封件更柔韧，以便不对主密封件施加应力。为了增强效果，突出部（台阶状过渡）的上述特殊设计减轻主密封件承受的力，这是因为凸起直接承受由玻璃窗格施加的力，否则不得不由主密封件至少部分地承受该作用力。

使本教导的间隔件变得和主密封件一样柔韧或者比主密封件更柔韧的另一手段是在内壁中提供除了凹部之外的泡沫内壁14。

可替代地，尽管本权利要求未涵盖，但是可以给间隔件提供泡沫内壁14以及在高度方向y上的深度dr小于1.5mm的凹部以及以上针对不同的实施方式描述的余下特征。

对于所有实施方式，已将凹部的尺寸和形状描述为尤其适合于宽度w1在10mm至20mm的范围内并且高度h1在6mm至8mm的范围内的间隔件。然而，这些教导还适用于宽度w1多达32mm或多达40mm和/或宽度w1低至8mm并且高度h1多达10mm的间隔件。

教导的方面

方面1：一种用于隔热玻璃单元（40）的间隔件，该隔热玻璃单元具有至少两个间隔设置的玻璃窗格（51、52），两个间隔设置的玻璃窗格（51、52）在安装状态下在边缘处经由所述间隔件（50）相互连接，在所述安装状态下，所述间隔件被安装在所述边缘处以限制由气体填充的间隙（53），所述间隔件在纵向方向（z）上按基本上恒定的横截面（x-y）延伸，所述间隔件包括

在所述纵向方向（z）上延伸的塑料主体（10），具有两个侧向侧壁（11、12）以及位于所述间隔件的内侧并且在所述安装状态下被适配为面向所述气体填充的间隙（53）的内壁（14），其中

所述侧壁被适配为在垂直于所述纵向方向（z）的宽度方向（x）上面向所述玻璃窗格，

所述侧壁（11、12）在所述横截面（x-y）中在垂直于所述纵向方向（z）和所述宽度方向（x）的高度方向（y）上朝向所述内侧延伸直到内端（11e、12e），

在未对所述侧壁施加外部压力或外部拉力的状态下，在所述内端处在所述侧壁侧向外侧之间具有预定距离（w1），

所述内壁（14）在所述间隔件的内侧连接所述侧壁，

所述内壁（14）包括在所述高度方向（y）上的深度（dr）为至少1.5mm并且在所述宽度方向（x）上的宽度（w2）为至少2.5mm的凹部（14rs、14rt、14rc），从而允许响应于在所述宽度方向（x）上施加到所述侧壁（11、12）的外部压力或外部拉力而改变所述内壁在所述宽度方向上的尺寸。

方面2：根据方面1所述的间隔件，其中

所述凹部（14rs）在所述横截面（x-y）中具有矩形形状，所述矩形形状具有由所述内壁（14）形成的三个侧部（14sl、14sh、14sr），并且所述凹部（14rs）的开口侧在所述安装状态下面向所述气体填充的间隙（53）。

方面3：根据方面1所述的间隔件，其中

所述凹部（14rt）在所述横截面（x-y）中具有三角形形状，所述三角形形状具有由所述内壁（14）形成的两个侧部（14tl、14tr）以及介于两个侧部（14tl、14tr）之间的顶点（14ta），并且所述凹部（14rt）的开口侧在所述安装状态下面向所述气体填充的间隙（53）。

方面4：根据方面1所述的间隔件，其中

所述凹部（14rc）在所述横截面（x-y）中具有弯曲形状，所述弯曲形状具有由所述内壁（14）形成的弯曲部分（14cl、14ct）和薄部分（14cr），并且所述凹部（14rc）的凹弯曲在所述安装状态下远离所述气体填充的间隙（53）。

方面5：根据前述方面中任一项所述的间隔件，其中

所述内壁（14）的凹部（14rs、14rt、14rc）的壁厚度（dt）与所述内壁（14）的其他部分的壁厚度（diw）的比例范围为20%至80%。

应显式地陈述，说明书和/或权利要求书中公开的所有特征都旨在出于原始公开的目的以及出于独立于实施方式和/或权利要求中的特征的组成而限制所要求保护的发明的目的被彼此分开地且独立地公开。应显式地陈述，实体组的所有值范围或指示都出于原始公开的目的以及出于限制所要求保护的发明的目的而公开每一可能的中间值或中间实体，特别地作为值范围的极限。

Claims

1.一种用于隔热玻璃单元（40）的间隔件，该隔热玻璃单元具有至少两个间隔设置的玻璃窗格（51、52），两个玻璃窗格（51、52）在安装状态下在边缘处经由所述间隔件（50）相互连接，在所述安装状态下，所述间隔件被安装在所述边缘处以限制由气体填充的间隙（53），所述间隔件在纵向方向（z）上按基本上恒定的横截面（x-y）延伸，所述间隔件包括

在所述纵向方向（z）上延伸的塑料主体（10），具有两个侧向侧壁（11、12）以及位于所述间隔件的内侧并且在所述安装状态下被适配为面向所述气体填充的间隙（53）的内壁（14），以及

成型在所述间隔件外侧的扩散阻挡膜30，所述间隔件外侧在所述安装状态下远离所述气体填充的间隙（53），其中

在所述横截面（x-y）中，所述侧壁（11、12）在垂直于所述纵向方向（z）和所述宽度方向（x）的高度方向（y）上朝向所述内侧延伸直到内端（11e、12e），

所述内壁（14）在所述间隔件的内侧与所述侧壁连接，

用于容纳干燥材料的室（20）在垂直于所述纵向方向（z）的横截面视图中，在其相应的侧向侧由所述侧壁（11、12）限定，而在室（20）的面向所述间隙（53）的侧由所述内壁（14）限定，

所述内壁（14）是非防扩散的，从而在所述安装状态下允许在所述气体填充的间隙（53）与所述室（20）之间交换气体，

所述间隔件在所述宽度方向（x）上具有与所述预定距离相对应的预定宽度（w1），预定宽度（w1）是从10 mm至20 mm的范围中选择的值，并且所述间隔件在所述高度方向（y）上具有预定高度（h1），预定高度（h1）是从6 mm至8 mm的范围中选择的值，并且

所述内壁（14）包括凹部（14rs、14rt、14rc），所述凹部（14rs、14rt、14rc）在所述高度方向（y）上的深度（dr）为至少1.5mm并且在所述宽度方向（x）上的宽度（w2）为至少2.5mm，所述凹部（14rs、14rt、14rc）的壁厚度（dt）与所述内壁（14）的其他部分的壁厚度（diw）的比例范围为20%至80%，从而允许响应于在所述宽度方向（x）上施加到所述侧壁（11、12）的外部压力或外部拉力而改变所述内壁在所述宽度方向上的尺寸。

2.根据权利要求1所述的间隔件，还包括

成型在所述间隔件的外侧的外壁（13），其直接连接到所述侧壁（11、12）或通过插置的倾斜壁部分连接到所述侧壁（11、12）。

3.一种用于隔热玻璃单元（40）的间隔件，该隔热玻璃单元具有至少两个间隔设置的玻璃窗格（51、52），两个玻璃窗格（51、52）在安装状态下在边缘处经由所述间隔件（50）相互连接，在所述安装状态下，所述间隔件被安装在所述边缘处以限制由气体填充的间隙（53），所述间隔件在纵向方向（z）上按基本上恒定的横截面（x-y）延伸，所述间隔件包括

所述侧壁被适配为在所述安装状态下在垂直于所述纵向方向（z）的宽度方向（x）上面向所述玻璃窗格，

所述内壁（14）在所述间隔件的内侧与所述侧壁连接，

所述间隔件具有垂直于所述纵向方向的大致为矩形的横截面（x-y），在所述安装状态下，所述横截面（x-y）在远离所述间隙（53）的所述外侧由外壁（13）和/或扩散阻挡膜（30）限定，在所述内侧由所述内壁（14）限定，且由所述两个侧向侧壁（11、12）限定，

所述内壁（14）包括在所述高度方向（y）上的深度（dr）为至少1.5 mm并且在所述宽度方向（x）上的宽度（w2）为至少2.5mm的凹部（14rs、14rt、14rc），从而允许响应于通过所述凹部（14rs、14rt、14rc）的弹性变形施加到所述侧壁（11、12）的外部压力或外部拉力而改变所述内壁在所述宽度方向上的尺寸，同时所述外壁（13）和/或所述扩散阻挡膜（30）具有强度，使得所述间隔件的所述外侧在宽度方向（x）上的所述宽度（w1）保持恒定。

4.根据权利要求3所述的间隔件，其中

用于容纳干燥材料的室（20）在垂直于所述纵向方向（z）的横截面视图中在其相应的侧向侧由所述侧壁（11、12）限定，而在室（20）的面向所述间隙（53）的侧由所述内壁（14）限定，

所述内壁（14）是非防扩散的，从而在所述安装状态下允许在所述气体填充的间隙（53）与所述室（20）之间交换气体。

5.根据权利要求3或4所述的间隔件，其中

所述凹部（14rs、14rt、14rc）的壁厚度（dt）与所述内壁（14）的其他部分的壁厚度（diw）的比例范围为20%至80%，

所述间隔件在所述宽度方向（x）上具有与所述预定距离相对应的预定宽度（w1），预定宽度（w1）是从10 mm至20 mm的范围中选择的值，并且所述间隔件在所述高度方向（y）上具有预定高度（h1），预定高度（h1）是从6 mm至8 mm的范围中选择的值。

6.根据权利要求3至5中任一项所述的间隔件，其中

所述外壁（13）成型在所述间隔件的外侧并且直接连接到所述侧壁（11、12）或通过插置的倾斜壁部分连接到所述侧壁（11、12）。

7.根据权利要求1至6中任一项所述的间隔件，其中

所述凹部（14rs）在所述横截面（x-y）中具有矩形形状，所述矩形形状具有由所述内壁（14）成型的三个侧部（14sl、14sh、14sr），并且所述凹部（14rs）的开口侧在所述安装状态下面向所述气体填充的间隙（53），并且所述凹部（14rs）在所述高度方向（y）上的深度（dr）为所述间隔件的总高度（h1）的多达50%，以及所述凹部（14rs）在所述宽度方向（x）上的宽度（w2）为所述间隔件的总宽度（w1）的多达50%。

8.根据权利要求7所述的间隔件，其中

所述凹部（14rs）在所述高度方向（y）上的深度（dr）在1.5mm至2mm的范围内，并且在所述宽度方向（x）上的宽度（w2）在2.5mm至4 mm的范围内。

9.根据权利要求1至6中任一项所述的间隔件，其中

所述凹部（14rt）在所述横截面（x-y）中具有三角形形状，所述三角形形状具有由所述内壁（14）成型的两个侧部（14tl、14tr）以及介于两个侧部（14tl、14tr）之间的顶点（14ta），并且所述凹部（14rt）的开口侧在所述安装状态下面向所述气体填充的间隙（53），并且所述凹部（14rt）在所述高度方向（y）上的深度（dr）为所述间隔件的总高度（h1）的多达50%以及在所述宽度方向（x）上的宽度（w2）为所述间隔件的总宽度（w1）的多达60%。

10.根据权利要求9所述的间隔件，其中

所述凹部（14rt）在所述高度方向（y）上的深度（dr）在1.5mm至2.5mm的范围内，并且在所述宽度方向（x）上的宽度（w2）在3.5mm至5 mm的范围内。

11.根据权利要求1至6中任一项所述的间隔件，其中

所述凹部（14rc）在所述横截面（x-y）中具有弯曲形状，所述弯曲形状具有由所述内壁（14）成型的弯曲部分（14cl、14ct）和薄部分（14cr），所述凹部（14rc）的凹弯曲在所述安装状态下远离所述气体填充的间隙（53），并且所述凹部（14rc）在所述高度方向（y）上的深度（dr）为所述间隔件的总高度（h1）的多达50%以及在所述宽度方向（x）上的宽度（w2）为所述间隔件的总宽度（w1）的多达80%。

12.根据权利要求11所述的间隔件，其中

所述凹部（14rc）在所述高度方向（y）上的深度（dr）在1.5mm至2.5mm的范围内，并且在所述宽度方向（x）上的宽度（w2）在4mm至9 mm的范围内。

13.根据前述权利要求中任一项所述的间隔件，其中

所述凹部（14rs、14rt、14rc）在所述宽度方向（x）上在所述内壁（14）居中。

14.根据前述权利要求中任一项所述的间隔件，其中

在所述内壁（14）与对应的侧壁（11、12）中的一个之间的每个过渡处在所述宽度方向（x）上的所述侧向外侧设置有凸起（11p、12p），所述凸起（11p、12p）在所述宽度方向（x）上越过所述对应的侧壁的尺寸为凸起宽度（wp），凸起宽度（wp）的范围为0.01 mm至1 mm，优选地0.05 mm至0.5 mm。

15.一种隔热玻璃单元，包括

根据权利要求1至14中任一项所述的至少两个间隔设置的玻璃窗格（51、52）和间隔件（50），

其中所述两个玻璃窗格（51、52）在其边缘处经由所述间隔件（50）相互连接，所述间隔件（50）被安装在所述边缘处以限制气体填充的间隙（53）。

16.一种窗户、门或立面元件，所述窗户、门或立面元件包括根据权利要求15所述的隔热玻璃单元（40）。