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CN111655887A - 锚链用钢和锚链 - Google Patents

锚链用钢和锚链 Download PDF

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CN111655887A
CN111655887A CN201980009724.3A CN201980009724A CN111655887A CN 111655887 A CN111655887 A CN 111655887A CN 201980009724 A CN201980009724 A CN 201980009724A CN 111655887 A CN111655887 A CN 111655887A
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corrosion
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鹿岛和幸
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Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
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Abstract

一种锚链用钢和使用了该锚链用钢的锚链，所述锚链用钢的化学组成以质量％计为C：0.15～0.45％、Si：0.6％以下、Mn：1.00～2.50％、P：0.1％以下、S：0.05％以下、Al：0.1％以下、N：0.01％以下、Sn：0.01～0.5％、Cr：0.1％以下、Cu：0.1％以下、Ni：0～5.0％、Sb：0～0.5％、Mo：0～1.0％、W：0～1.0％、V：0～1.0％、Ca：0～0.01％、Mg：0～0.01％、REM：0～0.01％、Nb：0～0.1％、Ti：0～0.1％、B：0～0.01％、余量：Fe和杂质，满足[1‑3.26Sn+0.25Cr≤0.80]和[Sn/Cu≥1.0]。

Description

锚链用钢和锚链
技术领域
本发明涉及锚链用钢和锚链。
背景技术
锚链由于暴露于海水环境，因此剧烈腐蚀，在长期使用时腐蚀有时成为问题。由船级社规范规定了如下的基准：在码头检查时测量锚链的直径，相对于原本的直径减少了12％以上的情况下，必须更换为新的链。
通常，船舶的寿命为20年左右，与此相对，锚链的寿命为15年左右。因此，现状是直至将船废弃为止，需要进行1次锚链的更换。由于这种状况，对于锚链中使用的金属材料而言，期望通过改善耐腐蚀性来延长寿命。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开昭61-210153号公报
发明内容
发明要解决的问题
船舶的锚链一直以来使用JIS G 3105：2004中规定的SBC300、SBC490、SBC690之类的产业用钢材。另外，除了这些钢材之外，有时也使用例如通过添加稀土等作为任选元素而提高了材料特性的钢材(参照专利文献1)。
然而，这些钢材有如下问题：如上所述，与船舶的寿命相比，锚链的耐久年数短，未充分得到期望的耐腐蚀性。
本发明的目的在于解决上述问题，提供耐腐蚀性优异的锚链用钢和锚链。
用于解决问题的方案
本发明是为了解决上述问题而做出的，主旨在于下述锚链用钢和锚链。
(1)一种锚链用钢，其化学组成以质量％计为
C：0.15～0.45％、
Si：0.6％以下、
Mn：1.00～2.50％、
P：0.1％以下、
S：0.05％以下、
Al：0.1％以下、
N：0.01％以下、
Sn：0.01～0.5％、
Cr：0.1％以下、
Cu：0.1％以下、
Ni：0～5.0％、
Sb：0～0.5％、
Mo：0～1.0％、
W：0～1.0％、
V：0～1.0％、
Ca：0～0.01％、
Mg：0～0.01％、
REM：0～0.01％、
Nb：0～0.1％、
Ti：0～0.1％、
B：0～0.01％、
余量：Fe和杂质，
满足下述式(i)和(ii)。
1-3.26Sn+0.25Cr≤0.80···(i)
Sn/Cu≥1.0···(ii)
其中，上述式中的各元素符号表示钢中所含的各元素的含量(质量％)，不含有的情况下记作零。
(2)根据上述(1)所述的锚链用钢，其中，前述化学组成以质量％计含有选自
Ni：0.01～5.0％、
Sb：0.01～0.5％、
Mo：0.01～1.0％、
W：0.01～1.0％、
V：0.01～1.0％、
Ca：0.0001～0.01％、
Mg：0.0001～0.01％、以及
REM：0.0001～0.01％中的1种以上。
(3)根据上述(1)或(2)所述的锚链用钢，其中，前述化学组成以质量％计含有选自
Nb：0.001～0.1％、
Ti：0.001～0.1％、以及
B：0.0001～0.01％中的1种以上。
(4)一种锚链，其使用上述(1)～(3)中任一项所述的钢。
(5)根据上述(4)所述的锚链，其在表面具备防蚀覆盖层。
发明的效果
根据本发明，能够得到具有优异耐腐蚀性的锚链用钢和锚链。
具体实施方式
本发明人针对锚链中使用的钢材的耐久年数比船舶寿命短、得不到期望的耐腐蚀性的原因进行了研究。
钢材的耐腐蚀性能根据使用该钢材的腐蚀环境而大幅变化。即，即使是在特定的腐蚀环境下被评价为耐腐蚀性优异的钢材，在不同的腐蚀环境下有时也无法发挥耐腐蚀性。因此，本发明人首先对锚链的使用环境进行了调查。
锚链在港口海面进行系泊时浸泡于海水中，在船舶航行时保管于被称为锚链舱(chain locker)的存储库。因此，锚链呈现大部分时间被保管在锚链舱内的状态。
于是，本发明人详细测定了航行时的锚链舱内的温度和湿度的变动。其结果明确了：在锚链舱内，即使重复呈现湿度高的状态和湿度较低的状态，相对湿度也不会低于50％RH左右。
顺便一提，作为海水主成分的物质通常是氯化钠，除此之外还包含氯化镁等氯化物。特别是氯化镁的潮解作用强，例如，若相对湿度为30％RH左右以上，则容易吸收大气中的水分。
即，附着于锚链的氯化镁等会吸收大气中的水分，因此维持微湿润状态，时常在链的表面形成薄的水膜(以下的说明中也称为“薄膜水”)。另外，形成于表面的薄膜水之中，海水中所含的氯化物变浓。而且，在氯化物变浓的环境中，若钢材腐蚀，则在因腐蚀而铁溶出的位置发生铁离子的水解反应。其结果，钢材表面的pH降低。如此可明确：锚链的使用环境是非常严酷且特殊的腐蚀环境。
锚链中使用的钢材需要在上述特殊的腐蚀环境中发挥耐腐蚀性。因此，在设计锚链中使用的钢材时，需要重现上述腐蚀环境来进行耐腐蚀性的评价。从以上的观点出发，本发明人开发了锚链用钢的腐蚀试验方法(参照日本特愿2017-240413)。而且，通过利用上述腐蚀试验方法对钢材的耐腐蚀性进行评价，从而使锚链用钢具备良好的耐腐蚀性。
另外，锚链在将锚进行抛锚或起锚时，因与存在于海底面的砂等摩擦而发生磨耗。此外，在锚链舱内保管时，一条锚链也产生相互摩擦的部分而发生磨耗。如此，锚链容易磨耗，因此期望也具有良好的耐磨耗性。
本发明是基于上述见解而成的。以下对本发明的各主要条件进行详细说明。
1.化学组成
各元素的限定理由如下所述。需要说明的是，以下的说明中，关于含量的“％”表示“质量％”。
C：0.15～0.45％
C是为了确保强度和耐磨耗性而必需的元素。为了确保作为锚链的强度和耐磨耗性，C含量设为0.15％以上。然而，若C含量超过0.45％，则母材和焊接热影响区的韧性显著降低。因此，C含量设为0.45％以下。C含量优选为0.17％以上、更优选为0.20％以上。另外，C含量优选为0.42％以下、更优选为0.40％以下。
Si：0.6％以下
Si是为了脱氧而必需的元素，但若含有超过0.6％，则焊接热影响区的韧性降低。因此，Si含量设为0.6％以下。需要说明的是，从韧性的观点出发，理想的是Si含量更低。此时，Si含量优选为0.55％以下、更优选为0.5％以下。另一方面，若过度减少Si含量，则无法充分得到脱氧的效果。另外，Si为有助于提高耐磨耗性的元素。因此，Si含量优选为0.01％以上。
Mn：1.00～2.50％
Mn是为了确保强度和耐磨耗性而必需的元素。为了确保必要的强度和耐磨耗性，Mn含量设为1.00％以上。然而，若含有超过2.50％的Mn，则韧性显著降低。因此，Mn含量设为2.50％以下。Mn含量优选为1.10％以上、更优选为1.15％以上、进一步优选为1.20％以上。Mn含量进一步优选为1.25％以上、更进一步优选为1.30％以上。另外，Mn含量优选为2.40％以下、更优选为2.30％以下。
P：0.1％以下
P是作为杂质在晶界偏析、使韧性降低的元素。而且，若P含量超过0.1％则韧性显著降低。因此，P含量设为0.1％以下。P含量越少越优选。P含量优选为0.08％以下、更优选为0.05％以下。
S：0.05％以下
S作为杂质存在于钢中，形成MnS。该MnS成为腐蚀的起点，使耐腐蚀性降低。因此，S含量设为0.05％以下。S含量越少越优选。S含量优选为0.045％以下、更优选为0.04％以下。
Al：0.1％以下
Al是作为脱氧剂而必需的元素，通过含有其而得到脱氧效果。另外，Al与N键合而形成AlN，从而使晶粒微细化。然而，若含有超过0.1％的Al，则招致韧性的降低。因此，Al含量设为0.1％以下。需要说明的是，Al含量优选为0.08％以下、更优选为0.06％以下。另一方面，为了稳定地得到上述效果，Al含量优选为0.005％以上。
N：0.01％以下
N具有通过与Al键合形成AlN而使晶粒微细化的效果。然而，若N含量超过0.01％，则韧性降低。因此，N含量设为0.01％以下。N含量优选为0.008％以下、更优选为0.006％以下。另一方面，为了得到上述效果，N含量优选为0.001％以上。
Sn：0.01～0.5％
Sn在因形成薄膜水而使氯化物变浓、腐蚀界面的pH降低的环境中以离子的形式溶出，通过缓蚀剂作用而显著抑制钢的溶解反应。其结果，Sn具有提高耐腐蚀性的效果。另外，Sn也具有提高耐磨耗性的效果。因此，Sn含量设为0.01％以上。然而，若含有超过0.5％的Sn，则韧性显著降低。因此，Sn含量设为0.5％以下。Sn含量优选为0.03％以上、更优选为0.05％以上。另外，Sn含量优选为0.4％以下。
Cr：0.1％以下
Cr具有抑制钢材的成本上升且提高强度的作用，但在氯化物变浓的薄膜水形成环境中使耐腐蚀性显著降低。因此，Cr含量设为0.1％以下。Cr含量优选为0.08％以下、更优选为0.06％以下。
Cu：0.1％以下
Cu是作为杂质而含有的元素。若Cu含量超过0.1％，则热延性显著降低，在制造时产生表面裂纹。因此，Cu含量设为0.1％以下，优选为0.05％以下。需要说明的是，Cu含量越少越好，但Cu的过度减少会增加制造成本，因此，Cu含量优选为0.001％以上。
本发明的锚链用钢除了含有上述成分之外，还可以含有选自Ni、Sb、Mo、W、V、Ca、Mg、REM中的1种以上的元素。
Ni：0～5.0％
Ni具有显著抑制钢在薄膜水形成环境下的溶出、提高耐腐蚀性的效果。因此，可以根据需要来含有。然而，若Ni含量超过5.0％，则不仅效果饱和，而且钢材的成本上升。因此，Ni含量设为5.0％以下。Ni含量优选为4.5％以下、更优选为4.0％以下。另一方面，为了得到上述效果，Ni含量优选为0.01％以上、更优选为0.05％以上、进一步优选为0.1％以上。
Sb：0～0.5％
Sb具有在薄膜水形成环境中抑制钢的溶出的效果。因此，可以根据需要来含有。然而，若含有超过0.5％的Sb，则韧性显著降低。因此，Sb含量设为0.5％以下。Sb含量优选为0.4％以下、更优选为0.3％以下。另一方面，为了得到上述效果，Sb含量优选为0.01％以上、更优选为0.03％以上、进一步优选为0.05％以上。
Mo：0～1.0％
Mo具有提高强度和耐磨耗性的作用。另外，Mo具有如下作用：在腐蚀环境中溶出的Mo形成钼酸根离子，利用缓蚀剂作用而抑制钢的溶出。其结果，Mo具有提高耐腐蚀性的效果，因此可以根据需要来含有。
然而，若Mo含量超过1.0％，则不仅效果饱和，而且韧性显著降低。因此，Mo含量设为1.0％以下。Mo含量优选为0.8％以下、更优选为0.5％以下。另一方面，为了得到上述效果，Mo含量优选为0.01％以上、更优选为0.03％以上、进一步优选为0.05％以上。
W：0～1.0％
W也具有与Mo同样的作用。具有通过在腐蚀环境中溶出的W形成钨酸根离子而抑制钢的溶出的效果。因此，可以根据需要来含有。
然而，若W含量超过1.0％，则不仅效果饱和，而且韧性降低。因此，W含量设为1.0％以下。W含量优选为0.8％以下、更优选为0.5％以下。另一方面，为了得到上述效果，W含量优选为0.01％以上、更优选为0.03％以上、进一步优选为0.05％以上。
V：0～1.0％
V也具有与Mo同样的作用。具有通过在腐蚀环境中溶出的V形成钒酸根离子而抑制钢的溶出的效果。因此，可以根据需要来含有。
然而，若V含量超过1.0％，则不仅效果饱和，而且韧性降低。因此，V含量设为1.0％以下。V含量优选为0.8％以下、更优选为0.5％以下。另一方面，为了得到上述效果，V含量优选为0.01％以上、更优选为0.03％以上、进一步优选为0.05％以上。
Ca：0～0.01％
Ca以离子的形式溶出，在发生了pH降低的腐蚀界面处使pH上升。其结果，腐蚀受到抑制，因此，可以根据需要来含有。然而，若Ca含量超过0.01％，则不仅效果饱和，而且韧性降低。因此，Ca含量设为0.01％以下。Ca含量优选为0.008％以下、更优选为0.006％以下。另一方面，为了得到上述效果，Ca含量优选为0.0001％以上、更优选为0.0003％以上、进一步优选为0.0005％以上。
Mg：0～0.01％
Mg与Ca同样具有通过使腐蚀界面的pH上升而抑制腐蚀的效果。因此，可以根据需要来含有。然而，若Mg含量超过0.01％，则不仅效果饱和，而且韧性也降低。因此，Mg含量设为0.01％以下。Mg含量优选为0.008％以下、更优选为0.006％以下。另一方面，为了得到上述效果，Mg含量优选为0.0001％以上、更优选为0.0003％以上、进一步优选为0.0005％以上。
REM：0～0.01％
REM与Ca和Mg同样具有通过使腐蚀界面的pH上升而抑制腐蚀的效果，因此，可以根据需要来含有。然而，若REM含量超过0.01％，则不仅效果饱和，而且韧性也降低。因此，REM含量设为0.01％以下。REM含量优选为0.008％以下、更优选为0.006％以下。
另一方面，为了得到上述效果，REM含量优选为0.0001％以上、更优选为0.0003％以上、进一步优选为0.0005％以上。
此处，本发明中，REM是指Sc、Y和镧系元素的总计17种元素，前述REM含量是指这些元素的总含量。REM在工业上以混合稀土合金的形态添加。
另外，本发明的锚链用钢中，除了含有上述成分之外，也可以进一步含有选自Nb、Ti、B中的1种以上的元素。
Nb：0～0.1％
Nb具有提高强度的作用，因此，可以根据需要来含有。然而，若Nb含量超过0.1％，则韧性降低。因此，Nb含量设为0.1％以下。Nb含量优选为0.08％以下、更优选为0.05％以下。另一方面，为了得到上述效果，Nb含量优选为0.001％以上、更优选为0.003％以上、进一步优选为0.005％以上。
Ti：0～0.1％
Ti通过与N键合而形成TiN，从而提高焊接热影响区的韧性。因此，可以根据需要来含有。然而，若Ti含量超过0.1％则效果饱和。因此，Ti含量设为0.1％以下。Ti含量优选为0.08％以下、更优选为0.05％以下。另一方面，为了得到上述效果，Ti含量优选为0.001％以上、更优选为0.005％以上、进一步优选为0.01％以上。
B：0～0.01％
B具有提高强度的作用，因此，可以根据需要来含有。然而，若B含量超过0.01％则韧性降低。因此，B含量设为0.01％以下。B含量优选为0.008％以下、更优选为0.005％以下。另一方面，为了得到上述效果，B含量优选为0.0001％以上、更优选为0.0003％以上、进一步优选为0.0005％以上。
在本发明的化学组成中，余量为Fe和杂质。此处，“杂质”是指：在工业上制造钢时，由于矿石、废料等原料、制造工序的各种原因而混入的成分，其在不对本发明造成不良影响的范围内是被允许的。
如上所述，本发明中，为了确保耐腐蚀性，需要适当控制Sn的含量。另外，本发明中，对于在形成了薄膜水的状态下使耐腐蚀性降低的Cr，也需要适当控制其含量。在本发明的成分体系中，也考虑这些元素的相互作用，必须满足下述式(i)。
1-3.26Sn+0.25Cr≤0.80···(i)
上述式(i)表示本发明的钢的耐腐蚀性能，在满足式(i)的情况下，换言之，在式(i)左边值为0.80以下的情况下，作为锚链用钢能够确保充分的耐腐蚀性。因此，将式(i)左边值设为0.80以下。进而，为了确保良好的耐腐蚀性，式(i)左边值优选设为0.77以下、更优选设为0.75以下。式(i)左边值进一步优选设为0.73以下、进一步优选设为0.71以下、更进一步优选设为0.70以下。另一方面，不满足式(i)的情况下，耐腐蚀性不充分，难以作为锚链而长期使用。
另外，本发明从制造性的观点出发必须满足下述式(ii)。
Sn/Cu≥1.0···(ii)
式(ii)表示本发明的钢的制造性，在满足式(ii)的情况下，作为锚链用钢能够没有问题地制造。另一方面，在不满足式(ii)的情况下，在铸造或轧制时因脆化而产生表面裂纹等，因此难以制造。
其中，上述式(i)、(ii)中的各元素符号表示钢中所含的各元素的含量(质量％)，在不含有的情况下记作零。
需要说明的是，本发明中，可以在将钢成型为锚链的形状后，在表面施加防蚀覆膜(皮膜)。即，在锚链的表面形成防蚀覆盖层。作为防蚀覆盖层，不限定其种类，使用通常的防蚀覆盖层即可。具体而言，可列举出以镀Zn、镀Al、镀Zn-Al等为例的防蚀镀敷覆膜；以Zn喷镀、Al喷镀等为例的金属喷镀皮膜；以乙烯醇缩丁醛系、环氧系、氨基甲酸酯系、苯二甲酸系、氟系、油性涂料、沥青质系等为例的通常的防蚀涂装皮膜等。
2.关于特性评价
2-1.关于耐腐蚀性
本发明中，对耐腐蚀性和耐磨耗性的特性进行评价。耐腐蚀性使用以下记载的腐蚀试验来评价。具体而言，模拟锚链的实际腐蚀环境，在腐蚀试验中，将包含海水浸渍工序和干燥湿润工序的处理作为1次循环，实施8次循环(约8星期)。
海水浸渍工序中，将试验片每星期(7天)1次、在35℃的人工海水中浸渍15分钟。试验中使用的人工海水的组成为NaCl：2.45％、MgCl2：1.11％、Na2SO4：0.41％、CaCl2：0.15％、KCl：0.07％、NaHCO3：0.02％、KBr：0.01％。需要说明的是，上述人工海水的组成的％表示质量％。
另外，干燥湿润工序中，在锚链舱内实施模拟了湿度较低的状态的干燥工序和模拟了湿度较高的状态的湿润工序这两个工序。在干燥工序中，在温度为60℃、相对湿度为65％RH的环境中保持4小时，在湿润工序中，在温度为60℃、相对湿度为90％RH的环境中保持4小时。
在海水浸渍工序后至下一次海水浸渍工序为止的期间，进行交替重复干燥工序和湿润工序的处理。此时，若将进行干燥工序和湿润工序的工序作为1次，则在1天内进行3次上述处理。
上述腐蚀试验后，用游标卡尺测定试验片的直径的减少量。关于试验片的测定，例如在试验片长度为100mm的情况下，在与上端和下端相距30mm的位置以及中央部、即与上端相距50mm的位置进行测定。此外，在上述位置分别对于与该位置正交的位置的直径的大小，也同样地进行测定。换言之，对于一个试样，在6个位置测定直径的大小，由其平均值在腐蚀试验后算出直径的大小。接着，将原本的直径大小与腐蚀试验后的直径大小之差作为直径的减少量(mm)。需要说明的是，本发明中，直径的减少量为0.9mm以下的情况下，判断为作为锚链具有充分的耐腐蚀性。
2-2.关于耐磨耗性
从因链彼此的摩擦等而产生磨耗的方面出发也可明确：磨耗是在钢材的表面发生的。因此，本发明中，为了评价耐磨耗性，作为指标之一，使用表层的硬度(以下简单记作“表层硬度”)来评价。需要说明的是，用于算出表层硬度的硬度试验的条件根据JIS Z 2244：2009来进行，试验力设为9.8N(1kgf)。
关于硬度的测定位置，在棒钢的情况下，在从钢材的表面朝向直径的中心方向为0.5mm、1.0mm、1.5mm、2.0mm、2.5mm、3.0mm的位置的各位置处，测定3点的维氏硬度、即总计18点的维氏硬度，将全部测定点的平均值作为表层硬度。而且，将表层硬度超过200的情况判断为耐磨耗性良好。
3.制造方法
具有上述化学组成的钢锭通过连铸法来制造。钢锭可以通过铸锭法而制成锭(参照JIS G 0203：2009)。接着，将得到的钢锭在800～1250℃的范围实施均热、热轧(热棒钢轧制)，制成棒钢。本发明中，棒钢的直径没有特别限定，例如设为50～120mm的范围。另外，热轧之中的精轧在800℃以上进行。接着，将得到的棒钢通过空气冷却或自然冷却而冷却至室温。
需要说明的是，本发明中，上述冷却后，也可以进行热处理。进而，热处理后，也可以进行喷丸等表面处理。而且，将如上所述制造的棒钢作为坯料，在600～1100℃下加热后进行弯曲加工，通过闪光对接焊(flash butt welding)进行接合，并进行接合部的去毛刺，制造环。重复该工序，制成规定长度的链。需要说明的是，可以根据需要通过熔接来安装螺柱。然后，进行淬火、回火。淬火处理的温度设为800～1100℃，时间设为10分钟以上，然后通过水冷而冷却。回火处理的温度设为450～750℃，时间设为10分钟以上，然后通过水冷而冷却。通过这些工序而制造具有期望形状的锚用链。
以下，利用实施例更具体地说明本发明，但本发明不限定于这些实施例。
实施例
将具有表1所示化学组成的钢熔炼后，进行连铸而得到钢锭，对其进行初轧，制成钢片。接着，将该钢片供于热轧(热棒钢轧制)。在热轧中，将钢片的均热温度设为1250℃，将坯料在1050℃以上轧制至直径25mm，空气冷却至室温。
接着，对得到的棒钢实施热处理。热处理中，进行900℃、15分钟的淬火处理并水冷，然后，进行638℃、20分钟的回火处理并水冷。前述热处理后，采集直径20mm×100mm的试验片，对试验片的表面实施喷丸。
(表面裂纹评价)
对于上述试验片，首先，通过目视进行表面的观察，评价表面裂纹的有无。然后，将试验片供于下述记载的腐蚀试验。
(腐蚀试验)
在用于评价耐腐蚀性的腐蚀试验中，以能模拟锚链的实际腐蚀环境的方式，按照日本特愿2017-240413中记载的方法进行试验。具体而言，腐蚀试验中，将包含海水浸渍工序和干燥湿润工序的处理作为1次循环，实施8次循环(约8星期)。
海水浸渍工序中，将试验片每星期(7天)1次、在35℃的人工海水中浸渍15分钟。试验中使用的人工海水的组成为NaCl：2.45％、MgCl2：1.11％、Na2SO4：0.41％、CaCl2：0.15％、KCl：0.07％、NaHCO3：0.02％、KBr：0.01％。需要说明的是，上述人工海水的组成的％表示质量％。
另外，干燥湿润工序中，在锚链舱内实施模拟了湿度较低的状态的干燥工序和模拟了湿度较高的状态的湿润工序这两个工序。在干燥工序中，在温度为60℃、相对湿度为65％RH的环境中保持4小时，在湿润工序中，在温度为60℃、相对湿度为90％RH的环境中保持4小时。
在海水浸渍工序后至下一次海水浸渍工序为止的期间，进行交替重复干燥工序和湿润工序的处理。此时，若将进行干燥工序和湿润工序的工序作为1次，则在1天内进行3次上述处理。
上述腐蚀试验后，用游标卡尺测定试验片的直径的减少量。关于试验片的测定，在与上端和下端相距30mm的位置以及中央部、即与上端相距50mm的位置进行测定。此外，在上述位置分别对于与该位置正交的位置的直径的大小，也同样地进行测定。换言之，对于一个试样，在6个位置测定直径的大小，由其平均值在腐蚀试验后算出直径的大小。接着，将原本的直径大小与腐蚀试验后的直径大小之差作为直径的减少量(mm)。需要说明的是，本发明中，直径的减少量为0.9mm以下的情况下，判断为作为锚链具有充分的耐腐蚀性。
(硬度试验)
测定用于评价耐磨耗性的表层硬度。用于算出表层硬度的硬度试验的条件依据JIS Z 2244：2009进行，试验力设为9.8N(1kgf)。关于硬度的测定位置，在棒钢的情况下，从钢材的表面朝向直径的中心方向为0.5mm、1.0mm、1.5mm、2.0mm、2.5mm、3.0mm的位置的各位置测定3点的维氏硬度、即总计18点的维氏硬度，将全部测定点的平均值作为表层硬度。而且，将表层硬度超过200的情况判断为耐磨耗性良好。
将上述的试验结果示于表1。
[表1]
Figure BDA0002597724210000151
如表1所示，试验No.1～18由于满足本发明中规定的组成，且满足式(i)和式(ii)，因此耐腐蚀性良好，也不产生表面裂纹。另外，耐磨耗性也良好。另一方面，试验No.19和22由于不满足式(i)，因此呈现耐腐蚀性差的结果。另外，试验No.20由于不满足式(ii)，因此产生了表面裂纹。试验No.21由于Mn含量低于本发明的规定范围，因此呈现耐磨耗性差的结果。

Claims (5)

1.一种锚链用钢，其化学组成以质量％计为
C：0.15～0.45％、
Si：0.6％以下、
Mn：1.00～2.50％、
P：0.1％以下、
S：0.05％以下、
Al：0.1％以下、
N：0.01％以下、
Sn：0.01～0.5％、
Cr：0.1％以下、
Cu：0.1％以下、
Ni：0～5.0％、
Sb：0～0.5％、
Mo：0～1.0％、
W：0～1.0％、
V：0～1.0％、
Ca：0～0.01％、
Mg：0～0.01％、
REM：0～0.01％、
Nb：0～0.1％、
Ti：0～0.1％、
B：0～0.01％、
余量：Fe和杂质，
满足下述式(i)和(ii)：
1-3.26Sn+0.25Cr≤0.80···(i)
Sn/Cu≥1.0···(ii)
其中，上述式中的各元素符号表示钢中所含的各元素的质量％含量，不含有的情况下记作零。
2.根据权利要求1所述的锚链用钢，其中，所述化学组成以质量％计含有选自
Ni：0.01～5.0％、
Sb：0.01～0.5％、
Mo：0.01～1.0％、
W：0.01～1.0％、
V：0.01～1.0％、
Ca：0.0001～0.01％、
Mg：0.0001～0.01％、以及
REM：0.0001～0.01％中的1种以上。
3.根据权利要求1或2所述的锚链用钢，其中，所述化学组成以质量％计含有选自
Nb：0.001～0.1％、
Ti：0.001～0.1％、以及
B：0.0001～0.01％中的1种以上。
4.一种锚链，其使用权利要求1～3中任一项所述的钢。
5.根据权利要求4所述的锚链，其在表面具备防蚀覆盖层。
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