CN111517606A - 一种基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法，其包括：将餐厨垃圾进行厌氧发酵产酸，得到餐厨垃圾发酵产酸液；浓缩富集餐厨垃圾发酵产酸液，分别收集发酵产酸上清液和发酵残渣；用发酵产酸上清液调理污泥至污泥等电点；将调理后的污泥进行固液分离，分别收集第一上清液和污泥沉积物；使用碱液调节第一上清液，进行离心处理，分别收集第二上清液和金属沉积物；将第二上清液经阳离子交换树脂处理，收集过滤液；将发酵残渣、污泥沉积物和过滤液混合搅拌，得到混合物；进行厌氧消化，并收集沼气和沼渣；本发明利用餐厨垃圾发酵产酸液提供外源氢质子去除污泥中重金属，在强化污泥资源化的同时，有效处置了餐厨垃圾。
Description
技术领域
本发明属于污泥等易腐有机废弃物资源化处理技术领域，具体涉及一种基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法。
背景技术
当前，随着活性污泥法在污水处理厂的普及应用，产生大量废弃活性污泥。废弃的活性污泥中含有大量的易腐有机物和重金属，如不及时处理可能会引起严重的二次污染。厌氧消化技术在减少污泥污染环境的同时回收能源，被认为是一种极具潜力的污泥处理技术。然而，长的污泥厌氧消化周期(30天以上)、低的单位有机质(VS)甲烷产量(180-220mL/gVS)和有机质的降解程度低(仅能去除30-40％的VS)，极大地限制了污泥厌氧消化技术的推广应用。同时，随着人口的增加和经济的发展，餐厨垃圾产量与日俱增。传统的垃圾填埋势必会造成严重的环境污染，因此，餐厨垃圾的妥善处理已然迫在眉睫。
现有的专利技术主要是直接通过预处理污泥来提高污泥有机质的水解程度，如水热预处理、超声预处理、碱预处理、高压均相预处理，例如：公开号为CN108217933A的专利“一种高效促进产酸的两相厌氧消化器内循环混合装置”，公开号为CN106365373A的专利“处理市政污泥厌氧消化液的方法及其设备”，公开号为CN106929410A的专利“一种城镇固体废物两相厌氧消化产酸相反应器”，公开号为CN108821531A的专利“热碱预处理市政污泥与餐厨垃圾协同厌氧处理的方法”，公开号为CN109250879A的专利“一种水热反应气氛改善污泥燃料的处理方法”等，这些处理方法在一定程度上增加了污泥有机质的溶出，但针对不同的污泥却常常出现不同的处理效果甚至会产生更多的不易降解有机质。
研究发现，污泥等电点预处理能有效地提高污泥厌氧消化效率，同时去除污泥中的重金属，有利于污泥厌氧消化后沼渣的土地利用。然而，污泥等电点偏酸性(pH值为3.5-4.5)，需要添加外源氢质子，限制了该预处理技术的发展。近年来，餐厨垃圾的酸发酵处理因成为一种绿色可持续的处理方式被广泛推广。据报道，餐厨垃圾发酵产酸液的pH值可降低至3以下，这为用于调节污泥pH提供了可能。
发明内容
为了提高污泥、餐厨垃圾等易腐有机废弃物的厌氧消化效率，本发明提供了一种基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法。该方法基于等电点预处理能强化污泥有机质厌氧生物转化效率，利用餐厨垃圾发酵产酸液提供外源氢质子去除污泥中重金属，在强化污泥资源化的同时，有效处置了餐厨垃圾。
为达到上述目的，本发明的解决方案是：
一种基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法，其包括如下步骤：
(1)、将餐厨垃圾进行中温或高温厌氧发酵产酸1-8天，得到餐厨垃圾发酵产酸液；
(2)、浓缩富集餐厨垃圾发酵产酸液使其pH＜3，分别收集发酵产酸上清液和发酵残渣；
(3)、用发酵产酸上清液调理污泥的pH值至污泥等电点，并同时进行搅拌；
(4)、将步骤(3)中调理后的污泥进行固液分离，分别收集第一上清液和污泥沉积物；
(5)、使用碱液调节步骤(4)中的第一上清液至pH值为4.0-11.0，根据金属氢氧化物溶度积进行离心处理，分别收集第二上清液和金属沉积物；
(6)、将步骤(5)中的第二上清液经2-6BV阳离子交换树脂处理，收集过滤液；
(7)、通过盐酸和氢氧化钠再生步骤(6)中的阳离子交换树脂，利用再生液回收重金属；
(8)、将步骤(2)中的发酵残渣、步骤(4)中的污泥沉积物和步骤(6)中的过滤液混合使体系的pH值为6.0-8.0，并搅拌，得到混合物；
(9)、将步骤(8)中的混合物进行中温、过渡温度或高温厌氧消化5-14天，并收集沼气和沼渣，沼气可用于发电，去除重金属的沼渣可直接用于改善土地。
进一步地，步骤(1)中，厌氧发酵产酸前对餐厨垃圾进行预处理，预处理包括热水解法、搅拌破碎法、质子调控法和酶促反应法。
进一步地，步骤(1)中，中温为30-40℃，高温为50-60℃。
进一步地，步骤(3)中，污泥的pH值为3.5-4.5；搅拌的转速为200-800rpm，搅拌的时间为2-8h。
进一步地，步骤(4)中，固液分离时的转速为8000-12000rpm。
进一步地，步骤(5)中，碱液选自氢氧化钠、碳酸钠、碳酸氢钠和氢氧化钾中的一种以上；碱液的浓度为2-8mol/L。
进一步地，步骤(5)中，离心的转速为6000-10000rpm。
进一步地，步骤(6)中，阳离子交换树脂为钠型阳离子交换树脂。
具体地，钠型阳离子交换树脂选自钠型大孔强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、钠型大孔强酸性丙烯酸系阳离子交换树脂、钠型大孔弱酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、钠型大孔弱酸性丙烯酸系阳离子交换树脂、钠型凝胶强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、钠型凝胶强酸性丙烯酸系阳离子交换树脂、钠型凝胶弱酸性苯乙烯系阳离子交换树脂和钠型凝胶弱酸性丙烯酸系阳离子交换树脂中的一种以上。
进一步地，步骤(7)中，盐酸的浓度为1-4mol/L，氢氧化钠的浓度为1-4mol/L。
进一步地，步骤(8)中，搅拌的时间为1-3h。
进一步地，步骤(9)中，中温为30-40℃，过渡温度为40-50℃，高温为50-60℃。
由于采用上述方案，本发明的有益效果是：
第一、本发明采用的基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥资源化的方法使餐厨垃圾预发酵产生的酸发酵液作为调理污泥的质子调节剂，破坏污泥半刚性结构，增大污泥有机质溶出和水解。餐厨垃圾预发酵残渣富含酸化菌，而调理后的污泥有机质易溶出和水解，将预发酵产生的残渣与经酸发酵液调理后的污泥混合，可提升污泥有机质的厌氧生物转化产甲烷。此外，因污泥等电点处pH值低于4.5，此时污泥中部分重金属(>50％)会从固相转移到液相，经固-液分离后，将上清液进行阳离子交换和多级化学沉淀可有效的回收溶解到上清液中的重金属，从而实现重金属的回收。在此过程中，餐厨垃圾和污泥中固-液微界面都得到了充分的更新，同时，去除了重金属的污泥、餐厨发酵液及残渣混合厌氧消化之后的沼渣可直接用于改善土地。
第二、本发明中该方法的污泥厌氧消化最长周期仅为14天，单位有机质甲烷产量提高了30-40％，污泥有机质降解率提高了20-50％，极大地提升了污泥厌氧消化效率，因此该方法效果显著，在处理污泥的同时处理了餐厨垃圾，并在处置餐厨垃圾的同时去除了污泥中的重金属，强化了污泥的厌氧消化效率，从而厌氧消化产生的沼渣可直接用于改善土壤，对提高易腐有机废弃物的综合资源化利用具有重要意义。
附图说明
图1为本发明的基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法流程示意图。
具体实施方式
本发明提供了一种基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法。
如图1所示，本发明的基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法包括如下步骤：
(1)、将适量餐厨垃圾进行中温或高温厌氧发酵产酸1-8天，得到餐厨垃圾发酵产酸液；
(2)、浓缩富集餐厨垃圾发酵产酸液使其pH＜3，分别收集发酵产酸上清液和发酵残渣；
(3)、用发酵产酸上清液调理适量污泥的pH值至污泥等电点，并同时进行搅拌；
(4)、将步骤(3)中调理后的污泥进行固液分离，分别收集第一上清液和污泥沉积物；
(5)、使用碱液调节步骤(4)中的第一上清液至pH值为4.0-11.0，根据金属氢氧化物溶度积分级回收金属，并进行离心处理，分别收集第二上清液和金属沉积物；
(6)、将步骤(5)中的第二上清液经2-6BV阳离子交换树脂处理，收集过滤液；
(7)、通过盐酸和氢氧化钠再生步骤(6)中的阳离子交换树脂，利用再生液回收重金属；
(8)、将步骤(2)中的发酵残渣、步骤(4)中的污泥沉积物和步骤(6)中的过滤液混合使体系的pH值为6.0-8.0，并搅拌，得到混合物；
(9)、将步骤(8)中的混合物进行中温、过渡温度或高温厌氧消化5-14天，并收集沼气和沼渣，沼气可用于发电，去除重金属的沼渣可直接用于改善土地。
其中，在步骤(1)中，适量餐厨垃圾可根据需要富集的发酵产酸液来确定，同时，在餐厨垃圾厌氧发酵产酸前的物理、化学和生物预处理也包括在内。
具体地，餐厨垃圾的厌氧发酵产酸包括对餐厨垃圾的预处理，预处理包括热水解法、搅拌破碎法、质子调控法和酶促反应法。
在步骤(1)中，中温为30-40℃，高温为50-60℃。
在步骤(2)中，浓缩富集餐厨垃圾发酵产酸液时，可通过以10000-15000rpm转速离心或1000Da分子量的透析膜来实现。
在步骤(3)中，调理适量污泥pH值时，适量污泥可根据后续污泥厌氧消化所用量来确定，但最大量不高于发酵产酸所用的餐厨垃圾量。
在步骤(3)中，污泥的pH值为3.5-4.5；搅拌的转速为200-800rpm，搅拌的时间为2-8h。
在步骤(4)中，固液分离时的转速为8000-12000rpm。
在步骤(5)中，碱液选自氢氧化钠、碳酸钠、碳酸氢钠和氢氧化钾中的一种以上；碱液的浓度为2-8mol/L。
在步骤(5)中，离心的转速为6000-10000rpm。
在步骤(6)中，阳离子交换树脂为钠型阳离子交换树脂。
具体地，钠型阳离子交换树脂选自钠型大孔强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、钠型大孔强酸性丙烯酸系阳离子交换树脂、钠型大孔弱酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、钠型大孔弱酸性丙烯酸系阳离子交换树脂、钠型凝胶强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、钠型凝胶强酸性丙烯酸系阳离子交换树脂、钠型凝胶弱酸性苯乙烯系阳离子交换树脂和钠型凝胶弱酸性丙烯酸系阳离子交换树脂中的一种以上。
在步骤(7)中，利用再生液回收重金属，参照步骤(5)根据金属氢氧化物溶度积分级回收金属。
在步骤(7)中，盐酸的浓度为1-4mol/L，氢氧化钠的浓度为1-4mol/L。
在步骤(8)中，搅拌的时间为1-3h。
在步骤(9)中，中温为30-40℃，过渡温度为40-50℃，高温为50-60℃。
以下结合实施例对本发明作进一步的说明。
实施例中所使用的污泥均来自上海市某污水处理厂的污泥(VS＝55.8-70.1％，TS＝2.1-8.2％)，餐厨垃圾均来自上海某高校食堂(VS＝87.4-95.5％，TS＝10.5-12.1％)，主要成分为米饭、蔬菜、肉、蛋等，厌氧消化中的接种泥为半连续厌氧反应器排出污泥(VS＝37.5-48.7％，TS＝2.6-5.1％)。
实施例1：
本实施例的基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法包括如下步骤：
(1)、将500g餐厨垃圾进行热水解预处理后，进行高温(55℃)厌氧发酵产酸4天，得到餐厨垃圾发酵产酸液；
(2)、浓缩富集步骤(1)的餐厨垃圾发酵产酸液使其pH＜3，分别收集发酵产酸上清液和发酵残渣；
(3)、用步骤(2)的发酵产酸上清液调理500g污泥的pH值至污泥等电点(pH值为4.2)，并以400rpm的转速搅拌4h；
(4)、将步骤(3)中调理后的污泥以10000rpm的转速进行固液分离，分别收集第一上清液和污泥沉积物；
(5)、使用4mol/L的氢氧化钠调节步骤(4)中的第一上清液至pH值分别为4.0、6.0、8.0、9.0、10.0和11.0，根据金属氢氧化物溶度积分级回收金属，并以8000rpm的转速离心处理，分别收集第二上清液和金属沉积物；
(6)、将步骤(5)中的第二上清液经4BV钠型大孔强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂处理，收集过滤液；
(7)、通过1mol/L盐酸和1mol/L氢氧化钠再生步骤(6)中的钠型大孔强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂，利用再生液回收重金属；
(8)、将步骤(2)中的发酵残渣、步骤(4)中的污泥沉积物和步骤(6)中的过滤液混合使体系的pH值为7.0，并搅拌2h，得到混合物；
(9)、将步骤(8)中的混合物(即易腐有机废弃物)进行高温(55℃)厌氧消化10天，并收集沼气和沼渣。
结果显示，经该实施例的方法处理的污泥，污泥中重金属去除率约为45％，单位有机质甲烷产量增加32％，污泥有机质降解率提高40％。
实施例2：
本实施例的基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法包括如下步骤：
(1)、将500g餐厨垃圾进行热水解预处理后，进行高温(55℃)厌氧发酵产酸3天，得到餐厨垃圾发酵产酸液；
(2)、浓缩富集步骤(1)的餐厨垃圾发酵产酸液使其pH＜3，分别收集发酵产酸上清液和发酵残渣；
(3)、用步骤(2)的发酵产酸上清液调理500g污泥的pH值至污泥等电点(pH值为3.8)，并以600rpm的转速搅拌3h；
(4)、将步骤(3)中调理后的污泥以10000rpm的转速进行固液分离，分别收集第一上清液和污泥沉积物；
(5)、使用4mol/L的氢氧化钠调节步骤(4)中的第一上清液至pH值分别为4.0、6.0、8.0、9.0、10.0和11.0，根据金属氢氧化物溶度积分级回收金属，并以6000rpm的转速离心处理，分别收集第二上清液和金属沉积物；
(6)、将步骤(5)中的第二上清液经4BV钠型大孔弱酸性苯乙烯系阳离子交换树脂处理，收集过滤液；
(7)、通过1mol/L盐酸和1mol/L氢氧化钠再生步骤(6)中的钠型大孔弱酸性苯乙烯系阳离子交换树脂，利用再生液回收重金属；
(8)、将步骤(2)中的发酵残渣、步骤(4)中的污泥沉积物和步骤(6)中的过滤液混合使体系的pH值为7.0，并搅拌3h，得到混合物；
(9)、将步骤(8)中的混合物(即易腐有机废弃物)进行中温(37℃)厌氧消化14天，并收集沼气和沼渣。
结果显示，经该实施例的方法处理的污泥，污泥中重金属去除率约为43％，单位有机质甲烷产量增加30％，污泥有机质降解率提高36％。
实施例3：
本实施例的基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法包括如下步骤：
(1)、将500g餐厨垃圾进行热水解预处理后，进行高温(55℃)厌氧发酵产酸6天，得到餐厨垃圾发酵产酸液；
(2)、浓缩富集步骤(1)的餐厨垃圾发酵产酸液使其pH＜3，分别收集发酵产酸上清液和发酵残渣；
(3)、用步骤(2)的发酵产酸上清液调理400g污泥的pH值至污泥等电点(pH值为4.1)，并以800rpm的转速搅拌6h；
(4)、将步骤(3)中调理后的污泥以10000rpm的转速进行固液分离，分别收集第一上清液和污泥沉积物；
(5)、使用4mol/L的氢氧化钠调节步骤(4)中的第一上清液至pH值分别为4.0、6.0、8.0、9.0、10.0和11.0，根据金属氢氧化物溶度积分级回收金属，并以8000rpm的转速离心处理，分别收集第二上清液和金属沉积物；
(6)、将步骤(5)中的第二上清液经4BV钠型大孔弱酸性丙烯酸系阳离子交换树脂处理，收集过滤液；
(7)、通过1mol/L盐酸和1mol/L氢氧化钠再生步骤(6)中的钠型大孔弱酸性丙烯酸系阳离子交换树脂，利用再生液回收重金属；
(8)、将步骤(2)中的发酵残渣、步骤(4)中的污泥沉积物和步骤(6)中的过滤液混合使体系的pH值为7.0，并搅拌2h，得到混合物；
(9)、将步骤(8)中的混合物(即易腐有机废弃物)进行过渡温度(42℃)厌氧消化10天，并收集沼气和沼渣。
结果显示，经该实施例的方法处理的污泥，污泥中重金属去除率约为49％，单位有机质甲烷产量增加35％，污泥有机质降解率提高46％。
实施例4：
本实施例的基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法包括如下步骤：
(1)、将600g餐厨垃圾进行热水解预处理后，进行中温(37℃)厌氧发酵产酸8天，得到餐厨垃圾发酵产酸液；
(2)、浓缩富集步骤(1)的餐厨垃圾发酵产酸液使其pH＜3，分别收集发酵产酸上清液和发酵残渣；
(3)、用步骤(2)的发酵产酸上清液调理500g污泥的pH值至污泥等电点(pH值为3.8)，并以200rpm的转速搅拌2h；
(4)、将步骤(3)中调理后的污泥以12000rpm的转速进行固液分离，分别收集第一上清液和污泥沉积物；
(5)、使用6mol/L的氢氧化钠调节步骤(4)中的第一上清液至pH值分别为4.0、6.0、8.0、9.0、10.0和11.0，根据金属氢氧化物溶度积分级回收金属，并以10000rpm的转速离心处理，分别收集第二上清液和金属沉积物；
(6)、将步骤(5)中的第二上清液经5BV钠型凝胶强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂处理，收集过滤液；
(7)、通过1mol/L盐酸和1mol/L氢氧化钠再生步骤(6)中的钠型凝胶强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂，利用再生液回收重金属；
(8)、将步骤(2)中的发酵残渣、步骤(4)中的污泥沉积物和步骤(6)中的过滤液混合使体系的pH值为7.0，并搅拌3h，得到混合物；
(9)、将步骤(8)中的混合物(即易腐有机废弃物)进行中温(37℃)厌氧消化14天，并收集沼气和沼渣。
结果显示，经该实施例的方法处理的污泥，污泥中重金属去除率约为50％，单位有机质甲烷产量增加33％，污泥有机质降解率提高42％。
实施例5：
本实施例的基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法包括如下步骤：
(1)、将700g餐厨垃圾进行热水解预处理后，进行高温(55℃)厌氧发酵产酸5天，得到餐厨垃圾发酵产酸液；
(2)、浓缩富集步骤(1)的餐厨垃圾发酵产酸液使其pH＜3，分别收集发酵产酸上清液和发酵残渣；
(3)、用步骤(2)的发酵产酸上清液调理500g污泥的pH值至污泥等电点(pH值为4.3)，并以600rpm的转速搅拌5h；
(4)、将步骤(3)中调理后的污泥以12000rpm的转速进行固液分离，分别收集第一上清液和污泥沉积物；
(5)、使用3mol/L的氢氧化钠调节步骤(4)中的第一上清液至pH值分别为4.0、6.0、8.0、9.0、10.0和11.0，根据金属氢氧化物溶度积分级回收金属，并以10000rpm的转速离心处理，分别收集第二上清液和金属沉积物；
(6)、将步骤(5)中的第二上清液经4BV钠型凝胶弱酸性苯乙烯系阳离子交换树脂处理，收集过滤液；
(7)、通过2mol/L盐酸和2mol/L氢氧化钠再生步骤(6)中的钠型凝胶弱酸性苯乙烯系阳离子交换树脂，利用再生液回收重金属；
(8)、将步骤(2)中的发酵残渣、步骤(4)中的污泥沉积物和步骤(6)中的过滤液混合使体系的pH值为7.0，并搅拌3h，得到混合物；
(9)、将步骤(8)中的混合物(即易腐有机废弃物)进行高温(55℃)厌氧消化10天，并收集沼气和沼渣。
结果显示，经该实施例的方法处理的污泥，污泥中重金属去除率约为53％，单位有机质甲烷产量增加40％，污泥有机质降解率提高50％。
上述对实施例的描述是为了便于该技术领域的普通技术人员能理解和使用本发明。熟悉本领域技术人员显然可以容易的对这些实施例做出各种修改，并把在此说明的一般原理应用到其他实施例中，而不必经过创造性的劳动。因此，本发明不限于上述实施例。本领域技术人员根据本发明的原理，不脱离本发明的范畴所做出的改进和修改都应该在本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种基于等电点利用餐厨垃圾酸发酵强化污泥厌氧消化的方法，其特征在于：其包括如下步骤：
(1)、将餐厨垃圾进行中温或高温厌氧发酵产酸1-8天，得到餐厨垃圾发酵产酸液；
(2)、浓缩富集所述餐厨垃圾发酵产酸液使其pH＜3，分别收集发酵产酸上清液和发酵残渣；
(3)、用所述发酵产酸上清液调理污泥的pH值至污泥等电点，并同时进行搅拌；
(4)、将步骤(3)中调理后的污泥进行固液分离，分别收集第一上清液和污泥沉积物；
(5)、使用碱液调节步骤(4)中的第一上清液至pH值为4.0-11.0，根据金属氢氧化物溶度积进行离心处理，分别收集第二上清液和金属沉积物；
(6)、将步骤(5)中的第二上清液经2-6BV阳离子交换树脂处理，收集过滤液；
(7)、通过盐酸和氢氧化钠再生步骤(6)中的阳离子交换树脂，利用再生液回收重金属；
(8)、将步骤(2)中的发酵残渣、步骤(4)中的污泥沉积物和步骤(6)中的过滤液混合使体系的pH值为6.0-8.0，并搅拌，得到混合物；
(9)、将步骤(8)中的混合物进行中温、过渡温度或高温厌氧消化5-14天，并收集沼气和沼渣。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(1)中，所述厌氧发酵产酸前对餐厨垃圾进行预处理，所述预处理包括热水解法、搅拌破碎法、质子调控法和酶促反应法；和/或，
步骤(1)中，所述中温为30-40℃，所述高温为50-60℃。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(3)中，所述污泥的pH值为3.5-4.5；所述搅拌的转速为200-800rpm，所述搅拌的时间为2-8h。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(4)中，所述固液分离时的转速为8000-12000rpm。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(5)中，所述碱液选自氢氧化钠、碳酸钠、碳酸氢钠和氢氧化钾中的一种以上；所述碱液的浓度为2-8mol/L。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(5)中，所述离心的转速为6000-10000rpm。
7.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(6)中，所述阳离子交换树脂为钠型阳离子交换树脂。
8.根据权利要求7所述的方法，其特征在于：所述钠型阳离子交换树脂选自钠型大孔强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、钠型大孔强酸性丙烯酸系阳离子交换树脂、钠型大孔弱酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、钠型大孔弱酸性丙烯酸系阳离子交换树脂、钠型凝胶强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、钠型凝胶强酸性丙烯酸系阳离子交换树脂、钠型凝胶弱酸性苯乙烯系阳离子交换树脂和钠型凝胶弱酸性丙烯酸系阳离子交换树脂中的一种以上。
9.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(7)中，所述盐酸的浓度为1-4mol/L，所述氢氧化钠的浓度为1-4mol/L；和/或，
步骤(8)中，所述搅拌的时间为1-3h。
10.根据权利要求1所述的方法，其特征在于：步骤(9)中，所述中温为30-40℃，所述过渡温度为40-50℃，所述高温为50-60℃。
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