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CN109964005A - 涡轮机的涡轮叶轮 - Google Patents

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CN109964005A CN201780069774.1A CN201780069774A CN109964005A CN 109964005 A CN109964005 A CN 109964005A CN 201780069774 A CN201780069774 A CN 201780069774A CN 109964005 A CN109964005 A CN 109964005A
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Cummins Ltd
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Abstract

提出了一种混合流动涡轮叶轮(214)，与现有的混合流动涡轮叶轮相比，其具有减小的质量和惯性矩，因为省略了现有的混合流动涡轮叶轮的径向外部部分。在第一种可能中，省略的材料可以是涡轮叶轮的后表面(203)在基线(209)外侧的径向位置处的扇形，其是叶轮的后表面上的圆，其表示后表面的最小半径。在第二种可能中，在叶片的一侧省略每个叶片的带状件(108)的一部分。因此，在轴向方向上观察涡轮叶轮，在基线外部和穿过导流尖端(102)的径向线(109)的一侧的带状件面积可比在另一侧上的小至少20％。

Description

涡轮机的涡轮叶轮
技术领域
本发明涉及一种涡轮机，例如涡轮增压器，其具有涡轮叶轮。
背景技术
涡轮机是在转子和流体之间传递能量的机器。例如，涡轮机可将能量从流体传递到转子或者可将能量从转子传递到流体。涡轮机的两个例子是动力涡轮以及压缩机，动力涡轮利用由流体驱动的转子的旋转能量来进行有用的工作(例如，产生电力)；压缩机使用转子的旋转能量来压缩流体。
涡轮增压器是众所周知的涡轮机，用于在高于大气压的压力(增压压力)下将空气供应到内燃机的入口。传统的涡轮增压器基本上包括安装在涡轮壳体内的可旋转轴上的排气驱动涡轮叶轮，涡轮壳体连接在发动机出口歧管的下游。涡轮叶轮的旋转使安装在压缩机壳体内的轴的另一端上的压缩机叶轮旋转。压缩机叶轮将压缩空气输送到发动机进气歧管。
涡轮增压器轴通常由径向轴承和止推轴承(包括适当的润滑系统)支撑，其位于连接在涡轮和压缩机叶轮壳体之间的中心轴承壳体内。
图1示出了已知涡轮增压器的示意性横截面。涡轮增压器包括通过中心轴承壳体13连接到压缩机12的涡轮11。涡轮11包括涡轮叶轮14，用于围绕轴线100在涡轮壳体15内旋转。类似地，压缩机12包括压缩机叶轮16(或“叶轮(impeller)”)，其可在压缩机壳体17内旋转。压缩机壳体17限定压缩机腔室38，压缩机腔室38大部分由压缩机叶轮16填充，并且压缩机叶轮16可在压缩机腔室38内旋转。涡轮叶轮14和压缩机叶轮16安装在共同的涡轮增压器轴18的相对端上，涡轮增压器轴18延伸穿过中心轴承壳体13。涡轮增压器轴18由轴承壳体13中的轴承组件可旋转地支撑，轴承组件包括两个径向轴承34和35，其分别安装在轴承壳体13的涡轮端部和压缩机端部。轴承组件还包括止推轴承36。
涡轮机壳体15具有至少一个环形地设置在涡轮叶轮14周围的排气入口蜗壳19(图1中示出了两个蜗壳)，以及轴向排气出口10。压缩机壳体17具有轴向进气通道31和环形地布置在压缩机腔室38周围的蜗壳32。蜗壳32与压缩机出口33气流连通。压缩机腔室38通过径向延伸的扩散器空间39(这里也称为“扩散器”)连接到蜗壳32，扩散器空间39是在壳体17的径向延伸的护罩表面20和轴承壳体13的径向延伸的轮毂表面21之间的间隙。扩散器39围绕轴18的旋转轴线是旋转对称的。
在使用中，涡轮叶轮14通过从排气入口蜗壳19通向排气出口10的排气通道旋转。排气从发动机(未示出)的排气歧管(也称为出口歧管)提供给排气入口蜗壳19，涡轮增压器附接到发动机。涡轮叶轮14又使压缩机叶轮16旋转，由此通过压缩机入口31吸入进气并经由扩散器39，蜗壳32然后出口33将增压空气输送到发动机的进气歧管。
已知涡轮叶轮14的各种轮廓。图2(a)和图2(b)分别示出了在从轴承壳体沿轴线100看的平面图中，以及在垂直于轴线100的侧视图中的第一已知的涡轮叶轮14。在本文件中，我们将指定涡轮叶轮14的“前部”作为沿轴线100的方向离轴承壳体13最远的部分，以及涡轮叶轮16的“后部”作为沿轴线100的方向离轴承壳体13的最近的部分。涡轮叶轮14具有十二个叶片1，叶片1围绕轴线100径向等距地间隔开(在其他形式中，涡轮叶轮具有不同数量的叶片)。每个叶片1具有径向外边缘2，称为导流尖端(inducer tip)。导流尖端2在前端部6和后端部7之间延伸。在涡轮叶轮14的这种形式中，导流尖端2是轴向的(即平行于轴线100)。
涡轮叶轮的后表面3从轮毂4(“焊接凸台”)径向向外延伸，其中涡轮叶轮14附接到涡轮增压器轴18。后表面3具有12重旋转对称性(即其外观在其围绕轴线100旋转30度时也是相同的)。后表面3的径向最外部分是导流尖端2的后端部7。在每个叶片1的任一圆周侧，后表面3的径向外边缘逐渐变得更靠近轴线100，并且其径向最内的位置标记为点5。
图3(a)和图3(b)分别示出了在从轴承壳体沿轴线100看的平面图中，以及在垂直于轴线100的侧视图中的第二已知的涡轮叶轮14。涡轮叶轮14也具有十二个叶片1，其围绕轴线100径向等距地间隔开(不过，同样地，叶片的数量可以不同)。同样，每个叶片1具有在前端部6和后端部7之间延伸的导流尖端2，但是在涡轮叶轮14的这种第二形式中，导流尖端2相对于轴线100倾斜。具体地，尽管沿着导流尖端2的所有点具有与轴线100相同的距离，但是从前端部6到后端部7的方向包括沿周向方向(不过不是沿径向方向)的分量。这被称为“桶式倾斜(bucketing)”。
在图3(a)中，示出了基线圆40在涡轮叶轮14的后表面3上，其连接后表面3的径向外边缘的径向内部点5。后表面至少从圆40径向向外是平的(在制造公差范围内)。然而，后表面3在基线圆40和轮毂4之间可略微凹入(“扇形的”)。换句话说，基线圆40内不存在不必要的材料，以减小涡轮叶轮的重量。
如上所述，图2或图3中所示的涡轮叶轮14的导流尖端2垂直于径向。这种涡轮叶轮被称为“径向”涡轮叶轮，用于“径向”涡轮。另外，涡轮叶轮中导流尖端相对于径向倾斜是已知的。这些被称为“混合流动”涡轮叶轮，用于“混合流动”涡轮。混合流动涡轮使用大幅度的桶式倾斜以便在低速比(即，在值U/c低时，其中U是导流尖端的速度，c是接触它的排气的速度)下产生高效率。存在涡轮中导流尖端垂直于轴向方向(“轴向涡轮”)的额外涡轮，但是与涡轮增压器相比，这种涡轮更常用于喷气发动机。
发明内容
本发明旨在提供一种用于涡轮机的新型且有用的涡轮叶轮。
概括地说，本发明提出从混合流动涡轮叶轮的径向外部省略材料以减小涡轮叶轮的质量。具体地，在基线外部(即，在叶轮的后表面上指示后表面的最小半径的圆)省略质量。减小质量意味着涡轮具有改进的瞬态响应。应注意，省略径向向外的材料比省略径向向内的材料更有利，因为省略径向向外的材料比省略相同质量的径向向内的材料减少涡轮叶轮的惯性矩。
本发明的第一方面是，在混合流动涡轮叶轮中，涡轮叶轮的后表面在基线外侧的径向位置处形成扇形。扇形延伸到靠近导流尖端的后端部。在数值模拟中，已经观察到可在不引起叶片中的过度应力的情况下这样做。
本发明的第二方面是设置在混合流动涡轮叶轮的叶片上的带状件围绕包括旋转轴线和叶片的周向中心的平面不对称，在叶片的压力侧(也就是说，在使用中，是上游侧的一侧)比叶片的另一侧(在使用中的下游侧)上设置较少的带状件。沿轴向方向观察涡轮叶轮，穿过导流尖端的径向线的一侧并且在基线外部的带状件面积可比在另一侧上的小至少20％，并且更优选地比另一侧少至少25％，或甚至至少30％或40％。在数值模拟中已经观察到，与现有涡轮叶片相比，减少叶片一侧上的带状件的量不会在叶片中引起过度的应力。
附图说明
现在将参考以下附图，仅出于示例的目的描述本发明的非限制性实施例，其中：
图1是已知的涡轮增压器的横截面图；
图2由图2(a)和图2(b)组成，示出了第一已知的涡轮叶轮的两个视图；
图3由图3(a)和图3(b)组成，示出了第二已知的涡轮叶轮的两个视图；
图4由图4(a)和图4(b)组成，是本发明第一实施例的涡轮叶轮的视图；
图5(a)由图5(a)至图5(c)组成，分别示出了图2至图4的涡轮叶轮的放大部分；
图6由图6(a)和图6(b)组成，图6(a)是本发明第二实施例的涡轮叶轮的侧视图，图6(b)是图6(a)的涡轮叶轮的一部分的视图；
图7是图6的涡轮叶轮的横截面图；
图8是图7的注释版本；
图9由图9(a)至图9(d)组成，图9(a)是图5(c)的注释版本，图9(b)至图9(d)是图6的涡轮叶轮的进一步视图；以及
图10是图6的涡轮叶轮的一个单叶片段的剖视图。
具体实施方式
图4(a)和图4(b)示出了本发明第一实施例的涡轮叶轮114的轮廓。代替涡轮叶轮14，涡轮叶轮114适用于如图1所示的涡轮增压器。图4(a)示出了垂直于轴线100观察的涡轮叶轮114。对应于涡轮叶轮14的元件的涡轮叶轮114的元件使用了高100的附图标记。涡轮叶轮114是通常通过铸造和机械加工形成的单件式元件。
涡轮叶轮114还具有十一个叶片101，叶片101围绕轴线100径向等距地间隔开(同样，叶片的数量可以是不同的，并且总体表示为n，其通常为大约十一或十二；涡轮叶轮114围绕轴线100具有n重对称性)。每个叶片101具有在前端部106和后端部107之间延伸的导流尖端102。在涡轮叶轮114中，导流尖端102不仅相对于轴线100倾斜，而且前端部106比后端部107更远离轴线100。也就是，涡轮叶轮114是混合流动涡轮叶轮。与其他混合流动涡轮机一样，涡轮叶轮114使用桶式倾斜以便在低速比下产生高效率。也就是，垂直于径向的导流尖端102的长度方向的分量相对于轴向倾斜。
图4(b)是包括轴线100和后端部107的平面中的示意性横截面图。如图4(b)所示，我们将混合流动角度α限定为在穿过导流尖端的后端部107的径向线109与垂直于周向方向的导流尖端102的长度方向的分量(即，穿过导流尖端102的前端部106和后端部107的周向中心的直线)之间的角度。在本公开中，考虑了其中混合流动角度α的值在10°至45°的范围内的混合流动涡轮叶轮。如果混合流动角度α的值远大于此值，则涡轮叶轮相对于径向涡轮叶轮具有减小的益处；如果混合流动角度α的值低于此值，则涡轮实际上是具有伴随的缺点(例如增加的成本以实现相同的相对性能)的轴向涡轮。
气流方向由箭头A示出。在图4(b)中示意性地包括示意性的轮毂线141，即使实际上轮毂线与图4(b)的横截面平面周向地间隔开。轮毂线是在沿涡轮叶轮114的每个轴向位置处的涡轮叶轮114的径向内表面。应注意，该实施例的轮毂线141与已知的混合流动涡轮叶轮的轮毂线相比没有改变。用于优化轮毂线141的技术是已知的。
图4(b)还示出了涡轮叶轮114的后表面103(“基准面”)，并且为了比较示出了(通过虚线)其中一个己知涡轮叶轮14的后表面3。后表面103不是平坦的，而是凹的：它是“扇形的”。如上所述，其中一个已知涡轮叶轮的后表面3包括径向向内扇形(凹形)部分和径向向外平面部分。相比之下，涡轮叶轮114的后表面103大体上与导流尖端102的后端部107一样径向向外是凹的。
此外，后表面103相对于其中一个已知涡轮叶轮14的后表面3在轴向方向上朝向涡轮出口移位。后表面103的扇形化程度的增加是可能的，由于导流尖端2的长度方向的径向分量；换句话说，由于混合流动角度α小于90°。我们将削减角度β限定为(i)垂直于周向方向的导流尖端102的长度方向的分量与(ii)包括轴线100的平面中的后表面103，并穿过导流尖端102的后端部107的切线之间的角度。通常，这将等于在包括轴线100和后端部107的平面中，在径向方向和后表面的相对于径向最倾斜的切线之间的角度。我们在数值模拟中发现，削减角度β的值应该优选地在80°至100°的范围内。削减角度β的值小于80°会在叶片中产生过大的应力；削减角度β的值大于100°会大大减少扇形产生的质量节省。
削减深度值d被限定为后表面103与穿过导流尖端102的后端部107的轴向平面(即，垂直于轴线100的一个)的最大距离。这是在d最大的周向位置处测量的。
为了量化d的合适值，我们使用平均半径(average radius)，其可被限定为这里称为平均半径(mean radius)的参数。这由以下表达式限定
其中R1是后端部点107与轴线100的距离，R2是前端部点106与轴线100的距离。在数值模拟中，我们发现只要限定为
的削减比率不高于0.08，叶片不会受到不可接受的应力。在该约束条件下，优选地d应尽可能高，以最大程度保存涡轮叶轮的质量。如果削减比率大于0.01，则产生涡轮叶轮的惯性矩的显着减小。例如，d可以是平均半径的至少0.05倍，或平均半径的至少0.06倍，或平均半径的至少0.07倍。在某些情况下，最好根据值R1和R2的均方根(RMS)来限定平均半径。
图5(a)，(b)和(c)分别示出了图2和图3的涡轮叶轮14和图4的涡轮叶轮114的叶片后端部的放大视图。如图5(a)至图5(c)所示，每种形式的涡轮叶轮14中的叶片1由“带状件(webbing)”8支撑在任一侧。该带状件8限定了除了导流尖端2的后端部7之外的后表面3的所有径向外边缘。每种形式的涡轮叶轮14的带状件围绕包括轴线方向100的平面和穿过导流尖端2的后端部7的中心(这是后端部7在周向方向上的中心，这里称为“周向中心”)的径向线9是镜像对称的。同样在涡轮叶轮114中，提供了带状件108，其围绕包括轴向方向100的平面和穿过导流尖端102的后端部107的周向中心的径向线109是镜像对称的。桶式倾斜(如图5(b)和图5(c)所示)需要带状件8，108的厚度与具有很少或没有桶式倾斜的涡轮相比增加，因此混合流动涡轮的大幅度的桶式倾斜需要的带状件108比具有很少或没有桶式倾斜的涡轮叶轮厚。
参考图6和图7，示出了作为本发明第二实施例的涡轮叶轮214。图6(a)是涡轮叶轮朝向其旋转轴线100观察的侧视图；图6(b)是涡轮叶轮214的外部的透视图；以及图7是在包括轴线100的平面中的横截面图。
涡轮叶轮214适用于如图1所示的涡轮增压器，代替涡轮叶轮14。具有与图2和图3的涡轮叶轮14的相应元件相同含义的元件给出高200的附图标记。涡轮叶轮214是通常通过铸造和机械加工形成的单件式元件。涡轮叶轮214包括叶片201，其具有导流尖端202。叶片的数量表示为n，涡轮叶轮214具有围绕轴线的n重旋转对称，该轴线在使用中是涡轮的旋转轴线100。每个导流尖端202具有前端部206和后端部207。在图6(b)中，虚线209表示从轴线100到叶片201中的一个的导流尖端202的径向线。涡轮叶轮具有从轮毂204延伸的后表面203。在使用中，轮毂204连接到涡轮机的轴(未示出)，其中轴线100穿过轮毂204的中心。后表面203是涡轮叶轮214朝向轴承壳体的一侧，并且其远离轴线100延伸。
后表面203的径向外边缘是一条线，其径向最外点是导流尖端202的后端部207。后表面203的径向外边缘上的径向最内点标记为205，并且在相邻的一对叶片201的导流尖端202的相应后端部207的周向中心之间大致等距。
考虑与旋转轴线100平行的参考线，并且该参考线截取其中一个导流尖端102的前端部206的周向中心，我们将“桶式倾斜角度”限定为在参考线与导流尖端2的长度方向的垂直于径向方向的分量之间的角度。因此，如果导流尖端202略微弯曲，则将桶式倾斜角度限定为在(i)参考线与(ii)连接导流尖端2的端部206,207的周向中心的直线之间的角度。因此，如果桶式倾斜角度为零，则这将表明导流尖端2在周向方向上没有分量。
转到图7，通过包括轴线100的平面的横截面图观察涡轮叶轮214。该平面处于周向位置，使得其包括位于涡轮叶轮214的后表面203的外周边上的径向最内点205中的一个。轮毂线241是涡轮叶轮214的表面上的线，其远离每个点205向前(即远离轴承壳体并且没有周向分量)延伸。
类似于图4所示的涡轮叶轮114，涡轮叶轮214是混合流动涡轮叶轮。参考图8，我们将混合流动角度α限定为穿过导流尖端的后端部207的径向线209与导流尖端的长度方向的垂直于周向方向的分量(即穿过导流尖端202的前端部206和后端部207的周向中心的直线)之间的角度。类似于涡轮叶轮114，涡轮叶轮214的α在10°至45°的范围内。
类似于涡轮叶轮114，涡轮叶轮214的后表面203不是平坦的，而是凹入的：它是“扇形的”。我们将削减角度β限定为在(i)导流尖端202的长度方向的垂直于周向方向的分量与(ii)包括轴线100的平面中的后表面203且通过该导流尖端202的后端部207的周向中心的切线之间的角度。通常，这将在包括轴线100和后端部207的平面中等于在径向方向和后表面相对于径向方向最倾斜的切线之间的角度。类似于涡轮叶轮114，涡轮叶轮214的削减角度β应该优选地在80°至100°的范围内。
对于涡轮叶轮214，削减深度值d被限定为后表面203与穿过导流尖端202的后端部207的轴向平面(即，垂直于轴线100的一个)的最大距离。这是在d最大的周向位置测量的。
同样，平均半径由表达式(1)限定，其中R1是后端部点207与轴线100的距离，R2是前端部点206与轴线100的距离。削减率同样由表达式(2)限定。在数值模拟中，我们发现只要削减率不高于0.08，叶片不会受到不可接受的应力。在该约束条件下，优选d应尽可能高，以最大程度保存涡轮叶轮的质量。如果削减率大于0.01，则产生涡轮叶轮的惯性矩的显着减小。例如，d可以是平均半径的至少0.05倍，或平均半径的至少0.06倍，或平均半径的至少0.07倍。
转到图9，解释了第二实施例的另一个优选特征。图9(a)与图5(c)相同，除了突出了叶片101的压力侧(即上游)上的带状件的一部分108a。在数值模拟中，已经发现不需要带状件的这部分。也就是说，如果省略这部分，涡轮叶轮仍然承受可接受的应力。
图9(c)是图6的涡轮叶轮214的平面图，图9(b)是图9(c)的放大部分，以与图9(a)类似的方式示出了单个叶片201的端部。因此，如图9(b)所示，涡轮叶轮214的叶片201不包括叶片101的带状件的部分108a。
如果叶片的数量由n表示(图9(c)中的n＝11)，则还存在n个点205。对于n个点205中的每一个，我们可限定穿过点205且包括轴线100的相应平面。涡轮可被认为是n个区段，每个区段位于相邻的一对平面之间。图10是图6的涡轮叶轮的这些区段中的单个区段的透视图。虚线200表示涡轮叶轮区段的一部分，其如图9(b)所示。
考虑圆240，其穿过点205，在该处涡轮叶轮214的后表面203的径向外边缘具有最小径向范围。对于单个区段，考虑该区段的后表面203在圆240的径向外侧的部分。后表面203的该部分由穿过相应导流尖端2的相应后端部7的周向中心的相应径向线209分成两部分。即，径向线209将该区段的后表面203在圆140的径向外侧的部分分成上游部分208a(图9(b)中的线209的左侧)和下游部分208b(图9(b)中的线209的右侧)。带状件的不对称性意味着上游部分208a的面积小于下游部分208b的面积。让我们表示下游部分208b的面积(即，在下游方向上，后表面203在圆140外部的，并且周向地在导流尖端202的后端部207的中心与其最近的相邻点205之间的部分)和上游部分208a的面积(即，在上游方向上，后表面203在圆140外部的，并且周向地位于导流尖端202的后端部207的中心与其最近的相邻点205之间的部分)的比率为γ。数值模拟表明叶片上的应力是可接受的，即，即使γ的值高于1.25，叶片201也可以很好地支撑。优选γ值为较高的值，因为它表明与图4的涡轮叶轮相比，涡轮叶轮的质量和惯性矩减小了更多。
数值模拟表明，对于较高的γ值(例如超过0.25)，优选的是，桶式倾斜角度在15°和60°之间，更优选在20°和50°之间，或甚至在20°和40°之间。
尽管仅描述了扩散器的几个实施例，但是在本发明的范围内可存有许多变化，这对于技术人员来说是显而易见的。

Claims (12)

1.一种用于涡轮的涡轮叶轮，所述涡轮叶轮具有旋转轴线，所述涡轮叶轮包括多个叶片，所述多个叶片从所述旋转轴线以相等的角度间隔围绕所述轴线延伸，每个叶片包括沿着所述旋转轴线位于所述涡轮叶轮的后端部的导流尖端，
每个叶片的所述导流尖端具有前端部和后端部，以及从所述前端部到所述后端部的线，所述线具有垂直于周向方向的分量，所述分量与垂直于轴向方向的平面具有混合流动角度α，所述混合流动角度α的值在10°至45°的范围内；
所述涡轮叶轮的后表面具有凹形轮廓，所述后表面包括在每个导流尖端的所述后端部附近的切线，所述切线垂直于所述周向方向，并且所述切线与从所述前端部到所述后端部的线的垂直于所述周向方向的所述分量具有削减角度β，所述削减角度β的值在80°至100°的范围内；以及
从每个导流尖端的所述后端部到所述涡轮叶轮的所述后表面上的任何点的轴向方向上的最大距离在所述导流尖端的平均半径的0.01到0.08倍的范围内。
2.根据权利要求1所述的涡轮叶轮，其中从每个导流尖端的所述后端部到所述涡轮叶轮的所述后表面上的任何点的所述轴向方向的所述最大距离在所述导流尖端的平均半径的0.03到0.08倍的范围内。
3.根据权利要求1所述的涡轮叶轮，其中所述切线包括所述导流尖端的所述后端部。
4.根据权利要求1、权利要求2或权利要求3所述的涡轮叶轮，其中考虑到所述涡轮叶轮的所述后表面的区域，所述区域位于所述叶轮的所述后表面上的圆的径向外侧，所述圆包括具有最小半径的所述后表面上的点，并且所述区域周向地位于两个相邻的所述点之间，
所述区域由径向线分隔，所述径向线穿过所述叶片的所述导流尖端的所述后端部的所述周向中心，所述径向线周向地位于所述两个点之间；以及
在所述径向线一侧的所述区域的部分是在所述径向线另一侧的所述区域的部分的至少1.2倍。
5.根据权利要求4所述的涡轮叶轮，其中在所述径向线的一侧的所述区域的部分是在所述径向线的另一侧上的所述区域的部分的至少1.3倍。
6.根据权利要求4或权利要求5所述的涡轮叶轮，其中从所述导流尖端的所述前端部到所述后端部的所述线具有垂直于所述径向方向的分量，所述分量与所述轴向方向成的桶式倾斜角度在从15°到40°的范围内。
7.根据权利要求6所述的涡轮叶轮，其中所述桶式倾斜角度在20°至40°的范围内。
8.一种用于涡轮的涡轮叶轮，所述涡轮叶轮具有旋转轴线，所述涡轮叶轮包括多个叶片，所述多个叶片从所述旋转轴线以相等的角度间隔围绕所述轴线延伸，每个叶片包括沿着所述旋转轴线位于所述涡轮叶轮的后端部的导流尖端，
每个叶片的所述导流尖端具有前端部和后端部，以及从所述前端部到所述后端部的线，所述线具有垂直于周向方向的分量，所述分量与垂直于轴向方向的平面具有混合流动角度α，所述混合流动角度α的值在10°至45°的范围内；
其中，考虑到所述涡轮叶轮的后表面的区域，所述区域位于所述叶轮的所述后表面上的圆的径向外侧，所述圆包括具有最小半径的所述后表面上的点，并且所述区域周向地位于两个相邻的所述点之间：
所述区域由径向线分隔，所述径向线穿过所述叶片的所述导流尖端的所述后端部的所述周向中心，所述径向线周向地位于所述两个点之间；以及
在所述径向线一侧的所述区域的部分是在所述径向线另一侧的所述区域的部分的至少1.2倍。
9.根据权利要求8所述的涡轮叶轮，其中在所述径向线的一侧的所述区域的部分是在所述径向线的另一侧上的所述区域的部分的至少1.3倍。
10.根据权利要求8或权利要求9所述的涡轮叶轮，其中从所述导流尖端的所述前端部到所述后端部的所述线具有垂直于所述径向方向的分量，所述分量与轴向方向成的桶式倾斜角度在从15°到60°的范围内。
11.根据权利要求10所述的涡轮叶轮，其中所述桶式倾斜角度在20°至40°的范围内。
12.一种涡轮增压器，包括根据前述任一权利要求所述的涡轮叶轮。
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