CN109253113A - 吸油烟机用多翼离心风机蜗壳型线设计方法及其多翼离心风机蜗壳 - Google Patents
吸油烟机用多翼离心风机蜗壳型线设计方法及其多翼离心风机蜗壳 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109253113A CN109253113A CN201811300690.7A CN201811300690A CN109253113A CN 109253113 A CN109253113 A CN 109253113A CN 201811300690 A CN201811300690 A CN 201811300690A CN 109253113 A CN109253113 A CN 109253113A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- section
- curve
- spiral case
- inlet pressure
- point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000013461 design Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 239000004071 soot Substances 0.000 claims description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 9
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 3
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract 3
- 239000003517 fume Substances 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000007634 remodeling Methods 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- 238000012938 design process Methods 0.000 description 2
- 240000007225 Limnophila aromatica Species 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 230000008676 import Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/4206—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/4226—Fan casings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
- F04D29/661—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/667—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps by influencing the flow pattern, e.g. suppression of turbulence
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
吸油烟机用多翼离心风机蜗壳型线设计方法，包括：第一，基于理想气体动量矩守恒的原则，采用不等边基圆法绘制第一蜗壳型线R；第二，考虑到油烟气体的粘性较大，为保持气体动量矩守恒，需对第一蜗壳型线中各个截面的张开度进行修正，获得第二蜗壳型线R′；第三，对获得的第二蜗壳型线进行处理，根据位置角共划分七段曲线，各曲线方程可通过选取对应曲线上一定数量的点位来进行拟合；第四，将上述七段曲线方程整合后，获得完整的第二蜗壳型线R′拟合方程。本发明还包括依照上述方法获得的多翼离心风机蜗壳。
Description
技术领域
本发明涉及一种多翼离心风机蜗壳型线改型及设计方法及其多翼离心风机蜗壳。
背景技术
多翼离心风机作为生活中较为常见的叶轮机械，其性能的高低受到人们的普遍关注。多翼离心风机蜗壳的作用是将离开叶轮的气体收集并进行导流，同时降低一定的气流速度，使得部分动压转变为静压。而一般在多翼离心风机蜗壳设计过程中，普遍把流动介质默认为纯净空气，纯净空气的粘性很小，其对流动的影响可以忽略不计。而在实际工作环境中，流经风机蜗壳的气体中可能包含其他杂质，导致边界层分离加剧，久而久之会降低多翼离心风机工作效率。故蜗壳型线的绘制显得至关重要，其对于最终风机的流量、静压、噪声大小及气动性能的好坏有着很大的影响。
一般的蜗壳内壁型线在设计过程中，采用传统蜗壳型线设计方法，即运用等边基圆法或不等边基圆法绘制近似阿基米德螺旋线。这两种绘制方法只考虑气体动量矩保持不变，忽视了气体粘性以及蜗壳内壁面粘性摩擦的影响。而吸油烟机在工作过程中，流经离心风机蜗壳的气体中存在着大量的油脂及其他污渍，增大了气体的粘性，也加剧了蜗壳内壁面的粘性摩擦，使油烟气体在蜗壳内运动的过程中速度分布不均匀的情况更为严峻，最终影响到离心风机整体气动性能。故在吸油烟机用离心风机蜗壳的设计过程中，因增加考虑气体粘性的影响。
发明内容
为了克服现有技术的上述缺点，本发明提出了一种蜗壳型线改型及设计方法及其多翼离心风机蜗壳。
与现有的蜗壳型线相比，本发明的蜗壳型线考虑到气体粘性的影响，改变蜗壳各截面处张开度，使离心风机在实际的运行过程中，蜗壳内部的气体流速分布得到了有效地改善，提升其气动性能。同时也能减少叶轮出口气流与蜗壳内壁面间的非定常干涉，有效地减少噪声影响。
本发明的吸油烟机用多翼离心风机蜗壳型线设计方法，适用于小型多翼离心风机，几个关键参数设定为下述范围：转速为1000-1200r/min,设计流量为0.15-0.20m3/s。叶轮外径为220-260mm。具体包括以下步骤：
步骤1.通过不等边基圆法绘制最初的第一蜗壳型线，第一蜗壳型线在绘制过程中只考虑理想气体动量矩保持守恒。通过下列公式计算任意位置角的张开度：
式中：Q为风机总体积流量；C为气流圆周分速度；为位置角。
再将各位置角的张开度代入下式则可计算出第一蜗壳型线R：
R＝R2+A (2)
式中：R2为叶轮外半径。
步骤2.考虑油烟气体的粘性对气体动量矩守恒的影响，引入动量修正系数。
第一蜗壳型线R的绘制过程中，未考虑到油烟气体的粘性的影响。油烟气体的粘性作用相对较大，在过流断面上速度分布不均匀现象严重。设定ΔV为真实速度与平均速度之差，则利用平均速度计算单位时间内过流断面的动量流量为而实际动量为 式中ρ为气体密度，气体流动的平均速度；A为过流断面面积。
步骤3，对步骤1获得的第一蜗壳型线进行修正，获得第二蜗壳型线R′。
蜗壳内速度分布不均匀的现象越严重，计算动量与实际动量之间偏差会越大。由此可见，多翼离心风机蜗壳内油烟气体流动时，流体的动量矩不保持守恒，而是随油烟气体流动而不断减少，若要保持动量矩守恒，则需要对各个截面的张开度A不断进行修正，获得对应的新的张开度A′:
式中：m为单位质量流体所受粘性力矩平均值。
将各位置角张开度代入下式则可计算得到第二蜗壳型线R′：
R′＝R2+A′ (4)
步骤4.将步骤3中计算得到第二蜗壳型线R′根据位置角划分为七段曲线，并进行曲线方程拟合。
将第二蜗壳型线R′划分为七段曲线，对应七个不同的曲线方程。以蜗壳中心为坐标原点建立坐标系，设定竖直方向为x轴，水平方向为y轴，坐标单位为mm。则每段曲线可通过选取相应曲线上一定数量的点位来进行拟合。曲线拟合过程中所需要的点位的数量可根据曲线的长短以及复杂程度来确定，一般选取4-10个点位。选取的点位坐标(x,y)与张开度A′之间的关系为：
通过下述方式获得第二蜗壳型线R′上七段曲线的划分方式及具体方程。根据第二蜗壳型线R′的复杂程度，取第一段曲线起始点为第二蜗壳型线R′初始点A1(377.85，323.85)，终点为G1(2.31，373.66)，且点G1对应的位置角为随后，于第一段曲线上选取共7个点，拟合后可得到修正后的第一段曲线方程：
取第二段曲线起始点为G1(2.31，373.66)，终点为E2(-345.66,-1.14)，点E2对应的位置角为随后，于第二段曲线上选取共5个点，拟合后可得到修正后的第二段曲线方程：
y2＝-276.6exp(-0.06277x)+17.25exp(3.004x)-3.43
取第三段曲线起始点为E2(-345.66,-1.14)，终点为D3(0.33,-300.72)，点D3对应的位置角为随后，于第三段曲线上选取共4个点，拟合后可得到修正后的第三段曲线方程：
y3＝-299.6exp(0.0006657x)+0.6867exp(-0.01694x)-1.74
取第四段曲线起始点为D3(0.33,-300.72)，终点为D4(286.48,0.25)，点D4对应的位置角为随后，于第四段曲线上选取共4个点，拟合后可得到修正后的第四段曲线方程：
y4＝0.6691exp(0.02041x)-301.5exp(-0.0009207x)+0.20
本发明中蜗壳气体出口部分对应的第二蜗壳型线R′不同于传统的垂直出口结构，结构相对复杂，故需划分为三段曲线，即第五段曲线，第六段曲线，第七段曲线。出口部分不存在与第二蜗壳型线R′对应的角度为与前四段曲线相匹配，故只选取合适的点数进行拟合。
取第五段曲线起始点为D4(286.48,0.25)，终点为D5(277.14,60.58)。随后，于第五段曲线上选取共4个点，拟合后可得到修正后的第五段曲线方程：
y5＝-0.5943x2+328.5x-45333.76
取第六段曲线起始点为D5(277.14,60.58)，终点为E6(305.17,79.14)。随后，于第六段曲线上选取共5个点，拟合后可得到修正后的第六段曲线方程：
y6＝90.23exp(-((x-295.2)/29.4)2)-1.29
取第七段曲线起始点为E6(305.17,79.14)，终点为D7(381.46,52.08)。随后，于第五段曲线上选取共4个点，拟合后可得到修正后的第七段曲线方程：
y7＝-0.001403x2+0.5974x+27.49
步骤5.将上述七段曲线方程整合后，获得完整的第二蜗壳型线R′拟合方程。
本发明还包括采用上述方法获得的多翼离心风机蜗壳。
本发明的优点，即重新拟合后得到的第二蜗壳型线R′的优点是：
蜗壳型线改型后，回流现象得到改善，叶轮出口径向速度提升，风机有效流通面积增大，同时有效降低风机噪声。
附图说明
图1A是蜗壳型线R的示意图；
图1B是第二蜗壳型线R′的示意图；
图2是第一蜗壳型线R与第二蜗壳型线R′的对比示意图；
图3是第二蜗壳型线R′七段曲线方位示意图；
图4.1～图4.7分别是第二蜗壳型线R′的七段曲线拟合示意图；
图5是本发明的蜗壳改型前后的气动性能对比图；
图6是本发明的蜗壳改型前后的噪声测试对比图；
图7是本发明方法的流程图。
具体实施方式
为了能清晰地表述本发明中的技术特点及相应的方案，更好地展示本发明的技术方案及优点，现通过一具体方案及说明书附图来对本发明进行说明。此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不是对本发明进行任何限制。
本案例中使用的多翼离心风机由进口集流器、叶轮及蜗壳组成，具体结构如图1所示。多翼离心风机的几个关键参数一般设定为下述范围：转速为1000-1200r/min,设计流量为0.15-0.20m3/s。叶轮外径为220-260mm。
通过不等边基圆法绘制最初的第一蜗壳型线R，该型线在绘制过程中只考虑气体动量矩保持守恒。通过计算任意位置角的张开度，并将各位置角的张开度代入公式2可计算出第一蜗壳型线R：
对各个截面的张开度A不断进行修正，获得对应的新的张开度A′，并将各张开度代入公式4可计算得到第二蜗壳型线R′：
对第二蜗壳型线R′进行处理，可获得关于第二蜗壳型线R′的拟合方程。第二蜗壳型线R′共划分为七段曲线，对应七个不同的曲线方程。
以蜗壳中心为坐标原点，竖直方向为x轴，水平方向为y轴建立坐标系。每段曲线通过选取相应曲线上一定数量的点位来进行拟合。
第一段曲线起始点为第二蜗壳型线R'初始点A1(377.85，323.85)，终点为G1(2.31，373.66)，点G1对应的位置角为于修正后的第一段曲线上选取7个点：
A1(377.85，323.85)B1(307.71，336.30)C1(257.84，344.09)
D1(209.52，351.87)E1(161.21，359.66)F1(80.17,370.56)
G1(2.31，373.66)
拟合后可得到修正后的第一段曲线方程：
取第二段曲线起始点为G1(2.31，373.66)，终点为E2(-345.66,-1.14)，点E2对应的位置角为随后，于第二段曲线上选取共5个点:
G1(2.31，373.66)B2(-127.63,345.65)C2(-212.08,298.94)
D2(-311.07,194.62)E2(-345.66,-1.14)
拟合后可得到修正后的第二段曲线方程：
y2＝-276.6exp(-0.06277x)+17.25exp(3.004x)-3.43
取第三段曲线起始点为E2(-345.66,-1.14)，终点为D3(0.33,-300.72)，点D3对应的位置角为随后，于第三段曲线上选取共4个点:
E2(-345.66,-1.14)B3(-301.21,-132.34)C3(-204.01,-239.77)
D3(0.33,-300.72)
拟合后可得到修正后的第三段曲线方程：
y3＝-299.6exp(0.0006657x)+0.6867exp(-0.01694x)-1.74
取第四段曲线起始点为D3(0.33,-300.72)，终点为D4(286.48,0.25)，点D4对应的位置角为随后，于第四段曲线上选取共4个点:
D3(0.33,-300.72)B4(121.54,-261.57)C4(231.50,-168.15)
D4(286.48,0.25)
拟合后可得到修正后的第四段曲线方程：
y4＝0.6691exp(0.02041x)-301.5exp(-0.0009207x)+0.20
本发明中蜗壳气体出口部分对应的第二蜗壳型线R′不同于传统的垂直出口结构，结构相对复杂，故需划分为三段曲线，即第五段曲线，第六段曲线，第七段曲线。出口部分不存在与第二蜗壳型线R′对应的位置角为与前四段曲线相匹配，故只选取合适的点数进行拟合。
第五段曲线起始点为D4(286.48,0.25)，终点为D5(277.14,60.58)。随后，于第五段曲线上选取共4个点:
D4(286.48,0.25)B5(284.92,24.67)C5(281.81,43.37)
D5(277.14,60.58)
拟合后可得到修正后的第五段曲线方程：
y5＝-0.5943x2+328.5x-45333.76
第六段曲线起始点为D5(277.14,60.58)，终点为E6(305.17,79.14)。于第六段曲线上选取共5个点:
D5(277.14,60.58)B6(280.25,71.40)C6(284.92,79.16)
D6(294.27,90.03)E6(305.17,79.14)
拟合后可得到修正后的第六段曲线方程：
y6＝90.23exp(-((x-295.2)/29.4)2)-1.29
第七段曲线起始点为E6(305.17,79.14)，终点为D7(381.46,52.08)。于第五段曲线上选取共4个点:
E6(305.17,79.14)B7(323.85,75.80)C7(324.76,64.74)
D7(381.46,52.08)
拟合后可得到修正后的第七段曲线方程：
y7＝-0.001403x2+0.5974x+27.49
将第二蜗壳型线R′的七段曲线方程整合后，便可得到第二蜗壳型线R′的整体拟合方程。
本发明还包括采用上述方法获得的多翼离心风机蜗壳，其中，
第一段曲线起始点为第二蜗壳型线R′初始点A1(377.85，323.85)，终点为G1(2.31，373.66)，点G1对应的位置角为拟合后可得到修正后的第一段曲线方程：
第二段曲线起始点为G1(2.31，373.66)，终点为E2(-345.66,-1.14)，点E2对应的位置角为拟合后可得到修正后的第二段曲线方程：
y2＝-276.6exp(-0.06277x)+17.25exp(3.004x)-3.43；
第三段曲线起始点为E2(-345.66,-1.14)，终点为D3(0.33,-300.72)，点D3对应的位置角为拟合后可得到修正后的第三段曲线方程：
y3＝-299.6exp(0.0006657x)+0.6867exp(-0.01694x)-1.74；
第四段曲线起始点为D3(0.33,-300.72)，终点为D4(286.48,0.25)，点D4对应的位置角为拟合后可得到修正后的第四段曲线方程：
y4＝0.6691exp(0.02041x)-301.5exp(-0.0009207x)+0.20；
蜗壳气体出口部分对应的第二蜗壳型线R′划分为三段曲线，即第五段曲线，第六段曲线，第七段曲线；
第五段曲线起始点为D4(286.48,0.25)，终点为D5(277.14,60.58)。第五段曲线方程：
y5＝-0.5943x2+328.5x-45333.76
第六段曲线起始点为D5(277.14,60.58)，终点为E6(305.17,79.14)。第六段曲线方程：
y6＝90.23exp(-((x-295.2)/29.4)2)-1.29
第七段曲线起始点为E6(305.17,79.14)，终点为D7(381.46,52.08)。第七段曲线方程：
y7＝-0.001403x2+0.5974x+27.49
分别按第一蜗壳型线R和第二蜗壳型线R′制成样机后进行实验测试，测试内容为气动性能和噪声。
在气动性能实验中，对实验数据进行对比分析后可发现：
按蜗壳型线R′所制成的样机在测试的过程中，各工况下静压值相对按蜗壳型线R制成的样机有了明显的提升，且最大全压效率均向大流量工况点偏移。同时在大流量工况点附近，风机的全压效率由于蜗壳内气体的流速分布得到改善而有所提升，与按蜗壳型线R制成的样机相比，其大约提升了9％。由此可见，改型后风机的各方面性能都有了可观的提升。
在噪声实验中，对实验数据进行对比分析后可发现：
按第二蜗壳型线R′所制成的样机，风机气动噪声得到改善，A计权声压级平均降低2.5dB。这是由于改型后的样机考虑到油烟气体的影响，故蜗壳各个界面的张开度与未改型前相比较大，使得气体在流动过程中，速度分布更为均匀，对风机内壁面及其他内部部件的冲击减小，有效地降低了噪声。
本说明书实施例所述的内容仅仅是对发明构思的实现形式的列举，本发明的保护范围不应当被视为仅限于实施例所陈述的具体形式，本发明的保护范围也及于本领域技术人员根据本发明构思所能够想到的等同技术手段。
Claims (2)
1.吸油烟机用多翼离心风机蜗壳型线设计方法，具体包括以下步骤：
步骤1.通过不等边基圆法绘制最初的第一蜗壳型线，第一蜗壳型线在绘制过程中只考虑理想气体动量矩保持守恒；通过下列公式计算任意位置角的张开度：
式中：Q为风机总体积流量；C为气流圆周分速度；为位置角；
再将各位置角的张开度代入下式则可计算出第一蜗壳型线R：
R＝R2+A (2)
式中：R2为叶轮外半径；
步骤2.考虑油烟气体的粘性对气体动量矩守恒的影响，引入动量修正系数；
第一蜗壳型线R的绘制过程中，未考虑到油烟气体的粘性的影响；油烟气体的粘性作用相对较大，在过流断面上速度分布不均匀现象严重；设定ΔV为真实速度与平均速度之差，则利用平均速度计算单位时间内过流断面的动量流量为而实际动量为 式中ρ为气体密度，气体流动的平均速度；A为过流断面面积；
步骤3，对步骤1获得的第一蜗壳型线进行修正，获得第二蜗壳型线R′；
蜗壳内速度分布不均匀的现象越严重，计算动量与实际动量之间偏差会越大；由此可见，多翼离心风机蜗壳内油烟气体流动时，流体的动量矩不保持守恒，而是随油烟气体流动而不断减少，若要保持动量矩守恒，则需要对各个截面的张开度A不断进行修正，获得对应的新的张开度A′:
式中：m为单位质量流体所受粘性力矩平均值；
将各位置角张开度代入下式则可计算得到第二蜗壳型线R′：
R′＝R2+A′ (4)
步骤4.将步骤3中计算得到第二蜗壳型线R′根据位置角划分为七段曲线，并进行曲线方程拟合；
将第二蜗壳型线R′划分为七段曲线，对应七个不同的曲线方程；以蜗壳中心为坐标原点建立坐标系，设定竖直方向为x轴，水平方向为y轴，坐标单位为mm；则每段曲线可通过选取相应曲线上一定数量的点位来进行拟合；曲线拟合过程中所需要的点位的数量可根据曲线的长短以及复杂程度来确定，一般选取4-10个点位；选取的点位坐标(x,y)与张开度A′之间的关系为：
通过下述方式获得第二蜗壳型线R′上七段曲线的划分方式及具体方程；根据第二蜗壳型线R′的复杂程度，取第一段曲线起始点为第二蜗壳型线R′初始点A1(377.85，323.85)，终点为G1(2.31，373.66)，且点G1对应的位置角为随后，于第一段曲线上选取共7个点，拟合后可得到修正后的第一段曲线方程：
取第二段曲线起始点为G1(2.31，373.66)，终点为E2(-345.66,-1.14)，点E2对应的位置角为随后，于第二段曲线上选取共5个点，拟合后可得到修正后的第二段曲线方程：
y2＝-276.6exp(-0.06277x)+17.25exp(3.004x)-3.43
取第三段曲线起始点为E2(-345.66,-1.14)，终点为D3(0.33,-300.72)，点D3对应的位置角为随后，于第三段曲线上选取共4个点，拟合后可得到修正后的第三段曲线方程：
y3＝-299.6exp(0.0006657x)+0.6867exp(-0.01694x)-1.74
取第四段曲线起始点为D3(0.33,-300.72)，终点为D4(286.48,0.25)，点D4对应的位置角为随后，于第四段曲线上选取共4个点，拟合后可得到修正后的第四段曲线方程：
y4＝0.6691exp(0.02041x)-301.5exp(-0.0009207x)+0.20
蜗壳气体出口部分对应的第二蜗壳型线R′不同于传统的垂直出口结构，结构相对复杂，故需划分为三段曲线，即第五段曲线，第六段曲线，第七段曲线；出口部分不存在与蜗壳型线R′对应的角度为与前四段曲线相匹配，故只选取合适的点数进行拟合；
取第五段曲线起始点为D4(286.48,0.25)，终点为D5(277.14,60.58)；随后，于第五段曲线上选取共4个点，拟合后可得到修正后的第五段曲线方程：
y5＝-0.5943x2+328.5x-45333.76
取第六段曲线起始点为D5(277.14,60.58)，终点为E6(305.17,79.14)；随后，于第六段曲线上选取共5个点，拟合后可得到修正后的第六段曲线方程：
y6＝90.23exp(-((x-295.2)/29.4)2)-1.29
取第七段曲线起始点为E6(305.17,79.14)，终点为D7(381.46,52.08)；随后，于第五段曲线上选取共4个点，拟合后可得到修正后的第七段曲线方程：
y7＝-0.001403x2+0.5974x+27.49
步骤5.将上述七段曲线方程整合后，获得完整的第二蜗壳型线R′拟合方程。
2.采用权利要求1所述的方法获得的多翼离心风机蜗壳，其特征在于：
第一段曲线起始点为第二蜗壳型线R′初始点A1(377.85，323.85)，终点为G1(2.31，373.66)，点G1对应的位置角为拟合后可得到修正后的第一段曲线方程：
第二段曲线起始点为G1(2.31，373.66)，终点为E2(-345.66,-1.14)，点E2对应的位置角为拟合后可得到修正后的第二段曲线方程：
y2＝-276.6exp(-0.06277x)+17.25exp(3.004x)-3.43；
第三段曲线起始点为E2(-345.66,-1.14)，终点为D3(0.33,-300.72)，点D3对应的位置角为拟合后可得到修正后的第三段曲线方程：
y3＝-299.6exp(0.0006657x)+0.6867exp(-0.01694x)-1.74；
第四段曲线起始点为D3(0.33,-300.72)，终点为D4(286.48,0.25)，点D4对应的位置角为拟合后可得到修正后的第四段曲线方程：
y4＝0.6691exp(0.02041x)-301.5exp(-0.0009207x)+0.20；
蜗壳气体出口部分对应的蜗壳型线R′划分为三段曲线，即第五段曲线，第六段曲线，第七段曲线；
第五段曲线起始点为D4(286.48,0.25)，终点为D5(277.14,60.58)；第五段曲线方程：
y5＝-0.5943x2+328.5x-45333.76
第六段曲线起始点为D5(277.14,60.58)，终点为E6(305.17,79.14)；第六段曲线方程：
y6＝90.23exp(-((x-295.2)/29.4)2)-1.29
第七段曲线起始点为E6(305.17,79.14)，终点为D7(381.46,52.08)；第七段曲线方程：
y7＝-0.001403x2+0.5974x+27.49。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201811300690.7A CN109253113A (zh) | 2018-11-02 | 2018-11-02 | 吸油烟机用多翼离心风机蜗壳型线设计方法及其多翼离心风机蜗壳 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201811300690.7A CN109253113A (zh) | 2018-11-02 | 2018-11-02 | 吸油烟机用多翼离心风机蜗壳型线设计方法及其多翼离心风机蜗壳 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN109253113A true CN109253113A (zh) | 2019-01-22 |
Family
ID=65042941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201811300690.7A Pending CN109253113A (zh) | 2018-11-02 | 2018-11-02 | 吸油烟机用多翼离心风机蜗壳型线设计方法及其多翼离心风机蜗壳 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN109253113A (zh) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110516326A (zh) * | 2019-08-13 | 2019-11-29 | 浙江万事兴电器有限公司 | 一种能降噪提升风量的油烟机蜗壳设计方法 |
| CN110750855A (zh) * | 2019-09-06 | 2020-02-04 | 华中科技大学 | 一种外形定尺寸限制下的蜗壳型线设计方法 |
| CN111460585A (zh) * | 2020-03-06 | 2020-07-28 | 宁波方太厨具有限公司 | 一种离心风机的蜗壳型线生成方法 |
| CN111520361A (zh) * | 2020-07-06 | 2020-08-11 | 宁波方太厨具有限公司 | 一种蜗壳型线生成方法、蜗壳、风机系统及吸油烟机 |
| CN112253541A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-01-22 | 宁波方太厨具有限公司 | 一种离心风机的蜗壳型线生成方法、蜗壳和离心风机 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN207261316U (zh) * | 2017-10-18 | 2018-04-20 | 宁波方太厨具有限公司 | 离心风机蜗壳结构 |
-
2018
- 2018-11-02 CN CN201811300690.7A patent/CN109253113A/zh active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN207261316U (zh) * | 2017-10-18 | 2018-04-20 | 宁波方太厨具有限公司 | 离心风机蜗壳结构 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 周水清，王曼，李哲宇，张生昌: "多翼离心风机蜗壳改型设计与性能试验", 农业机械学报, vol. 49, no. 10, 25 October 2018 (2018-10-25), pages 180 - 186 * |
| 周水清，王曼，李哲宇，张生昌: "多翼离心风机蜗壳改型设计与性能试验", 农业机械学报, vol. 49, no. 10, pages 180 - 186 * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110516326A (zh) * | 2019-08-13 | 2019-11-29 | 浙江万事兴电器有限公司 | 一种能降噪提升风量的油烟机蜗壳设计方法 |
| CN110516326B (zh) * | 2019-08-13 | 2023-05-23 | 浙江万事兴电器有限公司 | 一种能降噪提升风量的油烟机蜗壳设计方法 |
| CN110750855A (zh) * | 2019-09-06 | 2020-02-04 | 华中科技大学 | 一种外形定尺寸限制下的蜗壳型线设计方法 |
| CN110750855B (zh) * | 2019-09-06 | 2022-01-07 | 华中科技大学 | 一种外形定尺寸限制下的蜗壳型线设计方法 |
| CN111460585A (zh) * | 2020-03-06 | 2020-07-28 | 宁波方太厨具有限公司 | 一种离心风机的蜗壳型线生成方法 |
| CN111460585B (zh) * | 2020-03-06 | 2023-08-18 | 宁波方太厨具有限公司 | 一种离心风机的蜗壳型线生成方法 |
| CN111520361A (zh) * | 2020-07-06 | 2020-08-11 | 宁波方太厨具有限公司 | 一种蜗壳型线生成方法、蜗壳、风机系统及吸油烟机 |
| CN112253541A (zh) * | 2020-09-25 | 2021-01-22 | 宁波方太厨具有限公司 | 一种离心风机的蜗壳型线生成方法、蜗壳和离心风机 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109253113A (zh) | 吸油烟机用多翼离心风机蜗壳型线设计方法及其多翼离心风机蜗壳 | |
| CN103925244B (zh) | 一种用于300mw f级重型燃气轮机的大流量高负荷轴流压气机 | |
| JP2000515944A (ja) | ターボ機械及びその製造方法 | |
| CN108240344B (zh) | 一种两级斜流风机 | |
| KR101984022B1 (ko) | 콤팩트하고 단순화한 사류 펌프의 디퓨저 설계 방법, 이에 의하여 설계된 디퓨저 및 이를 구비한 사류 펌프 | |
| CN106438466A (zh) | 一种离心风机及空调室内机 | |
| CN1185547A (zh) | 一种用于离心风机的叶轮 | |
| CN110219829A (zh) | 一种离心蜗壳出口结构 | |
| CN103557166A (zh) | 一种多级离心式压缩机 | |
| CN207080414U (zh) | 一种用于径流风机的蜗舌结构 | |
| CN107100893A (zh) | 叶片可调的离心泵与风机叶轮 | |
| CN107893780B (zh) | 一种用于多翼离心风机的分流降噪曲面结构 | |
| US2329696A (en) | Centrifugal apparatus | |
| CN104196752B (zh) | 一种叶轮偏心放置离心泵多工况水力设计方法 | |
| CN108953222A (zh) | 一种离心叶轮 | |
| CN208886871U (zh) | 一种具有集流器的吸油烟机 | |
| CN107524627A (zh) | 静压向心叶轮及其设计方法 | |
| CN108108551B (zh) | 一种水平旋流泄洪洞通气孔设计方法 | |
| CN206874554U (zh) | 叶轮、风机和电机 | |
| CN208348150U (zh) | 一种高效低噪音小型多翼离心排气扇及叶轮 | |
| CN109209932A (zh) | 一种设有斜流式风机的抽油烟机 | |
| CN109711047B (zh) | 一种氦气压气机s2流面气动的设计方法 | |
| CN209145965U (zh) | 一种用于风机的叶轮及离心风机 | |
| CN209990698U (zh) | 一种风扇叶组件及其动力风机单元体和无叶风扇灯系统 | |
| CN108087328A (zh) | 流量系数0.0042单轴co2压缩机末段模型级及叶轮设计方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20190122 |
|
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |