[go: up one dir, main page]

CN108950383A - 一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板及其生产工艺 - Google Patents

一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板及其生产工艺 Download PDF

Info

Publication number
CN108950383A
CN108950383A CN201810664964.4A CN201810664964A CN108950383A CN 108950383 A CN108950383 A CN 108950383A CN 201810664964 A CN201810664964 A CN 201810664964A CN 108950383 A CN108950383 A CN 108950383A
Authority
CN
China
Prior art keywords
temperature
steel
cold
strength
rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201810664964.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN108950383B (zh
Inventor
杨海西
张觉灵
杨德库
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Jingye Steel Co Ltd
Original Assignee
Jingye Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jingye Steel Co Ltd filed Critical Jingye Steel Co Ltd
Priority to CN201810664964.4A priority Critical patent/CN108950383B/zh
Publication of CN108950383A publication Critical patent/CN108950383A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN108950383B publication Critical patent/CN108950383B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，经冶炼、精炼、连铸、粗轧、精轧、冷轧、退火，退火后增强护板用冷轧钢板的微观组织晶粒尺寸均为30‑40μm，碳化物平均粒径在20‑50nm，还有富Cu相析出，组织中以体积百分比计为铁素体占70‑75％、马氏体占20‑25％，残余奥氏体、贝氏体占≤5％；屈服强度为800‑900MPa，抗拉强度为1000‑1150MPa，伸长率为20‑25％。

Description

一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板及其生产工艺
技术领域
本发明属于钢铁材料技术领域，特别涉及一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板及其生产工艺。
背景技术
随着对汽车节能减重、安全环保意识的加强，大量的高强钢用于汽车行业，如双相钢、TRIP钢等。大多应用于轿车的内板或结构件、加强件。如何在保证冲压要求的前提下进一步提高轿车外板用材强度，同时进一步增强汽车外部的抗凹性及耐蚀性，寻求一种新型的增强护板更新换代材料越来越成为材料供给商和汽车设计工程师追求的目标之一。
高强钢中一般含有较多合金元素，铸造过程中容易发生成分偏析，造成后续的材料由于成分和组织的不均匀，造成局部变形能力下降，即扩孔率和冷弯性差等。另外，钢中均不可避免存在夹杂物，塑性夹杂物在钢的轧制过程中会发生延展，成为微观裂纹源，进一步降低钢的局部成形能力。高强钢还存在延迟开裂的可能，钢板在成形后一般存在内应力，会造成裂纹的扩展，在内应力的作用下呈现逐步裂纹扩展和最终开裂的“延迟开裂现象”。延迟开裂对应高强钢应用是一个重要的问题，由于延迟开裂不容易发现，在零件使用过程中逐步发生，可能造成一系列事关安全的问题。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的不足提供一种高强度高塑性冷轧钢及其制备方法。该冷轧钢板屈服强度为800-900MPa，抗拉强度为1000-1150MPa，伸长率为20-25％。
技术方案如下：
一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.05-0.15％、Si：0.5-0.6％、Mn：2.50-2.80％、Cr：0.5-4％、Ni：0.2-1.2％、Al：0.05-1.0％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002-0.0035％、B：0.001-0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质。
一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.12-0.15％、Si：0.5-0.6％、Mn：2.50-2.80％、Cr：2-3％、Ni：1.0-1.2％、Al：0.5-1.0％、Cu：0.2-0.3％、Mo：0.3-0.4％、Co：0.15-0.25％、W：0.15-0.25％、Nb：0.15-0.2％、Ti：0.1-0.15％、Ta：0.05-0.1％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002-0.0035％、B：0.001-0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质，经冶炼、精炼、连铸、粗轧、精轧、卷取、酸洗、冷轧、退火、平整、性能检测、包装、最终产品，最终产品增强护板用冷轧钢板的微观组织晶粒尺寸均为30-40μm，碳化物平均粒径在20-50nm，还有富Cu相析出，组织中以体积百分比计为铁素体占70-75％、马氏体占20-25％，残余奥氏体、贝氏体占≤5％；屈服强度为800-900MPa，抗拉强度为1000-1150MPa，伸长率为20-25％。
进一步：一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.12％、Si：0.5％、Mn：2.5％、Cr：2％、Ni：1.0％、Al：0.5％、Cu：0.2％、Mo：0.3％、Co：0.15％、W：0.15％、Nb：0.15％、Ti：0.1％、Ta：0.05％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002％、B：0.001％、其余为Fe和不可避免的杂质。
进一步：一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.15％、Si：0.6％、Mn：2.80％、Cr：3％、Ni：1.2％、Al：1.0％、Cu：0.3％、Mo：0.4％、Co：0.25％、W：0.25％、Nb：0.2％、Ti：0.15％、Ta：0.1％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.0035％、B：0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质。
如上所述高强度高塑性增强护板用冷轧钢板的生产工艺，核心步骤如下：(1)冶炼：KR铁水预处理脱S，并控制铁水中S≤0.005％，之后进行顶底复吹转炉冶炼，铁水与废钢的质量比是7-9∶1，先加废钢，后加铁水，转炉终点碱度为3.5-3.8；出钢温度为1580-1620℃；采用挡渣塞、挡渣棒双挡渣出钢；(2)精炼：先加入铝线、萤石、石灰，控制底吹氩流量当炉渣完全白渣后停止通电；大力搅拌脱硫，控制底吹氩流量在600-700L/min，在此状态下搅拌10-15min，之后控制底吹氩流量在80-100L/min，在此状态下搅拌8-10min，再次通电调整熔池温度便于出钢，软吹停止吹氩，结束LF精炼；后进行VD精炼：VD精炼工艺中钢水真空处理要求在真空度≤67Pa下保持时间10-15分钟，同时采用软吹氩搅拌，真空处理结束后，根据钢水情况适当调整喂CaSi丝数量，喂CaSi丝结束后，继续进行软吹操作，保证软吹时间5-8分钟，钢水出站氢含量为0-2ppm，严格控制钢水到达连铸台的温度；
(3)连铸工艺：全程吹氩保护，避免钢水氧化，控制连铸过程增氮；采用中包覆盖剂避免钢水裸露，二冷水按照低碳合金钢配水模式，选用低碳合金保护渣；连铸二冷区采用电磁搅拌+重压下功能，电磁搅拌电流300-320A，频率8-15Hz，重压下压下量30-35mm；中间包过热度15-25℃，出结晶器的铸坯厚度为70-150mm；连铸过程使用保护渣，保护渣的成分按质量百分数计算为：(CaO+BaO)40～45％，SiO2 40～45％，碱度为0.9～1.0，(Fe2O3+MnO)1～3％，(B2O3+Na2O)5～15％，C 1～2％，其余为不可避免的杂质0～5％；保护渣的加入量是0.3～0.5kg/t钢，液渣层厚度是10～15mm；
(4)加热和轧制；钢坯装进加热炉，加热温度1180-1185℃，加热时间70-90min，出加热炉后进行高压水除鳞，压力为20-25MPa，粗轧开轧温度为1050-1060℃，单道次压下率＞18％，末道次压下率≥25％，粗轧进行5个道次，进行再结晶，细化奥氏体晶粒；精轧开轧温度920-930℃，终轧温度为830-850℃，累计压下率70-80％，精轧进行6个道次，在轧制过程中形成高密度位错；卷取温度680-700℃，之后进行酸洗；
(5)冷轧；先将酸洗后的钢板升温到740-745℃，保温10min,然后以2-5℃/min冷却到610-620℃，保温5min,然后以20-30℃/s冷却到300-310℃,然后空冷到室温，之后平整、性能检测、包装、最终产品。
进一步：所述高强度高塑性增强护板用冷轧钢板的生产工艺，其特征在于：步骤(4)加热和轧制；钢坯装进加热炉，加热温度1180℃，加热时间80min，出加热炉后进行高压水除鳞，压力为20MPa，粗轧开轧温度为1060℃，单道次压下率20％，末道次压下率30％，粗轧进行5个道次，每个道次轧制速度分布为2m/s、2m/s、1.7m/s、1.5m/s、1.5m/s，进行再结晶，细化奥氏体晶粒；精轧开轧温度920℃，终轧温度为840℃，累计压下率75％，精轧进行6个道次，每个道次轧制速度分布为1.7m/s、1.7m/s、1.6m/s、1.6m/s、1.5m/s、1.5m/s在轧制过程中形成高密度位错，卷取温度690℃，之后进行酸洗。大压下轧制工艺中轧制速度对钢板心部的组织和性能具有重要的影响，粗轧过程中轧制速率越低，回复和再结晶越完全，钢板心部的晶粒越细小。轧制速度高(2.0m/s)的试验钢板厚度方向上组织均匀性较差，而轧制速度低(1.5m/s)的钢板由于变形过程中轧制力渗透到心部，因而组织均匀性好，如果速度太低了，就无法确保连续轧制的生产工艺，此时相应的技术效果也实现了饱和。所以本发明采取的是轧制速度逐渐降低的工艺。
进一步：所述高强度高塑性增强护板用冷轧钢板的生产工艺，其特征在于：步骤(5)冷轧；先将酸洗后的钢板升温到740℃，保温10min,然后以3℃/min冷却到615℃，保温5min,然后以25℃/s冷却到305℃,然后空冷到室温，之后平整、性能检测、包装、最终产品。
本发明的铸造工艺推荐采用连铸工艺，连铸工艺重点控制浇铸温度，以细化原始铸态组织。为控制连铸坯中心Mn偏析，采用电磁搅拌工艺，具体是连铸二冷区采用电磁搅拌+重压下功能，电磁搅拌电流300-320A，频率8-15Hz，重压下压下量30-35mm；中间包过热度15-25℃，出结晶器的铸坯厚度为70-150mm。
接着，说明本发明的化学成分的限定理由。此处，关于成分的％意味着质量％。
C是重要的固溶强化元素，是获得高强度的保证，C含量太低时，同一临界退火加热时铁素体和奥氏体两相区内的奥氏体量减少，得到的马氏体量也相应减少，难于保证强度，C含量太高时，一方面降低韧性，同时影响焊接性。在本发明中控制C：0.05-0.15％，优选C：0.12-0.15％。
Si是铁素体固溶强化元素，强烈提高强度，Si是钢中主要的脱氧元素，具有很强的固溶强化作用，但Si含量过高将使钢的塑性和韧性下降，并且使冶炼困难和易形成夹杂物，恶化钢的抗疲劳性能。在本发明中控制Si：0.5-0.6％。
Mn可强烈提高淬透性，提高加工硬化性能，Mn含量过低时，组织中难于形成足够量的马氏体，强化效果差，过高时同样会影响基板的焊接性。在本发明中控制Mn：2.50-2.80％。
Cr和Mo：Cr可改善临界退火时奥氏体的淬透性，当钢种C含量增加时，可进一步增加马氏体数量，另外，Cr可促进C向奥氏体扩散，降低铁素体的屈服强度。但含量过高时将破坏延展性。Mo是碳化物形成元素，在临界加热区内多数溶解，有效提高奥氏体的淬透性，有利于获得强韧性匹配。优选Cr：2-3％、Mo：0.3-0.4％。
Co和W置换出在晶格中的元素，抑制钢的氧化；W是是强碳化物形成元素，提高钢的高温强度和耐热性，综合考虑成本因素，Co：0.15-0.25％、W：0.15-0.25％。
Ti和Nb：Ti是强碳化物元素，析出强化，细化晶粒。Nb的作用与Ti相似，但比Ti更强烈，优选Nb：0.15-0.2％、Ti：0.1-0.15％。
Ni可提高钢的淬透性、耐蚀性和保证钢的韧性。Ni延迟高温下的Cr碳氮化物的析出，并维持过饱和地含有固溶C的马氏体组织的硬度，因此Ni含量为0.2-1.2％，优选是1.0-1.2％。
Al是为了脱氧而加入钢中的元素。在脱氧完全后，Al降低了钢板中的O的含量，以改善钢板的时效性能。此外，添加适量的Al还有利于细化晶粒，从而改善钢材的强韧性能。本发明将Al含量进行了调整，远远高于一般钢板Al含量(通常是≤0.1％)，主要是考虑到Al作为通过固溶强化使钢的高温强度增加、提高护板摩擦、高温疲劳特性。因此Al：0.5-1.0％。
Cu通过析出富Cu相实现析出强化，提高钢的强度，此外，加入适量的Cu元素，还能够增加钢的耐大气腐蚀性能，但Cu是扩大γ相区元素，降低疲劳性能，因此，Cu：0.2-0.3％。
Ta可以提高强度、导致碳氮化物等显著硬质化，因此Ta：0.05-0.1％。
P作为钢中有害夹杂对钢的机械性能，P含量需要控制在≤0.010％。
S作为钢中有害夹杂对钢的性能具有很大的损害作用，S含量需要控制在≤0.002％。
N的控制范围与Ti的控制范围相对应，N含量过低，生成TiN粒子数量少、尺寸大，不能起到改善钢的晶粒细化；但是N含量过高时，钢中自由[N]增加，损害韧性。因此N：0.002-0.0035％。
B强烈抑制先共析铁素体形成，促进贝氏体等低温相变组织的形成，因此固溶B对于获得贝氏体等低温相变组织而提高钢板的强度至关重要。B还可以改善韧性，因此B：0.001-0.003％。
在本发明的保护渣与钢液接触时也不会发生，也不会发生Al2O3的还原，这是因为保护渣中即使有Al2O3，也会与CaO、BaO等结合成稳定化合物，在有活性高的氧化物如Fe2O3、MnO、SiO2存在时，不会发生Al2O3的还原，满足润滑要求，铸坯表面保护渣层均匀，结晶器内无渣圈，铸坯无夹渣，无拉漏，钢中无增铝现象，本发明的保护渣不会向钢液中增铝。
与现有技术相比，本发明技术效果包括：
1、本发明通过精确控制产品成分、生产工艺，保证组织板坯在力学性能的均匀性，且列出了轧制道次压下制度、轧制速度。在具有高强度、高韧性、高塑性，便于冲压成形、拓宽了使用场合。
2、本发明中，通过对合金元素的精确控制，避免了以增加合金数量来换取性能的提高，节约了工艺成本，提高了生产效率。
3、本发明通过合理的化学成分设计，并采取控轧控冷工艺和退火工艺，最终产品增强护板用冷轧钢板的微观组织晶粒尺寸均为30-40μm，碳化物平均粒径在20-50nm，还有富Cu相析出，组织中以体积百分比计为铁素体占70-75％、马氏体占20-25％，残余奥氏体、贝氏体占≤5％；屈服强度为800-900MPa，抗拉强度为1000-1150MPa，伸长率为20-25％。
具体实施方式
下面参考示例实施方式对本发明技术方案作详细说明。然而，示例实施方式能够以多种形式实施，且不应被理解为限于在此阐述的实施方式；相反，提供这些实施方式使得本发明更全面和完整，并将示例实施方式的构思全面地传达给本领域的技术人员。
实施例1
一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.12-0.15％、Si：0.5-0.6％、Mn：2.50-2.80％、Cr：2-3％、Ni：1.0-1.2％、Al：0.5-1.0％、Cu：0.2-0.3％、Mo：0.3-0.4％、Co：0.15-0.25％、W：0.15-0.25％、Nb：0.15-0.2％、Ti：0.1-0.15％、Ta：0.05-0.1％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002-0.0035％、B：0.001-0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质，经冶炼、精炼、连铸、粗轧、精轧、卷取、酸洗、冷轧、退火、平整、性能检测、包装、最终产品，
核心步骤如下：(1)冶炼：KR铁水预处理脱S，并控制铁水中S≤0.005％，之后进行顶底复吹转炉冶炼，铁水与废钢的质量比是7-9∶1，先加废钢，后加铁水，转炉终点碱度为3.5-3.8；出钢温度为1580-1620℃；采用挡渣塞、挡渣棒双挡渣出钢；
(2)精炼：先加入铝线、萤石、石灰，控制底吹氩流量当炉渣完全白渣后停止通电；大力搅拌脱硫，控制底吹氩流量在600-700L/min，在此状态下搅拌10-15min，之后控制底吹氩流量在80-100L/min，在此状态下搅拌8-10min，再次通电调整熔池温度便于出钢，软吹停止吹氩，结束LF精炼；后进行VD精炼：VD精炼工艺中钢水真空处理要求在真空度≤67Pa下保持时间10-15分钟，同时采用软吹氩搅拌，真空处理结束后，根据钢水情况适当调整喂CaSi丝数量，喂CaSi丝结束后，继续进行软吹操作，保证软吹时间5-8分钟，钢水出站氢含量为0-2ppm，严格控制钢水到达连铸台的温度；
(3)连铸工艺：全程吹氩保护，避免钢水氧化，控制连铸过程增氮；采用中包覆盖剂避免钢水裸露，二冷水按照低碳合金钢配水模式，选用低碳合金保护渣；连铸二冷区采用电磁搅拌+重压下功能，电磁搅拌电流300-320A，频率8-15Hz，重压下压下量30-35mm；中间包过热度15-25℃，出结晶器的铸坯厚度为100-200mm；连铸过程使用保护渣，保护渣的成分按质量百分数计算为：(CaO+BaO)40～45％，SiO2 40～45％，碱度为0.9～1.0，(Fe2O3+MnO)1～3％，(B2O3+Na2O)5～15％，C 1～2％，其余为不可避免的杂质0～5％；保护渣的加入量是0.3～0.5kg/t钢，液渣层厚度是10～15mm；
(4)加热和轧制；钢坯装进加热炉，加热温度1180-1185℃，加热时间70-90min，出加热炉后进行高压水除鳞，压力为20-25MPa，粗轧开轧温度为1050-1060℃，单道次压下率＞18％，末道次压下率≥25％，粗轧进行5个道次，进行再结晶，细化奥氏体晶粒；精轧开轧温度920-930℃，终轧温度为830-850℃，累计压下率70-80％，精轧进行6个道次，在轧制过程中形成高密度位错；卷取温度680-700℃，之后进行酸洗；
(5)冷轧；先将酸洗后的钢板升温到740-745℃，保温10min,然后以2-5℃/min冷却到610-620℃，保温5min,然后以20-30℃/s冷却到300-310℃,然后空冷到室温，之后平整、性能检测、包装、最终产品。最终产品增强护板用冷轧钢板的微观组织晶粒尺寸均为30-40μm，碳化物平均粒径在20-50nm，还有富Cu相析出，组织中以体积百分比计为铁素体占70-75％、马氏体占20-25％，残余奥氏体、贝氏体占≤5％；屈服强度为800-900MPa，抗拉强度为1000-1150MPa，伸长率为20-25％。
对比例1
一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.08-0.1％、Si：0.3-0.4％、Mn：1.50-1.80％、Cr：1.2-1.5％、Ni：1.0-1.2％、Al：0.5-1.0％、Cu：0.2-0.3％、Mo：0.3-0.4％、Co：0.15-0.25％、W：0.15-0.25％、Nb：0.15-0.2％、Ti：0.1-0.15％、Ta：0.05-0.1％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002-0.0035％、B：0.001-0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质，
制备方法与实施例1一致；最终产品屈服强度为500-600MPa，抗拉强度为700-800MPa，伸长率为12.5-14.5％。铁素体占70-80％、马氏体占10-15％，其他组织为残余奥氏体、贝氏体。
对比例2
一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.12-0.15％、Si：0.5-0.6％、Mn：2.50-2.80％、Cr：2-3％、Ni：1.0-1.2％、Al：0.02-0.05％、Cu：0.02-0.1％、Mo：0.1-0.2％、Co：0.05-0.1％、W：0.05-0.1％、Nb：0.15-0.2％、Ti：0.1-0.15％、Ta：0.05-0.1％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002-0.0035％、B：0.001-0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质，
制备方法与实施例1一致。
制备方法与实施例1一致；最终产品屈服强度为650-700MPa，抗拉强度为750-860MPa，伸长率为13.5-17.5％。铁素体占70-75％、马氏体占20-25％，其他组织为残余奥氏体、贝氏体。
对比例3
一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.12-0.15％、Si：0.3-0.4％、Mn：2-2.30％、Cr：1-1.5％、Ni：1.0-1.2％、Al：0.5-1.0％、Cu：0.2-0.3％、Mo：0.3-0.4％、Co：0.15-0.25％、W：0.15-0.25％、Nb：0.15-0.2％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002-0.0035％、B：0.001-0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质，
制备方法与实施例1一致；最终产品屈服强度为670-770MPa，抗拉强度为800-920MPa，伸长率为15-20％。铁素体占75-80％、马氏体占15-18％，其他组织为残余奥氏体、贝氏体。
对比例4
一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.12-0.15％、Si：0.5-0.6％、Mn：2.50-2.80％、Cr：2-3％、Ni：1.0-1.2％、Al：0.5-1.0％、Cu：0.2-0.3％、Mo：0.3-0.4％、Co：0.15-0.25％、W：0.15-0.25％、Nb：0.15-0.2％、Ti：0.1-0.15％、Ta：0.05-0.1％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002-0.0035％、B：0.001-0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质，
制备步骤(1)-(3)、(5)与实施例1一致；
步骤(4)加热和轧制；钢坯装进加热炉，加热温度1180℃，加热时间80min，出加热炉后进行高压水除鳞，压力为20MPa，粗轧开轧温度为1040℃，单道次压下率15％，末道次压下率20％，粗轧进行5个道次，每个道次轧制速度分布为2.5m/s、2.5m/s、2.5m/s、2.2m/s、2m/s，进行再结晶，细化奥氏体晶粒；精轧开轧温度900℃，终轧温度为830℃，累计压下率60％，精轧进行6个道次，每个道次轧制速度分布为1.9m/s、1.9m/s、1.9m/s、1.7m/s、1.7m/s、1.7m/s在轧制过程中形成高密度位错，卷取温度670℃，之后进行酸洗。
最终产品屈服强度为820-900MPa，抗拉强度为940-1050MPa，伸长率为15-18％。铁素体占77-80％、马氏体占18-20％，其他组织为残余奥氏体、贝氏体。
对比例5
一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.12-0.15％、Si：0.5-0.6％、Mn：2.50-2.80％、Cr：2-3％、Ni：1.0-1.2％、Al：0.5-1.0％、Cu：0.2-0.3％、Mo：0.3-0.4％、Co：0.15-0.25％、W：0.15-0.25％、Nb：0.15-0.2％、Ti：0.1-0.15％、Ta：0.05-0.1％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002-0.0035％、B：0.001-0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质，
制备步骤(1)-(4)与实施例1一致；
步骤(5)冷轧；先将酸洗后的钢板升温到730℃，保温10min,然后以1℃/min冷却到600℃，保温5min,然后以15℃/s冷却到290℃,然后空冷到室温，之后平整、性能检测、包装、最终产品。
最终产品屈服强度为780-850MPa，抗拉强度为880-1030MPa，伸长率为16-18％。铁素体占76-82％、马氏体占14-18％，其他组织为残余奥氏体、贝氏体。
本发明所用的术语是说明和示例性、而非限制性的术语。由于本发明能,够以多种形式具体实施而不脱离发明的精神或实质，所以应当理解，上述实施例不限于任何前述的细节，基于篇幅限制无法做到各个元素、各个工艺参数的单一变量试验，而应在权利要求所限定的精神和范围内广泛地解释，因此落入权利要求或其等效范围内的全部变化和改型都应为所附权利要求所涵盖。

Claims (5)

1.一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.05-0.15％、Si：0.5-0.6％、Mn：2.50-2.80％、Cr：0.5-4％、Ni：0.2-1.2％、Al：0.05-1.0％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002-0.0035％、B：0.001-0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质。
2.一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板，其成分重量百分比为：C：0.12-0.15％、Si：0.5-0.6％、Mn：2.50-2.80％、Cr：2-3％、Ni：1.0-1.2％、Al：0.5-1.0％、Cu：0.2-0.3％、Mo：0.3-0.4％、Co：0.15-0.25％、W：0.15-0.25％、Nb：0.15-0.2％、Ti：0.1-0.15％、Ta：0.05-0.1％、P：≤0.010％、S：≤0.002％、N：0.002-0.0035％、B：0.001-0.003％、其余为Fe和不可避免的杂质，经冶炼、精炼、连铸、粗轧、精轧、卷取、酸洗、冷轧、退火、平整、性能检测、包装、最终产品，最终产品增强护板用冷轧钢板的微观组织晶粒尺寸均为30-40μm，碳化物平均粒径在20-50nm，还有富Cu相析出，组织中以体积百分比计为铁素体占70-75％、马氏体占20-25％，残余奥氏体、贝氏体占≤5％；屈服强度为800-900MPa，抗拉强度为1000-1150MPa，伸长率为20-25％。
3.一种如权利要求1-2任一项所述高强度高塑性增强护板用冷轧钢板的生产工艺，核心步骤如下：(1)冶炼：KR铁水预处理脱S，并控制铁水中S≤0.005％，之后进行顶底复吹转炉冶炼，铁水与废钢的质量比是7-9∶1，先加废钢，后加铁水，转炉终点碱度为3.5-3.8；出钢温度为1580-1620℃；采用挡渣塞、挡渣棒双挡渣出钢；
(2)精炼：先加入铝线、萤石、石灰，控制底吹氩流量当炉渣完全白渣后停止通电；大力搅拌脱硫，控制底吹氩流量在600-700L/min，在此状态下搅拌10-15min，之后控制底吹氩流量在80-100L/min，在此状态下搅拌8-10min，再次通电调整熔池温度便于出钢，软吹停止吹氩，结束LF精炼；后进行VD精炼：VD精炼工艺中钢水真空处理要求在真空度≤67Pa下保持时间10-15分钟，同时采用软吹氩搅拌，真空处理结束后，根据钢水情况适当调整喂CaSi丝数量，喂CaSi丝结束后，继续进行软吹操作，保证软吹时间5-8分钟，钢水出站氢含量为0-2ppm，严格控制钢水到达连铸台的温度；
(3)连铸工艺：全程吹氩保护，避免钢水氧化，控制连铸过程增氮；采用中包覆盖剂避免钢水裸露，二冷水按照低碳合金钢配水模式，选用低碳合金保护渣；连铸二冷区采用电磁搅拌+重压下功能，电磁搅拌电流300-320A，频率8-15Hz，重压下压下量30-35mm；中间包过热度15-25℃，出结晶器的铸坯厚度为70-150mm；连铸过程使用保护渣，保护渣的成分按质量百分数计算为：(CaO+BaO)40～45％，SiO2 40～45％，碱度为0.9～1.0，(Fe2O3+MnO)1～3％，(B2O3+Na2O)5～15％，C 1～2％，其余为不可避免的杂质0～5％；保护渣的加入量是0.3～0.5kg/t钢，液渣层厚度是10～15mm；
(4)加热和轧制；钢坯装进加热炉，加热温度1180-1185℃，加热时间70-90min，出加热炉后进行高压水除鳞，压力为20-25MPa，粗轧开轧温度为1050-1060℃，单道次压下率＞18％，末道次压下率≥25％，粗轧进行5个道次，进行再结晶，细化奥氏体晶粒；精轧开轧温度920-930℃，终轧温度为830-850℃，累计压下率70-80％，精轧进行6个道次，在轧制过程中形成高密度位错；卷取温度680-700℃，之后进行酸洗；
(5)冷轧；先将酸洗后的钢板升温到740-745℃，保温10min,然后以2-5℃/min冷却到610-620℃，保温5min,然后以20-30℃/s冷却到300-310℃,然后空冷到室温，之后平整、性能检测、包装、最终产品。
4.权利要求3所述高强度高塑性增强护板用冷轧钢板的生产工艺，其特征在于：步骤(4)加热和轧制；钢坯装进加热炉，加热温度1180℃，加热时间80min，出加热炉后进行高压水除鳞，压力为20MPa，粗轧开轧温度为1060℃，单道次压下率20％，末道次压下率30％，粗轧进行5个道次，每个道次轧制速度分布为2m/s、2m/s、1.7m/s、1.5m/s、1.5m/s，进行再结晶，细化奥氏体晶粒；精轧开轧温度920℃，终轧温度为840℃，累计压下率75％，精轧进行6个道次，每个道次轧制速度分布为1.7m/s、1.7m/s、1.6m/s、1.6m/s、1.5m/s、1.5m/s在轧制过程中形成高密度位错，卷取温度690℃，之后进行酸洗。
5.权利要求3或4所述高强度高塑性增强护板用冷轧钢板的生产工艺，其特征在于：步骤(5)冷轧；先将酸洗后的钢板升温到740℃，保温10min,然后以3℃/min冷却到615℃，保温5min,然后以25℃/s冷却到305℃,然后空冷到室温，之后平整、性能检测、包装、最终产品。
CN201810664964.4A 2018-06-25 2018-06-25 一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板及其生产工艺 Active CN108950383B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810664964.4A CN108950383B (zh) 2018-06-25 2018-06-25 一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板及其生产工艺

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810664964.4A CN108950383B (zh) 2018-06-25 2018-06-25 一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板及其生产工艺

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN108950383A true CN108950383A (zh) 2018-12-07
CN108950383B CN108950383B (zh) 2020-08-28

Family

ID=64486821

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810664964.4A Active CN108950383B (zh) 2018-06-25 2018-06-25 一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板及其生产工艺

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN108950383B (zh)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109402355A (zh) * 2018-12-29 2019-03-01 首钢集团有限公司 一种600MPa级热轧TRIP型双相钢及其制备方法
CN109518071A (zh) * 2018-12-10 2019-03-26 敬业钢铁有限公司 一种高强度高塑性超细晶钢板及其生产工艺
CN109554616A (zh) * 2018-12-29 2019-04-02 首钢集团有限公司 一种700MPa级热轧TRIP辅助型双相钢及其制备方法
TWI721867B (zh) * 2020-04-20 2021-03-11 國立臺北科技大學 一種具有抵抗回火軟化特性之高強度鋼材
CN111455282B (zh) * 2020-05-11 2021-03-16 武汉钢铁有限公司 采用短流程生产的抗拉强度≥1500MPa淬火配分钢及方法
CN114525392A (zh) * 2022-02-22 2022-05-24 新疆八一钢铁股份有限公司 一种钛碳双稳定碳素结构钢冷轧板的制备方法
CN115418440A (zh) * 2022-07-29 2022-12-02 新疆八一钢铁股份有限公司 一种高强度冷轧板的制备方法

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102227511A (zh) * 2008-11-28 2011-10-26 杰富意钢铁株式会社 成形性优良的高强度冷轧钢板、高强度热镀锌钢板及它们的制造方法

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102227511A (zh) * 2008-11-28 2011-10-26 杰富意钢铁株式会社 成形性优良的高强度冷轧钢板、高强度热镀锌钢板及它们的制造方法

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109518071A (zh) * 2018-12-10 2019-03-26 敬业钢铁有限公司 一种高强度高塑性超细晶钢板及其生产工艺
CN109402355A (zh) * 2018-12-29 2019-03-01 首钢集团有限公司 一种600MPa级热轧TRIP型双相钢及其制备方法
CN109554616A (zh) * 2018-12-29 2019-04-02 首钢集团有限公司 一种700MPa级热轧TRIP辅助型双相钢及其制备方法
TWI721867B (zh) * 2020-04-20 2021-03-11 國立臺北科技大學 一種具有抵抗回火軟化特性之高強度鋼材
CN111455282B (zh) * 2020-05-11 2021-03-16 武汉钢铁有限公司 采用短流程生产的抗拉强度≥1500MPa淬火配分钢及方法
CN114525392A (zh) * 2022-02-22 2022-05-24 新疆八一钢铁股份有限公司 一种钛碳双稳定碳素结构钢冷轧板的制备方法
CN114525392B (zh) * 2022-02-22 2024-01-30 新疆八一钢铁股份有限公司 一种钛碳双稳定碳素结构钢冷轧板的制备方法
CN115418440A (zh) * 2022-07-29 2022-12-02 新疆八一钢铁股份有限公司 一种高强度冷轧板的制备方法
CN115418440B (zh) * 2022-07-29 2023-07-28 新疆八一钢铁股份有限公司 一种高强度冷轧板的制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN108950383B (zh) 2020-08-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108950383A (zh) 一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板及其生产工艺
CA2941202C (en) Method for producing a high-strength flat steel product
US8999085B2 (en) High manganese steel strips with excellent coatability and superior surface property, coated steel strips using steel strips and method for manufacturing the steel strips
CN109097705A (zh) 一种800MPa级冷轧热镀锌双相钢及其生产方法
CN108486500A (zh) 一种冷轧热镀锌复相钢及其制备方法
WO2010011790A2 (en) Cold rolled dual phase steel sheet having high formability and method of making the same
CN108929986A (zh) 一种高强度耐磨汽车制动用热轧钢板及其生产工艺
CN106811684B (zh) 屈服强度750Mpa级集装箱用热轧钢板及其制造方法
CN108707815A (zh) 一种800MPa级纯锌镀层高扩孔钢板及其制造方法
CN107964624A (zh) 一种屈服强度500MPa级结构钢及其制备方法
CN104775071A (zh) 冷轧钢板和合金化熔融镀锌钢板以及它们的制造方法
CN109136738A (zh) 一种高强度耐低温船体结构钢板及其制备方法
CN116288025B (zh) 一种光伏用高强结构级涂覆钢板及其制造方法
CN109628840A (zh) 一种550MPa级冷轧耐蚀双相钢及其制造方法
CN109023055A (zh) 一种高强度高成形性汽车钢板及其生产工艺
CN109576591A (zh) 一种700MPa级冷轧耐蚀双相钢及其制造方法
CN104131238B (zh) 高成型高耐候极薄规格热轧钢板及其csp生产工艺
WO2020004661A1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
WO2023118350A1 (en) High strength steel strip or sheet excellent in ductility and bendability, manufacturing method thereof, car or truck component
CN106906425A (zh) 弯曲加工性优异的高强度冷轧钢板及其制造方法
CN108315662A (zh) 一种屈服强度900MPa级热轧钢板及其生产工艺
CN111471936A (zh) 一种改进型农机刃具用钢及其生产方法
JP4051778B2 (ja) 表面性状が良好な３ピース缶に適した缶用鋼板
CN109518071A (zh) 一种高强度高塑性超细晶钢板及其生产工艺
CN109097681A (zh) 一种高强度低夹杂汽车钢板及其连铸过程电磁搅拌工艺

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant