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CN108315663A - 一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板及其制备方法 - Google Patents

一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板及其制备方法 Download PDF

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CN108315663A CN201810321051.2A CN201810321051A CN108315663A CN 108315663 A CN108315663 A CN 108315663A CN 201810321051 A CN201810321051 A CN 201810321051A CN 108315663 A CN108315663 A CN 108315663A
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Abstract

一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板及其制备方法，属于冶金技术领域；双相钢板化学成分按质量百分数为：C：0.04～0.08％，Si：0.05～0.15％，Mn：0.40～0.60％，S：≤0.015％，P：≤0.018％，Als：0.02～0.05％，Ti：0.03～0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质；热轧双相钢板的制备方法：1)将钢坯加热至1200～1240℃，保温1.5～2.5h；2)对加热后的钢坯进行粗轧；3)对中间坯进行精轧；4)对板带进行水冷‑空冷‑水冷三段式冷却；本发明以廉价的微合金钛替代贵重合金铬和贵重微合金铌，降低了锰和硅的使用量，降低了轧机负荷，钢板组织均匀、表面质量良好，实现了抗拉强度540MPa级热轧双相钢板的低成本、易轧制、高效率生产。

Description

一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板及其制备方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，特别涉及一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板及其制备方法。
背景技术
双相钢自20世纪60年代问世以来，因其具有良好的强韧性组合、较低的屈强比(Rp0.2/Rm)、较高的延伸率和很高的加工硬化率，而且呈现连续屈服，冲压构件易于成形、回弹小，冲压模具磨损也小，在汽车减量化上发挥了重要作用，其中抗拉强度540～600MPa级热轧双相钢板的应用最为广泛。
专利CN200910302439.9公开了一种抗拉强度540MPa级车轮用热轧双相钢板及其生产方法，其在成分设计时添加1.50～1.70％的锰(Mn)和0.30～0.60％的铬(Cr)，成本较高，硅(Si)含量为0.6～1.0％，易形成红色氧化铁皮，导致钢板表面质量较差，同时终轧温度为820～840℃，导致轧机负荷较大；专利CN200610045847.7公开了一种抗拉强度540MPa级双相钢板及制造方法，其成分设计中添加1.00～1.30％的锰(Mn)，成本较高，硅(Si)含量为0.20～0.40％，易形成红色氧化铁皮，导致钢板表面质量较差，同时终轧温度为780～850℃，导致轧机负荷较大；专利CN200510047979.9公开了一种抗拉强度为500～610MPa的热轧双相钢及其生产工艺，其成分设计中添加0.015～0.02％的铌(Nb)，成本较高，同时终轧温度为790～840℃，导致轧机负荷较大。
发明内容
针对现有技术存在的各种问题，本发明提供一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板及其制备方法。
一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.04～0.08％，Si：0.05～0.15％，Mn：0.40～0.60％，S：≤0.015％，P：≤0.018％，Als：0.02～0.05％，Ti：0.03～0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述热轧双相钢板组织为铁素体和马氏体双相组织，其中铁素体体积分数为80～89％，马氏体体积分数为11～20％，铁素体平均晶粒尺寸为5.2～8.0μm。
所述热轧双相钢板厚度为2.0～8.0mm，抗拉强度为549～578MPa，屈服强度为342～364MPa，屈强比为0.61～0.63，断后伸长率为29.0～33.3％。
一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，包括以下工艺步骤：
(1)将钢坯加热至1200～1240℃，保温1.5～2.5h，钢坯的化学成分按质量百分数为：C：0.04～0.08％，Si：0.05～0.15％，Mn：0.40～0.60％，S：≤0.015％，P：≤0.018％，Als：0.02～0.05％，Ti：0.03～0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质；
(2)对加热后的钢坯进行多道次粗轧，开轧温度为1130～1180℃，总累积压下率为73.3～81.3％，得到中间坯；
(3)对中间坯进行多道次精轧，开轧温度为960～1000℃，总累积压下率为80.0～92.9％，终轧温度为855～900℃，得到厚度为2.0～8.0mm的板带；
(4)对板带进行水冷-空冷-水冷三段式冷却，I段水冷冷却速度为5～10℃/s，终冷温度为695～740℃，II段空冷时间为1.0～4.0s，III段水冷冷却速度为32～45℃/s，终冷温度为220～305℃，得到540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板。
上述的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，其中：
所述步骤(1)中，钢坯的厚度为150mm。
所述步骤(2)中，经过5～7道次轧制，单道次压下率为20.0～24.5％。
所述步骤(2)中，中间坯的厚度为28～40mm。
所述步骤(3)中，经过5～7道次轧制，单道次压下率为23.5～32.1％。
本发明对热轧双相钢的化学成分和生产工艺进行了全新设计，有益效果如下：
(1)使用钛(Ti)代替钢中的贵重合金铬(Cr)和贵重微合金铌(Nb)，充分发挥钛(Ti)的细晶强化和析出强化效果，并且大大降低钢中锰(Mn)的使用量，钢中每添加0.01％钛(Ti)微合金成本为3～5元/吨，所生产的抗拉强度540MPa级热轧双相钢较传统添加铬(Cr)、铌(Nb)的热轧双相钢成本大幅下降；
(2)在降低钢中锰(Mn)的使用量的同时，显著缓解了钢中的带状组织，减少了钢中的MnS夹杂，提高了钢板组织均匀性；
(3)采用低硅(Si)的成分设计思路，减少了钢板表面的红色氧化铁皮，钢板表面质量良好；
(4)与采用低温轧制生产热轧双相钢的传统工艺相比，本发明利用微合金元素钛(Ti)的细晶强化(铁素体平均晶粒尺寸仅为5.2～8.0μm)和析出强化来提高热轧双相钢的力学性能，工艺上可通过高温轧制来实现，降低了轧机负荷，同时提高了生产效率；
(5)本发明的热轧双相钢具有高强塑性，低屈强比，易于成形，其中抗拉强度为549～578MPa，屈服强度为342～364MPa，屈强比为0.61～0.63，断后伸长率为29.0～33.3％。
附图说明
图1本发明实施例3制备的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板经LEPERA试剂(1％Na2S2O5水溶液+4％苦味酸酒精溶液)腐蚀后的组织照片；
图2本发明实施例4制备的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的拉伸曲线。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步说明，但本发明的保护范围不仅限于以下实施例。
实施例1
本实施例的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.04％，Si：0.05％，Mn：0.40％，S：0.011％，P：0.014％，Als：0.03％，Ti：0.03％，余量为Fe和不可避免的杂质。
一种厚度为8.0mm的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，包括以下工艺步骤：
(1)将厚度为150mm的钢坯加热至1240℃，保温1.5h，钢坯的化学成分按质量百分数为：C：0.04％，Si：0.05％，Mn：0.40％，S：0.011％，P：0.014％，Als：0.03％，Ti：0.03％，余量为Fe和不可避免的杂质；
(2)对加热后的钢坯进行5道次粗轧，开轧温度为1180℃，压下道次分配为150mm→116mm→89mm→69mm→53mm→40mm，总累积压下率为73.3％，得到厚度为40mm的中间坯；
(3)对中间坯进行5道次精轧，开轧温度为960℃，压下道次分配为40mm→28.5mm→20.5mm→14.7mm→10.7mm→8.0mm，总累积压下率为80.0％，终轧温度为855℃，得到厚度为8.0mm的板带；
(4)对板带进行水冷-空冷-水冷三段式冷却，I段水冷冷却速度为5℃/s，终冷温度为695℃，II段空冷时间为4.0s，III段水冷冷却速度为32℃/s，终冷温度为220℃，得到抗拉强度540MPa级热轧双相钢板。
厚度为8.0mm的热轧双相钢板组织为铁素体和马氏体双相组织，其中铁素体体积分数为89％，马氏体体积分数为11％，铁素体平均晶粒尺寸为8.0μm；抗拉强度为549MPa，屈服强度为342MPa，屈强比为0.62，断后伸长率为33.3％。
实施例2
本实施例的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.08％，Si：0.15％，Mn：0.60％，S：0.013％，P：0.009％，Als：0.05％，Ti：0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质。
一种厚度为2.0mm的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，包括以下工艺步骤：
(1)将厚度为150mm的钢坯加热至1200℃，保温2.5h，钢坯的化学成分按质量百分数为：C：0.08％，Si：0.15％，Mn：0.60％，S：0.013％，P：0.009％，Als：0.05％，Ti：0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质；
(2)对加热后的钢坯进行7道次粗轧，开轧温度为1130℃，压下道次分配为150mm→120mm→96mm→76mm→60mm→46mm→36mm→28mm，总累积压下率为81.3％，得到厚度为28mm的中间坯；
(3)对中间坯进行7道次精轧，开轧温度为1000℃，压下道次分配为28mm→19mm→13mm→8.9mm→6.1mm→4.2mm→2.9mm→2.0mm，总累积压下率为92.9％，终轧温度为900℃，得到厚度为2.0mm的板带；
(4)对板带进行水冷-空冷-水冷三段式冷却，I段水冷冷却速度为10℃/s，终冷温度为740℃，II段空冷时间为1.0s，III段水冷冷却速度为45℃/s，终冷温度为305℃，得到抗拉强度540MPa级热轧双相钢板。
厚度为2.0mm的热轧双相钢板组织为铁素体和马氏体双相组织，其中铁素体体积分数为80％，马氏体体积分数为20％，铁素体平均晶粒尺寸为5.2μm；抗拉强度为578MPa，屈服强度为364MPa，屈强比为0.63，断后伸长率为29.0％。
实施例3
本实施例的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.05％，Si：0.08％，Mn：0.52％，S：0.015％，P：0.018％，A1s：0.02％，Ti：0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质。
一种厚度为5.0mm的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，包括以下工艺步骤：
(1)将厚度为150mm的钢坯加热至1210℃，保温2h，钢坯的化学成分按质量百分数为：C：0.05％，Si：0.08％，Mn：0.52％，S：0.015％，P：0.018％，Als：0.02％，Ti：0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质；
(2)对加热后的钢坯进行6道次粗轧，开轧温度为1145℃，压下道次分配为150mm→118mm→93mm→73mm→57mm→44mm→34mm，总累积压下率为77.3％，得到厚度为34mm的中间坯；
(3)对中间坯进行6道次精轧，开轧温度为980℃，压下道次分配为34mm→26mm→19mm→14mm→10mm→7.2mm→5.0mm，总累积压下率为85.3％，终轧温度为875℃，得到厚度为5.0mm的板带；
(4)对板带进行水冷-空冷-水冷三段式冷却，I段水冷冷却速度为7℃/s，终冷温度为720℃，II段空冷时间为2.6s，III段水冷冷却速度为38℃/s，终冷温度为270℃，得到抗拉强度540MPa级热轧双相钢板。
厚度为5.0mm的热轧双相钢板组织为铁素体和马氏体双相组织，其经LEPERA试剂(1％Na2S2O5水溶液+4％苦味酸酒精溶液)腐蚀后的组织照片如图1所示，其中铁素体体积分数为86％，马氏体体积分数为14％，铁素体平均晶粒尺寸为6.9μm；抗拉强度为571MPa，屈服强度为350MPa，屈强比为0.61，断后伸长率为31.4％。
实施例4
本实施例的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.06％，Si：0.13％，Mn：0.46％，S：0.010％，P：0.011％，Als：0.04％，Ti：0.04％，余量为Fe和不可避免的杂质。
一种厚度为3.0mm的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，包括以下工艺步骤：
(1)将厚度为150mm的钢坯加热至1230℃，保温2h，钢坯的化学成分按质量百分数为：C：0.06％，Si：0.13％，Mn：0.46％，S：0.010％，P：0.011％，Als：0.04％，Ti：0.04％，余量为Fe和不可避免的杂质；
(2)对加热后的钢坯进行6道次粗轧，开轧温度为1160℃，压下道次分配为150mm→118mm→93mm→73mm→57mm→44mm→34mm，总累积压下率为77.3％，得到厚度为34mm的中间坯；
(3)对中间坯进行7道次精轧，开轧温度为990℃，压下道次分配为34mm→24mm→17mm→12mm→8.3mm→5.7mm→4.0mm→3.0mm，总累积压下率为91.2％，终轧温度为885℃，得到厚度为3.0mm的板带；
(4)对板带进行水冷-空冷-水冷三段式冷却，I段水冷冷却速度为8℃/s，终冷温度为735℃，II段空冷时间为1.7s，III段水冷冷却速度为41℃/s，终冷温度为290℃，得到抗拉强度540MPa级热轧双相钢板。
厚度为3.0mm的热轧双相钢板组织为铁素体和马氏体双相组织，其中铁素体体积分数为83％，马氏体体积分数为17％，铁素体平均晶粒尺寸为6.0μm；拉伸曲线如图2所示，抗拉强度为574MPa，屈服强度为355MPa，屈强比为0.62，断后伸长率为30.2％。
实施例5
本实施例的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板，其化学成分按质量百分数为：C：0.07％，Si：0.12％，Mn：0.60％，S：0.012％，P：0.016％，Als：0.03％，Ti：0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质。
一种厚度为3.5mm的540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，包括以下工艺步骤：
(1)将厚度为150mm的钢坯加热至1240℃，保温1.5h，钢坯的化学成分按质量百分数为：C：0.07％，Si：0.12％，Mn：0.60％，S：0.012％，P：0.016％，Als：0.03％，Ti：0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质；
(2)对加热后的钢坯进行7道次粗轧，开轧温度为1180℃，压下道次分配为150mm→120mm→96mm→76mm→60mm→46mm→36mm→28mm，总累积压下率为81.3％，得到厚度为28mm的中间坯；
(3)对中间坯进行6道次精轧，开轧温度为995℃，压下道次分配为28mm→19mm→13mm→8.9mm→6.1mm→4.6mm→3.5mm，总累积压下率为87.5％，终轧温度为880℃，得到厚度为3.5mm的板带；
(4)对板带进行水冷-空冷-水冷三段式冷却，I段水冷冷却速度为8℃/s，终冷温度为725℃，II段空冷时间为2.1s，III段水冷冷却速度为40℃/s，终冷温度为280℃，得到抗拉强度540MPa级热轧双相钢板。
厚度为3.5mm的热轧双相钢板组织为铁素体和马氏体双相组织，其中铁素体体积分数为84％，马氏体体积分数为16％，铁素体平均晶粒尺寸为6.7μm；抗拉强度为572MPa，屈服强度为354MPa，屈强比为0.62，断后伸长率为30.9％。

Claims (8)

1.一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板，其特征在于，所述双相钢板化学成分按质量百分数为：C：0.04～0.08％，Si：0.05～0.15％，Mn：0.40～0.60％，S：≤0.015％，P：≤0.018％，Als：0.02～0.05％，Ti：0.03～0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板，其特征在于，所述双相钢板组织为铁素体和马氏体双相组织，其中铁素体体积分数为80～89％，马氏体体积分数为11～20％，铁素体平均晶粒尺寸为5.2～8.0μm。
3.根据权利要求1所述的一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板，其特征在于，所述热轧双相钢板厚度为2.0～8.0mm，抗拉强度为549～578MPa，屈服强度为342～364MPa，屈强比为0.61～0.63，断后伸长率为29.0～33.3％。
4.权利要求1所述的一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，其特征在于，包括以下工艺步骤：
(1)将钢坯加热至1200～1240℃，保温1.5～2.5h，钢坯的化学成分按质量百分数为：C：0.04～0.08％，Si：0.05～0.15％，Mn：0.40～0.60％，S：≤0.015％，P：≤0.018％，Als：0.02～0.05％，Ti：0.03～0.05％，余量为Fe和不可避免的杂质；
(2)对加热后的钢坯进行多道次粗轧，开轧温度为1130～1180℃，总累积压下率为73.3～81.3％，得到中间坯；
(3)对中间坯进行多道次精轧，开轧温度为960～1000℃，总累积压下率为80.0～92.9％，终轧温度为855～900℃，得到厚度为2.0～8.0mm的板带；
(4)对板带进行水冷-空冷-水冷三段式冷却，I段水冷冷却速度为5～10℃/s，终冷温度为695～740℃，II段空冷时间为1.0～4.0s，III段水冷冷却速度为32～45℃/s，终冷温度为220～305℃，得到540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板。
5.根据权利要求4所述的一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，其特征在于，所述步骤(1)中，钢坯的厚度为150mm。
6.根据权利要求4所述的一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，其特征在于，所述步骤(2)中，经过5～7道次轧制，单道次压下率为20.0～24.5％。
7.根据权利要求4所述的一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，其特征在于，所述步骤(2)中，中间坯的厚度为28～40mm。
8.根据权利要求4所述的一种540MPa级Ti微合金化热轧双相钢板的制备方法，其特征在于，所述步骤(3)中，经过5～7道次轧制，单道次压下率为23.5～32.1％。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109772907A (zh) * 2019-01-22 2019-05-21 江苏飞达环保科技有限公司 一种提高钢铁屈服强度的均匀冷却方法
CN110117756A (zh) * 2019-05-21 2019-08-13 安徽工业大学 一种Cu合金化深冲双相钢板及其制备方法
CN111961968A (zh) * 2020-07-31 2020-11-20 安徽工业大学 一种钒钛微合金化工程结构钢及其制备方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1566389A (zh) * 2003-06-24 2005-01-19 宝山钢铁股份有限公司 超细晶粒低碳低合金双相钢板及其制造方法
JP2007146275A (ja) * 2005-11-01 2007-06-14 Nippon Steel Corp 低降伏比型高ヤング率鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び鋼管、並びにそれらの製造方法
CN101906569A (zh) * 2010-08-30 2010-12-08 南京钢铁股份有限公司 一种热处理方法制备的抗大变形管线钢及其制备方法
CN102703815A (zh) * 2012-06-19 2012-10-03 东北大学 一种600MPa级热轧双相钢及其制备方法
CN103290307A (zh) * 2012-02-27 2013-09-11 株式会社神户制钢所 耐冲击性优越的高强度钢板及其制造方法
CN104838026A (zh) * 2012-12-11 2015-08-12 新日铁住金株式会社 热轧钢板及其制造方法
CN107614722A (zh) * 2015-05-07 2018-01-19 新日铁住金株式会社 高强度钢板及其制造方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1566389A (zh) * 2003-06-24 2005-01-19 宝山钢铁股份有限公司 超细晶粒低碳低合金双相钢板及其制造方法
JP2007146275A (ja) * 2005-11-01 2007-06-14 Nippon Steel Corp 低降伏比型高ヤング率鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び鋼管、並びにそれらの製造方法
CN101906569A (zh) * 2010-08-30 2010-12-08 南京钢铁股份有限公司 一种热处理方法制备的抗大变形管线钢及其制备方法
CN103290307A (zh) * 2012-02-27 2013-09-11 株式会社神户制钢所 耐冲击性优越的高强度钢板及其制造方法
CN102703815A (zh) * 2012-06-19 2012-10-03 东北大学 一种600MPa级热轧双相钢及其制备方法
CN104838026A (zh) * 2012-12-11 2015-08-12 新日铁住金株式会社 热轧钢板及其制造方法
CN107614722A (zh) * 2015-05-07 2018-01-19 新日铁住金株式会社 高强度钢板及其制造方法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109772907A (zh) * 2019-01-22 2019-05-21 江苏飞达环保科技有限公司 一种提高钢铁屈服强度的均匀冷却方法
CN110117756A (zh) * 2019-05-21 2019-08-13 安徽工业大学 一种Cu合金化深冲双相钢板及其制备方法
CN110117756B (zh) * 2019-05-21 2020-11-24 安徽工业大学 一种Cu合金化深冲双相钢板及其制备方法
CN111961968A (zh) * 2020-07-31 2020-11-20 安徽工业大学 一种钒钛微合金化工程结构钢及其制备方法

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