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CN106756561A - 基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法 - Google Patents

基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法 Download PDF

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CN106756561A
CN106756561A CN201611261690.1A CN201611261690A CN106756561A CN 106756561 A CN106756561 A CN 106756561A CN 201611261690 A CN201611261690 A CN 201611261690A CN 106756561 A CN106756561 A CN 106756561A
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Abstract

本发明提供一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，包括选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.47～0.57％的C、0.15～0.25％的Si、0.50～0.80％的Mn、0.12～0.25％的Cr、≤0.003％的S、≤0.012％的P、≤0.005％的N，其余为铁元素；将原材料依次进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热轧带钢；其中，在ESP产线中，粗轧出口温度为920～980℃，精轧出口的温度为810～870℃；热轧带钢冷却至640～740℃，然后进入卷取机卷取入库。利用本发明，解决传统厚板坯热连轧生产技术中存在的钢板退火、或调质处理后钢板退火球化不完全或淬火硬度不均匀等问题。

Description

基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法
技术领域
本发明涉及金属材料加工与成型技术领域，更为具体地，涉及一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法。
背景技术
近几年，随着钢铁行情的持续走低，钢铁一直处于微利或无利状态，迫使钢铁厂家不得不探讨降本之道，而国内目前对环保的重视程度进一步加强，环保要求又空前严格，因此探讨降本又环保的钢铁生产工艺已经成为非常必要的生存之路。
充分利用ESP开发应用新产品符合国家总体规划和行业规划，符合国家转调创相关政策规定，能够满足工艺现代化、设备大型化、生产集约化、资源和能源循环化、能耗最小化、经济效益最佳化的高起点发展目标，对于推进钢铁行业节能减排和技术进步，促进企业转型升级、科技创新和产品结构调整，都具有十分重要的意义。
中高碳优质碳素钢、碳素工具钢、弹簧钢、合金结构钢及合金工具钢，已广泛应用于汽车制造、工程机械、特种设备、高端锯片以及专用器具等领域。目前国内外高品质中高碳合金钢生产技术主要以传统厚板坯热连轧生产技术，生产过程存在钢水化学成分的稳定均匀性差、铸坯中元素的偏析严重、钢板表面脱碳层严重、板材尺寸精度差、性能稳定性差等缺点，这些问题直接影响了钢板后工序热处理过程的品质问题，引起钢板退火、或调质处理后钢板退火球化不完全或淬火硬度不均匀等问题。
为解决上述问题，本发明提出了一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法。
发明内容
鉴于上述问题，本发明的目的是提供一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，以解决传统厚板坯热连轧生产技术中存在的钢板退火、或调质处理后钢板退火球化不完全或淬火硬度不均匀等问题。
本发明提供一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，包括：
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.47～0.57％的C、0.15～0.25％的Si、0.50～0.80％的Mn、0.12～0.25％的Cr、≤0.003％的S、≤0.012％的P、≤0.005％的N，其余为铁元素；
将原材料依次进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热轧带钢；其中，在ESP产线中，粗轧出口温度为920～980℃，精轧出口的温度为810～870℃；
热轧带钢冷却至640～740℃，然后进入卷取机卷取入库。
此外，优选的方案是，在ESP产线中，连铸拉速3.5～6.0m/min，铸坯厚度90mm～110mm。
此外，优选的方案是，在ESP产线中，铸坯直接进行热轧，铸坯直接进行热轧，其中，粗轧入口温度为930～980℃，感应加热出口的温度为1150～1180℃。
此外，优选的方案是，热轧带钢的厚度为1.2～3.5mm。
此外，优选的方案是，生产的RE52MN钢的屈服强度为450～500MPa，抗拉强度为740～800MPa，延伸率为18～22％。
从上面的技术方案可知，本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，采用ESP工艺从连铸直接生成各种厚度规格带钢RE52Mn钢，能够解决传统厚板坯热连轧生产技术中存在的钢板退火、或调质处理后钢板退火球化不完全或淬火硬度不均匀等问题，既能够满足薄规格带钢的生成技术需求，同时也能够节能环保降低生产成本。
为了实现上述以及相关目的，本发明的一个或多个方面包括后面将详细说明的特征。下面的说明以及附图详细说明了本发明的某些示例性方面。然而，这些方面指示的仅仅是可使用本发明的原理的各种方式中的一些方式。此外，本发明旨在包括所有这些方面以及它们的等同物。
附图说明
通过参考以下结合附图的说明的内容，并且随着对本发明的更全面理解，本发明的其它目的及结果将更加明白及易于理解。在附图中：
图1为根据本发明实施例的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法流程示意图；
图2为根据本发明实施例的生成的1.5mm厚度的RE52MN钢的金相组织的结构示意图。
在所有附图中相同的标号指示相似或相应的特征或功能。
具体实施方式
在下面的描述中，出于说明的目的，为了提供对一个或多个实施例的全面理解，阐述了许多具体细节。然而，很明显，也可以在没有这些具体细节的情况下实现这些实施例。
针对前述提出的能够解决传统厚板坯热连轧生产技术中存在的钢板退火、或调质处理后钢板退火球化不完全或淬火硬度不均匀等问题，本发明提出了一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，采用ESP工艺从连铸直接生成各种厚度规格带钢RE52Mn钢，能够解决上述问题，并且能够满足薄规格带钢的生成技术需求，还能够节能环保降低生产成本。
其中，ESP(Endless Strip Production，无头带钢生产)产线，是阿维迪新建的新一代薄板坯连铸连轧生产线，由于其一次浇铸可生产一整条钢带，中间没有任何切头切尾，因而具有全连续带钢生产的优点，单条连铸线具有出色的生产能力、大规模生产大带宽带钢和优质带钢、从钢水到热轧卷的转换成本低、生产线工艺布置最为紧凑等特点。
以下将结合附图对本发明的具体实施例进行详细描述。
为了说明本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，图1示出了根据本发明实施例的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法流程。
如图1所示，本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法包括：
S110：选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.47～0.57％的C、0.15～0.25％的Si、0.50～0.80％的Mn、0.12～0.25％的Cr、≤0.003％的S、≤0.012％的P、≤0.005％的N，其余为铁元素及不可避免的杂质；
S120：将原材料依次进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
S130：将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热轧带钢；其中，在ESP产线中，粗轧出口温度为920～980℃，精轧出口的温度为810～870℃；
S140：热轧带钢冷却至640～740℃，然后进入卷取机卷取入库。
上述步骤为采用ESP工艺生成RE52Mn钢的具体方法，本发明生产薄规格RE52Mn钢的方法具体包括冶炼工序、全无头ESP薄板坯连铸连轧工序、冷却工序、卷取工序，即：混铁炉→铁水预处理→BOF(转炉冶炼)→LF(LF炉冶炼)→ESP连铸连轧→卷取→缓冷→成品。其中，铸坯经三道次粗轧进行轧制，粗轧中间坯产品经感应炉加，经感应加热中间坯经5道次精轧轧制成不同厚度热轧带钢，钢带经层流段空冷至一定温度，然后进入卷取机成卷。
本发明制备的RE52Mn钢屈服强度生产的RE52Mn钢的屈服强度为450～500MPa，抗拉强度为740～800MPa，延伸率为18～22％，图2示出了根据本发明实施例的生成的1.5mm厚度的RE52Mn钢的基体组织的结构。金相组织为索氏体、珠光体、铁素体。采用本发明能够生产极薄带材，可减少冷轧工序轧制道次，达到“以薄代厚”节能降耗的目的，具有很高的社会经济效益。
需要说明的是，ESP全无头连铸连轧工艺，300t转炉初炼，300tLF精炼，连铸配备大包下渣检测，结晶器配备电磁制动，钢水纯净度高，成分控制稳定，铸坯凝固速度快、铸态组织较均匀、化学成分偏析小，铸坯不经均热炉加热实现直接铸轧，铸坯在轧制过程温度低，轧制时间短，道次压下量大，有助于降低板材表面脱碳、细化珠光体片层间距，可以明显消除传统流程生产高碳板带存在的成分偏析、表面脱碳、组织性能不稳定等问题。ESP连铸坯厚度90mm～110mm，热卷产品厚度1.2mm～3.5mm，ESP全无头连铸连轧工艺不需要穿带，热轧卷通长厚度均匀，尺寸精度高，性能稳定，有利于提高锯片、刀具等产品的使用寿命。
在本发明的步骤S110中，在生成RE52Mn钢的原材料选择中，C的质量百分比为0.47～0.57％，C元素是保证材料强度、硬度以及耐磨性的最主要元素，中高碳钢要求有较高的强度以及疲劳极限，一般都是经过淬火+中温回火的状态下使用，以获得较高的弹性极限和韧性。为保证钢的强度，中高碳钢中必须含有足够的碳，以保证材料的屈服强度、抗拉强度、硬度等各项指标能够符合要求。碳元素能溶解在钢中形成固溶体，起到了固溶强化作用，是钢中的主要强化元素。它能与强碳化物形成元素一起结合形成碳化物析出时，起到了沉淀强化的作用，碳元素是对钢的强度贡献最大的元素，也是影响钢的抗弹减性最大的元素。故在本发明中C含量控制在0.47％～0.57％。
Si在原材料中的比例为0.15～0.25％，Si除了能提高钢的强度以外，Si能提高马氏体板条间残余奥氏体的稳定性，同时也提高钢的低温回火脆性出现的温度范围，非常重要的是硅能阻止碳的扩散，延缓渗碳体的析出和聚积，提高马氏体的稳定性，因此可以有效提高钢的抗回火软化能力使所开发钢可以在较高的温度下回火，有利于提高钢的热处理适应能力。故在本发明中Si含量控制在0.15％～0.25％。
Mn在原材料中所占的比例为0.50～0.80％，Mn的最大作用是提高钢的淬透性，同时也是重要的固溶强化元素。锰是碳化物形成元素，也能以固溶状态存在，还具有细化珠光体组织的作用，因而能提高铁素体奥氏体的强度和硬度。Mn对提高钢的抗回火软化能力也有一定的作用，但Mn含量较高时有粗化晶粒和增加回火脆性的倾向，给加工带来困难。故在本发明中Mn含量控制在0.50％～0.80％。
Cr在原材料中所占的比例为0.12～0.25％，铬元素可降低钢中碳的活度，又是强碳化物形成元素，铬元素是能显著提高钢的淬透性，与锰共用的效果会更好，能减轻钢的脱碳倾向，提高了钢中碳扩散的激活能。故在本发明中Gr含量控制在0.12％～0.25％。
在步骤S120中，按照上述(步骤S110)的成分进行转炉、LF炉冶炼。也就是说，铁水经转炉冶炼后再经过LF炉精炼得到所需成分的钢水。
在步骤S130中，在ESP产线中，铸坯进入粗轧入口的温度为930～980℃，中间坯在进入精轧机组前首先进入感应加热炉中，IH(感应加热出口温度为1150～1180℃，从感应加热炉出来进入精轧机组，并且精轧出口的温度不低于810℃，并且，在ESP产线中，根据实际需求，在生成设备上设定不同的参数，从而生成1.2～3.5mm不等厚度的RE52Mn钢。
在本发明的实施例中，生成的RE52Mn钢的厚度与其屈服强度、抗拉强度之间成反比，如果生成的RE52Mn钢的厚度大，那么其屈服强度和抗拉强度会减小，如果生成的低RE52Mn钢的厚度小，那么其屈服强度和抗拉强度会增大。
其中，需要说明的是，IH为感应加热出口温度，感应加热炉位于转毂剪之后，精轧机之前的位置，感应加热的作用是加热带钢，保证精轧温度，也可以说是调节中间坯的温度，IH温度按照带钢精轧要求且兼顾带钢表面质量而定，低于某一温度会造成精轧温度不合，高于某一温度则浪费能源。
其中，在ESP产线中，从LF炉冶炼出来的钢水进入连铸机，以3.5～6.5m/min的拉速进行浇铸，从连铸机出来的铸坯直接进入3架粗轧机制成中间坯，然后经过摆式剪，将铸坯头部楔形段进行分段和切掉，接着铸坯进入堆垛机(堆垛机的作用是当后面设备出现故障时，可以在此堆垛机处下线)。正常轧制时直接通过，随后中间坯经转毂式飞剪切头尾，然后进入感应加热炉加热到1150～1180℃，随后进入精轧机组，从精轧机组出来生成热轧带钢。从精轧机组生成的热轧带钢经过两次冷却后卷取入库。
根据上述生成RE52Mn钢的方法，本发明根据如下的实施例作进一步的说明。
实施例1
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.52％的C、0.22％的Si、0.60％的Mn、0.0020％的S、0.010％的P、0.018％的Cr、0.0035％的N，其余为铁元素及不可避免的杂质；
将原材料依次进行转炉冶炼、LF炉冶炼；
经LF精炼的钢水所经过ESP产线连铸、粗轧、精轧、卷取、缓冷工艺生成不同厚度的热轧带钢。
其中，在ESP产线中，连铸工序控制中间包过热度22℃，拉速4.85m/min，铸坯厚度95mm；
将铸坯经三道次粗轧进行轧制，粗轧入口温度970℃，粗轧出口温度950℃；
将经粗轧中间坯产品经感应炉加热，感应炉IH出口温度控制在1170℃；
将经感应加热中间坯经5道次精轧轧制成1.5mm厚度热轧带钢，精轧出口温度控制在850℃；
将钢带经层流段空冷至720℃，然后进入卷取机成卷，将钢卷缓冷48小时后出库。
生成的RE52Mn钢的性能如表1所示：
表1
实施例2
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.51％的C、0.23％的Si、0.61％的Mn、0.012％的P、0.0020％的S、0.019％的Cr、0.0038％的N，其余为铁元素及不可避免的杂质；
将原材料依次进行转炉冶炼、LF炉冶炼；
经LF精炼的钢水所经过ESP产线连铸、粗轧、精轧、卷取、缓冷工艺生成不同厚度的热轧带钢。
其中，在ESP产线中，连铸工序控制中间包过热度20℃，拉速4.85m/min，铸坯厚度95mm；
将铸坯经三道次粗轧进行轧制，粗轧入口温度970℃，粗轧出口温度940℃；
将经粗轧中间坯产品经感应炉加热，感应炉IH出口温度控制在1170℃；
将经感应加热中间坯经5道次精轧轧制成1.6mm厚度热轧带钢，精轧出口温度控制在840℃；
将钢带经层流段空冷至720℃，然后进入卷取机成卷，将钢卷缓冷48小时后出库。
生成的RE52Mn钢的性能如表2所示：
表2
实施例3
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.51％的C、0.23％的Si、0.61％的Mn、0.012％的P、0.0020％的S、0.019％的Cr、0.0038％的N，其余为铁元素及不可避免的杂质；
将原材料依次进行转炉冶炼、LF炉冶炼；
经LF精炼的钢水所经过ESP产线连铸、粗轧、精轧、层流冷却、卷取工艺生成不同厚度的热轧带钢，其中，
连铸工序控制中间包过热度19℃，拉速4.80m/min，铸坯厚度95mm；
将铸坯经三道次粗轧进行轧制，粗轧入口温度960℃，粗轧出口温度930℃；
将经粗轧中间坯产品经感应炉加热，感应炉IH出口温度控制在1180℃；
将经感应加热中间坯经5道次精轧轧制成1.8mm厚度热轧带钢，精轧出口温度控制在840℃；
将钢带经层流冷，采用前段冷却模式冷却至710℃，然后进入卷取机成卷入库。
生成的RE52Mn钢的性能如表3所示：
表3
实施例4
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.53％的C、0.24％的Si、0.62％的Mn、0.011％的P、0.0022％的S、0.020％的Cr、0.0037％的N，其余为铁元素及不可避免的杂质；
将原材料依次进行转炉冶炼、LF炉冶炼；
经LF精炼的钢水所经过ESP产线连铸、粗轧、精轧、层流冷却、卷取工艺生成不同厚度的热轧带钢。
连铸工序控制中间包过热度20℃，拉速4.8m/min，铸坯厚度95mm；
将铸坯经三道次粗轧进行轧制，粗轧入口温度950℃，粗轧出口温度920℃；
将经粗轧中间坯产品经感应炉加热，感应炉IH出口温度控制在1180℃；
将经感应加热中间坯经5道次精轧轧制成2.0mm厚度热轧带钢，精轧出口温度控制在830℃；
将钢带经层流段空冷至700℃，然后进入卷取机成卷；
将钢卷缓冷48小时后出库。
生成的RE52Mn钢的性能如表4所示：
表4
实施例5
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.53％的C、0.24％的Si、0.62％的Mn、0.011％的P、0.0022％的S、0.020％的Cr、0.0037％的N，其余为铁元素及不可避免的杂质；
将原材料依次进行转炉冶炼、LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水所经过ESP产线连铸、粗轧、精轧、层流冷却、卷取工艺生成不同厚度的热轧带钢，其中，在ESP产线中，连铸工序控制中间包过热度20℃，拉速3.5m/min，铸坯厚度95mm；
将铸坯经三道次粗轧进行轧制，粗轧入口温度940℃，粗轧出口温度910℃；
将经粗轧中间坯产品经感应炉加热，感应炉IH出口温度控制在1180℃；
将经感应加热中间坯经5道次精轧轧制成2.5mm厚度热轧带钢，精轧出口温度控制在820℃；
将钢带经层流段空冷至700℃，然后进入卷取机成卷；
将钢卷缓冷48小时后出库。
生成的RE52Mn钢的性能如表5所示：
表5
实施例6
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.52％的C、0.22％的Si、0.65％的Mn、0.011％的P、0.0020％的S、0.022％的Cr、0.0032％的N，其余为铁元素及不可避免的杂质；
将原材料依次进行转炉冶炼、LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水所经过ESP产线连铸、粗轧、精轧、层流冷却、卷取工艺生成不同厚度的热轧带钢，其中，在ESP产线中，连铸工序控制中间包过热度23℃，拉速3.5m/min，铸坯厚度95mm；
将铸坯经三道次粗轧进行轧制，粗轧入口温度940℃，粗轧出口温度910℃；
将经粗轧中间坯产品经感应炉加热，感应炉IH出口温度控制在1170℃；
将经感应加热中间坯经5道次精轧轧制成3.0mm厚度热轧带钢，精轧出口温度控制在820℃；
将钢带经层流段空冷至700℃，然后进入卷取机成卷；
将钢卷缓冷48小时后出库。
生成的RE52Mn钢的性能如表6所示：
表6
实施例7
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.50％的C、0.22％的Si、0.5％的Mn、0.012％的P、0.0030％的S、0.022％的Cr、0.0032％的N，其余为铁元素及不可避免的杂质；
将原材料依次进行转炉冶炼、LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水所经过ESP产线连铸、粗轧、精轧、层流冷却、卷取工艺生成不同厚度的热轧带钢，其中，在ESP产线中，连铸工序控制中间包过热度23℃，拉速3.5m/min，铸坯厚度95mm；
将铸坯经三道次粗轧进行轧制，粗轧入口温度930℃，粗轧出口温度920℃；
将经粗轧中间坯产品经感应炉加热，感应炉IH出口温度控制在1150℃；
将经感应加热中间坯经5道次精轧轧制成3.5mm厚度热轧带钢，精轧出口温度控制在870℃；
将钢带经层流段空冷至740℃，然后进入卷取机成卷；
将钢卷缓冷48小时后出库。
生成的RE52Mn钢的性能如表7所示：
表7
实施例8
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.54％的C、0.15％的Si、0.80％的Mn、0.011％的P、0.0020％的S、0.012％的Cr、0.005％的N，其余为铁元素及不可避免的杂质；
将原材料依次进行转炉冶炼、LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水所经过ESP产线连铸、粗轧、精轧、层流冷却、卷取工艺生成不同厚度的热轧带钢，其中，在ESP产线中，连铸工序控制中间包过热度23℃，拉速6.0m/min，铸坯厚度95mm；
将铸坯经三道次粗轧进行轧制，粗轧入口温度980℃，粗轧出口温度980℃；
将经粗轧中间坯产品经感应炉加热，感应炉IH出口温度控制在1180℃；
将经感应加热中间坯经5道次精轧轧制成3.0mm厚度热轧带钢，精轧出口温度控制在810℃；
将钢带经层流段空冷至640℃，然后进入卷取机成卷；
将钢卷缓冷48小时后出库。
生成的RE52Mn钢的性能如表8所示：
表8
实施例9
选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.49％的C、0.25％的Si、0.50％的Mn、0.011％的P、0.0020％的S、0.025％的Cr、0.005％的N，其余为铁元素及不可避免的杂质；
将原材料依次进行转炉冶炼、LF炉冶炼；
将从LF炉冶炼形成的钢水所经过ESP产线连铸、粗轧、精轧、层流冷却、卷取工艺生成不同厚度的热轧带钢，其中，在ESP产线中，连铸工序控制中间包过热度23℃，拉速6.0m/min，铸坯厚度95mm；
将铸坯经三道次粗轧进行轧制，粗轧入口温度980℃，粗轧出口温度980℃；
将经粗轧中间坯产品经感应炉加热，感应炉IH出口温度控制在1180℃；
将经感应加热中间坯经5道次精轧轧制成3.0mm厚度热轧带钢，精轧出口温度控制在810℃；
将钢带经层流段空冷至640℃，然后进入卷取机成卷；
将钢卷缓冷48小时后出库。
生成的RE52Mn钢的性能如表9所示：
表9
需要说明的是，上述实施例生成的RE52Mn钢在厚度上的浮动非常小可以忽略不计，屈服强度和抗拉强度均会有30MPa的上下浮动，在本发明中特此说明。其中，RE52Mn钢的规格为1.2mm×1250mm～3.5mm×1250mm；经上述实施例的得出如表1所示的RE52Mn钢屈服强度、抗拉强度以及延伸率。
通过上述实施方式可以看出，本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，采用ESP工艺从连铸直接生成各种厚度规格带钢RE52Mn钢，能够解决传统厚板坯热连轧生产技术中存在的钢板退火、或调质处理后钢板退火球化不完全或淬火硬度不均匀等问题，既能够满足薄规格带钢的生成技术需求，同时也能够节能环保降低生产成本。
如上参照附图以示例的方式描述了根据本发明提出的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法。但是，本领域技术人员应当理解，对于上述本发明所提出的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，还可以在不脱离本发明内容的基础上做出各种改进。因此，本发明的保护范围应当由所附的权利要求书的内容确定。

Claims (5)

1.一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，其特征在于，包括：
选择原材料，其中，所述原材料按质量百分比包括：0.47～0.57％的C、0.15～0.25％的Si、0.50～0.80％的Mn、0.12～0.25％的Cr、≤0.003％的S、≤0.012％的P、≤0.005％的N，其余为铁元素；
将所述原材料依次进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
将从所述LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热轧带钢；其中，在所述ESP产线中，粗轧出口温度为920～980℃，精轧出口的温度为810～870℃；
所述热轧带钢冷却至640～740℃，然后进入卷取机卷取入库。
2.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，其特征在于，
在所述ESP产线中，连铸拉速3.5～6.0m/min，铸坯厚度90mm～110mm。
3.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，其特征在于，
在所述ESP产线中，铸坯直接进行热轧，铸坯直接进行热轧，其中，粗轧入口温度为930～980℃，感应加热出口的温度为1150～1180℃。
4.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，其特征在于，
所述热轧带钢的厚度为1.2～3.5mm。
5.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产薄规格RE52Mn钢的方法，其特征在于，
生产的RE52MN钢的屈服强度为450～500MPa，抗拉强度为740～800MPa，延伸率为18～22％。
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