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CN106103803A - 多层镀覆钎焊金属板 - Google Patents

多层镀覆钎焊金属板 Download PDF

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CN106103803A CN201580012318.4A CN201580012318A CN106103803A CN 106103803 A CN106103803 A CN 106103803A CN 201580012318 A CN201580012318 A CN 201580012318A CN 106103803 A CN106103803 A CN 106103803A
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Abstract

本发明涉及钎焊金属板，其包括AA3xxx系铝合金芯板，芯板的至少一个表面上覆盖有由第一所谓“中间铝合金”制成的镀层，该镀层含有：0.35重量％至1.8重量％的锰，小于0.3重量％的每种其他元素且总量小于1重量％，余量为铝。所述AA3xxx系镀层自身覆盖有第二AA4xxx系合金镀层，其中选择金属芯板的合金并制造该金属芯板，以使在钎焊后具有基本上重结晶的结构。本发明还涉及该金属板用于制造“超负荷空气冷却器”换热器或客舱空调“蒸发器”换热器的用途，以及由所述金属板制造的所述换热器本身。

Description

多层镀覆钎焊金属板
技术领域
本发明涉及用于由铝合金制成的换热器板或管的钎焊板领域，特别是在机动车中用于发动机的冷却或输出优化、客舱的加热或空气调节以及用于任何其他热交换功能的那些钎焊板。
更具体而言，本发明涉及用于遭受剧烈腐蚀环境的换热管或换热板的板，例如进行废气再循环的增压空气冷却器(charge air cooler)的管或板或空调蒸发器板。
背景技术
目前用于制造汽车换热器的主要是铝合金，因为其具有低密度从而具有较低重量(特别是相对于铜合金)，同时还具有良好的导热性、使用简单且耐腐蚀性较好。
除非另有说明，以下涉及的所有铝合金为按照“铝业协会(AluminumAssociation)”在定期发布的“登记记录系列(Registration Record Series)”中的定义所指明的。
换热器包括用于内部流体循环的管或板和用于增大内部流体与外部流体之间热传递的散热片、嵌入物以及可能的干扰物(disruptor)，并通过机械装配或钎焊进行制造。
在增压空气冷却器的情况下，即本领域技术人员所知的CAC，通常的构造为：构成所述管或板的芯板(通常由AA3xxx系铝合金制成)，在其外侧和内侧上覆盖所谓的钎焊合金(通常由AA4xxx系制成)。后者具有在小于所述芯的熔点温度的温度下熔化，并通过进行钎焊热循环(即钎焊，或者焊接)能将要装配的两种材料连接起来的优点。
该构造如图1所示，管条的芯带有标记2，其钎焊合金的内镀层(cladding)和外镀层带有标记1。位于多列管之间的嵌入物由非镀覆的AA3xxx系合金构成。同样地，插入管内的干扰物也由AA3xxx系合金制成且为非镀覆的。管上嵌入物的钎焊通过管外侧的AA4xxx镀层实现。管中干扰物的钎焊通过管内侧的4xxx镀层实现。用于嵌入物和干扰物的AA3xxx合金可相同或不同。用于管芯的AA3xxx系合金通常大多由所谓的“长寿命”合金制成，即具有良好的耐外部腐蚀、耐盐水的合金。
具有干扰物的管的示意图如图2所示，管带有标记1，干扰物带有标记3，钎焊合金镀层带有标记2。
这样的实例记载于Nihon Radiator Co.Ltd的申请EP 0283937 A1中。
也有增压空气冷却器以及板式空调线路蒸发器，因此各侧都包括散热片或嵌入物，并且它们每个也都需要存在AA4xxx系钎焊合金层。
此外，将发动机设计为使废气与外部大气混合并通过增压空气冷却器的通道再注入进口，以达到减少车辆污染排放的最终目的，在如今已越来越常规。
在该构造中，能够压缩的废气在冷却器中可产生特别剧烈的腐蚀性介质，特别以低pH(能明显的小于3)为特征。
即使在不严苛的条件下，空调板式蒸发器也受到与道路环境规划、特别是盐水规划相关的腐蚀作用。
在例如上文所述的具有管或板的构造中，在钎焊操作的过程中，包含在AA4xxx系镀层合金中的硅会大量地向构成管的核心的管芯合金扩散，由此降低其耐腐蚀的能力。
通常，为了改善钎焊板的耐腐蚀性，主要是内部具有循环的冷却剂的管，一种解决方案是将AA4xxx系钎焊合金内镀层替换为由相对纯的合金(AA1xxx或AA7xxx系)制成的所谓“牺牲的”保护性镀层。但是，在例如上文所述的板式换热器或具有干扰物的管的情况下，必须在两侧进行钎焊装配，该解决方案就明显不适用了。
本领域技术人员所知的另一种方法是在轧制镀覆的过程中，在管芯合金和其AA4xxx系内部钎焊合金覆盖层之间嵌入由AA1xxx或AA7xxx系合金制成的中间镀层。
该构造如图3所示，管芯带有标记3，由AA4xxx系合金制成的外覆盖层带有标记4，也由AA4xxx系合金制成的内覆盖层带有标记1，由AA1xxx或AA7xxx系合金制成的中间覆盖层带有标记2。
该中间覆盖层从两种机制上改善了腐蚀特性：
其限制了钎焊过程中内镀层的硅向管芯的扩散，同时限制了管芯的元素例如铜向镀层的扩散，并且由于中间层的腐蚀电位小于镀层的电位，而提供牺牲阳极型的保护。
这些“多层镀覆”板是本领域技术人员已知的，且特别地记载在Kobe SteelLtd.Shinko Alcoa的申请JP 2003027166A、Shinko Alcoa Yuso Kizai KK的JP2005224851A、Alcoa Inc的WO 2006/044500A2和WO 2009/142651A2、Corus AluminumWalzprodukte GmbH的WO 2007/042206A1、Novelis的US 2010/0159272A1等中。
这类“多层镀覆”板在具有废气通道的增压空气冷却器中的用途记载在ModineMfg Co的申请WO 2008/063855中。
这也是出版物"New Advanced Materials-New Opportunities for Brazed HXFolded Tubes&Hydro MultiClad Materials",Hartmut Janssen,7th Aluminum BrazingConference,2012，以及"Sapa Heat Transfer AB"的申请WO2009/128766A1、"Alcoa Inc."的WO03/089237、EP2065180A1、WO2006/044500A2、"Corus Aluminum Walzprodukte GmbH"的WO2007/042206A1和FR2876606的目的。
但是，虽然该构造稍微能改善管的耐腐蚀性，但在特别严重的应力状态下被证实是不充分的，如换热器进行废气再循环的情况下，特别的，废气的特征是pH低。
此外，由于用于中间层的合金在高温下具有低流动应力，包括所述合金的多层复合材料的热轧是特别困难的。申请人对12个盘管(coils)进行的工业试验表明，轧制镀覆极其困难，甚至不能实现。
为克服该轧制问题，提出的另一种方法是通过Alcoa的同时多合金浇铸(Simultaneous Multi-Alloy Casting)(SMAC)或浇铸的单向凝固(UnidirectionalSolidification of Casting)(USoC)的方法进行多合金浇铸。这两种方法的原则详细记载在申请WO2009/142651A2中。然而，这类浇铸的成本相对较高，并且其实施要求精密。
其他的解决方案包括在钎焊后进行表面处理。在Valeo Systèmes Thermiques的申请FR 2916525A1中记载的就是该情况的解决方案，其中推荐树脂基的涂层用于换热器管的内部。在申请WO 2010/019664中给出了另一表面处理的实例，此处为电镀陶瓷的沉积(electro-ceramic deposit)。Valeo Systèmes Thermiques的申请FR 2930023提及了对所有换热器进行勃姆膜法处理(boehmitage)的可能性。最终，International Truck的申请EP1906131A2描述了一种解决方案：用Ni或Co基进行金属表面处理。
然而，从工业角度来说，该选择太昂贵以致不能完全令人满意。
技术问题
一种促进轧制的解决方案是增大中间镀层的热流动应力，特别是通过硬化元素的加入。这是"Sapa Heat Transfer AB"的申请WO2009/128766A1提及的含量范围高达0.3％的钛的情况。其中也提到通过固溶体作为硬化剂的锰。
对此，上述申请以及"Alcoa Inc."的WO2009/142651A2请求保护一种由AA3xxx系合金制成的中间层。
AA3003型合金也常用于换热器中，因为其能非常好的兼顾机械阻力、腐蚀性和成形性。但是，其高含量的铁(高达0.7％)使其比例如AA1050型合金对腐蚀更敏感。另外，高达0.2％的铜的存在使其具有更少的牺牲性，并对一般的且特别是晶粒间的腐蚀更加敏感。
本发明的目的是优化选择用于实现换热器的复合材料或铝合金多层钎焊板，且特别是芯和中间镀层，以改善其在例如机动车废气再循环形成的剧烈腐蚀环境中的性能，以及更小等级的空调蒸发器，并且没有使用任何额外材料也没有堵塞或明显的重量，使得利用钎焊板的制造条件从易于实现和成本的角度看与现有技术的解决方案至少相当。
发明目的
本发明的目的是一种钎焊板，其包括AA3xxx系铝合金芯板，芯板的至少一侧上覆盖有由第一所谓中间铝合金制成的镀层，该镀层含有：0.35重量％至1.8重量％的锰，小于0.3重量％的每种其他元素且总量小于1重量％，余量为铝，该镀层自身覆盖有第二AA4xxx系合金镀层，其中选择芯板的合金制造芯板，以使在钎焊后具有基本上重结晶的结构。
术语“基本上重结晶的结构”是指重结晶晶粒的比例至少为90％且优选100％的结构。
为此，控制并限制存在的Cr、V、Zr和Sc类型的抗重结晶元素，并将用于制造芯板的板坯在浇铸和修整后以及在轧制镀覆前在温度550至630℃下均化至少1小时。
根据优选的实施方案，中间层的组成如下(重量％)：
Si<0.3，Fe<0.3，Cu<0.05，Mn 0.35-1.8，Mg<0.02，Cr<0.15，Ti<0.15，Zr<0.15，其他元素每种<0.05且总量<0.15，余量为铝。
优选地，中间层的Mn含量为0.35％至1.7％，更优选0.35％至1.4％。
根据更优选的实施方案，中间层的组成如下(重量％)：
Si<0.2，Fe<0.2，Cu<0.05，Mn 0.35-1.4，Mg<0.02且优选最多达0.01％，Cr<0.05，Ti<0.15，Zr<0.05，其他元素每种<0.05且总量<0.15，余量为铝。
在上述两个实施方案中，中间层的Mn含量优选地为0.5％至0.9％，且更优选0.6％至0.8％。
此外，芯板与覆盖有所述第一所谓中间镀层的一侧相反的一侧可覆盖AA4xxx系合金镀层或覆盖与第一所谓中间镀层相同组成的另一中间镀层，该另一中间镀层自身覆盖有AA4xxx系合金镀层。
根据最普通的实施方案，用AA4xxx型合金制成的镀覆板、中间层和外层各个的厚度为钎焊板总厚度的5％至10％。
按照上述要求实现的钎焊板具有在钎焊后大于8周的寿命，其根据标准ASTM G85-A3在SWAAT测试中芯板不穿孔。
该钎焊板可有利地用于制造机动车换热器，特别是增压空气冷却器(CAC)型的换热器，或在空调线路中的“蒸发器”型的换热器。
本发明还有一目的是由例如上文提及的板制造的增压空气冷却器(CAC)型的换热器或空调线路的“蒸发器”型的换热器。
附图说明
图1显示了现有技术的钎焊板具有三层，芯板带有标记2，钎焊合金(也称为镀覆层)位于所述芯的每一侧并带有标记1。
图2显示了具有干扰物3的管1的示意图，所述管可通过钎焊将换热片或嵌入物(未示出，位于管的外侧)装配在其外侧。同样，所述干扰物通过钎焊装配到管的内侧。为此，管的两侧覆盖有通常为AA4xxxx系的所谓的钎焊或镀层材料(图中标记2)。
图3显示了用于图2的管的钎焊板的示意图，然而在所述管的芯合金和其用AA4xxx系钎焊合金制内衬之间插入中间镀层。
管芯带有标记3，由AA4xxx系合金制成的外覆盖层带有标记4，由AA4xxx系合金制成的内覆盖层带有标记1，中间覆盖层带有标记2。
图4显示了在480℃下测试“实施例”部分中的合金AA1050、AA3003、试验B的B和试验C的C的热流变学的结果。
y轴显示了流动应力(MPa)，x轴显示了Mn的含量(重量％)。
图5显示了对具有不同中间层(“实施例”部分中的AA1050、AA3003和两种本发明的合金(来自试验B的“B”和来自试验C的“C”))的多层材料进行轧制试验的结果。
y轴显示了试验次数N，x轴显示了合金的类型及其对应的结果。
1对应为完全成功的镀层。
0对应为令人满意的镀层，在复合材料轧制镀覆的开始和结束时可具有少许缺陷。
-1对应为在轧制镀覆的过程中没能粘合。
图6显示了由申请人专门开发的测试周期的流程，以再现CAC(增压空气冷却器)特定的腐蚀条件，且此流程在温度50℃下的气候室中进行。
具体实施方式
本发明是对用于中间镀层(或层)和芯的合金，以及用于实现多层型的钎焊板的合金类型(即AA3xxx系)及其冶金状态的明智选择，所述多层型的钎焊板能适应这些材料在使用中、特别是在增压空气冷却器增压空气冷却器(CAC)或客舱空调蒸发器中遭受的剧烈腐蚀。
由于在芯和至少一侧上的钎焊镀层之间存在中间层，抗腐蚀性得到提高。此外，芯由AA3xxx系合金(通常3915或3916)制成，该芯在板坯浇铸之后以及轧制之前在温度550至630℃下经过至少1小时的均化，所述镀层钎焊合金为AA4xxx系(通常4045或4343)，所述中间镀层合金为铝合金，其含有0.35％至1.8％的锰、分别小于0.3％的其他元素且所述其他元素的总量小于1％、余量为铝，例如特别根据表1给出的优选的组成。
表1
中间层的合金含有的元素规定的浓度范围可解释为以下原因：
Si对耐点腐蚀有不利的影响。为此，其含量必须小于0.3％且优选小于0.2％。
Fe通常构成铝的杂质；含铁相是开始产生点腐蚀的特殊部位。为此，其含量必须小于0.3％且更优选小于0.2％。
同样，Cu增大了腐蚀电位，从而减弱了牺牲阳极效应。通过在合金中的不均匀分布，其还可增大电化学腐蚀的风险，并且通过特别在晶粒密封处Al2Cu类型的相的存在可促进晶间腐蚀。为此，其含量必须限制至杂质的量，即小于0.05％，以防止溶解现象及随后的铜在表面的再析出。
Mn为硬化元素；其在钎焊后经过在固溶体中硬化并且形成微小沉淀对抗腐蚀性有积极效应。但特别地，其改善合金的热流动应力(参见图4)，从而极大地促进了轧制镀覆。在0.35％以下，这种效果就不明显了。相反，超过1.8％甚至1.7％，就会形成极不利于合金可铸性的粗的金属间相。一种比较好的折中为0.35％至1.4％，更好的为0.5％至0.9％，且优化的为0.6％至0.9％。
Mg对机械阻力有积极影响，但其有害于可钎焊性，因为其会迁移到镀层的表面并形成不利于改变钎焊性质的氧化层，特别是在型的"CAB"钎焊的情况下。为此，由于应用如此困难，根据申请人的专利EP 1075935 B1，其含量必须限制为0.02％甚至为0.01％。
Zn可过度地降低腐蚀电位，从而使得中间层太具牺牲性而具有非常快速腐蚀后者的危险。
Ni和Co像铁一样对耐腐蚀性具有消极效应，并且对耐弯曲性也具有消极效应。为此，其含量必须减少到杂质的含量。
Ti可加入到最多达0.15％的含量，因为其具有轻微的硬化效应，并且其会改善合金的腐蚀特性，将钛集中于平行于轧制方向的层上，有利于侧向腐蚀而非穿透点蚀的腐蚀。
特别地，Cr、V、Zr和Sc改善钎焊后的机械阻力，并且有利于耐腐蚀性。但是，由于它们起到抗重结晶元素的作用，因此必须限制它们以确保在钎焊的过程中芯板的重结晶，这与根据"Alcoa Inc."的申请WO2006/004500A2路径的选择相反，其在钎焊的过程中是防止所述重结晶的。此外，它们加大了在浇铸时形成初生相的风险。因此它们可以被加入，但每种含量最多为0.15％。
对于芯板与覆盖有所述第一所谓中间镀层然后覆盖有AA4xxx系合金镀层的一侧相反的一侧，其可直接覆盖AA4xxx系合金镀层，但是一种有利的选择是该构造为对称的多层复合材料，即在芯的两侧提供中间镀层，一侧耐内部腐蚀，而另一侧耐外部腐蚀，这特别在应用于"CAC"型的换热器的情况下是特别有利的。
对于芯板，其在钎焊后具有伸长晶粒的重结晶结构，即具有的长径比F(最大长度/最大宽度)大于2。
为获得该结果，控制并限制存在的Cr、V、Zr和Sc类抗重结晶元素，并将用于制造芯板的板坯在浇铸和修整后以及在轧制前在温度550至630℃下均化至少1小时。
然后覆盖上镀覆板坯；将该组坯热轧至通常3mm的厚度，然后冷轧至通常0.2至1.2mm的厚度。
在该阶段，该钎焊板所处的状态为本领域技术人员已知的名为"H18"的状态。
但是处于状态"H18"的板的可加工性十分有限，使其难于制造为换热器元件。
为此，最常见的是在温度250至450℃下进行最终的退火，以获得状态为本领域技术人员已知的名为"O"的状态，并致使合金重结晶形成具有伸长晶粒的微观结构，这在钎焊过程中会保留下来。
更确切地说，芯的均化可增大含有锰的分散体相，这样其就不再妨碍重结晶。芯的这种重结晶状态具有两个优点：
获得足够钎焊板冲压操作的可加工性。
消除在非对称构造的情况下，即其中一侧没有中间镀层，只有AA4xxx系合金时，芯过快腐蚀的风险。
的确，当芯的结构为纤维质时，腐蚀会比在具有伸长晶粒的微观结构的情况下更易穿透。
该钎焊板同样地特别适于增压空气冷却器(CAC)或客舱空调蒸发器的制造，特别是因为其良好的冲压特性，以及因为由这些板条制造的钎焊装配体具有在SWAAT测试中芯板不穿孔的至少8周的寿命。其也具有在增压空气冷却器或CA的操作条件下在酸性介质中(例如在第12页“实施例”部分描述的测试再现的)明显改善的腐蚀特性。
对钎焊部件开展的微观结构研究显示了所有区域的全部重结晶状态，并且没有本领域技术人员已知的名为LFM(“液膜迁移”)的现象。
本发明可能是至今为止在轧制能力和耐腐蚀性之间最好的折中。通过具有伸长晶粒的该重结晶结构，锰的添加以硬化中间层的合金，同时在具有良好耐腐蚀性下使杂质的含量保持最小，使本发明与已知的现有技术区别开来。
对于其细节，本发明将通过下文的实施例得到更好的理解，但这不是限制性的实施例。
实施例
浇铸几块AA3916芯的合金板坯，AA4343钎焊合金和标记为A、B和C的用于本发明中间层的合金板坯，以及AA1050和AA3003合金板坯。
AA3916合金具有以下组成(重量％)：
Si:0.18，Fe:0.15，Cu:0.65，Mn:1.35，Ti:0.08，其他每种元素<0.05且总量<0.15，余量为铝，
合金AA4343具有以下组成(重量％)：
Si:7.2，Fe:0.15，Cu:<0.1，Mn:<0.1，Ti:<0.05，其他每种元素<0.05且总量<0.15，余量为铝，
用于本发明中间镀层的合金A、B和C具有例如以下表2的组成(重量％)：
板坯号 Si Fe Cu Mn Mg Cr Zn Zr Ti
A 0.11 0.21 0.007 0.36 0.001 0.001 0.004 0.001 0.019
B 0.101 0.16 0.002 0.71 0.001 0.001 0.004 0.002 0.020
C 0.10 0.14 0.001 1.35 0.001 0.001 0.002 0.002 0.016
表2
在浇铸和修整后，将AA3916芯的合金板坯在600℃下均化10小时。
使用这样获得的这些板坯进行装配，在改造结束时，全部镀层的镀覆百分比(总厚度的％)为7.5％至8％。
轧制试验
初步试验
制造如下文的具有中间镀层AA1050的装配体，并在与芯相反的一侧形成单独的镀层AA4343，如在所有以下的实例中：
Si Fe Cu Mn Ti
芯：AA3916 <0.2 <0.2 0.65 1.35 0.08
AA4343钎焊镀层 7.2 <0.3 <0.1 <0.1 <0.05
中间镀层：AA1050 0.11 0.21 0.0074 <0.05 0.019
将这些装配体进行热轧，然后冷轧，以试图生产厚度为0.40mm的镀覆板(claddedstrip)。
但是，如图5(x轴1050)所示，该轧制有75％(3/4)的实例不能实现AA1050合金的镀覆。
进行相同的试验，但将AA1050合金替换为AA3003合金。图5(x轴3003)表明所有实例的结果都良好或令人满意。
试验A
以相同方式制造如下文的具有中间镀层A的装配体：
Si Fe Cu Mn Ti
芯：AA3916 <0.2 <0.2 0.65 1.35 0.08
AA4343钎焊镀层 7.2 <0.3 <0.1 <0.1 <0.05
中间镀层：A 0.11 0.21 0.0074 0.36 0.020
将这些装配体进行热轧，然后冷轧，以试图生产厚度为0.40mm的镀覆板。
该轧制是成功的，尽管有中间镀层的少许溢出但没有影响最终的钎焊板。
试验B
以相同方式制造如下文的具有中间镀层B的装配体：
Si Fe Cu Mn Ti
芯：AA3916 <0.2 <0.2 0.65 1.35 0.08
AA4343钎焊镀层 7.2 <0.3 <0.1 <0.1 <0.05
中间镀层：B 0.10 0.16 0.0024 0.71 0.019
将这些装配体进行热轧，然后冷轧，以试图生产厚度为0.40mm的镀覆板。
如图5(x轴B)所示，该轧制在所有的实例中都良好或令人满意，类似于具有AA3003合金的中间镀层所获得的。
试验C
以相同方式制造如下文的具有中间镀层C的装配体：
Si Fe Cu Mn Ti
芯：AA3916 <0.2 <0.2 0.65 1.35 0.08
AA4343钎焊镀层 7.2 <0.3 <0.1 <0.1 <0.05
中间镀层：C 0.10 0.14 0.0010 1.35 0.016
将这些装配体进行热轧，然后冷轧，以试图生产厚度为0.40mm的镀覆板。
如图5(x轴C)所示，结果良好，具有的层压性(laminability)近似于具有AA3003合金所获得的。
耐腐蚀性测试
将来自试验A、B和C的这些板条在温度400℃下进行1小时的最终的退火处理。
然后对它们进行钎焊循环模拟，包括：以40℃/min升温至550℃，然后以20℃/min升温至600℃，以及在600℃下维持2min的步骤。在烘箱中以-60℃/min进行冷却。
将切割自具有中间层A、B和C的上述板条的不同样品以这样的方式制作成45mm(L)×65mm(TL)×0.40mm的尺寸，以使其仅暴露待测试的表面，即其上为中间层的一侧，并将裂缝和后表面分别用硅胶和调整胶(adapted adhesive)保护起来。鉴于这样的制备，暴露的表面为2400mm2±100。
使用耐受合成冷凝液的循环测试来表征这些样品的耐腐蚀性，所述合成冷凝液为申请人为应用于CAC(增压空气冷却器)的特定腐蚀条件而专门开发的。
之后在气候室中于温度50℃下进行并包括：喷洒合成冷凝液(类似于盐雾)的阶段，随后干燥的阶段和暴露于湿环境(％RH>95)的阶段。喷洒冷凝液的阶段后接着为“冲洗”的阶段(排空剩余的冷凝液雾)以及漂洗气候室的壁的阶段。
该循环具体的细节如图6所示。
暴露的持续时间设为6周。合成的冷凝液由硝酸的混合物和硫酸的混合物与加入的氯化物构成。使用0.005摩尔HNO3和H2SO4的等摩尔溶液，其对应于pH等于2且含有通过加入NaCl获得的1000ppm的离子Cl-。
在暴露后，进行光学金相切片(方向L×TC)。
这些切片显示，在来自试验A、B和C的板上，中间镀层有侧化腐蚀，且下面的芯板没有穿孔。
该表现与在使用AA1050合金的中间镀层的情况下观察到的相似，而明显好于在使用AA3003合金的中间镀层的情况下观察到的。对于后者，在暴露6周后，该芯表现出大量的晶间型的腐蚀，影响了最多达板的厚度的80％。
根据标准ASTM G85-A3(SWAAT测试"海水酸化乙酸测试(Sea Water AcidifiedAcetic Test)")，对来自上述不同构造的具有中间层A、B和C的不同样品(如上文取样)的耐腐蚀性进行表征。这个最后的测试通常用于评估空调蒸发器的耐腐蚀性。
样品在暴露8周后移出，用热水冲洗，然后用70％的硝酸酸洗3min。
然后进行横截面显微照相(方向L×TC)。其确认了来自钎焊循环过程中再固化的共晶针上开始腐蚀的位点，然后是在中间镀层(起到牺牲的作用)中腐蚀的蔓延和侧化，尽管注意到下面的芯没有穿孔。至多，在暴露8周后，在芯上观察到的少许的穿透在构造A&B的情况下不会超过30％的厚度，在构造C的情况下不会超过50％的厚度。
该表现好于或者至少相当于在AA3003型的中间镀层的情况下所观察到的，其腐蚀影响最多达产品的厚度的50％。

Claims (15)

1.钎焊板，其包括AA3xxx系铝合金芯板，芯板的至少一侧上覆盖有由第一所谓中间铝合金制成的镀层，该镀层含有：0.35重量％至1.8重量％的锰，小于0.3重量％的每种其他元素且总量小于1重量％，余量为铝，该镀层自身覆盖有第二AA4xxx系合金镀层，其中选择芯板的合金制造芯板，以使在钎焊后具有基本上重结晶的结构。
2.根据权利要求1的钎焊板，其特征在于，所述中间层的组成如下(重量％)：
Si<0.3，Fe<0.3，Cu<0.05，Mn 0.35-1.8，Mg<0.02，Cr<0.15，Ti<0.15，Zr<0.15，其他元素每种<0.05且总量<0.15，余量为铝。
3.根据权利要求1或2的钎焊板，其特征在于，所述中间层的Mn含量为0.35％至1.7％，且更优选0.35％至1.4％。
4.根据权利要求1至3之一的钎焊板，其特征在于，所述中间层的组成如下(重量％)：
Si<0.2，Fe<0.2，Cu<0.05，Mn 0.35-1.4，Mg<0.02，Cr<0.05，Ti<0.15，Zr<0.05，其他元素每种<0.05且总量<0.15，余量为铝。
5.根据权利要求1至4之一的钎焊板，其特征在于，所述中间层的Mn含量为0.5％至0.9％，且更优选0.6％至0.8％。
6.根据权利要求1至5之一的钎焊板，其特征在于，所述中间层的Mg含量最多为0.01％。
7.根据权利要求1至6之一的钎焊板，其特征在于，所述芯板与覆盖有所述第一所谓中间镀层的一侧相反的一侧覆盖有AA4xxx系合金镀层。
8.根据权利要求1至6之一的钎焊板，其特征在于，在所述芯板与覆盖有所述第一所谓中间镀层的一侧相反的一侧中，包括与第一所谓中间镀层相同组成的另一中间镀层，该另一中间镀层自身覆盖有AA4xxx系合金镀层。
9.根据权利要求1至8之一的钎焊板，其特征在于，用AA4xxx型合金制成的镀覆板、中间层和外层各个的厚度为钎焊板总厚度的5％至10％。
10.根据权利要求1至9之一的钎焊板，其特征在于，所述钎焊板具有在钎焊后至少8周的寿命，其根据标准ASTM G85-A3在SWAAT测试中芯板不穿孔。
11.根据权利要求1至10之一的钎焊板用于制造机动车换热器的用途。
12.根据权利要求1至10之一的钎焊板用于制造增压空气冷却器(CAC)型的换热器的用途。
13.根据权利要求1至10之一的钎焊板用于制造在空调线路中的“蒸发器”型的换热器的用途。
14.增压空气冷却器(CAC)型的换热器，其特征在于，其由根据权利要求1至10之一的板制造。
15.空调线路中的“蒸发器”型的换热器，其特征在于，其由根据权利要求1至10之一的板制造。
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